转体称重方案
转体称重方案讲解范文
转体称重方案讲解1. 什么是转体称重？转体称重是一种应用于工业领域的重量测量技术。
它基于转子惯性力的原理，通过测量转子的惯性力和角速度，计算出被称重物体的质量。
这种技术常用于大型机械、航空航天和汽车等行业中，对重量精确测量的要求非常高。
2. 转体称重的工作原理转体称重技术的核心是转体称重传感器。
该传感器由转子、传感器、电子秤底座和电路板组成。
在称重时，被测物体放在电子秤底座上，转体传感器接收到来自转子的信号，然后将信号转化为重量数据。
具体地说，转体传感器会测量转子的角速度和旋转角度，通过这两个参数来计算出转子产生的惯性力。
惯性力大小与转动的角速度和转动轴上的质量惯量有关，而质量惯量与被称重物体的质量成正比。
因此，可以通过测量惯性力和计算质量惯量来确定被称重物体的质量。
3. 转体称重技术的优缺点与传统的重量测量技术相比，转体称重具有如下优点：•精度高：转体称重可以实现高精度的重量测量。
•速度快：转体称重可以快速测量被称重物体的重量。
•维护成本低：由于转体传感器的设计简单，因此相对于其他重量测量技术，他们的维护成本比较低。
当然，转体称重也存在着一些缺点：•精度受影响：转体称重技术的精度受到不稳定的环境因素如温度、光线等影响。
•不适用于小型物品：由于转体称重需要较长时间的旋转来识别被称重物品的质量，因此不适用于小型物品的称重，如珠宝和钞票等。
4. 转体称重的应用案例转体称重已经被广泛应用于各个领域。
下面列举一些典型的应用案例：4.1 大型机械大型机械需要进行重量测量以确定其是否超载。
早期的重量测量技术由于准确度不高，经常出现误报警情况。
现在，许多大型机械都采用转体称重技术，来确保其测量结果的准确性。
4.2 飞机飞机需要准确测量载荷以保障安全。
转体称重技术可以快速准确地测量飞机的重量，确保在起飞和降落时飞机的载荷满足安全标准。
4.3 汽车汽车重量的测量对于研发和生产部门非常重要。
采用转体称重技术可以准确测量汽车的重量和惯量，为汽车的设计和测试提供数据支持。
桥梁平转法转体平衡称重施工工法
桥梁平转法转体平衡称重施工工法一、前言桥梁平转法转体平衡称重施工工法是一种应用于桥梁施工中的特殊工法，通过采用平转工艺和称重设备，实现对桥梁结构转体过程中的平衡性控制和实时监测。
本文将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例。
二、工法特点桥梁平转法转体平衡称重施工工法具有以下特点：1. 平衡性控制：通过精密的转体平衡计算和精准的补偿措施，保证转体过程中各个部位的平衡，确保施工安全性和结构稳定性。
2. 移动性强：施工过程中，可灵活控制桥梁的姿态和位置，方便施工人员调整和摆放构件。
3. 实时监测：采用称重设备对转体过程中的承重状态进行实时监测，有效预防施工过程中的超载和失衡问题。
4. 效率高：工法采用机械化操作和先进的控制系统，施工速度快，效率高，大大缩短了工期，并减少了劳动强度。
三、适应范围该工法适用于各类桥梁的转体施工过程，特别是在复杂地形条件下的桥梁施工中更具优势。
同时，该工法适用于不同类型、不同荷载的桥梁结构，具有广泛的适应性。
四、工艺原理该工法通过转体平衡计算与现场实际施工之间的联系，采取一系列技术措施来实现工程的平衡性和安全性：1. 通过对桥梁结构的几何性质和力学特征进行分析，确定转体平衡计算模型。
2. 根据计算模型，对施工过程中需要保持平衡的部位进行精确计算，确定调整方案。
3. 在施工现场，采用专用的调整装置和支撑装置，按照调整方案进行调整，保持结构平衡。
4. 同时，通过实时监测和称重设备，对转体过程中的承重状态进行实时监测，及时控制和调整平衡状态。
五、施工工艺桥梁平转法转体平衡称重施工工法包括以下施工阶段：1. 基础处理：对施工基础进行清理、修整和加固，确保基础的稳固性和承载能力。
2. 构件预制：按照设计要求，对桥梁构件进行预制和装配，准备好各个施工阶段所需构件。
3. 平转施工：将预制好的构件安装在转体平台上，通过平转工艺将整个桥梁结构垂直转体至设计位置。
转体方案
桥梁转体施工方案一．转体前的准备工作1．转体重量计算本桥设计为平衡转体设计。
转体重量：（取单位混凝土重量为g=2.5t/m）a0#块方量405.31m3，重量为405.31*2.5=1013tb1#块方量303.76m3，重量为303.76*2.5=759tc2#块方量270.08m3，重量为270.08*2.5=675td3#块方量276.42m3，重量为276.42*2.5=691te墩身及上转盘方量259.91m3，重量为259.91*2.5=650t f施工误差重量增加3%合计：（1013+759+675+691+650）×1.03=3902t 2．转动顶推力计算转体总重3902t，球心直径2.5m,摩擦系数0.08（1）单位面积压力p=3902×4/（π×2.5×2.5）=795t/㎡（2）需要的转动力矩M计算M=∫0Rμ×ρ×2πr2dr=2πμρ×1/3R3=260.2t-m （3）需要的顶推力N=260.2/5.3=49.1t(5.3m为顶推力臂长度) 3．顶推后座顶推后座按100T推力计，为了便于顶推使用，后座采用钢结构，分上下两部分，上半部分在平面内可转动，以便于转体时槽口与上转盘的位置可调整，确保千斤顶与接触面紧贴。
4．千斤顶千斤顶采用200T的液压千斤顶，长度36cm，行程20cm。
5．测量观测在拆除支架前箱体3#块每个角上做好观测点，并做好测量初读数，分拆架后、转体前、转体中每隔一个小时观测比较，监控转体的平衡。
转体即将到位时观测平面位置和实际标高，以便及时调整达到设计要求。
6．试验工作为了确保转体的顺利转动，在主墩中心左右各1.25M桥面所对应的腹板共六个点，纵向保险撑，上转盘中心三个部分设置应变片，在拆支架的过程中利用电阻应变仪对这三个部位进行理论与实测值数据分析和确保转体顺利进行。
7．保险撑纵向保险撑在拆支架之前必须完成张拉、压浆，0#块临时支撑安装结束，固结柱浇筑，张拉结束。
转体桥转体施工方案
目录第一章编制说明 ........................................................................................................................... - 3 -1.1 编制依据.............................................................................................................................. - 3 -1.2 编制原则.............................................................................................................................. - 3 -第二章工程概况............................................................................................................................. - 4 -2.1 工程概述.............................................................................................................................. - 4 -第三章工程管理目标..................................................................................................................... - 6 -3.1 质量目标.............................................................................................................................. - 6 -3.2 工期目标.............................................................................................................................. - 6 -3.3 安全目标.............................................................................................................................. - 6 -3.4 环境保护目标...................................................................................................................... - 6 -第四章施工组织计划..................................................................................................................... - 7 -4.1 施工组织机构设置.............................................................................................................. - 7 -4.2 施工进度计划安排.............................................................................................................. - 8 -4.3 施工人员配置...................................................................................................................... - 8 -4.4施工机械设备配置............................................................................................................. - 10 -第五章主要工程项目的施工方案、施工方法........................................................................... - 12 -5.1 总体施工方案.................................................................................................................... - 12 -5.2转体施工方案..................................................................................................................... - 12 -5.2.1 转体系统构成......................................................................................................... - 12 -5.2.2 上下转盘施工......................................................................................................... - 13 -5.2.3 墩柱施工................................................................................................................. - 26 -5.2.4 转体施工................................................................................................................. - 32 -第六章确保工程质量和工期的措施........................................................................................... - 51 -6.1确保工程质量的措施......................................................................................................... - 51 -6.2确保工期保证措施............................................................................................................. - 52 -第七章质量保证体系................................................................................................................... - 55 -7.1质量目标............................................................................................................................. - 55 -7.2质量保证体系..................................................................................................................... - 55 -第八章施工安全保证体系........................................................................................................... - 60 -8.1安全目标............................................................................................................................ - 60 -8.2安全保证体系框图............................................................................................................ - 60 -8.3安全管理制度.................................................................................................................... - 61 -8.4分项工程安全保证措施.................................................................................................... - 61 -8.5临近既有铁路线施工安全措施........................................................................................ - 62 -利万高速公路湖北段跨沪蓉铁路立交桥转体施工方案第一章编制说明1.1 编制依据（1）《铁路营业线施工安全管理实施办法》（铁运[2012]280号）；（2）《铁路建设工程安全风险管理暂行办法》（铁建设[2010]141号）；（3）《铁路建设工程安全生产管理办法》（铁建设[2006]179号）；（4）《铁路工程基本作业施工安全技术规程》（TB10301-2009）；（5）《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；（6）《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB 10110—2011）；（7）《武汉铁路局建设工程安全风险管理实施办法》（武铁建函[2012]264号；（8）《武汉铁路局营业线施工安全管理实施细则》（武铁运[2013]18号）；（9）《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》JTJ166-2008（10）利川至万州高速公路湖北段跨沪蓉铁路立交桥设计文件；（11）招标文件、投标文件及施工合同文件；（12）其它现行的国家、铁道部和武汉铁路局等有关规范、规程、条例、文件等。
平转法转体施工平衡称重及配重
平转法转体施工平衡称重及配重摘要：围绕本桥平转法的施工特点，对转动梁体的不平衡力矩、转体配重、摩阻系数、转体偏心控制等方面开展工作。
对该桥的转体不平衡称重进行现场试验，以保证转体施工阶段的结构安全，提高施工质量。
为类似转体桥梁的设计和施工积累经验和数据，为桥梁运营期间的技术管理和技术评估提供依据。
关键字：桥梁；平转法；不平衡力矩；称重；配重一、工程概况南二环西延跨石家庄铁路货迁线主桥为预应力混凝土T型刚构桥；孔跨布置为 2×69.26m，全长138.52m；道路中心线与既有石家庄西环铁路下行线在(铁路)里程K30+232.995处相交，交点公路里程K2+359.91，交角83.0°。
为减小T型刚构桥上部结构施工对既有石家庄西环铁路的干扰，影响铁路正常运营，采用平面转体施工工艺，以双薄壁墩（2#墩）为转体主墩，先施工2×64m 转体T 构，转体重量 1.725 万吨，梁体平面转体就位后，再现浇5.2m合拢段，最后施工桥面。
二、转体系统特点⑴转体结构吨位大转体重量大，总重量17250吨，因此减小摩阻力，提高转动力矩是保证转体顺利实施的两个关键。
这就要求：①准确把握球铰的摩擦系数；②尽量使转体梁的实际转动中心与理论转动中心相重合。
设计上采用的聚四氟板的摩擦系数为定值（静摩擦系数 0.1，动摩擦系数 0.06），转体梁的实际转动中心与理论转动中心相重合或控制在一定范围可以通过配重来实现。
配重的大小及配重方式，可通过不平衡力矩的测试来实现。
⑵转体T构悬臂长转体T构悬臂长达到64.0m，如此长的悬臂长度意味着，在竖平面内由于不平衡力矩使球铰转动体系产生0.01°的微小转动时，在转体悬臂段的端部就会产生大约11.1mm 的竖向位移。
因此，合理的配重可精确控制悬臂段的标高和转体体系的质量平衡，提高体系的抗倾覆稳定能力，安全跨越铁路横跨设备等，就成为保证施工质量、顺利完成边跨合拢段施工的重要环节。
新寨大桥转体秤重注意事项
新寨大桥转体秤重注意事项编制：复核：主管工程师：总工程师：目录第一章总则第二章支架拆除第三章平衡秤重第四章技术措施新寨大桥转体秤重注意事项第一章总则1.编制依据本工艺系根据下列文件、规范，并结合本桥现有实际情况编制。
⑴广东省1960公路连山壮族瑶族自治县福堂——吉田段《新寨大桥施工图设计》——湖南省交通勘察设计所⑵1999年12月《关于新寨大桥修改设计的说明》——湖南省交通勘察设计所⑶《公路桥涵施工技术规范》——JTJ041-89⑷与甲方、监理、设计等单位的书面函件2.工程结构本桥为转体刚架拱桥，全宽12m，净跨80m。
每侧转体包括1个上转盘，一个桥台座、身，台身内填土，台身盖板，平衡压重块，4片拱片，57片横系梁，施工用预埋件、合拢段辅助设施。
全重约2700t。
第二章支架拆除一、桥台底座支架拆除桥台底座下木支架已经拆完，钢支架业已拆下；在转体前，需将钢支架割下5cm后重新安装在下转盘基础上，均匀布置在转轴的10m直径上，三个一组并相互间进行连接。
二、拱片满堂木支架拆除在拱片砼强度达到90%时，拱片经过张拉后进行木支架和底模的拆除工作，拆除工作应自拱片的前后方分别开始，并在拱片施工图中的B点处预留5m段暂不拆除。
三、调整木支架安装在拱片顶端第一个横系梁下端布置调整木支架，木支架的搭设要求与以前相同，木杆要求整长，不得用短料接长，支架下基础要求整平结实，木支架顶面低于拱片底部1m左右。
四、压重块木支架拆除将连接压重块的钢丝绳收紧，收紧需由同一人用1t倒链进行，考虑其受力基本相同，将其抄垫好后，拆除压重块下木支架。
五、调整千斤顶施力将调整木支架顶面调平一致，在其上安放千斤顶底分配梁及钢板，在两侧拱片底用千斤顶预顶拱片底面，使支架微受力，用木材将各条拱片抄垫好，需使其留有1cm缝隙。
六、剩余木支架拆除将拱片剩余木支架全部拆除。
支架拆除过程中放木杆时注意来往行人情况，在工作面范围内应有专人负责安全，并通知来往行人及时通过。
桥梁转体施工、转体专项方案、转体稳定性计算
(北盘江大桥)11、转体施工本桥转体位于3#墩承台上，转动体系包括120m长现浇主梁、塔柱、3#墩墩身、上盘牵转台、牵引系统；转体重量159600kN左右。
整体平转角度60.4°。
1) 转体结构构造上转盘直径14.5m，高度为1.8m。
上转盘下球缺直径为7.5m，高度为1.228m，结构为三向预应力混凝土结构。
上转盘下共设8对撑脚，每对由2个φ900×22mm钢管组成，钢管内填C50微膨胀混凝土。
下转盘球缺高0.276m，直径4.06m，下转盘顶面设2个牵引反力座和16个千斤顶反力座，牵引反力座用于转动结构的启动及转动，千斤顶反力座用于转体的启动、止动、姿态微调等。
上、下转盘之间设置球铰，球铰半径8cm。
上球铰为凸面，通过球面体与上部转面连接，上盘就位于牵转盘上；下球铰为凹面，嵌固于下盘顶面，并与承台固结为一体。
上下面板均为40mm厚钢板压制而成的球面，背部设置肋条，便于运输、定位。
下面板上镶嵌四氟乙烯片，上下面板间填充黄油四氟粉。
2) 牵引设备：牵引索采用15φs15.2钢绞线，fpk=1860MPa，固定端锚固在上转盘内，助拉索采用的11φs15.2钢绞线，fpk=1860MPa，固定端锚固在上转盘撑脚内。
牵引千斤顶及助拉千斤顶型号分别为ZTD2000型自动连续转体千斤顶及YCD-1200穿心器千斤顶。
3）转体结构施工转盘球铰采用工厂精加工成型，安装时，其顶口任意两点高差不超过±5mm，顺桥向、横桥向误差不超过±5mm。
下转盘安装完毕，浇注混凝土固定成型后，安装四氟乙烯滑块，球面杂物清理干净后涂抹黄油聚四氟乙烯粉润滑剂，安装上面板及劲性骨架，球铰平转体系基本形成，进行试转体、转动一周进行检查，无异常后，进行牵引转盘及墩身施工。
转体平转时，先启动两个助拉千斤顶分级加载至一定拉力，然后启动牵引千斤顶分级加载直至结构启动。
结构微调由牵引千斤顶和助拉千斤顶共同完成。
转体桥称重试验技术研究
球铰 中心转 盘球 面 半径 ， ； ｍ 转体质 量 ， ； ｔ
～
称 重
（） １调整 千斤 顶 ， 使所 有顶升 千斤 顶处 于设定 的初
始 顶压 状态 ， 记录 此 时压力 传感 器 的反力值 。 （） ２ 千斤 顶逐 级加 力 ， 纪录位 移传 感器 的微 小位
静摩 阻力矩 ，Ｎ ｍ ｋ・； 不平衡 力矩 ，Ｎ ｍ ｋ・。
均匀 ， 少布 置 ２台千 斤 顶 ， 台千 斤顶 需 要 的项 力 约 至 每
移 ， 到位移 出现 突变 。 直 （） ３ 绘制 出压 力 一位移 曲线 。
（） 复 以上 试验 。 ４重
（） ５ 对两 幅梁 共进 行 ４次上述 顶升 试验 。
（） ６ 确定 不平 衡力 矩 、 阻系 数 、 心距 。 摩 偏
计算 。
需要 配 重 ＝ 摩 阻 力矩 一 ｅ ／ 悬 臂长 度 一 配重 距 （ Ｎ） （ 梁端距离）
＋ ｅ／ Ⅳ ］Ｎ
际转 体过程 中 ，转 体悬 臂结 构绝对 平 衡会 引起梁 体 转
动时发 生抖动 且幅度 较大 ， 利于 转体 的平 稳性要 求 ， 不
（） １
（） ２
重心 偏移 ＝ 配 重 × （ 臂长度 一配重距 梁端距 离） ［ 悬 试验 过程 中要 使球 铰克 服静 摩 阻力 ，需要 的转 动 力矩 应 大 于 等 于静摩 阻力 矩 。静 摩 阻 力矩 可 由式 （） ３ 计算 。
＝．８ ０９ （） ３
通 常 需将 梁体 转动 重心 偏 离 中心 ５ １ Ｉ ～ ５Ｃ］ Ｉ 。这就 需要
转体桥 称重试 验 技术研 究
口 文 ／ 红 伟 朱
摘
要 ： 章介绍 国道 １２线跨 京 沪铁路桥 ３ 标段 转体 前梁体 称重 试验 原理 并 阐述 了称 文 】 ５
桥梁称重方案
目录1.试验目的与内容 (1)2. 试验原理 (1)2.1 测试方法 (1)2.2静摩擦力矩（M Z）和转动体不平衡力矩（M G）的计算 (1)2.2.1转动体球铰摩阻力矩（M Z）大于转动体不平衡力矩（M G） (2)2.2.2转动体球铰摩阻力矩（M Z）小于转动体不平衡力矩（M G） (3)2.3球铰静摩擦系数和转动体偏心距计算公式 (4)2.4配重原理 (5)2.4.1梁体绝对平衡配重方案 (5)2.4.2梁体纵向倾斜配重方案 (5)3. 试验实施 (5)3.1 试验准备 (5)3.1.1千斤顶与压力传感器吨位预估 (6)3.1.2测试仪器布置 (6)3.1.3解除临时固结措施，拆除砂箱及撑脚下的沙盘 (7)3.2试验步骤 (8)4试验结果与配重 (9)4.1 试验数据处理 (9)4.2 配重 (9)1.试验目的与内容转体桥梁在沿梁轴线的竖平面内，由于球铰体系的制作安装误差和梁体质量分布差异以及预应力张拉的程度差异，可能导致桥墩两侧悬臂梁段质量分布不同及刚度不同，从而产生不平衡力矩。
为了保证桥梁转体的顺利进行，及时为转体阶段的指挥和决策提供依据，有必要在转体前进行转动体称重试验，并进行配重。
称重试验在施工支架完全拆除后和转体前进行,测试内容主要包括:①转动体部分的纵桥向不平衡力矩和纵向偏心距；②转体球铰的摩阻力矩及静摩擦系数③完成转体桥梁的配重方案。
2. 试验原理2.1 测试方法把解除临时固结措施，拆除支架、砂箱及撑脚下的沙盘后的球铰上方整个T 构体系当作一个刚体，通过施加逐步均匀增大的转动力矩，使球铰发生转动位移，当位移发生突变时，认为体系克服了静摩擦力发生转动，这是个临界状态。
处于临界状态的T构，由此时施加的转动力矩，转动体球铰摩阻力矩（M Z）和转动体不平衡力矩（M G）三者维持一种静力平衡关系。
由此可计算出转动体球铰摩阻力矩（M Z）和转动体不平衡力矩（M G）。
2.2静摩擦力矩（M Z）和转动体不平衡力矩（M G）的计算当脱架完成后，整个T构的平衡表现为两种形式：⑴如果所有撑脚均未与滑道钢板接触，说明转动体球铰摩阻力矩（M Z）大于转动体不平衡力矩（M G），T构没有发生绕球铰的刚体转动。
转体法施工平衡称重及配重
转体法施工平衡称重及配重作者：郑兴华来源：《建筑工程技术与设计》2014年第21期摘要：平转体施工必须保证转体上部结构在转动过程中的平稳性，尤其是大型悬臂结构且无斜拉索情况，在理论上保证其两端达到平衡状态。
但是在从设计图纸到结构实体的操作中，由于存在施工可能引起的例如混凝土浇注误差、牵引索布置误差及转体牵引力输出不稳定等影响因素，因此，转体实施前通过把实体结构转换为力学模型进行受力分析检算，进而对转体结构进行平衡称重和配重，就显得非常重要。
关键词：双转体；T型刚构；称重；配重；摩阻Abstract： flat twist twist the upper structure construction must ensure that the process of turning the smooth， especially the large cable-stayed cantilever structure and no situation， in theory，ensure both ends of the equilibrium. However， the structure from the drawing board to the entity's operations， because of construction such as concrete pouring may cause the error， set error and twist Sorbian traction traction output instability and other factors， therefore， before the implementation of twist into the structure by the entity Checking the mechanical stress analysis model， and then twist the structure of the balance weight and weights， it is very important.Keywords： swing method； T shaped rigid frame； weighing； weight； friction。
转体桥梁称重结论
京秦高速公路跨大秦铁路分离式立交T构现场称重报告一、Y18称重结果撑脚固结解除后，对Y18墩处的撑脚进行观察，T构未发生偏转，由此可以判断球铰摩阻力矩大于转动体不平衡力矩。
图1 球铰的摩阻力矩大于不平衡力矩先在西侧顶梁使梁体转动，当梁体位移发生突变时，支反力P1=9300 kN，再在东侧顶梁使梁体转动，当梁体位移发生突变时，支反力P2=11100 kN。
Y18#墩T构称重位移-支点反力图如图2、图3所示。
图3 Y18#墩东侧顶梁时位移—支点反力图二、Z16称重结果撑脚固结解除后，对Z16墩处的撑脚进行观察，T构未发生偏转，由此可以判断球铰摩阻力矩大于转动体不平衡力矩。
先在西侧顶梁使梁体转动，当梁体位移发生突变时，支反力P1=9400 kN，再在东侧顶梁使梁体转动，当梁体位移发生突变时，支反力P2=12000 kN。
Z16#墩T构称重位移-支点反力图如图4、图5所示。
图5 Z16#墩东侧顶梁时位移—支点反力图三、称重结论由图1可得：不平衡力矩：22112GP L P L M ⨯-⨯=(3)摩阻力矩：22112Z P L P L M ⨯+⨯=(4)球铰静摩阻系数：0.98ZM RNμ=(5)转动体偏心距：GM e N=(6)式中：R——球铰中心转盘球面半径(m)；N——转体重量(N)。
不平衡力矩测试结果见表1表1 悬臂T构不平衡力矩测试结果统计项目不平衡力矩M G(kN·m) 摩阻力矩M Z(kN·m) 静摩擦系数μ偏心距e(m) Z16#墩5850 48150 0.06 0.06 Y18#墩4050 45900 0.06 0.04按照磨心支撑平衡转体配重要求：T构需要配重G=N×e/(悬臂长度－配重距梁端距离)按力臂50m计算：Z16需要在西侧配重约11t；Y18需要在西侧配重约8t。
四、附件Y18东侧现场称重千斤顶布置Y18西侧现场称重千斤顶布置Y18现场称重百分表布置Z16现场称重千斤顶布置Z16现场称重千斤顶布置Z16 现场称重百分表布置监测单位负责人：施工单位负责人：设计单位负责人：建设单位负责人：。
大跨度连续梁转体施工平衡称重分析
１ 工 程 概 况
新建青连铁路５ Ｙ ＿ ￣ Ａ ｒ Ｚ Ｑ 一 ３ 标段牟 家村跨 同三高 速公路特大桥 （ ４ ０ ＋ ６ ４ ＋ ４ ０ ） ｍ连 续梁 桥 上 跨 兖 日铁 路， 为三跨混凝土连续梁桥 ， 全桥长 １ ４ ４ ｍ， 转体过 程 中采用 两墩 同步转体 的施工方法 。连续梁梁体 为单箱 单室 、 变高度 、 变截面直腹板结构 。箱梁顶 宽８ ． １ Ｉ ｎ ， 箱 梁 底 宽４ ． ４ ～ ５ ． ４ ｍ。全联 在 端 支 点 、 中跨 中及 中支点处共设５ 个横隔板 ，横隔板设有过人孔 洞， 供 检查 人员 通过 。 顶 板厚 度 除梁端外 均 为３ ５ ｅ ｍ， 底 板 厚 度 由跨 中 的 ４ ０ ｏ ｍ按 二 次 抛 物 线 变 化 至 根 部 的７ ０ ｅ ｍ， 腹板 厚４ ０ ～ ６ ０ ｅ ｍ、 ６ ０ ～ ８ ０ ｅ ｍ， 按 折 线 变 化。梁体截 面梁高最厚为５ ｉ ｎ ， 最薄为３ Ｉ ｎ ， 按二次 抛 物线 变 化 。 转 体 系 统 由上 下 转 盘 、 球铰及动力系统组成 。 上转盘是转体的重要结构 ，在整个 转体过程 中形 成多向、 立体的受力状态 ， 为八边形 ， 高２ ． ０ Ｉ ｌ ｌ ； 转台
（ 烟台大 学 ， 山东 烟台 ２ ６ ４ ０ ０ ５）
摘
要 ：青连铁路 工程牟 家村跨 同三 高速公 路特大 桥 ， 上跨 兖 日 铁路， 采用 了转体 的施 工方 法 ， 在 桥梁转 体 之前对 转动 体进行
了称重试 验 以保 证桥梁安 全顺利转 动。采用 了平衡 称重 的试验方法 ， 对测试 结果进行 了分析 ， 提 出了对转体 梁 的平衡 配重方案 ， 为正式 转体牵 引力大小 的确定提供 了基本参数 。转体 过程表 明 ， 桥梁 的配 重合适 ， 桥梁转体 过程进展顺 利。
大吨位转体桥称重方法及结果分析
大吨位转体桥称重方法及结果分析桥梁?大吨位转体桥称重方法及结果分析谭雷平(中铁十二局集团第四工程有限公司西安710021)摘要沪杭城际高速铁路跨沪杭高速公路(88.8+160+88.8)m自锚上承式转体拱桥采用"支架现浇,转体就位"的方案施工,转体重量16800t.转体结构的自平衡或配重平衡对施工过程的安全性起着至关重要的作用.在转体施工之前需进行称重实验,测定转体结构的不平衡力矩,摩阻力矩,偏?距及静摩阻系数,为转体结构的配重及转体施工牵引力计算提供相应的参数,从而确保转体结构在转体过程中平衡稳定,灵活转动并精确就位.关键词大吨位转体桥称重结果分析中图分类号U455.465文献标识码A文章编号1009—4539(2011)08一O0l7—03 TheWeighingMethodandResultsAnalysisofLarge-tonnageSwingBridge TanLeiping(ChinaRailway12Bu~auGroupCo.Ltd.,Xi'an710021,China) AbstractSincetheanchorpiletypetheswivelarchbridgewasconstructedusingstentscast-?in --situandswivelemplace-- mentthatacrossedtheShanghaiandHangzhouhighway(88.8+160+88.8)m,16800tswivel weight.Intheswivelprocess,self-balanceorcounterweightbalanceoftheswivelstructureplaysavitalroleinthesa fetyoftheconstructionprocess.Inordertotesttheunbalancedtorque,frictiontorque,eccentricityandstaticfrictionc oefficient,offeringcorre—spondingparametemforthestructureoftheswivelcounterweightandtractioncalculationsw ivelconstruction,weighingex—perlmentshouldbemadebeforeswivelconstructionwhichinsuresthattheswivelstructureco uldbebalancedstable,flexi—blerotationandprecisepositioningduringswivelprocess.Keywordslarge-tonnage;swingbridge;weighingmethods;resultsanalysis1概述沪杭城际高速铁路跨越沪杭高速公路特大桥主桥设计为一(88.8+160+88.8)m自锚上承式拱桥,为减小施工过程中对高速公路正常运营的影响,该桥选用"支架现浇,转体就位"的方案施工.转体结构全长156m,转体重量16800t,两个主墩的转体角度分别为32.,29.548".在转体过程中,转动体自平衡或配重平衡对施工过程的安全性起着至关重要的作用.在转体施工之前须进行称重实验,测定转体结构的不平衡力矩,摩阻力矩,偏心距及静摩阻系数,为转体结构的配重及转体施工牵引力计算提供相应的参数,保证转体结构在转体过收稿日期:2011一o4—19程中平衡稳定,灵活转动并精确就位.转体施工由设置于下转盘和上转盘之间的转动体系完成.转动体系由球铰,环形滑道,撑脚等组成,其平面布置图见图1.所用球铰对应球体半径R=8.0m,球面水平投影直径:4.0m,球铰上下盘之间布设聚四氟乙烯滑块,并填充聚四氟乙烯润滑脂.2称重的目的转体前称重的主要目的是实际测定单个转体结构两侧悬臂端在转体过程中的不平衡重,按照测定的结果进行配重满足转体施工需要,并实际测定转动过程中动,静摩阻系数为正式转体时需要的牵引力提供试验数据.主要内容为转体结构的竖向铁道建筑技术RAILW AYCONSTRUCTIONTECHNOLOGY2011(8}17桥粱?不平衡力矩测试,偏心距测试,摩阻系数测试,转体姿态分析四项内容.3测试原理图1转动体系平面布置3.1竖向不平衡重测试原理沿梁体轴线的竖平面内,由于球铰体系的制作安装误差和梁体质量分布差异以及预应力张拉的程度差异,导致两侧梁段刚度不同,质量分布不同,从而产生不平衡力矩,使得悬臂梁段下挠程度不同.为了保证转体过程中,体系平稳转动,要求预先调整体系的质量分布,使其质量处于平衡状态.以球铰为矩心,顺,反时针力矩之和为零,使转动体系能平衡转动,当结构本身力矩不能平衡时,需加配重使之平衡.即M左一右=M配式中:M一左侧悬臂段的自重对铰心的力矩;右一右侧悬臂段的自重对铰心的力矩;M配一配重对铰心的力矩.根据实测偏心结果,对于纵向偏心,采用在结构顶面的偏心反向位置,距离墩身中心线一定距离的悬臂段,堆码加沙袋或混凝土配重块作为配载纠偏处理.称重测试原理及测点布置见图2.183.2偏心距及摩阻系数测试原理在称重实验时,转动体在沿梁轴线的竖直平面内发生逆时针或顺时针方向的微小转动,即微小角度的竖转.其摩擦力矩为摩擦面每个微面积上摩擦力对球铰中心竖转法线的力矩之和,如图3所示.Z轴图3偏心距及摩阻系数测试原理示意由于本转体结构选用的球铰球面半径较大,矢高比较小,可将摩擦面按平面近似计算.根据研究成果及工程实践,使用聚四氟乙烯片并填充润滑脂的球铰偏心距及静摩阻系数可用下式计算:转动体偏心距:球铰静摩阻系数/x=式中:R一球面半径,Ⅳ一转体重量.4测试方法根据本工程实际情况,为方便此操作,拟在上承台位置施力,如图4所示.'中l1O0图2竖向不平衡重测试原理示意图4千斤顶布置平面铁道建筑技术RAlLⅦAYcoNSTRUCTIONTEcHNoLOGY2011l8)桥梁?(1)在选定断面处布置位移传感器和顶升千斤顶;(2)使所有顶升千斤顶处于设定的初始顶升状态;(3)千斤顶逐级加载,位移传感器记录微小位移,当传感器记录的位移值出现突变时停止顶升;(4)重复上述操作2～3次;(5)数据整理.5试验结果分析砂箱拆除后钢撑脚与环道之间间隙变化及梁体竖向位移见表1.不平衡测试中的荷载位移曲线见图5.矗山\,35302520墨15臀l0O200400600800位移/Fm330号转体结构中跨侧顶升力一位移曲线0lO020*******位移/岬1331号转体结构边跨侧顶升力一位移曲线(三台项) 6转体结构配重及转体姿态分析表1钢撑脚与环道之间间隙变化及梁体竖向位移mm中跨侧桥轴边跨侧桥轴梁体竖向部位向撑脚向撑脚位移330号转体结构0.5OO.22一O.1O331号转体结构1.51.O一0.5不平衡测试结果见表2.表2不平衡测试结果不平衡力矩摩阻力矩静摩阻偏心距部位/(kN?m)/(kN?m)系数e/era330号转体结构8083465850.0374.81(偏中跨)331号转体结构888851O170.0415.29(偏中跨)3日2皇21卡1353O25苫2Ol5喜t02004006008001000l200位移/lam330号转体结构边跨侧预升力一位移曲线位移/inn331号转体结构中跨侧顶升力一位移曲线(四台顶) 图5荷载位移曲线通常转体结构配重有转动体系纵向倾斜配重和重量平衡转体配重两种方案.其中纵向倾斜配重是通过合理配重使转动体系呈两点竖向支撑体系,以增加转体结构在竖向平面内的稳定性;重量平衡转体配重是指转动体系在静力状态保持平衡,使转动体系的重心线通过球铰的竖向轴线,即"中心承重".'本转体结构采用"中心承重"配重方案,根据称重测试结果,两个转体的不平衡偏心距均小于15cm,能够满足转体施工需要,考虑到331号转体结构实测摩阻系数及偏心距略大,在转体结构中跨方向距离球铰中心50m处加载50kN的混凝土预制块.7结束语通过称重试验,实际测定了转体结构的竖向不平衡重,偏心距及球铰的静摩阻系数.确定了转体结构的配重方案和转体姿态,为转体结构的"平衡稳定,灵活转动"及"精确定位"提供了技术支持.铁道建筑技术RAILW AYCONSTRUCTIONTECHNOLOGY201,f8J19。
浅谈桥梁T构转体称配重的方案
浅谈桥梁T构转体称配重的方案摘要：桥梁连续体施工技术，其关键技术之一是转动体进行称配重。
本文重点对墩顶转体称配重进行分析，确保桥梁顺利转体提供依据，对同类型工程具有借鉴意义。
关键词：墩顶；转体；称重；配重一、工程概况某高速公路在K217+757.682 处与京广高铁交叉，位于京广高铁马鞍山特大桥广州侧的115#和116#墩之间，公路与铁路斜交角度为 78.24°，上跨桥梁采用2×90m 分幅 T 构悬浇施工，悬浇施工完成后双幅同步转体实现跨越京广高铁，单幅转体重量达13500吨。
图1 （2×90）m T 构梁转体后与线路的关系1左幅 L39#墩称重试验和配重方案1.1 称重试验解除施工砂箱、钢支撑及撑脚处楔形块约束后，撑脚未与滑道钢板接触，说明转动体的平衡处于球铰摩阻力矩大于其不平衡力矩的状态。
图 2 为 L39#墩称重试验千斤顶和百分表布置图，经多次测试后，测试结果一致性良好。
图2 左幅 L39#墩称重试验千斤顶布置图通过对千斤顶逐级加载和观测百分表，得出的试验数据见表1。
表1 L39#墩称重试验过程数据结果根据试验数据，整理得出荷载与位移的关系曲线，详见图 3 和图 4。
由测试得知：在 L39#墩小里程端千斤顶 1 和千斤顶 2 处同步均匀加载，当总荷载 P1逐级加载到 5200kN 时，使转动体克服最大静摩擦绕水平轴转动力矩；在大里程端千斤顶 3 和千斤顶 4 处同步均匀加载，当总荷载 P2逐级加载到 7400 kN 时，使转动体克服最大静摩擦绕水平轴转动反向力矩。
通过分析：不平衡力矩：转动体摩力矩：转动体偏心距：，偏向于大里程侧依据经验公式，球铰静摩阴系数：1.2配重方案根据实测结果可知，L39#墩梁体系原偏心距为 3.22cm，偏向大里程侧。
采用平衡转体，即新的重心偏移量满足0≤e≤5cm，且偏向远离京广高铁侧（即 L 39#墩偏向小里程侧，偏安全考虑）。
83转体桥梁重心称重施工工法
转体桥梁重心称重工法GGG(中企)C4083-2008张翰徐升桥刘永锋彭岚平周恒武（中国中铁股份有限公司）（中铁工程设计咨询集团有限公司中铁六局集团有限公司）1.前言桥梁平转施工时，在施工支架完全拆除后及在转体过程中,转动体的自平衡或配重平衡对施工过程的安全性起着重要的作用，对于曲线桥梁尤为关键。
高架桥转体部分施工完成后，为确定是否需要配重，需进行桥梁转体结构部分的称重测试，对转动体系顺桥向、横桥向偏心距以及静摩擦系数进行测试。
2.工法特点称重施工工法是为了保证桥梁转动体形成整体后拆架过程中的安全和转体过程的顺利进行,及时为大桥转体阶段的指挥和决策提供依据。
转体施工的关键构件是承载整个转动体重量的转动球铰,而转动球铰摩擦系数的大小直接影响着转体时所需牵引力矩的大小。
在转体前通过对转动体进行称重试验,可以确定复杂转动体部分的顺桥向、横桥向偏心距以及静摩擦系数。
3.适用范围本工法适用于平转转体法施工的高架桥（包括曲线桥）转体前的称重测试。
4.工艺原理通过在转盘两侧千斤顶顶升和落顶，利用百分表记录各级顶力下的顶升或下落位移，绘出顶力与位移的关系曲线，根据曲线确定出转动启动时的临界顶升力，根据桥梁转动体的力学静力平衡条件，转动体球铰摩阻力矩M Z、转动体不平衡力矩M G与千斤顶顶升或落顶力矩应平衡，为求得转动体球铰摩阻力矩M Z、转动体不平衡力矩M G两个未知数，当M Z≥M G时采用转盘两侧分别顶升，当M Z＜M G时采用转盘偏重侧分别顶升、落顶，从而得到两个平衡方程。
已知转动体的重量G和转动体不平衡力矩M G,则偏心距为e＝M G/G。
已知转动体的重量G、球铰半径R和球铰摩阻力矩M Z,则球铰摩擦系数为μ＝M Z/（G*R）。
5.施工工艺流程及操作要点5.1测试方法及分析理想的桥梁转动体系统必须具备易于转动和安全稳定这两个基本条件，随着转动体部分施工支架的拆除，转动体的不平衡力矩和球铰的摩阻力矩将逐渐发挥作用，参与转动体的平衡体系。
平面转体结构不平衡力矩法称重、配重施工技术
Ｃ ５ ０混凝土 。墩身与上部主梁刚性 固ห้องสมุดไป่ตู้。转体总重
量 １ ３ ０ ２ ５ ０ ｋ Ｎ， 转 体角 度 为 ５ ０ ． ２ 。 。
一
涉铁路的影 响， 主桥采用大节段现浇法施工箱形 主 梁， 平 面转体 法 与 两侧 引桥 对接 的施 工 方法 ¨ ， 其 中主桥桥面整体式布置 ， 桥面全宽 ２ ４ ． ５ ｍ ， 主桥为单 箱双 室箱形梁 ， 梁高 中心支点处 ７ ． ２ ３ Ｉ Ｉ １ 、 梁端 ３ ． ５ ｎ ｌ 。
要： 结 合 左 黎 高 速 上跨 阳 涉铁 路 立 交桥 工程 实例 ， 介 绍 了转 体 桥在 转 体 前 对 转 体 Ｔ构 两 端 称 配 重 的 施 工 前 的 准
备 工作 、 施 工工艺、 施 工方法， 以及施 工工程 中采取 的质量控制措施 ， 确保 了转体顺利 完成 ， 为类似工程提供 借鉴。
Ｋｅ ｙ ｗｏ ｒ ｄ ｓ：ｐ ｌ ａ ｎ ｅ ｓ ｗｉ ｖ ｅ ｌ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｕ ｒ ｅ ；ｕ ｎ ｂ ａ ｌ ａ ｎ ｃ ｅ ｄ ｍｏ ｍｅ ｎ ｔ ；ｗｅ ｉ ｇ ｈ ｉ ｎ ｇ；ｃ ｏ ｕ ｎ ｔ ｅ ｒ ｗ ｅ ｉ ｇ ｈ ｔ
１ 工 程 概 况
山西省左黎高速公 路在 Ｋ ４＋ １ ０ ４处上跨 阳涉 铁路 ， 设 置 立交 桥 ， 桥梁全长 ６ ４ ８ ． ０ ５ Ｉ Ｔ Ｉ ， 主桥为 ２ Ｘ
ｃ ｏ ｕ ｌ ｄ ｅ ｎ ｓ ｕ ｒ ｅ ｔ ｈ ｅ ｓ ｗ ｉ ｖ ｅ ｌ ｃ ｏ ｎ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｉ ｏ ｎ ｓ ｕ ｃ ｃ ｅ ｓ ｓ ｆ ｕ ｌ ｌ ｙ ａ ｎ ｄ ｐ ｒ ｏ ｖ ｉ ｄ ｅ ａ ｒ ｅ ｆ ｅ ｒ ｅ ｎ ｃ ｅ ｆ ｏ ｒ ｓ ｉ ｍｉ ｌ ａ ｒ ｐ ｒ ｏ ｊ ｅ ｃ ｔ ｓ ．
T刚构转体桥称重试验技术
T刚构转体桥称重试验技术发表时间：2016-01-12T09:58:28.130Z 来源：《基层建设》2015年18期供稿作者：曹科[导读] 重庆交通大学称重后，转动体不平衡力矩偏向西侧，需进行配重，确保转体过程中主桥的安全。
为今后同类桥梁施工提供借鉴。
重庆交通大学重庆 400074 摘要：在转体施工中，为确保转体过程的安全和转体施工的顺利进行，在转体前对转动体进行称重试验。
本文以宁夏第一座转体桥——中宁石碱路上跨包兰铁路立交桥T型刚构转体桥为背景，重点阐述了转动体不平衡力矩、摩阻力矩、偏心距及转动球铰静摩擦系数的测试和分析。
称重后，转动体不平衡力矩偏向西侧，需进行配重，确保转体过程中主桥的安全。
为今后同类桥梁施工提供借鉴。
关键词：T刚构；转体桥；称重1 工程概况中宁石碱路上跨包兰铁路立交桥，主跨为2×55m T型刚构桥，跨越既有包兰铁路，交角为78.4°，施工时为了不影响铁路线的正常运营，采用平面转体的方法施工，转体到位后再进行合拢段施工。
转体总重量7400t，转体角度81.0°，转体长度50+50m，上部结构采用预应力混凝土单箱双室斜腹板箱梁。
根部中心梁高5.7m，端部中心梁高2.7m，梁底线型按圆曲线变化。
2 转体施工不平衡力矩测试原理2.1 测试方法采用球铰转动测试不平衡力矩，这种方法采用测试刚体位移突变的方法进行测试，受力明确，而且只考虑刚体作用，而不涉及挠度等影响因素较多的参数，结果比较准确。
该测试方法假设梁体可以梁体可以绕球铰发生刚体转动，当脱架完成后，整个梁体的平衡表现为两种形式之一：（1）转动体球铰摩阻力矩（MZ）大于转动体不平衡力矩（MG）。
此时，梁体不发生绕球铰的刚体转动，体系的平衡由球铰摩阻力矩和转动体不平衡力矩所保持；（2）转动体球铰摩阻力矩（MZ）小于转动体不平衡力矩（MG）。
此时，梁体发生绕球铰的刚体转动，直到撑脚参与工作，体系的平衡由球铰摩阻力矩、转动体不平衡力矩和撑脚对球心的力矩所保持。
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新建铁路沪杭甬客运专线上海至杭州段（88+160+88）m自锚上承式拱桥
转体施工不平衡称重试验方案
北京交通大学土木工程试验中心
中铁十二局集团公司第四工程公司
2010.4
一项目概况
新建铁路沪杭甬客运专线上海至杭州段跨高速公路特大桥在铁路里程DK59+075.555～DK59+413.555设计为88m+160m+88m自锚上承式拱桥，其中主跨跨越沪杭高速公路主线，沪杭高速公路与沪杭客专轴线夹角为57°，沪杭高速公路净高要求5.5m。
拱肋采用抛物线线形，矢跨比为1/6，边、中跨拱肋跨中截面高4.0m，边、中跨拱肋拱脚处截面高6.0m。
主拱截面采用单箱单室箱形截面，顶板宽7.5m，顶、底板及腹板厚度均采用60cm，拱脚处局部加厚。
边拱在主拱的端部、拱脚、拱上立柱等处各设相应厚度的横隔板。
中拱主拱的拱脚、拱上立柱、中合龙等处各设相应厚度的横隔板。
为减少上部结构施工对行车安全的影响，确定采用平衡转体的施工技术。
根据高速公路管理部门的要求，路两侧两个转体结构进行一前一后顺序施工。
转体完毕精确就位后立即锁定，然后进行封铰施工,使全桥贯通。
每个转体重量约16800吨，球铰半径8米。
转体施工法的关键技术问题是转动设备与转动能力,施工过程中的结构稳定和强度保证,结构的合拢与体系的转换。
总的来看，桥梁转体技术的原理相同、转体技术也日渐成熟。
然而，对于不同的桥梁，必须根据其结构形式、施工过程和场地及环境条件等特点制定出合理可行的转体方案，以便确保结构的稳定和强度要求，不至于由于转体而影响到结构的正常受力或导致不可控制的局面。
为此，设计要求在试转前，进行不平衡称重试验，测试转体部分的不平衡力矩、偏心矩、摩阻力矩及摩阻系数等参数，实现桥梁转体的配重，达到安全施工、平稳转体的目的。
二试验目的
围绕该桥的结构和施工特点，本项目将在转动体的不平衡力矩、摩阻系数、转体配重、转体偏心控制等方面开展工作，以保证转体阶段的结构安全,为类似转体桥梁的设计和施工积累经验和数据，为桥梁运营期间的技术管理和技术评估提供依据。
达到进一步完善桥梁水平转体施工方法、提升企业施工技术能力的目的。
三试验内容
转体竖向不平衡力矩测试、摩阻系数测试、转体姿态分析、转体平衡配重。
四 试验方案
1、试验方法
沿桥梁轴线的竖平面内，由于球铰体系的制作安装误差和拱体质量分布差异以及预应力张拉的程度差异，导致两侧拱段刚度不同，质量分布不同，从而产生不平衡力矩，使得悬臂段下挠程度不同。
为了保证转体过程中，体系平稳转动，要求预先调整体系的质量分布，使其质量处于平衡状态。
原理如下：
以球铰为矩心，顺、反时针力矩之和为零，使转动体系能平衡转动，当结构本身力矩不能平衡时，需加配重使之平衡。
即：
M 左一M 右= M 配
式中：M 左—— 左侧悬臂段的自重对铰心的力矩；
M 右—— 右侧悬臂段的自重对铰心的力矩； M 配—— 配重对铰心的力矩。
根据实测偏心结果，对于纵向偏心，采用在结构顶面的偏心反向位置，距离墩身中心线一定距离的悬臂段，堆码加沙袋作为配载纠偏处理法。
要使球铰克服静摩阻力发生微小转动，需要的转动力矩应大于等于静摩阻力矩。
静摩阻力矩可由下式计算：
R N M z ⋅⋅=098.0μ
式中，N 为转体重量，R 为球铰球面半径，μ0 为静摩擦系数。
2 摩阻系数及偏心距
转动体球铰静摩擦系数的分析计算称重试验时，转动体球铰在沿梁轴线的竖平面内发生逆时针、顺时针方向微小转动，即微小角度的竖转。
摩阻力矩为摩擦面每个微面积上的摩擦力对过球铰中心竖转法线的力矩之和(见图1-1)。
由图可以得到：
dF R R dM 22)cos ()cos sin (θθθ+=
z dF PdA μ=
θβθd R d R dA ⋅⋅⋅=sin cos P P θ=竖
22sin N
P R πα
=
竖
所以：
2cos sin sin z z RN M d μθβθπα
=⎰⎰
其中，[0,2]βπ∈； 当6
π
α=
时，代入公式进行积分可以得到：
RN RN
M z z
z μαπμ93328.0732619.0sin 2
=⨯= 此时， 0.9328z
z M RN
μ=
当 5.75
π
α=
时，z
z M RN
μ≈
，此时与平面摩擦的结果基本一致。
所以，当球铰面半径比较大，而矢高比较小时，即α比较小时，可将摩擦面按平面近似计算。
根据研究成果及工程实践，使用四氟乙烯片并填充黄油的球铰静摩阻系数和偏心距可用下列各式为：
图1-1 转动体球铰绕Z 轴转动摩擦系数计算示意图
球铰静摩阻系数： RN
M Z
98.0=μ
转动体偏心距： N
M e G
=
式中，R 为球铰中心转盘球面半径；N 为转体重量。
3、施力设备及测点布置
1）撑脚处施力
N =16800t ，R =8m ，根据经验摩阻系数取μ0 =0.05； 得到设计静摩阻力矩为：0.98×0.05×168000×8=65856kN.m
本试验拟于上盘承台施加顶力。
在距转体中心线约5.5m 处设置三台5000kN 的千斤顶，分别对转体梁进行顶放,在每台千斤顶上设置压力传感器,用以测试反力值，同时在上转盘底四周布置4个位移传感器，用以测试球铰的微小转动。
每台千斤顶需要的顶力预计：65856/（3×5.5）=3991kN 测点布置见图1-2～图1-5。
2）梁端处施力
为减小千斤顶出力，可增大力臂即在悬臂端适当位置处（如距悬臂端2米处）放置千斤顶，施加顶力，如图1-6～1-7所示。
每台千斤顶需要的顶力：65856/（2×77）=427kN
可采用QLD-50型手动螺旋式千斤顶。
但需要在悬臂端位置处布置施力平台，如图1-8所示。
4、试验步骤
1）转体体系平衡状态判定
逐步解除临时固结措施过程中，在撑脚处布置位移传感器，如图1-2所示。
测试步骤：
①两幅转体施工完成后，布置传感器，读取初读数。
②清理撑脚及滑道，逐步解除支座处的临时支撑（砂箱），进行连续测量，并观察撑脚是否随砂箱拆除连续向一侧下沉。
判断转体体系的平衡状态。
图1-2
2）称重步骤
①在选定断面处安装位移传感器和千斤顶及压力传感器；
②调整千斤顶，使所有顶升千斤处于设定的初始顶压状态，记录此时压力传感器的反力值；
③千斤顶逐级加力，纪录位移传感器的微小位移，直到位移出现突变；
④绘制出P-Δ曲线；
⑤重复以上试验；
⑥对两幅转体共进行4次上述顶升试验；
⑦确定不平衡力矩、摩阻系数、偏心距；
⑧确定配重重量、位置及新偏心距。
⑨出具供铁路有关部门审批用的转体梁称重试验报告。
14m
图1-4 承台处布置千斤顶平面图
13m
11m
千斤顶施力点8m
4
3 2 图1-5 千斤顶布置立面图
5
1
说明：图1-3～1-7中， 1- LVDT 位移传感器； 2-500吨压力传感器； 3-千斤顶； 4-梁底垫钢板（150mm ×150mm ×40mm ）；5-千斤顶底座
距转体理论中心77m
千斤顶施力点
（横向为腹板位置处）
距转体理论中心77m 59m
4 3 2
5
图1-6 悬臂端布置千斤顶平面图
图1-7 千斤顶布置立面图
悬臂端
施力平台
图1-8悬臂端施力平台示意图
5、测试仪器和设备
（1）传感器
试验中采用的传感器及其主要技术指标如下：
●应变式位移传感器：用于测试撑脚处和重心位置处的位移。
4个
主要技术指标：量程±5 mm ，精度1/1000，线性度大于0.2%
使用条件：受周围环境影响不大。
●BLR-3型压力传感器：用于测试千斤顶处的反力。
4个
量程：5000kN
精度：±1%
灵敏系数：2.0
（2）数据采集系统
本项目采用美国生产的IOTECH Wave Book 512数据采集系统。
IOTECH Wave Book 512的技术参数如下：满足本次测试的要求。
采样率：100万次/秒；
分辨率：12bit
通道： 40个电压通道，16个动态应变通道
（3）数据分析软件系统。
本次试验采用美国DADiSP 数据分析软件包。
该软件包可实现本次测试中相关数据的处理及分析，并能做到实时处理，可满足及时提供主要测试结果的要求。
6、进度安排
(1)研究制订试验实施方案：1天
(2)试验材料采购及设备配套：1天
(3)仪器的检测与标定：1天
(4)测点布置及传感器、数据线和相关设备的安装调试；1天
(5)按照进度计划要求完成现场测试:2～3天
(6)转体平衡配重、摩阻系数及配重：不平衡力矩测试后3天内给出。
7、实验配合事项
1）220V电源
2）500吨以上千斤顶三台
3）30～40mm钢板若干。
4）工人若干：移动千斤顶等设备、清理盛脚滑道、电工
8、实验经费
人民币约25万元。