QTZ63塔吊基础计算书
塔吊基础设计计算书(单桩63)
塔吊基础设计(单桩)计算书1.计算参数（1）基本参数采用2台QTZ63塔式起重机，1台45米、1台40米，塔身尺寸1.63m,承台面标高-12.20m。
（2）计算参数1）塔机基础受力情况基础荷载P(kN) M(kN.m)F k FhM MZ503.80 35.00 1500.00 200.00MkFM zkF =F =M =zM =基础顶面所受垂直力基础顶面所受水平力基础所受扭矩基础顶面所受倾覆力矩hF h塔吊基础受力示意图比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按工作状态计算如图：F k =503.80kN，Fh=35.00kN，M=1500.00+35.0×1.10=1538.50kN.mF k ‘=503.80×1.35=680.13kN，Fh，=35.00×1.35=47.25kN，Mk=(1500.00+35.0×1.10)×1.35=2076.98kN.m2）桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度 L(m)极限侧阻力标准值q sik(kPa ) 岩石饱和单轴抗压强度标准值f rk (kPa) q sik*ιi(kN/m) 抗拔系数λiλi q sik*ιi(kN/m)1 粘性土 1.9 55.00 100.00 104.50 0.7073.15 2 粉质粘土 0.9 95.00 150.00 85.50 0.70 59.85 3 强风化 6.2 120.00 245.00 148.00 0.70 103.88 4 中风化1.10 200.00420.00 174.40 0.70 121.8 桩长10.10∑q sik*ιi512.40∑λi q sik*ιi358.683）基础设计主要参数基础桩采用1根φ1400人工挖孔灌注桩，桩顶标高-12.20m ，桩端设扩大头，桩端入中风化 1.10m ；桩混凝土等级C30，f C =14.30N/mm 2 ,E C =3.00×104N/mm 2；f t =1.43N/mm 2，桩长10.10m ；钢筋HRB335,f y =300.00N/mm 2 ,E s =2.00×105N/mm 2；承台尺寸长(a)=3.50m 、宽(b)=3.50m 、高(h)=1.20m ；桩中心与承台中心重合,面标高-12.20m ；承台混凝土等级C30,f t =1.43N/mm 2,f C =14.30N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
63塔吊基础施工方案计算书
塔吊基础设计计算书编制：____________________审核：_____________________审批：_____________________、1#塔吊设计:1、塔吊选择：本塔吊采用塔吊生产厂家提供的QTZ63型塔吊，塔吊基础长宽均为5m,高1m。
基础砼强度等级采用C35级，钢筋采用HRB400级。
QTZ63型塔式起重机主要性能及参数如下：2、技术参数:Fv=425（KN）M=630KN.m Fh=68KN3、确定基础尺寸：由地勘报告知，1#塔机基底所处位置地基承载力为160kpa，原厂家设计塔吊基础对地基承载力要求不小于200kpa,大于本工程的160kpa,故需在基础下部设一扩大的钢筋砼平台，以增大基底面积.暂定平台尺寸为5000X 5000X 1000，做地基承载力验算.4、力学演算天然基础尺寸为b x b x h=5n K5mx 1.3m砼基础的重力Fg=5X 5X 1 x 25=625KN地面容许压应力[P B]=160KPa2 2 2HRB400: f y 360N/mm ,C35: f c 16.7N/mm,f t 1.57N/mm4.1、地基承载力演算地基承载力为：f=25 m2x 160KPa/10=400吨塔吊结构自重：Fv=31吨塔吊基础自重：Fg=25x 1.35 x 2.5=84.37 吨f=216 吨〉F二Fv+Fg=31+84.37=115.37 吨所以，地基承载力能满足塔吊使用要求。
4. 2塔吊抗倾覆演算e=0.751m<b/3=5/3=1.67m 满足要求4.3、偏心荷载下地面压应力验算：P2F；Fg 2 31；84'7 87.95kN/m2<160kP 满足要求3l(b e) 3 5 (5 0.7512 21.2 M F h hF F g1.2 630 68 1.35310 84370.751kN/m24.4、抗剪强度验算：按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》公式(8.4.9 )1800刁3 3V S (310 843.7)/4 288.43KN 0.7 hs f t b w h o 0.7 0.946 1.57 10 2 1 2.080 10 KN满足要求。
QTZ63塔吊计算、主要技术参数、基础做法、基础计算书
QTZ63塔吊计算、主要技术参数、基础做法、基础计算书一)、工程地质情况根据XX 市勘测绘研究队提供的岩土工程勘察报告，Z11 孔工程地质情况如下表所示序号土层名称土层厚度(M) 桩周土磨擦力标准值（KPa）桩端土磨擦力标准层值（KPa）1 ①粘土 1.2 11 2 ②-1 淤泥14.3 5 3 ②-2 淤泥15.6 8 4 ②-3 淤泥质粘土10.2 12 5 ③-1 粘土1.8 22 800 6 ③-2 含砾粉质粘土4.1 30 1000二)．主要技术参数型号：QTZ63数量：1 最大起重量：6T 额定起重力矩：65T??M 工作半径：55M 塔体总高自重：50T三)、基础做法塔吊基座塔吊基础预应力砼管桩塔吊基础采用 3.0×3.0×1.2 的砼承台基础，砼强度等级为C30,配筋为双向双层。
承台面标高-5.55m 基础下做100 厚C10 砼垫层和150 厚片石垫层，承台下采用4 根PC-A 600(100)有效桩长38 米的预应力砼管桩承重，桩心距1800mm,桩顶标高为-6.65(绝对高程-0.75)米，桩顶伸入承台100 mm,桩与承台锚固采用8Φ22 主筋及箍筋,伸入承台800 mm,伸入桩身3000 mm 采用C30 砼灌实。
四)、塔吊基础计算书1、塔吊基础力学指标验算计算简图如下所示：PC-A 600(100)预应力砼管桩有关技术参数:预应力筋12ΦD9.0,砼有效预压应力 3.92Mpa,抗裂弯矩164KN.m,极限弯矩形246KN.m,桩身竖向极限承载力标准值4190KN,理论重量3.93KN/m （一）塔吊基础自身荷载计算承台自重：G=3.0×3.0×1.2×25 = 270KN 1、预应力砼管桩单桩抗压力计算Qu=μp∑qsik Li +qkpAp 式中符号意义Qu：单桩竖向极限承载力标准值（KN）μp：桩身截面周长（M）qsik：单桩第i 层土的极限侧阻力标准值（Kpa）Li：第i 层土的厚度（M）：单桩的极限端阻力标准值（Kpa）Ap：桩端横截面面积（㎡）Qu=μp∑qsik Li +qkpAp =(5×10.51+8×15.6+12×10.2+22×1.69)×1.884+800×3.14×0.3×0.3=634.776+226.08=860.856KN（二）承载力验算1、单桩承压计算塔吊工作时对基础桩产生的最大压力及拉力计算计算图：P M Ra Rb G 2550 P=300KN G=270KN M=650KN.m 风载引起的水平力F 取10KN2）最大压力计算：Rb=[(P+G) ×1.275+M]/2.55 =[（300+270）×1.275+650]/2.55=540KN Qu =860.856KN＞1.2 Rb=648KN3）最大拉力计算：Ra=[M-(P+G) ×1.275]/2.55 =-30KN＜0 不需验算4)抗倾覆验算不考虑土摩擦力,考虑风荷载(P+G)×1.8/2+3.93×38×2×1.8+860.856×2×1.8 =(300+270)×0.9+537.62+1721.7 =4149.7KN.m >(650+10×40/2) ×2=1700KN.m 满足要求事实上桩最不利工作力为压力,不存在倾覆问题。
QTZ63-5013塔吊格构式基础计算书
塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT63(5013)；标准节长度b：2.5m；塔吊自重Gt：500kN；塔吊地脚螺栓性能等级：高强8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：20mm；塔吊起升高度H：70m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；塔身宽度B: 1.5m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6m；格构柱缀件类型：缀条；格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L90x6；格构柱基础缀件节间长度a2：2m；格构柱钢板缀件参数:宽800mm，厚300mm；格构柱截面宽度b1：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L56x5；3、基础参数桩中心距a：3m；桩直径d：1m；桩入土深度l：10m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：20mm；钢平台宽度：5m；钢平台厚度：1m；钢平台的螺栓直径：30mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：高强10.9级；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt=500.00=500.00kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值M kmax=939.90kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.89；水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.50×70.00×0.89+30.00=72.23kN；4、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：F k=500.00kN；M kmax=939.90kN·m；V k=72.23kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊基础计算书
塔机基础计算书一、参数信息塔吊型号 :QTZ63C （5510），塔吊起升高度 H=40.00m ， 塔吊倾覆力矩 M=1552kN.m ，混凝土强度等级 :C35， 塔身宽度 B=1.6m ，最大起重荷载 F2=60kN 自重 F1=456kN ， 基础承台厚度 h=1.35m ， 基础承台宽度 Bc=5.00m ， 二、塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第 5.2 条承载力计算。
计算模型简图如下图所示：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：Pmax=F+GB c2+M W Pmin =F+GB c2−MW当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：P kmax=2(F +G )3B c a式中 F ──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载 F=（F1+ F2）× 1.2=619.2kN ；（恒载系数取 1.2 ） G ──基础自重与基础上面的土的自重：G=1.2x25.0xBcxBcxHc =750kN /907.5 kN ；（恒载系数取 1.2） Bc ──基础底面的宽度，取Bc=5.00m/5.5m ； W ──基础底面的抵抗矩,WM ──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩 M=1.4×1552 =2172.80kN.m ；（安全系数取 1.4 ） a ──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m) ，按下式计算：a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m a= Bc / 2 - M / (F + G)=5.5/2-2172.8/(612.96+907.5)=1.32 m 。
2经过计算得到 : 无附着的最大压力设计值Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa ； Pmax=(612.96+907.5)/5.52+2172.8/27.7=128.7kPa;无附着的最小压力设计值Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa; Pmin=(612.96+907.5)/ 5.52-2172.8/27.7=-28.18kPa ；偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2 x(612.96+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa 。
QTZ63（ZJ5311）矩形板式基础计算书.
QTZ63（ZJ5311）矩形板式基础计算书.预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制QTZ63 (ZJ5311)矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 40塔机独立状态的计算高度H(m) 43塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×45.27×43＝934.4 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 5.3 基础宽b(m) 5.3 基础高度h(m) 1.25基础参数基础混凝土强度等级C25 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 150 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=5.3×5.3×1.25×25=877.81kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×877.81=1053.38kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=614.54kN·mF vk''=F vk/1.2=19.02/1.2=15.85kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×19.02×43/1.2)=922.98kN·mF v''=F v/1.2=26.63/1.2=22.19kN基础长宽比：l/b=5.3/5.3=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
住宅楼塔吊四桩基础计算书(qtz63)_secret
溧阳市蒋店三期12#、13#楼工程塔吊基础四桩基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ63，塔吊起升高度H=100.000m，塔吊倾覆力矩M=630kN.m，混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=2.5m，基础以上土的厚度D=1.500m，自重F1=450.8kN，基础承台厚度Hc=1.450m，最大起重荷载F2=60kN，基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长=0.400m，桩间距a=3.5m，承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50mm，空心桩的空心直径:0.25m。
桩的入土深度为28.00m。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.00=882.00kN。
三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc/4+20×Bc×Bc×D/4)=1.2×(25×5.00×5.00×1.45+20×5.00×5.00×1.50)=1987.50kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN.m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N=(612.96+1987.50)/4+882.00×1.75/(4× 1.752)=776.12kN。
塔吊基础计算书(QTZ63)
临港新城重装备区一期—（2）塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度H=101.00m，实际使用40M , 塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2.50m，基础最小厚度h=1.00m，基础最小宽度Bc=6.0m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.00m基础的最小宽度取:Bc=6.0m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=510.80kN； G——基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=1620kN；Bc——基础底面的宽度，取Bc=6.0m；W——基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=36m3；M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=630.00kN.m；a——合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.0/2-630.00/(510.80+1620)=2.704m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(510.80+1620)/62+630.00/36=76.67kPa无附着的最小压力设计值 Pmin=(510.80+1620)/62-630.00/36=41.689kPa有附着的压力设计值 P=(510.80+1620)/62=59.17kPa偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(510.80+1620)/(3×6×2.704)=87.557kPa 四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
【免费下载】QTZ63 塔吊天然基础的计算书
QTZ63 塔吊天然基础的计算书 （一）参数信息 塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)，最大KN F 5.5638.910)65.1140(31=⨯⨯++=起重荷载，塔吊额定力距M=710KN ·M ，塔吊起重高度H=15.00M ，塔身宽KN F 602=度B=1.5M ，基础宽度b=1.755m ，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0.5M ，基础最小厚度h=1.35m ，基础最小宽度。
M B C 5= （二）塔吊基础承载力计算 根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T 187-2009，塔机在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向基础荷载值（）、水平荷载标准值K F （）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载引起的力矩）荷载标准值，扭矩VK F 荷载标准值（）以及基础和其上覆盖土的自重荷载标准值（），见图 2。
K T K G 矩形基础地基承载力计算应符合以下规定： 1、基础底面压力应符合以下要求： 1）当轴心荷载作用时： (1)a K f P ≤ 式中：—荷载效应标准组合下，基底的平均竖向压力（KN ）。
—荷载效应标准组合K P 下，基底的最大竖向压力（KN ）。
—地基承载力。
a f 2）当偏心荷载作用时： (2)max k P 2.1≤a f —荷载效应标准组合下，基底的平均竖向压力（KN ）。
max k P 、管路敷设技术通过管线敷设技术，不仅可以解决吊顶层配置不规范问题，而且可保障各类管路习题到位。
在管路敷设过程中，要加强看护关于管路高中资料试卷连接管口处理高中资料试卷弯扁度固定盒位置保护层防腐跨接地线弯曲半径标高等，要求技术交底。
管线敷设技术中包含线槽、管架等多项方式，为解决高中语文电气课件中管壁薄、接口不严等问题，合理利用管线敷设技术。
线缆敷设原则：在分线盒处，当不同电压回路交叉时，应采用金属隔板进行隔开处理；同一线槽内，强电回路须同时切断习题电源，线缆敷设完毕，要进行检查和检测处理。
工程63塔吊桩基计算书
时代国际中心酒店主楼QTZ63塔吊六桩基础计算书时代国际中心酒店，为框架剪力墙结构，主楼高度为108米，地下两层，塔吊基础中心距离主楼西外墙为7米，塔吊基础采用六根钢筋混凝土钻孔灌注桩承台基础。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）《地基基础设计规范》（GB50007-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
一、已知条件1．塔吊及基础的基本参数信息1.塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：40.000m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深D：1.100m，自重F1：650.8kN，基础承台厚度Hc：1.400m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.00m，桩钢筋级别:HPB335，桩直径：0.600m，桩砼标号：C40 基础承台砼：C40桩间距a：4.2m，承台混凝土的保护层厚度：40mm，额定起重力矩是：630kN·m，基础所受的水平力：30kN，所处城市：青岛胶州北京路与福州路交界处基本风压ω0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别为：A类，风荷载高度变化系数μz：2.2 。
2.受力分析从塔式起重设备的工作原理进行分析，塔吊基础对设备的安全至关重要，在计算中重点验算基础的稳定性及抗倾覆的能力。
根据塔吊厂家的要求，结合本工程实际情况，本设备基础（以下简称基础）不能完全按厂家提供的基础图进行施工，根据基础的受力特点，除验算基础的垂直承载力外，还应求出塔吊在最不利荷载组合下对桩基的抗拔能力和抗倾覆的能力。
满足塔吊对基础的稳定性要求，根据现场施工条件，本工程塔吊基础采用六桩承台基础。
本方案主要考虑塔吊基础最不利状况下的受力，在回填前的在受力最不利情况为基坑回填前阶段，此时塔吊安装高度最大高度不超过40米。
QQTZ63塔吊基础计算书
合肥西湖花苑桂雨苑、南屏苑工程塔吊基础方案一、工程概况合肥宋都西湖花苑工程位于安徽省合肥市政务文化新区习友路与怀宁路交叉口。
本工程中桂雨苑共12幢住宅楼及地下车库，南屏苑共4幢住宅楼，框架异型柱结构6~18层，车库为地下一层。
其中桂雨苑1~10#楼6层，总高度；桂雨苑11#、南屏苑1、2、4#楼11层，总高度38.80 米；南屏苑3#楼9层，总高度33.00 米；桂雨苑12#楼18层，总高度59.10 米。
室内地面标高±。
二、塔吊概况本工程主体结构施工时共设塔吊7台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。
Ⅰ#、Ⅱ#塔吊采用浙江虎霸建设机械有限公司生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40米，附着式起升高度达140米，工作臂长50米，最大起重量6吨，额定起重力矩为63吨米，最大起重力矩为76吨米。
Ⅲ#、Ⅳ#、Ⅵ#、Ⅶ#塔吊采用烟台市建设机械厂生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40米，附着式起升高度达140米，工作臂标准臂长45米，加长臂50米，最大起重量6吨，额定起重力矩为760千牛米，最大起重力矩为860千牛米。
Ⅴ#塔吊采用浙江省建筑机械公司生产的QTZ60型塔吊，该塔吊独立式起升高度为40.1米，附着式起升高度达100米，工作臂长45米，额定起重力矩600千牛•米（60吨•米），最大额定起重量6吨。
桂雨苑12#楼工程结构最大高度，Ⅶ#塔吊计划最大安装高度72米，中间考虑设2道附墙；桂雨苑11#、南屏苑1、2、4#楼11层工程结构最大高度，Ⅰ#、Ⅱ#、Ⅶ#塔吊计划最大安装高度49米，中间考虑设1道附墙；桂雨苑1~10#楼楼工程结构最大高度，Ⅲ~Ⅴ#塔吊计划最大安装高度33米，中间不考虑设附墙。
三、塔吊基础选择厂家提供的说明书中要求基础混凝土强度采用C35，QTZ63型塔吊基础底面为5000×5000（QTZ60型塔吊基础底面为4820×4820）的正方形。
QTZ63(5510)塔吊基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.062kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk'+Gk)/n=(423+843.75)/4=316.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4+(1770+74.6×1.35)/4.808=705.744kNQkmin =(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4-(1770+74.6×1.35)/4.808=-72.369kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4+(2389.5+100.71×1.35)/4.808=952.754kNQmin =(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4-(2389.5+100.71×1.35)/4.808=-97.698kN四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2p承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×90)/2.5=225/2.5=90kPa承台底净面积：Ac =(bl-n-3Ap)/n=(5×5-4-3×0.785)/4=4.661m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra =ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×3.142×(2.8×10+3.2×70)+4000×0.785+0.1×90×4.661=3815.376kNQk =316.688kN≤Ra=3815.376kNQkmax =705.744kN≤1.2Ra=1.2×3815.376=4578.451kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-72.369kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=72.369kN桩身的重力标准值：Gp =((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-2)-0+13)×25+(6-((-2)-0+13))×(25-10))×0.785=157kNRa '=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×3.142×(0.6×2.8×10+0.6×3.2×70)+157=537.007kNQk '=72.369kN≤Ra'=537.007kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=14×3.142×142/4=2155mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=952.754kNψc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×19.1×0.785×106 + 0.9×(360×2155.133))×10-3=11943.388kNQ=952.754kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=11943.388kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=97.698kNfy As=(360×2155.133)×10-3=775.848kNQ'=97.698kN≤fy As=775.848kN满足要求！4、桩身构造配筋计算As /Ap×100%=(2155.133/(0.785×106))×100%=0.275%<0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
QTZ63塔吊基础计算书
万科红郡西岸工程塔吊基础施工方案浙江省海天建设集团有限公司万科红郡西岸项目部二0一三年八月塔吊基础施工方案一、编制依据1、建筑施工手册（第四版）2、施工图纸3、本工程地质勘察报告4、施工现场实际情况5、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GBJ50202--2002）6、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20027、浙江省建设机械有限公司提供的QTZ63（ZJ5510）、（5010）塔式起重机产品说明书及相关基础设计资料8、<<塔式起重机设计规范>>（ GB/T13752-92）9、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）10、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）11、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制12、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制二、场地土工程地质特征因施工场地为农田、河塘及高土堆，现就完成的部分勘察点可知，在勘探孔揭露深度范围内，按地层成因、时代及各土层物理力学性质特征，场地内土层大致可分为7层，3个亚层兹自上而下分述如下：①杂填土：黄褐色，杂色，松散～稍密，主要由粉质粘土及建筑垃圾组成，为新近回填土，堆积时间2年以下，分布不稳定，厚度变化较大；层厚0.40～3.70m。
②粉质粘土：灰色、黄灰色，软～可塑，为次生土，中等压缩性，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，层厚变化较大，局部粉粒含量较高；建议fak=110Kpa。
③-1粉质粘土夹粉土：灰色，软塑状，夹粉土局部夹砂，稍密，中压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反应慢，稍有光泽；透镜体状分布，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=80Kpa。
③粉质粘土：灰色，流塑～软塑，高压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反应慢，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=60Kpa。
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万科红郡西岸工程塔吊基础施工方案省海天建设集团万科红郡西岸项目部二0一三年八月塔吊基础施工方案一、编制依据1、建筑施工手册（第四版）2、施工图纸3、本工程地质勘察报告4、施工现场实际情况5、《建筑地基基础工程施工质量验收规》（GBJ50202--2002）6、《建筑地基基础设计规》GB50007-20027、省建设机械提供的QTZ63（ZJ5510）、（5010）塔式起重机产品说明书及相关基础设计资料8、<<塔式起重机设计规>>（ GB/T13752-92）9、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）10、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）11、《混凝土结构设计规》（GB50010-2002）等编制12、《建筑桩基技术规》（JGJ94-94）等编制二、场地土工程地质特征因施工场地为农田、河塘及高土堆，现就完成的部分勘察点可知，在勘探孔揭露深度围，按地层成因、时代及各土层物理力学性质特征，场地土层大致可分为7层，3个亚层兹自上而下分述如下：①杂填土：黄褐色，杂色，松散～稍密，主要由粉质粘土及建筑垃圾组成，为新近回填土，堆积时间2年以下，分布不稳定，厚度变化较大；层厚0.40～3.70m。
②粉质粘土：灰色、黄灰色，软～可塑，为次生土，中等压缩性，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，层厚变化较大，局部粉粒含量较高；建议fak=110Kpa。
③-1粉质粘土夹粉土：灰色，软塑状，夹粉土局部夹砂，稍密，中压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反应慢，稍有光泽；透镜体状分布，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=80Kpa。
③粉质粘土：灰色，流塑～软塑，高压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反应慢，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=60Kpa。
③-2粉质粘土：灰色，软塑局部流塑，中压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反应慢，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=90Kpa。
④粉质粘土：灰黄色、灰色，可塑，中等压缩性，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，稍有光泽；分布不稳定，土质不均匀；建议fak=160Kpa。
④-1 粉质土质粘土夹粉土：黄褐色，可塑，夹粉土，稍密状，中等压缩性，干强度低，韧性中等，无摇震反应，稍有光泽；分布不稳定，土质不均匀；建议fak=140Kpa。
⑤粉质粘土：黄褐色，灰色可塑，局部软塑，中等压缩性，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，稍有光泽；分布不稳定，局部缺失，土质不均匀；建议fak=170Kpa。
⑥粉质粘土：黄褐色、灰色，硬塑，夹铁锰质结核，中等压缩性，干强度中等，韧性中等，无摇震反应，稍有光泽；总体分布不稳定，但顶板起伏较大，土质不均匀；建议fak=230Kpa。
⑦粉质粘土夹碎石：黄褐色，稍密，由粉质粘土胶结，呈软～可塑状，中等压缩性，夹碎石，砾径大小一般在3～30mm，碎石含量15%左右，碎石呈次棱角状，碎石岩性主要以石英岩、砂岩为主，土质不均匀；建议fak=250Kpa。
三、塔吊基础形式及技术要求塔吊基础采用整体钢筋混凝土基础，其技术要求如下：1、基础挖至设计标高后必须验槽，看地基土质是否与地质勘察报告相符。
所用钢筋、水泥必须有质保书及复试报告，钢材为Q235-A及HRB335。
2、混凝土标号≥C35。
3、混凝土基础的深度不小于1.25M，边长不小于5M×5M，重量不小于75T。
4、预埋螺栓组应与基础钢筋网可靠连成一体，预埋螺栓周围的钢筋数量不得减少和切断，主筋通过预埋螺栓杆有困难时，允许主筋避让。
5、铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力。
6、混凝土基础应能承受20MPa的压力。
7、混凝土基础表面应校水平，平面误差小于1/500。
8、4块承重钢板的上表面平面度不大于1/1000。
9、必须保证390尺寸和1465尺寸，为保证预埋螺栓组的位置，制作混凝土基础时可用承重板作为简易工装。
10、预埋螺栓组周围的混凝土充填率必须达到95%以上。
11、每次装拆后预埋螺栓组应全部更换新的。
四、塔吊布置及基础设计根据总平面图，现场共使用5台塔吊，其中4台ZJ5010塔吊，料场旁边设置一台ZJ5510塔吊，塔吊计算岸ZJ5510塔吊计算。
根据地质勘查报告分析，1号塔吊参照160号勘查点，塔吊基础顶标高为-2.3，桩顶标高为-3.6，桩长为10.00m,桩端是在第4层土层；2号塔吊参照238号勘查点，土质较好，选用天然地基基础，在第④层土层作为持力层，挖3.6M，fak=160Kpa；3号塔吊参照265号勘查点，土质差，选用桩基础，在第④-1层土层作为桩端持力层，桩顶标高为—6.95，桩长不小于12M；4号塔吊参照191号勘查点，土质差，选用桩基础，桩顶标高为—6.95，桩长不小于18M，在第○3-2层土层作为持力层；5号塔吊参照188号勘查点，土质差，选用桩基础，桩顶标高为—6.95，桩长不小于15M，在第○3-2层土层作为持力层；根据上述现选2号塔吊地基基础和1号塔吊桩基基础验算。
（一）天然地基塔吊基础设计1、塔吊参数信息（以下参数见塔吊说明书）塔吊型号：5510 塔吊起重高度H：30m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：4.00m，：434+60=494kN 基础承台厚度hc：1.30m，基础所受垂直荷载Fv：60kN，最大起重荷载F2混凝土强度等级：C35，基础所受的水平荷载F：73.5kN，h标准节长度a：3m，基础所受倾覆力矩M=1796KN.M：0.4kN/m2，所处城市：，基本风压W塔吊基础底标高为—3.6，绝对标高为7F——混凝土基础的重力，6×6×1.3×2.5×9.8=1146.6KNg基础宽度B C现设计为6m×6m，验算如下：塔吊基础承载力计算式：塔吊设计要求：0.2Mpa×(5.0×5.0)=5.0Mpa岩土工程勘察报告238点38-38、剖面实际：0.16Mpa×(5.0×5.0)=4.0Mpa，小于5.0Mpa不符合要求。
采取措施：加大塔吊基础截面为6m×6m0.16Mpa×(6×6)=5.76Mpa，大于5.0Mpa符合要求。
2、塔吊基础承载力及抗倾翻计算依据《建筑地基基础设计规》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：混凝土基础抗倾翻稳定性计算：M+Fh·hFv +Fge=（1796+73.5×1.3）/（494+1146.6）=1.15≤2根据《塔式起重机设计规》（GB/T 13752-92）第4.6.3条，塔吊混凝土基础的抗倾翻稳定性满足要求。
当不考虑附着时Pmax= （494+1146.6）/62+1796×6/63= 95.5Pmin= （494+1146.6）/62-1796×6/63= -4.3当考虑附着时的基础设计值计算公式：P= （494+1146.6）/62=45.6当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式：公式中 a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a= Bc / 2-ea= Bc / 2 - e=6/2-1.3=1.7m。
Pkmax=2×（494+1146.6）/3×6×1.7=107.23KN/M23、地基承载力验算地基承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak--地基承载力特征值，按本规第5.2.3条的原则确定；取160.000kN/m2；ηb基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；ηd基础埋深地基承载力修正系数，取1.60；γ--基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取10.000kN/m3；b--基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.00m；γm--基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取10.000kN/m3；e =≤Bc/3d--基础埋置深度(m) 取4.000m；解得地基承载力设计值：fa=225.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=225.000kPa；地基承载力特征值fa大于无附着时压力设计值P=95.5kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=107.23kPa，满足要求！4、基础受冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规》（GB 50007-2002）第8.2.7条。
验算公式如下:式中βhp --- 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp 取0.9，其间按线性插法取用；取βhp=0.96；ft --- 混凝土轴心抗拉强度设计值；取 ft=1.57MPa；ho --- 基础冲切破坏锥体的有效高度；取 ho=1.3m；am--- 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；am=[1.60+(1.60 +2×1.3)]/2=2.9m；at--- 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；取at＝1.6m；ab--- 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积围的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；ab=1.60 +2×1.3=4.20；pj--- 扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最基土单位面积净反力；取 Pj=107.23kPa；Al --- 冲切验算时取用的部分基底面积；Al=6.0×(6.0-4.20)/2=5.4m2Fl --- 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=107.23×5.4=579.042KN允许冲切力：0.7×0.96×1.57×2900.00×1300.00=3977500.8N=3977.5kN > Fl= 579.042kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5、承台配筋计算（1）.抗弯计算依据《建筑地基基础设计规》（GB 50007-2002）第8.2.7条。