某特大桥现浇连续梁施工方案

某特大桥连续梁施工方案

1.工程概况

某特大桥桥址区地势平坦开阔，主要为水田和菜地，局部有河网和地方道路穿越，地面标高在3～5m。

47-48#之间跨越虹桥镇至溪西工业园地方公路，该公路路面为砼结构，宽17.1m，与铁路走向之间37°斜交。

设计46-49#墩为32+48+32m三跨现浇连续梁，梁长113.1 m，梁高2.8～3.4m。主梁横断面采用单室单箱断面，箱梁顶板宽13.0m，两侧翼缘板悬臂长3.31m，箱梁底宽5.56～5.74m；顶板厚0.34m，根部加厚到0.85m；底板厚0.3～0.6m，根部加厚到1.1m；箱梁采用斜腹板，腹板宽0.5～0.95m，根部加厚到1.15m；梁重约3410t。

2．工程难点及应对措施

2.1 工程难点

(1) 地质条件较差，地表下0-30m以流塑状淤泥和淤泥质黏土为主，部分为软塑状黏土，原状土地基承载能力极差。

(2) 47-48#墩与公路斜交角37°，公路路面宽17.2m(含两侧辅道)；两线之间交叉角太小，公路路面过宽，给主跨(48m)支墩及支架布设造成较大影响。

(3) 主跨梁底至公路路面高度仅为5.54～6.14m，考虑贝雷片、分配梁等高度后，路面至贝雷片底高度仅3.7m，对公路交通运输影响较大。

2.2 应对措施

(1) 采用群桩基础，增加桩基数量和桩长，以支墩方式解决整体地基承载能力弱的缺陷。

(2) 在满足汽车双向正常运输的前提下，适当破除部分路面，支墩布置与公路走向平行，并设于公路两侧。

(3) 适当抬高中跨中部贝雷片标高，同时降低中跨边部贝雷片标高，做到跨中梁底限高控制在4.0m，尽量满足汽车正常运输。

3、施工方案概述

边跨及中跨中支墩采用振动沉管桩或CFG桩施工群桩基础，之后浇注0.4～0.6m厚

承台，完成后在承台顶面设ф426×8mm 钢管双排共18根形成中支墩。

边支墩直接在既有承台面埋设钢板，在钢板面焊接ф426×8mm 钢管单排6根形成边支墩。

在支墩钢管顶部铺设双I 32工字钢作横向分配梁，横向分配梁顶铺设贝雷梁，横向分布15列，纵向在边跨处等高布置，中跨处布置成中间高、两端低形状。贝雷片之间通过横向连接系联成整体。贝雷片顶每60cm 设一道I 16工字钢作分配梁，其上在中跨两中支墩之间以方木和木楔子调节梁底标高，其余部位以30×60或60×60cm 碗扣架调节梁底标高。

模板采用18mm 胶合板，边墩和中墩承台四周采用满堂碗扣式脚手架。 砼采用泵送连续灌注，由一端向另一端一次浇注成型。 4、施工荷载计算 4.1基本参数取值

基本参数取值:

① 梁体钢筋混凝土容重：26KN/m 3;

② 施工荷载: 5.0KN/m 2

，含人员、施工机具等； ③ 模板自重荷载：1.0KN/m 2； ④ 支架较矮，不计风载；

⑤ 混凝土浇筑采用泵送进行，水平分层斜向浇筑,在初凝之前,完成全部混凝土浇筑；

⑥混凝土初凝时间t 0＝12个小时左右； ⑦ 混凝土坍落度取为160-200mm 。 4.2 混凝土荷载

⑴底板

两端的横隔板荷载主要作用墩旁支墩处,对弯距数值影响较小。

结合荷载取值的安全性以及支墩分跨情况,取60cm 厚底板和43cm 厚的顶板作为计算平均厚度。

()

21/ 7.3743.06.0106.2m KN gh P ＝+⨯⨯==ρ ⑵腹板

结合荷载取值的安全性以及支墩分跨情况,取300cm 的腹板高度作为计算平均高度。

0.3106.22⨯⨯==gh P ρ=78KN/m 2

⑶混凝土侧压力

最大混凝土侧压力,按照流体计算,则

⎪⎭

⎫ ⎝⎛=2/121022.0min V t h k P c c m ββγγ，

21/8.728.226m KN h F c =⨯==γ

2/1210222.0V t F c ββγ==0.22×26×10×1.0×1.15×1.01/2=65.78KN/m2

取2/8.65m KN P m =

⑷翼缘板

按照线性均布荷载计算,作用长度为230.75cm 。

23/9.1665.0106.2m KN gh P =⨯⨯==ρ

⑸顶板

取43cm 的顶板高度作为计算高度。

24/2.1143.0106.2m KN gh P =⨯⨯==ρ

⑹整体混凝土荷载(全断面)

m KN P /5.3011

.11310

6.2

7.1311=⨯⨯=

砼

5、支墩荷载 荷载取值

恒载:钢筋混凝土自重＋模板支架自重 荷载分项系数1.2 活载:施工荷载＋混凝土振动荷载 荷载分项系数1.4 5.1中跨支墩

4.1P 2.1)P P (⨯+⨯++=施工支架模板砼P q 其中,P 模板=13KN/m

P 施工=6.5KN/m

P 支架=13.5KN/m (15×270/3=1350kg/m) 则, q =388.3KN/m,计算图示如下:

q=388.3N/m

1234

56

为简化计算程序，将上图按分段简支梁考虑：

对AB 段：F1×10.5＝388.3×(2.3+10.5+1.05)×(2.3+10.5-1.05)/2 F1=3009KN ，F2=388.3×(2.3+10.5+1.05)-3009=2369KN ； AB 段Mmax1=10.52×388.3/8=5351KN.m;

对BC 段：F3=F4=(15.8+2.1)/2×388.3=3475KN ；

Mmax2=388.3×15.82/4×〔1-(2×1.05/15.8)2-1/2〕=11689KN.m; 单片贝雷片参数：W=3578.5cm 3,惯性矩I=250497.2cm 4,

〔M 〕=788.2kN.m ，〔Q 〕=245.2kN

n 1=3475/245.2=14.1，n 2=11689/788.2=14.8，取n=15片 按简支梁计算BC 段跨中挠度，有：

mm EI l f 81010

2.25049715101.2384108.15

3.388384q 3

8

113441=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==- 贝雷片销与孔之间非弹性挠度cm f 25.1505.0n 05.0222=⨯==，引起的最大变形为

mm f f f 5.205.12821＝+=+=。

贝雷片应力MPa W M 8.217105.35781511689

6

=⨯⨯==-σ＜345MPa,满足使用要求。 5.2边跨支墩

按两跨连续梁考虑，计算图示如下图：

q=388.3N/m

F1F2F3

查《路桥施工计算手册》,跨内最大弯距M 2=0.125ql 2，F 1=F 3=0.375ql, F 2=0.625ql,