板模板(扣件式)组合钢模板计算书

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悬挑板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.20.21 风压高度变化系数μz1.29风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计模板支架高度(m) 12立柱纵向间距l a(mm) 600立柱横向间距l b(mm) 1200水平拉杆步距h(mm) 1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm) 400小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：56CD2502506006006006006006006005025045001502501200120012001504500立杆：钢管Φ48.3×3.6双扣件板底支撑小梁：方木40x90mm ，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Φ48.3×3.6模板设计平面图板底面板：板厚15mm562502504500250650100120001200板底支撑小梁：方木40×90mm，间距400mm 板底支撑主梁：钢管Ф48.3×3.6600600600600600600立杆：钢管Ф48×32001500150015001500150015001500双扣件垂直剪刀撑模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)12面板弹性模量E(N/mm 2)4200根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m 单位宽度计算。

板模板(门架)计算书(门架型号为MF1219,扣件连接方式为双扣件,承重架类型为纵向支撑垂直于门架)

施工安全计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》等规范编制。

一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；扣件连接方式:双扣件；脚手架搭设高度(m):4.00承重架类型设置:门架垂直于梁截面；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h(mm):1930.00，h 1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(m):1950.00；加强杆的钢管类型:φ48×3.5；立杆钢管类型:φ48×3.5；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):25.00；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):0.53.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级::C25；每层标准施工天数:5；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；5.板底模板参数板底横向支撑类型：方木；板底横向方木截面宽度(mm)：60.0板底横向方木截面高度(mm)：80.0板底纵向方木截面宽度(mm)：60.0板底纵向方木截面高度(mm)：80.0板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0面板厚度(mm)：20.0二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

扣件钢管楼板模板支架计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书一、编制依据教学楼、实验楼设计图纸及地质资料等，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）。

二、工程概况教学楼工程分为东、西教学楼，建筑面积12926m2/栋，预应力框架结构，建筑高度为19.5m，建筑层数5层，标准层高3.9m，开间9.5×7.8m，外走廊宽度尺寸为3m，底层平面尺86.9m×97.2m。

每栋教学楼由3个单体建筑在9～10轴由连廊连接组成，在教学楼的1轴线设计3个阶梯教室。

预应力板厚180mm，梁尺寸为300×750 mm。

教学楼约135根柱子，其中500×500mm约30根，600×600mm约100根。

实验楼工程为预应力框架结构，建筑面积12070m2，建筑层数为地下1层，地上6层，标准层层高3.9m，建筑高度为25.2m，总尺寸为85m×44×25.2m。

开间尺寸12×8.5m。

其地下室用作车库。

预应力板厚2000mm，梁尺寸为400×760 mm。

实验楼约100根柱子，其中实验楼500×500mm约50根，600×600mm约22根，550×800mm约25根，1500×1000mm 10根，500×1600mm4根。

圆弧处立杆的纵距 b=0.6米，横距L=0.6米，步距h=1.20米。

C~D(P~Q)/9~11轴结构体系选用几何不可变杆系结构支架。

模板支架的计算参照第四版《建筑施工手册》，选用结构体系为非几何不可变杆系结构支架。

模板支架搭设高度为3.7米，采用的钢管类型为Ф48×3.5。

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，横距L=0.9米，步距 h=1.20米，且立杆下垫150×150（长×宽）的木工板。

支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

120mm板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.5面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式三等跨连续梁算。

W＝bh2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm3，I＝bh3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm4承载能力极限状态q 1＝0.9×max[1.2(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×Q 1k ,1.35(G 1k+(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7×Q 1k ]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq 1静=0.9×[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h)×b] =0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq 1活=0.9×(γQ Q 1k )×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q 2＝0.9×1.2×G 1k ×b ＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p ＝0.9×1.4×Q 1k ＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下：1、强度验算M 1＝0.1q 1静L 2+0.117q 1活L 2＝0.1×3.361×0.352+0.117×3.15×0.352＝0.086kN ·mM 2＝max[0.08q 2L 2+0.213pL，0.1q 2L 2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.352+0.213×3.15×0.35，0.1×0.108×0.352+0.175×3.15×0.35]＝0.236kN ·mM max ＝max[M 1，M 2]＝max[0.086，0.236]＝0.236kN ·m σ＝M max /W ＝0.236×106/28166.667＝8.375N/mm 2≤[f]＝12.5N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×3504/(100×4500×183083.333)=0.384mmν＝0.384mm≤[ν]＝L/250＝350/250＝1.4mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k +G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.35=2.354kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k +G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.35=1.252kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.35＝1.103kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.35＝0.113kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M 1＝0.125q 1静L 2+0.125q 1活L 2＝0.125×1.252×12+0.125×1.103×12＝0.294kN ·mM 2＝max[0.07q 2L 2+0.203pL，0.125q 2L 2+0.188pL]＝max[0.07×0.113×12+0.203×3.15×1，0.125×0.113×12+0.188×3.15×1]＝0.647kN ·mM 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[2.354×0.22/2，0.113×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN ·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.294，0.647，0.632]＝0.647kN ·mσ=M max /W=0.647×106/54000=11.989N/mm 2≤[f]=15.44N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×1.252×1+0.625×1.103×1＝1.472kNV 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.113×1+0.688×3.15＝2.238kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.354×0.2，0.113×0.2+3.15]＝3.173kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.472，2.238，3.173]＝3.173kNτmax =3Vmax/(2bh)=3×3.173×1000/(2×40×90)＝1.322N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG (G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.159kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.159×10004/(100×9350×243×104)＝0.266mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax ＝ql14/(8EI)=1.159×2004/(8×9350×243×104)＝0.01mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！六、主梁验算q 1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k+(G2k +G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.35＝1.989kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.35＝1.328kN/mq 1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.35＝0.661kN/mq 2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.35＝1.229kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax ＝1.25q1L＝1.25×1.989×1＝2.486kN按悬臂梁，R1＝1.989×0.2＝0.398kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.486kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max ＝1.25q2L＝1.25×1.229×1＝1.537kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.229×0.2＝0.246kNR'＝max[R'max ，R'1]＝1.537kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M/W=0.752×106/4120=182.593N/mm2≤[f]=205N/mm2 max满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图二(kN)τmax =2Vmax/A=2×5.104×1000/384＝26.586N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.402mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝1.027mm≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=6.09kN，R2=7.08kN，R3=7.968kN，R4=3.723kN图二支座反力依次为R1=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN七、扣件抗滑移验算c c满足要求！八、立柱验算l=h=1500mmλ=l/i=1500/16=93.75≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q 1有所不同：小梁验算q 1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.35 = 1.724kN/m 同上四～六步计算过程，可得：R 1＝5.282kN ，R 2＝6.583kN ，R 3＝6.91kN ，R 4＝4.197kN λ=l 0/i=1500.000/16=93.75 查表得，φ1=0.641 不考虑风荷载:N=Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+0.9×γG ×q×H=Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3=7.396kNf=N/(φ1A)＝7.396×103/(0.641×384)=30.047N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！考虑风荷载:M w ＝0.9×γQ φc ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×1.4×0.9×0.051×1×1.52/10＝0.013kN ·mN w=Max[R 1,R 2,R 3,R 4]+0.9×γG ×q×H+M w /l b =Max[5.282,6.583,6.91,4.197]+0.9×1.2×0.15×3+0.013/1=7.409kNf=N w /(φ1A)+M w /W＝7.409×103/(0.641×384)+0.013×106/4120=33.255N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3/7.8=0.385≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t 0 u m =2[(a+h 0)+(b+h 0)]=1200mm F=(0.7βh f t +0.25σpc，m)ηu m h 0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1200×100/1000=61.908kN≥F 1=7.409kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c ，βcβl =(A b /A l )1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln =ab=40000mm 2F=1.35βc βl f c A ln =1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F 1=7.409kN 满足要求！。

粮仓模板(扣件式)计算书_

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=3.361kN/mq1活=0.9×(γQ Q1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.361×0.252+0.117×3.15×0.252＝0.044kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.252+0.213×3.15×0.25，0.1×0.108×0.252+0.175×3.15×0.25]＝0.168kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.044，0.168]＝0.168kN·mσ＝M max/W＝0.168×106/37500＝4.487N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×3.112×2504/(100×10000×281250)=0.029mm ν＝0.029mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算11k2k3k1k1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.25=1.682kN/m因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.25=0.894kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.25＝0.787kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.25＝0.081kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.894×1.22+0.125×0.787×1.22＝0.303kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.081×1.22+0.203×3.15×1.2，0.125×0.081×1.22+0.188×3.15×1.2]＝0.776kN·mM 3＝max[q 1L 12/2，q 2L 12/2+pL 1]=max[1.682×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.2]＝0.632kN·mM max ＝max[M 1，M 2，M 3]＝max[0.303，0.776，0.632]＝0.776kN·m σ=M max /W=0.776×106/64000=12.117N/mm 2≤[f]=15.444N/mm 2 满足要求！ 2、抗剪验算V 1＝0.625q 1静L+0.625q 1活L ＝0.625×0.894×1.2+0.625×0.787×1.2＝1.261kN V 2＝0.625q 2L+0.688p ＝0.625×0.081×1.2+0.688×3.15＝2.228kN V 3＝max[q 1L 1，q 2L 1+p]＝max[1.682×0.2，0.081×0.2+3.15]＝3.166kN V max ＝max[V 1，V 2，V 3]＝max[1.261，2.228，3.166]＝3.166kNτmax =3V max /(2bh 0)=3×3.166×1000/(2×60×80)＝0.989N/mm 2≤[τ]=1.782N/mm 2 满足要求！ 3、挠度验算q ＝(γG (G 1k +(G 2k +G 3k )×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.828kN/m 挠度,跨中νmax ＝0.521qL 4/(100EI)=0.521×0.828×12004/(100×9350×256×104)＝0.374mm ≤[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm ；悬臂端νmax ＝ql 14/(8EI)=0.828×2004/(8×9350×256×104)＝0.007mm ≤[ν]＝2×l 1/250＝2×200/250＝1.6mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5 主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 125 主梁截面抵抗矩W(cm 3) 4.49 主梁弹性模量E(N/mm 2) 206000 主梁截面惯性矩I(cm 4) 10.78 主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝1.421kN/mq1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.25＝0.948kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.25＝0.472kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.25＝0.878kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×1.421×1.2＝2.131kN按悬臂梁，R1＝1.421×0.2＝0.284kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.279kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.878×1.2＝1.317kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.878×0.2＝0.176kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.79kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.697×106/4490=155.219N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×3.299×1000/424＝15.562N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax =1.499mm ≤[ν]=1200/250=4.8mm 悬挑段νmax ＝0.625mm ≤[ν]=2×200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R 1=4.375kN ，R 2=6.497kN ，R 3=6.497kN ，R 4=4.375kN七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距h d (mm) 900 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数μ11.386非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm 2)205顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(900+2×200)=1802mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×0.25 = 1.369kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝4.214kN，R2＝6.258kN，R3＝6.258kN，R4＝4.214kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.217×1.386×(900+2×200)=2192.791mmλ1=l01/i=2192.791/15.9=137.911查表得，φ＝0.362不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.214，6.258，6.258，4.214]/0.6=10.43kN f＝N1/(ΦA)＝10430/(0.362×424)＝67.953N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+0.068/1.2=10.486kN f＝N1w/(φA)+ M w/W＝10486/(0.362×424)+0.068×106/4490＝83.463N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.217×1.755×1500=3203.753mmλ=l0/i=3203.753/15.9=201.494查表得，φ1=0.179不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0.15×10. 4=12.302kNf=N/(φ1A)＝12.302×103/(0.179×424)=162.09N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝1×γQφcωk×l a×h2/10＝1×1.4×0.9×0.2×1.2×1.52/10＝0.068kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+M w/l b=Max[4.214,6.258,6.258,4.214]/0.6+1×1.2×0. 15×10.4+0.068/1.2=12.358kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝12.358×103/(0.179×424)+0.068×106/4490=177.973N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=10.4/6=1.733≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱地基基础验算f ak 140kPa满足要求！。

350mm厚板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性筑物地面高度(m)风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst0.161整体模板支架μstw 1.214 ωfk=ω0μzμstw=0.155 竖向封闭栏杆μs 1 ωmk=ω0μzμs=0.128结构重要性系数γ0 1 脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 750立杆横向间距l b(mm) 750 水平拉杆步距h(mm) 1500小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 50主梁最大悬挑长度l2(mm) 150 结构表面的要求结构表面隐蔽模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=14.445kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝14.445×0.32/8＝0.163kN·mσ＝M max/W＝0.163×106/37500＝4.333N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×8.885×3004/(384×10000×281250)=0.333mmν＝0.333mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm) Φ48.3×3.0小梁计算截面类型(mm) Φ48×2.8小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 小梁截面抵抗矩W(cm3) 4.25小梁弹性模量E(N/mm2) 206000 小梁截面惯性矩I(cm4) 10.19小梁计算方式二等跨连续梁11k2k3k1k1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=4.414kN/m因此，q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.679kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b=1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×3.679×0.752+0.125×0.735×0.752＝0.31kN·mM2＝q1L12/2=4.414×0.052/2＝0.006kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.31，0.006]＝0.31kN·mσ=M max/W=0.31×106/4250=73.033N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×3.679×0.75+0.625×0.735×0.75＝2.069kN V2＝q1L1＝4.414×0.05＝0.221kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.069，0.221]＝2.069kNτmax=2V max/A=2×2.069×1000/398＝10.398N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.726×7504/(100×206000×10.19×104)＝0.214mm≤[ν]＝L/250＝750/250＝3mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×504/(8×206000×10.19×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×50/250＝0.4mm满足要求！六、主梁验算q1＝1×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k， 1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝4.495kN/mq1静＝1×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.76kN/mq1活＝1×1.4×0.7×Q1k×b ＝1×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.735kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×4.495×0.75＝4.214kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×3.76+0.437×0.735)×0.75+4.495×0.05＝1.523kNR＝max[R max，R1]＝4.214kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.786×0.75＝2.611kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.786×0.75+2.786×0.05＝0.923kNR'＝max[R'max，R'1]＝2.611kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.851×106/4250=200.288N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×6.321×1000/398＝31.764N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=0.785mm≤[ν]=750/250=3mm悬挑段νmax＝0.536mm≤[ν]=2×150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=9.394kN，R2=10.417kN，R3=11.664kN，R4=6.45kN图二支座反力依次为R1=7.859kN，R2=11.104kN，R3=11.104kN，R4=7.859kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数k c 1按上节计算可知，扣件受力N＝11.664kN≤R c=k c×12=1×12=12kN满足要求！八、立杆验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(500+2×200)=1247mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632/16=164.5≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(500+2×200)=1441mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3041/16=190.062查表得，φ1=0.199M wd=γ0×φwγQ M wk=γ0×φwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.021×0.75×1.52/10)=0.003kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.394,11.104,11.664,7.859]+1×1.35×0.15×3.6=12. 393kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝12.393×103/(0.199×398)+0.003×106/4250=157.173N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=3.6/6.6=0.545≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.75×0.155=0.116kN/m：风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.75×3.9×0.128=0.374kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.62×0.116+3.6×0.374=2.101kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j =B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=6.62×0.75×[0.15×3.6/(0.75×0.75)+0.5]+2×1×6.6/2=54 .298kN.m≥3γ0M ok =3×1×2.101=6.303kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.911+0.25×0)×1×2320×380/1000=562.196kN≥F1=12.393kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×9.686×40000/1000=1569.132kN≥F1=12.393kN满足要求！。

电梯井顶板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书一、工程属性模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax ＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×10000×281250)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！五、小梁验算b取整取整度为275mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.07×12+0.125×0.94×12＝0.25kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/mM2＝0.07q2L2+0.203pL＝0.07×0.1×12+0.203×3.15×1＝0.65kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.282/2，0.1×0.282/2+3.15×0.28]＝0.87kN·mMmax ＝max[M1，M2，M3]＝max[0.25，0.65，0.87]＝0.87kN·mσ＝Mmax/W＝0.87×106/9280＝93.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.07×1+0.625×0.94×1＝1.26kNV2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.1×1+0.688×3.15＝2.23kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.28，0.1×0.28+3.15]＝3.18kNVmax ＝max[V1，V2，V3]＝max[1.26，2.23，3.18]＝3.18kNτmax ＝Vmax/(8Izδ)[bh2-(b-δ)h2]=3.18×1000×[40×802-(40-4)×762]/(8×371300×4)＝12.85N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算q=(G1k +(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.99×10004/(100×206000×371300)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.99×2754/(8×206000×371300)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝275/400＝0.69mm满足要求！六、主梁验算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q1L＝1.5×1.7×1＝2.56kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.28＝0.47kNR＝max[Rmax ，R1]＝2.56kN;同理，R'＝1.81kN，R''＝1.81kN 正常使用极限状态按二跨连续梁，Rmax ＝1.5q2L＝1.5×1.05×1＝1.58kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.28＝0.29kNR＝max[Rmax ，R1]＝1.58kN;同理，R'＝1.12kN，R''＝1.12kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.83kN·mσ＝Mmax/W＝0.83×106/4730＝176.06N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝4.14kNτmax ＝2Vmax/A=2×4.14×1000/450＝18.39N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm) ＝0.91mmνmax=0.91mm≤[ν]=1000/400=2.5mm 跨中νmax悬挑段ν＝0.37mm≤[ν]=200/400=0.5mmmax满足要求！七、立柱验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210 长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.291×1.386×(1500+2×200)=3399.719mmλ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝4.99kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝4989.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝80.95N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！Mw =0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×1×1.52/10＝0.06kN·mNw ＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1×1+0.92×1.4×0.06/1＝5.26kNf＝ Nw /(φA)+ Mw/W＝5259.46/(0.16×450)+0.06×106/4730＝84.7N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算满足要求！九、立柱地基基础验算f ak 70kPa满足要求！。

扣件钢管楼板模板支架计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为3.8m，立杆的纵距 b=1.0m，立杆的横距 l=1.0m，立杆的步距 h=1.40m。

模板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×90mm，间距150mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.25+0.30)+1.40×3.00=12.090kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.25+0.7×1.40×3.00=11.040kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.3×3.6。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.250×1.000+0.300×1.000)=5.917kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+3.000)×0.1=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×5.326+1.40×2.430)×0.150×0.150=0.022kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.022×1000×1000/48600=0.453N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.326+1.4×2.430)×0.150=0.881kN截面抗剪强度计算值 T=3×881.0/(2×900.000×18.000)=0.082N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×5.326×1504/(100×6000×437400)=0.007mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.250×1.200+0.300×1.200)=7.101kN/m面板的计算跨度 l = 150.000mm经计算得到 M = 0.200×0.9×1.40×2.5×0.150+0.080×1.20×7.101×0.150×0.150=0.110kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.110×1000×1000/48600=2.260N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。

组合钢模板计算

组合钢模板计算本计算书属于梁组合钢模板专项方案，仅供施工参考，具体数据请复核确定。

梁截面简图如下：工程概况:矩形梁长mm，截面尺寸，离地面高m，采用组合钢模板支模，用钢管脚手支模，用混凝土浇筑，混凝土重力密度标准值γc=KN/m3，坍浇度为，混凝土浇筑速度V=m/h，混凝土入模温度T= ℃，对拉螺栓垂直于梁截面方向，设道对穿螺栓，直径mm，间距mm。

本工程需要计算的内容：一、梁底模板验算梁底模板用组合钢模，用2根支承，间距为mm，计算简图如图(一)所示。

n=l1/l=1、梁底模板标准荷载梁模板自重力=KN/m2；梁混凝土自重力γc=KN/m2梁钢筋自重力 1.5×=KN/m2振捣混凝土产生荷载=2.0KN/m22、梁底模板强度验算梁底模板强度验算的设计荷载：q1 ==KN/m支座弯矩= KN·m跨中弯矩M B = 0底模应力= N/mm2<215N/mm2（钢材设计强度值）3、梁底模的刚度验算梁底模板刚度验算的标准荷载：q2==KN/m 端部挠度= mm跨中挠度= mm式中：E——钢材弹性模量,I——X轴截面惯性矩[ω]——允许挠度，l/400二、验算梁底模底椤间距1、梁底楞选用，由简化公式计算底楞间距；按强度要求允许底椤间距：l1 =1/2= mm按刚度要求允许底椤间距：l2 =1/3=mm式中：l——计算跨距，对底板为顶撑立柱纵向间距（mm）；q1 ——梁底模承受的均布荷载（N/mm）；W ——钢管截面抵抗矩，I——组合钢模板底模的截面惯性矩（mm4），取两者较小值，L=mm，根据组合钢模板计算原则，底楞间距用mm。

（最大不超过L）2、小椤间距验算小椤选用钢管，Wx= ×103mm3，Ix= ×104mm4作用在小椤上的集中荷载为：P== KN，由简化公式计算钢管小椤的容许跨度；按强度要求L3 ==mm按刚度要求=1/3=mm式中：P——作用在小椤上的集中荷载（N）；l——计算跨度，对小楞为钢管立柱横向间距（mm）；b——梁的宽度（mm）；W——钢管截面抵抗矩，I——组合钢模板底模的截面惯性矩（mm4），取二者较小值l= mm，用mm。

板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3 次楞(kN/m) 0.01 主楞(kN/m) 0.033 支架(kN/m) 0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 24 钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2 ) 基本风压ω0(kN/m2)重现期10年一遇0.40.131城市杭州市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度C类(有密集建筑群的城市市区)0.88模板支架顶部离建筑物地面的高度(m)25风荷载体型系数μs支架模板支架状况敞开式0.533风荷载作用方向沿模板支架横向作用与风荷载在同面内的计算单元立杆数n70模板 1 0.246四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型胶合板模板厚度t(mm) 15 模板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15模板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 6000 取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=13.076kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(24+1.1)×0.25]×1.0+(1+2)×1.0=9.575kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×13.076×0.182=0.042kN·mσmax=M max/W=0.042×106/37500=1.13N/mm2≤[f]=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×13.076×0.18=1.412kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.412×103/(2×1000×15)=0.141N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×9.575×1804/(100×6000×281250)=0.04mmνmax=0.04mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[180/150，10]=1.2mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞截面类型(mm) 45×70 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值[f](N/mm2) 13 次楞抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.3次楞截面抵抗矩W(cm3) 36.75 次楞截面惯性矩I(cm4) 128.625次楞弹性模量E(N/mm2) 9000计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.18+0.01]+1.4×(1+2)×0.18=2.367kN/ mq`=Σq Gk+Σq Qk=[(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.18+0.01]+(1+2)×0.18=1.734kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×2.367×0.92=0.192kN·mσmax=M max/W=0.192×106/36750=5.218N/mm2≤[f]=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×2.367×0.9=1.278kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.278×1000/(2×45×70)＝0.609N/mm2τmax=0.609N/mm2≤[τ]=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×1.734×9004/(100×9000×1286250)=0.665mm νmax=0.665mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×2.367×0.9=2.344kNR`max=1.1q`l=1.1×1.734×0.9=1.716kN六、主楞验算计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m) 主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=3.559kN,R2=7.749kN,R3=7.749kN,R4=3.559kN1、强度验算σmax=M max/W=0.611×106/4490=136.09N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×3.511×1000/424＝16.562N/mm2τmax=16.562N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.143mm≤[ν]=min[L/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、可调托座验算是否考虑荷载叠合效应是可调托座承载力设计值[f](kN) 30max12341.05×R max=1.05×12.916=13.561kN，13.561kN≤30kN符合要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]/0.6=9.482kN七、立杆验算钢管截面类型(mm) Φ48×3.5钢管计算截面类型(mm) Ф48×3h/l a=1800/900=2，h/l b=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×150]=2663mmλ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.9m，h=1.8m，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5通过插入法求η，得η=0.966μzω0d2=0.88×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=φwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.96670)/(1-0.966)=3.956μs=φwμstw=0.123×3.956=0.487ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×0.487×0.4=0.12kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.88×1×0.4=0.246kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(4.7-4)]=0.997不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=12.916+0.15×1.35×4.7=13.867kNσ=1.05N ut/(φAK H)=1.05×13.867×103/(0.251×424×0.997)=137.298N/mm2≤[f]=205N/m m2符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=12.304+0.15×1.35×4.7=13.256kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.12×0.9×1.82/10=0.042kN·mσ=1.05N ut/(φAK H)+M w/W=1.05×13.256×103/(0.251×424×0.997)+0.042×106/(4.49×103)=140.513N/mm2≤[f]=205N/ mm2符合要求！4、整体侧向力验算F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.047×4.7/[(34+1)×15]=1.266×10-3kNσ=(1.05N ut+N1)/(φAK H)=(1.05×13.256+1.266×10-3)×103/(0.251×424×0.997)=131.251N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！八、拆模时间验算层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。

板模板(扣件式)计算书

板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20185、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20127、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：三、模板体系设计荷载系数参数表：设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×1=8.073kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.14))×1＝3.614kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝q1l2/8＝8.073×0.252/8＝0.063kN·mσ＝M max/W＝0.063×106/37500＝1.682N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×3.614×2504/(384×10000×281250)=0.065mmν＝0.065mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.782小梁截面抵抗矩W(cm3) 64 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 256 小梁计算方式二等跨连续梁q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.083kN/m因此，q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.3×(0.3+(24+1.1)×0.14)×0.25＝1.24kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b=1×1.5×0.9×2.5×0.25＝0.844kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.24×0.92+0.125×0.844×0.92＝0.211kN·m M2＝q1L12/2=2.083×0.0012/2＝0kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.211，0]＝0.211kN·mσ=M max/W=0.211×106/64000=3.296N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.24×0.9+0.625×0.844×0.9＝1.172kNV2＝q1L1＝2.083×0.001＝0.002kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.172，0.002]＝1.172kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.172×1000/(2×60×80)＝0.366N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.14))×0.25＝0.954kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.954×9004/(100×9350×256×104)＝0.136mm ≤[ν]＝L/250＝900/250＝3.6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.954×14/(8×9350×256×104)＝0mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×1/250＝0.008mm满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝γ0×[1.3×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×(Q1k +Q2k)]×b=1×[1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)+1.5×0.9×2.5]×0.25＝2.148kN/m q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.3×(0.5+(24+1.1)×0.14)×0.25＝1.305kN/mq1活＝γ0×1.5×γL×(Q1k + Q2k)×b ＝1×1.5×0.9×2.5×0.25＝0.844kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.14))×0.25＝1.004kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.148×0.9＝2.417kN按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L+q1l1＝(0.375×1.305+0.437×0.844)×0.9+2.148×0.001＝0.774kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.45kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.004×0.9＝1.129kN按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L+q2l1＝0.375×1.004×0.9+1.004×0.001＝0.34kN R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝0.677kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.475×106/4490=105.823N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×3.585×1000/424＝16.909N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax＝0.563mm≤[ν]＝L/250=3.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=2.855kN，R2=5.689kN，R3=5.753kN，R4=1.652kN 图二支座反力依次为R1=2.215kN，R2=5.76kN，R3=5.76kN，R4=2.215kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝5.76/0.6=9.599kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2633/15.9=165.597≤[λ]=210满足要求！2、立杆稳定性验算考虑风荷载:顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3042mm非顶部立杆段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3041mmλ=max[l01，l0]/i=3042/15.9=191.321查表得，φ1=0.197M wd=γ0×γLφwγQ M wk=γ0×γLφwγQ(ζ2w k l a h2/10)=1×0.9×0.6×1.5×(1×0.022×0.9×1.52/10)=0.004kN·mN d=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[2.855,5.76,5.76,2.215]/0.6+1×1.3×0.15×7.4=1 1.042kNf d=N d/(φ1A)+M wd/W＝11.042×103/(0.197×424)+0.004×106/4490=132.999N/mm2≤[σ]=2 05N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0H/B=7.4/9=0.822≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.211=0.19kN/m：风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×0.8×0.199=0.143kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×7.42×0.19+7.4×0.143=6.26kN.m参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：B2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j≥3γ0M okg k1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2g k2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2G jk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNb j——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2l a(g k1+ g k2)+2ΣG jk b j=B2l a[qH/(l a×l b)+G1k]+2×G jk×B/2=92×0.9×[0.15×7.4/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×9/2=145.35kN .m≥3γ0M ok =3×1×6.26=18.779kN.M满足要求！十一、立杆地基基础验算立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝11.042/(0.9×0.1)＝122.689kPa≤γu f ak＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

板模板(扣件式木模)-1 计算书

扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×2.5×1=9.884kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=9.632kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(9.884,9.632)=9.884kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1=6.384kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1=7.182kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图M max= 0.269kN·mσ=M max/W=0.269×106/24000=11.193N/mm2≤[f]=31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×200/1000)×1=5.32kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图ν=0.163mm≤[ν]=250/400=0.625mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×2.5×250/1000=2.471kN/m 由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000+1.4×0.7×2.5×250/1000=2.408kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(2.471,2.408)=2.471kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.596kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.798kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kN·m)M max= 0.732kN·mσ=M max/W=0.732×106/(83.333×103)=8.783N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)V max= 3.819kNτmax=V max S/(Ib0)=3.819×103×62.5×103/(341.333×104×5×10)=1.399N/mm2≤[τ]= 2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×200/1000)×250/1000=1.33kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)νmax=0.215mm≤[ν]=1×1000/400=2.5 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。

3.6米板模板

板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×1= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×3.35+1.4×1= 5.42kN/m最大弯矩M=0.1×5.42×3002= 48780 N·mm；面板最大应力计算值σ =M/W= 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q =q1= 3.35kN/m面板最大挠度计算值ν= 0.677×3.35×3004/(100×6000×48.6×104)=0.063 mm；面板最大允许挠度[ν]=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值0.063 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.3×0.12+0.35×0.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×1.005+1.4×0.3 = 1.626 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×1.626×12 = 0.163 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.163×106/64000 = 2.541 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.541 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ = 3V/2bh n< [τ]其中最大剪力: V = 0.6×1.626×1 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值τ = 3 ×0.976×103/(2 ×60×80) = 0.305 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.305 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.005×10004 /(100×9000×2560000)= 0.295 mm；最大允许挠度[ν]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.295 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.626kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩M max = 0.547 kN·m ；最大变形V max = 1.399 mm ；最大支座力Q max = 5.913 kN ；最大应力σ= 547354.96/5080 = 107.747 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值107.747 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.399mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。

板模板（扣件式）计算书

板模板（扣件式）计算书板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20084、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称一层混凝土楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)3.8模板支架纵向长度L(m)66.5模板支架横向长度B(m)15.6支架外侧模板高度Hm（mm）1000二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) 风荷载参数：风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)省份黑龙江0.3地区鹤岗市风荷载高度变化系数μz地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)风荷载体型系数μs单榀模板支架μst0.146整体模板支架μstw2.054ωfk=ω0μzμstw=0.314支架外侧模板μs1.3ωmk=ω0μzμs=0.199三、模板体系设计结构重要性系数γ0脚手架安全等级II级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

板模板扣件式钢管支撑架计算书

板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

板段：B1。

模板支撑体系剖面图计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：31N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50×100矩形木楞；间距：300mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100×100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；4.地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2；地基承载力调整系数：0.8。

二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。

这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:I = 1000×123/12= 1.440×105mm4；W = 1000×122/6 = 2.400×104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G=0.3×1.000=0.300 kN/m；1k=24×1.000×0.22=5.280 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=1.1×1.000×0.22=0.242 kN/m；钢筋自重标准值G3k永久荷载标准值G= 0.300+ 5.280+ 0.242=5.822 kN/m；k=2.5×1.000=2.500 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=5.822kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合q=max（q1，q2）=9.438kN/m；由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×(1.2×5.822+1.4×2.500) =9.438kN/m；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×(1.35×5.822+1.4×0.7×2.500) =9.279kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9×1.2×5.822=6.288kN/m；P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9×1.35×5.822 =7.074kN/m；P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算σ＝ M/W < [f]其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =2.400×104mm3；M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.307kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×9.438×0.32 =0.106kN·m；Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×6.288×0.32+0.25×3.150×0.3 =0.307kN·m；Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×7.074×0.32+0.25×2.205×0.3 =0.245N·mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.307×106/2.400×104=12.791N/mm2；实际弯曲应力计算值σ =12.791N/mm2小于抗弯强度设计值[f] =31N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算ν =5ql4/(384EI)≤[ν]其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 5.822kN/m；l-面板计算跨度: l =300mm；E--面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2；I--截面惯性矩: I =1.440×105mm4；[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: ν= 5×5.822×3004/(384×11500×1.440×105)=0.371mm；实际最大挠度计算值: ν=0.371mm小于最大允许挠度值:[ν] =1.200mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根50×100矩形木楞，间距300mm。

自-墙模板(组合式钢模板)计算书

墙模板（组合式钢模板）计算书一、工程属性新浇混凝土墙名称桥台台身新浇混凝土墙墙厚(ｍm) 1200混凝土墙的计算高度(mm) 60５0 混凝土墙的计算长度(mm）1749０二、荷载组合混凝土重力密度γc（kN/ｍ3）24 新浇混凝土初凝时间ｔ0(h) 4外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β21．15混凝土浇筑速度Ｖ(m/h) ２.５混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝３土顶面总高度H（m)2倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3ｋ(kＮ／m2)新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=mｉn［0.22γc t0β1β2v1/２,γｃH]=ｍin[0．22×2４×4×1×1.15×2.51/2，24×3]=mｉn[38．4，72]＝38.4kＮ/m2承载能力极限状态设计值S承＝0．９ｍaｘ[１.2G4ｋ＋1.4Q３k,１．35G4k＋1．４×0．７Q３k］=0.９ｍax[1．2×3８.4+1．4×２,１．３5×３8.4+１.4×0.７×2]＝0.9ｍax[48．8８，53.8]=0.９×53.8＝48.42ｋN/ｍ2正常使用极限状态设计值S正＝Ｇ4ｋ=３8.４kＮ／m２三、面板布置面板铺设方式水平面板长向接缝方式端缝齐平模板设计立面图四、面板验算荷载设计值折减系数0.95 面板宽度ｂ(mm) 6００面板厚度(mm) 3 面板长度(mm) １5００面板截面惯性矩I(cm4）58.87 面板截面抵抗矩Ｗ(cm3) １3.02面板抗弯强度设计值[ｆ］(N／mｍ2) ２０5 面板弹性模量E（N/mｍ２) 206000单块面板一端悬臂长(mm) ３0０小梁间距（mm) ４0０面板长向接缝方式为端缝齐平,根据《组合钢模板技术规范》GB5０21４，4.3.5和４．4.4条,面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象。

模板工程组合钢模板计算书

模板工程组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《组合钢模板技术规范》GB50214-20014、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板支撑体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象，取最不利情况验算，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。

所以面板受力简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5] ×0.5=3.58kN/mq2＝λ×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.3×0.5=0.15kN/mp＝λ×0.9×1.4×Q1k＝0.95×0.9×1.4×2.5＝2.99kNM1=q1l2/8=3.58×0.92/8=0.36kN·mM2=q2l2/8+pl/4=0.15×0.92/8+2.99×0.9/4=0.69kN·mM3=max[q1l2/2，q2l2/2+pl]=max[3.58×0.32/2，0.15×0.32/2+2.99×0.3]=0.9kN·m M max＝max[0.36，0.69，0.9]= 0.9kN·mσ＝M max/W＝0.9×106/10460＝86.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.5=2.03kN/m跨中νmax＝5ql4/(384EI)＝5×2.03×9004/(384×206000×475000)＝0.18mm≤1.5mm悬臂端νmax＝ql4/(8EI)＝2.03×3004/(8×206000×475000)＝0.02mm≤1.5mm满足要求！五、小梁验算因[B/l b]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.95×0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.95×0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.75/1＝5.53kN/m因此，q1静＝0.95×0.9×1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.95×0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.75/1＝3.28kN/mq1活＝0.95×0.9×1.4×Q1k×b＝0.95×0.9×1.4×2.5×0.75/1=2.24kN/m q2＝0.95×0.9×1.2×G1k×b＝0.95×0.9×1.2×0.5×0.75/1＝0.38kN/mp＝0.95×0.9×1.4×Q1k/1＝0.95×0.9×1.4×2.5/1＝2.99kNM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×3.28×0.92+0.121×2.24×0.92＝0.5kN·m M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.38×0.92+0.21×2.99×0.9，0.107×0.38×0.92+0.181×2.99×0.9]＝0.59kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.53×0.252/2，0.38×0.252/2+2.99×0.25]＝0.76kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.5，0.59，0.76]＝0.76kN·mσ＝M max/W＝0.76×106/4490＝169.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×3.28×0.9+0.62×2.24×0.9＝3.05kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.38×0.9+0.681×2.99＝2.25kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.53×0.25，0.38×0.25+2.99]＝3.09kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[3.05，2.25，3.09]＝3.09kNτmax＝2V max/A=2×3.09×1000/424＝14.57N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/1=(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.75/1＝3.2kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×3.2×9004/(100×206000×107800)＝0.6mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=3.2×2504/(8×206000×107800)＝0.07mm≤[ν]＝l1/400＝250/400＝0.62mm满足要求！六、立柱验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1800=3159mmλ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210长细比满足要求！2、立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197M w＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mN w＝0.95×0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝3.94kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝3939.54/(0.2×424)+0.07×106/4490＝63.07N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1800=3648.645mmλ2＝l02/i＝3648.645/15.9＝229.475，查表得，φ2＝0.139M w＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·mN w＝0.95×0.9×[1.2×(1.1+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×0.9×0.75+0.95×0.92×1.4×0.07/0.9＝4.18kNf＝N w/(φA)+ M w/W＝4181.93/(0.14×424)+0.07×106/4490＝86.86N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝3.94kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱地基基础验算立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(m f A)＝4.18/(1×0.1)＝41.82kPa≤f ak＝70kPa满足要求！板模板（扣件式）组合钢模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《组合钢模板技术规范》GB50214-20014、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板支撑体系设计设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板长向接缝方式为端缝齐平，根据《组合钢模板技术规范》GB50214，4.3.5和4.4.4条，面板强度及挠度验算，宜以单块面板作验算对象，取最不利情况验算，根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，5.2.1条，面板可按简支梁计算。