第五章 浇注系统设计
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特点：塑料熔体能够同时到达和充满各个型腔。 要求：保证各型腔熔体温度、压力、充模时间都相等。 充分条件：一模多腔成型相同制件时，通往各个模腔的
料流通道截面形状及其尺寸必须对应相等。
精密模具，浇注系统应采用平衡式设计，且分流道的截
面积和长度误差都不应超过1%。
意义：保证各型腔成形的塑件质量均匀一致。
★
r
② 主流道小端直径： 小端直径 d 应比注射机喷嘴孔径 d1 大，并满足 d＝d1+（0.5～1）mm的要求。小端直径常为4～8mm。
③ 主流道端部球面： 要求SR比SR1紧密接触，并满足SR＝SR1+（1～2）mm。 球面凹坑深度H通常为3～5mm。
主流道锥孔
图5-19 浇口套的球面R及孔径与注射机喷嘴的关系
（2）分流道设计
分流道的作用是将来自主流道的塑料熔体进行平稳地分流 与转向，使之顺利地快速充满各型腔。
1）分流道的设计要点
① 分流道的断面尺寸和长度，应在保证顺利充模 的前提下，尽量取小值。尤其对小型塑件更为重要。
② 分流道的表面粗糙度值不必很低，一般为1.6～0.8μm， 利于熔料在流道表面形成凝固层，减少热损失。 ③ 分流道末端或流道改变方向的拐角处应开设冷料穴， 以容纳冷料，保证塑件质量。
各型腔充模时间不同，温度分布与压力传递不同，塑 件质量不一致。
意义：多型腔时，非平衡式布局可以缩短分流道的长度，减
少注射压力损失，缩短熔体充模时间。减小模具总体 尺寸。
图5-10
非平衡布局的浇注系统
形式：
48-型腔H形非平衡布局
32-型腔直线形非平衡布局
图5-11
浇注系统的非平衡式布局
3）非平衡浇注系统的人工平衡
② 一模多腔成型不同制件时 不同模腔容纳的熔体体积与模腔浇口对应的BGV成正比。即
L Rb ⋅ L Gb A Ga m a BGVa = = . m b BGVb L Ra ⋅ L Ga A Gb
式中ma, mb—a, b模腔容纳的塑料熔体体积； AGa, AGb—a,b模腔的浇口截面积； LRa, LRb—主流道到a，b模腔的流道长度； LGa, LGb—a，b模腔的浇口长度。
6-PA1010（230℃）； 7-PET（270℃）； 8-PP（180 ℃ MFI＝2.61）； 9-PS（190 ℃）； 10-LDPE（150 ℃）
图5-3 表观粘度与剪切速率的关系
4）表观粘度的控制
降低熔体表观粘度的措施： 一是升高温度：但对粘度对温度变化不很敏感的材料，温 度增加后，其粘度下降有限，不能一味的提高熔体温度。 如POM、PP、PE等。温度过高，易引起降解，同时还延长冷 却时间，降低生产效率。 二是提高剪切速率：这种方法更为合理和有效，但剪切 速率不能超过临界值（10
※
浇口尺寸并非越小越好
2）浇口长度
当浇口入口处的压力保持恒定时，若浇口长度短，熔 体流经浇口时的阻力就小，浇口前后压力降减小； 熔体在浇口中的流速增大，剪切速率提高，ηa相应降 低。使Q值提高。 ★ 短浇口，可在不增大浇口截面尺寸条件下增大Q值。 ★ 短浇口可保持常开，有利于型腔保压补缩。 ★ 加大浇口长度，使熔体流动阻力及压力损失增 加，不利于充模。 ※ 浇口长度应取小值。
（6）防止制品变形
制品浇口附近往往残余应力较大，易引起收缩变形；尤其是 用直接浇口成型面积大，深度浅的制品时，更应该注意。
（7）排气良好
浇注系统应使型腔内的气体能顺利排出。以免出现制件欠注 或烧焦等缺陷。
（8）整修方便，不影响外观
浇口痕迹要小，整修方便，无损塑件外观与使用性能。
2 浇注系统设计基础
非平衡布局流道 平衡的实例
•
改变分流道和浇口
的截面尺寸，使各模 腔同时充满。
3 浇注系统结构设计
（1）主流道设计（浇口套：sprue bush）
1）主流道的结构类型
主流道通常位于模具中心线上，与注射机喷嘴中心保持 同心，常用的主流道结构如图5-15所示。
球面半径 R 主流道锥孔 圆角半径 r 注射机喷嘴 定位环
1 浇注系统的组成（feed system）
普通浇注系统由主通道、分流道、浇口和冷料井四部分组成。
图5-1
侧浇口的浇注系统
2 浇注系统的功用
主流道末端或 分流道末端的 储料空间
cold-slug well
主流道与浇口之 间的料流通道
作用是将来自主流 道的熔体均匀的分 配至各型腔并充 满，同时对熔体进 行分流和转向。
★
设计浇注系统时，应对相关流变参量或尺寸 参数进行合理的分析与恰当的选择。
h
1）浇口截面尺寸
◆ 增大浇口截面尺寸，有利于Q值的提高。 但熔体流经浇口处的速度减慢，表观粘度ηa相应提高， 又使Q值下降。 ※ 浇口尺寸并非越大越好 ◆ 减小浇口尺寸，熔体流经浇口时速度加快，剪切速率提 高，ηa降低，容易充模，使Q值增大； 熔体流经小浇口时，速度很高，部分动能因摩擦而转变 为热能，从而提高了浇口处的局部温度，使熔体的表观 粘度再次降低，Q值进一步增大。 • • 6 −1 γ ◆ 当流经浇口的熔体剪切速率 γ 达到10 s 时， 与ηa便失 • 去了依赖关系，即剪切速率 γ 再增加，表观粘度ηa 不 再降低。此时的浇口截面尺寸，就是小浇口的极限尺寸。
（3）塑料消耗要少
满足充模要求，浇注系统容积要尽量小，以减少材料 的消耗，缩短成型周期。
（4）确保进料均衡
浇注系统的布局应使多型腔模具，各型腔塑件质量均匀一 致。应采用平衡布局方式。
（5）防止型芯变形和位移
模具中细小型芯或嵌件，应避免料流直接冲击，以免引起 型芯变形或嵌件位移，发生脱模困难或产生废品。
浇口套
图5-15 主流道的结构形式
★ 主流道通常是做成一个镶套装在模板上。这个镶套称为 浇口套。 采用镶装浇口套，可用优质模具钢制造并经淬火处理至 HRC50～55，提高耐磨性；便于加工与装配。
图5-16 主流道的基本结构形式
浇口套的常用结构
0.3~0.5
0.3~0.5
R
L2
Ⅰ型
Ⅱ型
图5-17
浇口套的结构
冷料穴
图5-20 分流道末端的冷料穴
④ 分流道与浇口的连接处要以斜面或圆弧过渡，有利于 塑料熔体的流动及填充。
a）
b）
c）
图5-21 分流道与浇口的连接
α 1 ＝0.5 × 45°， α 2＝30°～45°，R1＝1～2mm
L＝0.7～2mm， R2＝0.5～2mm，R＝D/2，A=R
⑤ 塑件和流道在分型面上的投影面积几何中心与注射 机锁模力中心重合。有利于注射机锁模机构受力均匀， 不易产生溢料。
3）剪切速率的选择
非牛顿型假塑性流体的流动行为，服从幂率函数规律，即
不同塑料材料的剪切速率范围与表观粘度值不同。 如ABS，当熔体温度为250℃时
−1 2 −1 1× 102 S −1 增至 3 × 10 S ，净增200 S ； 2 ηa： .5 × 10 2 降至 1 .1 × 10 2 ，净降 1.4 ×10 Pa ⋅ S 2 • −1 γ : 1×103 S −1 增至 2 × 103 S −1 ，增加 1000 S ηa：只从4×10 降至2×10Pa·S ，仅降20Pa·S
5.2 浇注系统的设计与分析
1 浇注系统设计原则
（1）适应塑料品种及其特性要求
塑料材料的成型性能差异较大，如温度、粘度等。浇 注系统设计应适应材料的流动与充模性能要求。
（2）熔体热量及压力损失要小
流经浇注系统的熔体热量及压力损失要尽量少。 浇注系统流程应尽量短，断面尺寸尽可能大，转弯尽 量少。表面粗糙度一般为Ra1.6~0.8μm。
人工平衡式是将非平衡布局浇注系统通过改变各段分 流道及浇口截面积和长度尺寸来达到平衡填充效果。
自然平衡
非平衡
改变分流道截 面尺寸，达到 填充平衡。 人工平衡
★ 浇口平衡值BGV（Balanced Gate Value）
① 一模多腔成型相同制件时 BGV=
AG L
R
⋅ L
G
AG—浇口截面积； LR—主流道至模腔的流道长度； LG—浇口的长度。
γ :
•
γ
•
再提高，ηa 降低的还要少。
★ 在较低的剪切速率范围内，剪切速率的微小变化会
引起表观粘度的巨大变化，不利于注射成型加工。
★ 注射成型的剪切速率范围
γ
•
＝103～105 S-1。
★ 不同材料的表观粘度与剪切速率关系
1-ABS（210℃）； 2-PSU（310 ℃）； 3-PC（280 ℃） 4-PMMA（200 ℃）； 5-SPVC（170 ℃）；
平衡式浇注系统的布局形式
a）
b）
c）
d）
e）
f）
g）
h）
图5-4 浇注系统的平衡布局形式
♥ 不同腔数的H
- 型腔布局
4-型腔H形布局 8-型腔H布局
16-型腔H布局
图5-6
浇注系统的平衡式布局
2）非平衡式浇注系统（non-Balanced）
特点 : 主流道至各型腔的分流道长度及熔体流程各不相同。
第 五 章 注塑模具 浇注系统设计
5.1 浇注系统的组成与功用
1 浇注系统的组成 2 浇注系统的功用
5.2 浇注系统的设计与分析
1 浇注系统的设计原则 2 浇注系统设计基础 3 浇注系统结构设计
5.1 浇注系统的组成与功用
概念：浇注系统是指从注射机喷嘴出口起到模具型腔入口止的
塑料熔体流动通道。
④ 主流道锥孔大端处应有圆角 一般取r＝1～3mm，以减小熔体流动时的阻力。 熔体流经主流道时的剪切速率
γ = 5 × 10 3 − 5 × 10 2 S −1
•
浇口套其它尺寸按模具结构确定。 主流道长度一般最好不超过60mm。 并尽量位于模具中心在线上。 主流道常用尺寸
塑料名称 小端直径d/mm 大端直径D/mm PS 3 8 PE 3 7 ABS 4 8 PC 5 10
精密模具设计
Precision Mould Design
大 连 理 工 大 学 机 械 工 程 学 院 模 具 研 究 所
Institute of Die & Mould of School of Mechanical Engineering Dalian University of Technology
2）主流道设计要点
设计参数： 截面形状、锥角α、孔径d、长度L、球面R、圆角r。 ① 主流道锥孔 为使主流道凝料脱模时能顺利拔出，常做成锥形结构。 锥角通常取α＝2°～4°；流动性差的塑料锥角可取至 α＝3°～6°，过大会造成熔体经过主流道时流速降低， 形成涡流。 圆锥形孔表面粗糙度一般为Ra =0.8～0.4μm，轴向抛光。
5 -1 S ），否则也会引起降解。
提高剪切速率可借助增大注射压力和采用小浇口来实现。
（3）浇注系统的布局 ★
对多型腔模具，为保证塑件尺寸精度及熔体填充流 动和物料均匀性，应使各型腔同时充填完成。
浇注系统布局方式
非平衡式布局
平衡式布局Байду номын сангаас
1）平衡式浇注系统（Balanced）
★ 平衡式浇注系统的特点与要求
⎛ πR 4 Q =⎜ ⎜ 8L ⎝
⎛ wh 3 Q =⎜ ⎜ 12 L ⎝
⎞ 1 ⎟ ⎟ η ΔP ⎠ a
⎞ 1 ⎟ ⎟ η ΔP ⎠ a
hΔP ⎛ 6Q ⎞ = ηa⎜ 矩型流道： 2 ⎟ 2L ⎝ wh ⎠
式中 Q—体积流量（mm³/s）；
△P—压力降（Pa）；
R—料流通道截面半径（mm）； L—料流通道长度（mm）； W—矩形通道截面宽度（mm）； H—矩形通道截面高度（mm）；
用于收集喷嘴前 端和流道熔体前 锋的冷料，避免 冷料进入型腔
作用是将塑料 熔体从注射机 喷嘴引入模具
runner
gate
sprue
分流道与型腔之 间的一段截面狭 小、长度很短的 料流通道。
作用： 1）输送熔体 ； 2）传递压力。
连接注射机喷嘴与 模具分流道之间的 一段圆锥形通道
控制熔体进入型 腔；保压力撤消 后，封闭型腔
充模流动时，熔体内部分子间的粘滞阻力和流道壁面的摩擦 力，将引起压力损失和流动速度的变化，进而影响塑件质量。
（1）熔体压力损失与体积流量
绝大多数非牛顿性流体，在流过圆形和窄矩形截面通道时， 其压力损失和体积流量可表示为： 圆形流道： R Δ P = η a ⎛ 4 Q ⎞ ⎜ 3 ⎟ 2L ⎝ πR ⎠
ηa—熔体表观粘度（Pa·s）。
（2）浇注系统设计分析
由压力损失和体积流量公式可知： 影响Q值的参数有：L、ηa和△P及R、h、w。 增大R或w×h以及△P 减小L和ηa 有利于Q值提高
参数之间互相影响、互相制约。
w
⎛ πR 4 Q=⎜ ⎜ 8L ⎝
⎞ 1 ⎟ ΔP ⎟η ⎠ a
⎛ wh 3 ⎞ 1 Q=⎜ ⎜ 12 L ⎟ η ΔP ⎟ ⎝ ⎠ a
料流通道截面形状及其尺寸必须对应相等。
精密模具，浇注系统应采用平衡式设计，且分流道的截
面积和长度误差都不应超过1%。
意义：保证各型腔成形的塑件质量均匀一致。
★
r
② 主流道小端直径： 小端直径 d 应比注射机喷嘴孔径 d1 大，并满足 d＝d1+（0.5～1）mm的要求。小端直径常为4～8mm。
③ 主流道端部球面： 要求SR比SR1紧密接触，并满足SR＝SR1+（1～2）mm。 球面凹坑深度H通常为3～5mm。
主流道锥孔
图5-19 浇口套的球面R及孔径与注射机喷嘴的关系
（2）分流道设计
分流道的作用是将来自主流道的塑料熔体进行平稳地分流 与转向，使之顺利地快速充满各型腔。
1）分流道的设计要点
① 分流道的断面尺寸和长度，应在保证顺利充模 的前提下，尽量取小值。尤其对小型塑件更为重要。
② 分流道的表面粗糙度值不必很低，一般为1.6～0.8μm， 利于熔料在流道表面形成凝固层，减少热损失。 ③ 分流道末端或流道改变方向的拐角处应开设冷料穴， 以容纳冷料，保证塑件质量。
各型腔充模时间不同，温度分布与压力传递不同，塑 件质量不一致。
意义：多型腔时，非平衡式布局可以缩短分流道的长度，减
少注射压力损失，缩短熔体充模时间。减小模具总体 尺寸。
图5-10
非平衡布局的浇注系统
形式：
48-型腔H形非平衡布局
32-型腔直线形非平衡布局
图5-11
浇注系统的非平衡式布局
3）非平衡浇注系统的人工平衡
② 一模多腔成型不同制件时 不同模腔容纳的熔体体积与模腔浇口对应的BGV成正比。即
L Rb ⋅ L Gb A Ga m a BGVa = = . m b BGVb L Ra ⋅ L Ga A Gb
式中ma, mb—a, b模腔容纳的塑料熔体体积； AGa, AGb—a,b模腔的浇口截面积； LRa, LRb—主流道到a，b模腔的流道长度； LGa, LGb—a，b模腔的浇口长度。
6-PA1010（230℃）； 7-PET（270℃）； 8-PP（180 ℃ MFI＝2.61）； 9-PS（190 ℃）； 10-LDPE（150 ℃）
图5-3 表观粘度与剪切速率的关系
4）表观粘度的控制
降低熔体表观粘度的措施： 一是升高温度：但对粘度对温度变化不很敏感的材料，温 度增加后，其粘度下降有限，不能一味的提高熔体温度。 如POM、PP、PE等。温度过高，易引起降解，同时还延长冷 却时间，降低生产效率。 二是提高剪切速率：这种方法更为合理和有效，但剪切 速率不能超过临界值（10
※
浇口尺寸并非越小越好
2）浇口长度
当浇口入口处的压力保持恒定时，若浇口长度短，熔 体流经浇口时的阻力就小，浇口前后压力降减小； 熔体在浇口中的流速增大，剪切速率提高，ηa相应降 低。使Q值提高。 ★ 短浇口，可在不增大浇口截面尺寸条件下增大Q值。 ★ 短浇口可保持常开，有利于型腔保压补缩。 ★ 加大浇口长度，使熔体流动阻力及压力损失增 加，不利于充模。 ※ 浇口长度应取小值。
（6）防止制品变形
制品浇口附近往往残余应力较大，易引起收缩变形；尤其是 用直接浇口成型面积大，深度浅的制品时，更应该注意。
（7）排气良好
浇注系统应使型腔内的气体能顺利排出。以免出现制件欠注 或烧焦等缺陷。
（8）整修方便，不影响外观
浇口痕迹要小，整修方便，无损塑件外观与使用性能。
2 浇注系统设计基础
非平衡布局流道 平衡的实例
•
改变分流道和浇口
的截面尺寸，使各模 腔同时充满。
3 浇注系统结构设计
（1）主流道设计（浇口套：sprue bush）
1）主流道的结构类型
主流道通常位于模具中心线上，与注射机喷嘴中心保持 同心，常用的主流道结构如图5-15所示。
球面半径 R 主流道锥孔 圆角半径 r 注射机喷嘴 定位环
1 浇注系统的组成（feed system）
普通浇注系统由主通道、分流道、浇口和冷料井四部分组成。
图5-1
侧浇口的浇注系统
2 浇注系统的功用
主流道末端或 分流道末端的 储料空间
cold-slug well
主流道与浇口之 间的料流通道
作用是将来自主流 道的熔体均匀的分 配至各型腔并充 满，同时对熔体进 行分流和转向。
★
设计浇注系统时，应对相关流变参量或尺寸 参数进行合理的分析与恰当的选择。
h
1）浇口截面尺寸
◆ 增大浇口截面尺寸，有利于Q值的提高。 但熔体流经浇口处的速度减慢，表观粘度ηa相应提高， 又使Q值下降。 ※ 浇口尺寸并非越大越好 ◆ 减小浇口尺寸，熔体流经浇口时速度加快，剪切速率提 高，ηa降低，容易充模，使Q值增大； 熔体流经小浇口时，速度很高，部分动能因摩擦而转变 为热能，从而提高了浇口处的局部温度，使熔体的表观 粘度再次降低，Q值进一步增大。 • • 6 −1 γ ◆ 当流经浇口的熔体剪切速率 γ 达到10 s 时， 与ηa便失 • 去了依赖关系，即剪切速率 γ 再增加，表观粘度ηa 不 再降低。此时的浇口截面尺寸，就是小浇口的极限尺寸。
（3）塑料消耗要少
满足充模要求，浇注系统容积要尽量小，以减少材料 的消耗，缩短成型周期。
（4）确保进料均衡
浇注系统的布局应使多型腔模具，各型腔塑件质量均匀一 致。应采用平衡布局方式。
（5）防止型芯变形和位移
模具中细小型芯或嵌件，应避免料流直接冲击，以免引起 型芯变形或嵌件位移，发生脱模困难或产生废品。
浇口套
图5-15 主流道的结构形式
★ 主流道通常是做成一个镶套装在模板上。这个镶套称为 浇口套。 采用镶装浇口套，可用优质模具钢制造并经淬火处理至 HRC50～55，提高耐磨性；便于加工与装配。
图5-16 主流道的基本结构形式
浇口套的常用结构
0.3~0.5
0.3~0.5
R
L2
Ⅰ型
Ⅱ型
图5-17
浇口套的结构
冷料穴
图5-20 分流道末端的冷料穴
④ 分流道与浇口的连接处要以斜面或圆弧过渡，有利于 塑料熔体的流动及填充。
a）
b）
c）
图5-21 分流道与浇口的连接
α 1 ＝0.5 × 45°， α 2＝30°～45°，R1＝1～2mm
L＝0.7～2mm， R2＝0.5～2mm，R＝D/2，A=R
⑤ 塑件和流道在分型面上的投影面积几何中心与注射 机锁模力中心重合。有利于注射机锁模机构受力均匀， 不易产生溢料。
3）剪切速率的选择
非牛顿型假塑性流体的流动行为，服从幂率函数规律，即
不同塑料材料的剪切速率范围与表观粘度值不同。 如ABS，当熔体温度为250℃时
−1 2 −1 1× 102 S −1 增至 3 × 10 S ，净增200 S ； 2 ηa： .5 × 10 2 降至 1 .1 × 10 2 ，净降 1.4 ×10 Pa ⋅ S 2 • −1 γ : 1×103 S −1 增至 2 × 103 S −1 ，增加 1000 S ηa：只从4×10 降至2×10Pa·S ，仅降20Pa·S
5.2 浇注系统的设计与分析
1 浇注系统设计原则
（1）适应塑料品种及其特性要求
塑料材料的成型性能差异较大，如温度、粘度等。浇 注系统设计应适应材料的流动与充模性能要求。
（2）熔体热量及压力损失要小
流经浇注系统的熔体热量及压力损失要尽量少。 浇注系统流程应尽量短，断面尺寸尽可能大，转弯尽 量少。表面粗糙度一般为Ra1.6~0.8μm。
人工平衡式是将非平衡布局浇注系统通过改变各段分 流道及浇口截面积和长度尺寸来达到平衡填充效果。
自然平衡
非平衡
改变分流道截 面尺寸，达到 填充平衡。 人工平衡
★ 浇口平衡值BGV（Balanced Gate Value）
① 一模多腔成型相同制件时 BGV=
AG L
R
⋅ L
G
AG—浇口截面积； LR—主流道至模腔的流道长度； LG—浇口的长度。
γ :
•
γ
•
再提高，ηa 降低的还要少。
★ 在较低的剪切速率范围内，剪切速率的微小变化会
引起表观粘度的巨大变化，不利于注射成型加工。
★ 注射成型的剪切速率范围
γ
•
＝103～105 S-1。
★ 不同材料的表观粘度与剪切速率关系
1-ABS（210℃）； 2-PSU（310 ℃）； 3-PC（280 ℃） 4-PMMA（200 ℃）； 5-SPVC（170 ℃）；
平衡式浇注系统的布局形式
a）
b）
c）
d）
e）
f）
g）
h）
图5-4 浇注系统的平衡布局形式
♥ 不同腔数的H
- 型腔布局
4-型腔H形布局 8-型腔H布局
16-型腔H布局
图5-6
浇注系统的平衡式布局
2）非平衡式浇注系统（non-Balanced）
特点 : 主流道至各型腔的分流道长度及熔体流程各不相同。
第 五 章 注塑模具 浇注系统设计
5.1 浇注系统的组成与功用
1 浇注系统的组成 2 浇注系统的功用
5.2 浇注系统的设计与分析
1 浇注系统的设计原则 2 浇注系统设计基础 3 浇注系统结构设计
5.1 浇注系统的组成与功用
概念：浇注系统是指从注射机喷嘴出口起到模具型腔入口止的
塑料熔体流动通道。
④ 主流道锥孔大端处应有圆角 一般取r＝1～3mm，以减小熔体流动时的阻力。 熔体流经主流道时的剪切速率
γ = 5 × 10 3 − 5 × 10 2 S −1
•
浇口套其它尺寸按模具结构确定。 主流道长度一般最好不超过60mm。 并尽量位于模具中心在线上。 主流道常用尺寸
塑料名称 小端直径d/mm 大端直径D/mm PS 3 8 PE 3 7 ABS 4 8 PC 5 10
精密模具设计
Precision Mould Design
大 连 理 工 大 学 机 械 工 程 学 院 模 具 研 究 所
Institute of Die & Mould of School of Mechanical Engineering Dalian University of Technology
2）主流道设计要点
设计参数： 截面形状、锥角α、孔径d、长度L、球面R、圆角r。 ① 主流道锥孔 为使主流道凝料脱模时能顺利拔出，常做成锥形结构。 锥角通常取α＝2°～4°；流动性差的塑料锥角可取至 α＝3°～6°，过大会造成熔体经过主流道时流速降低， 形成涡流。 圆锥形孔表面粗糙度一般为Ra =0.8～0.4μm，轴向抛光。
5 -1 S ），否则也会引起降解。
提高剪切速率可借助增大注射压力和采用小浇口来实现。
（3）浇注系统的布局 ★
对多型腔模具，为保证塑件尺寸精度及熔体填充流 动和物料均匀性，应使各型腔同时充填完成。
浇注系统布局方式
非平衡式布局
平衡式布局Байду номын сангаас
1）平衡式浇注系统（Balanced）
★ 平衡式浇注系统的特点与要求
⎛ πR 4 Q =⎜ ⎜ 8L ⎝
⎛ wh 3 Q =⎜ ⎜ 12 L ⎝
⎞ 1 ⎟ ⎟ η ΔP ⎠ a
⎞ 1 ⎟ ⎟ η ΔP ⎠ a
hΔP ⎛ 6Q ⎞ = ηa⎜ 矩型流道： 2 ⎟ 2L ⎝ wh ⎠
式中 Q—体积流量（mm³/s）；
△P—压力降（Pa）；
R—料流通道截面半径（mm）； L—料流通道长度（mm）； W—矩形通道截面宽度（mm）； H—矩形通道截面高度（mm）；
用于收集喷嘴前 端和流道熔体前 锋的冷料，避免 冷料进入型腔
作用是将塑料 熔体从注射机 喷嘴引入模具
runner
gate
sprue
分流道与型腔之 间的一段截面狭 小、长度很短的 料流通道。
作用： 1）输送熔体 ； 2）传递压力。
连接注射机喷嘴与 模具分流道之间的 一段圆锥形通道
控制熔体进入型 腔；保压力撤消 后，封闭型腔
充模流动时，熔体内部分子间的粘滞阻力和流道壁面的摩擦 力，将引起压力损失和流动速度的变化，进而影响塑件质量。
（1）熔体压力损失与体积流量
绝大多数非牛顿性流体，在流过圆形和窄矩形截面通道时， 其压力损失和体积流量可表示为： 圆形流道： R Δ P = η a ⎛ 4 Q ⎞ ⎜ 3 ⎟ 2L ⎝ πR ⎠
ηa—熔体表观粘度（Pa·s）。
（2）浇注系统设计分析
由压力损失和体积流量公式可知： 影响Q值的参数有：L、ηa和△P及R、h、w。 增大R或w×h以及△P 减小L和ηa 有利于Q值提高
参数之间互相影响、互相制约。
w
⎛ πR 4 Q=⎜ ⎜ 8L ⎝
⎞ 1 ⎟ ΔP ⎟η ⎠ a
⎛ wh 3 ⎞ 1 Q=⎜ ⎜ 12 L ⎟ η ΔP ⎟ ⎝ ⎠ a