QTZ63-5013塔吊格构式基础计算书

塔吊格构式基础计算书
本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。

基本参数
1、塔吊基本参数
塔吊型号：QZT63(5013)；标准节长度b：2.5m；
塔吊自重Gt：500kN；塔吊地脚螺栓性能等级：高强8.8级；
最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：20mm；
塔吊起升高度H：70m；塔吊地脚螺栓数目n：12个；
塔身宽度B: 1.5m；
2、格构柱基本参数
格构柱计算长度lo：6m；格构柱缀件类型：缀条；
格构柱缀件节间长度a1：0.5m；格构柱分肢材料类型：L90x6；
格构柱基础缀件节间长度a2：2m；格构柱钢板缀件参数:宽800mm，厚300mm；
格构柱截面宽度b1：0.5m；格构柱基础缀件材料类型：L56x5；
3、基础参数
桩中心距a：3m；桩直径d：1m；
桩入土深度l：10m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；
桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；
桩钢筋直径：20mm；
钢平台宽度：5m；钢平台厚度：1m；
钢平台的螺栓直径：30mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：高强10.9级；
4、塔吊计算状态参数
地面粗糙类别：A类近海或湖岸区；风荷载高度变化系数：0.5；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；
非工作状态：
所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；
工作状态：
所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：600kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：939.9kN·m；
非工作状态下荷载计算
一、塔吊受力计算
1、塔吊竖向力计算
作用在基础上的垂直力：N=Gt=500.00=500.00kN；
2、塔吊倾覆力矩
总的最大弯矩值M kmax=939.90kN·m；
3、塔吊水平力计算
挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.89；
水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.50×70.00×0.89+30.00=72.23kN；
4、每根格构柱的受力计算
作用于承台顶面的作用力：F k=500.00kN；
M kmax=939.90kN·m；
V k=72.23kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

（1）、桩顶竖向力的计算
N ik=(F k+G k)/n±M xk x i/Σx j2
式中：n－单桩个数，n=4；
F k－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
G k－桩基承台的自重标准值；
M xk－承台底面的弯矩标准值；
x i－单桩相对承台中心轴的X方向距离；
N ik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：N kmax=F k/4+(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=500.00/4+(939.90×3.00×2-0.5)/(2×(3.00×2-0.5)2)=346.54kN；
最小压力：N kmin=F k/4-(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=500.00/4-(939.90×3.00×2-0.5)/(2×(3.00×2-0.5)2)=-96.54kN；
需要验算桩基础抗拔力。

（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2V k/4=1.2×72.23/4=21.67kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
N v b=n vπd2f v b/4=1×3.14×20.002×250/4=78.54kN；
N v=1.2V k/n=1.2×72.23/12=7.22kN<78.54kN；
螺栓抗剪强度满足要求。

2、螺栓抗拉验算
n1×N t = N min
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
N t－每一颗螺栓所受的力；
N t b=πd e2f t b/4=3.14×17.652×400/4=97.92kN；
N t=1.2N kmin/n1=1.2×96.54/3.00=38.61kN<97.92kN；
螺栓抗拉强度满足要求。

3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)1/2≤ 1
其中：N v、N t－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
N v b、N t b、N c b－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((7.22/78.54)2+(38.61/97.92)2)0.5=0.40；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。

三、承台验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
N v=V k/n=72.23/12=6.02kN；
N v b=n vπd2f v b/4=1×3.14×30.002×310/(4×1000)=219.13kN；
螺栓抗剪强度满足要求。

2、螺栓抗拉验算
n1×N t = N min
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；
N t－每一颗螺栓所受的力；
N t=N min/n1=96.54/3.00=32.18kN；
N t b=πd e2f t b/4=3.14×26.722×500/(4×1000)=280.29kN；
螺栓抗拉强度满足要求。

3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)1/2≤ 1
其中：N v、N t－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
N v b、N t b、N c b－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((6.02/219.13)2+(32.18/280.29)2)0.5=0.12；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。

四、单肢格构柱截面验算
1、格构柱力学参数
L90x6
A =10.64cm2 i =2.79cm I =82.77cm4 z0 =2.44cm
每个格构柱由4根角钢L90x6组成，格构柱力学参数如下：
I x1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[82.77+10.64×(50.00/2-2.44)2]×
4=21992.15cm4；
A n1=A×4=10.64×4=42.56cm2；
W1=I x1/(b1/2-z0)=21992.15/(50.00/2-2.44)=974.83cm3；
i x1=(I x1/A n1)0.5=(21992.15/42.56)0.5=22.73cm；
2、格构柱平面内整体强度
N max/A n1=415.84×103/(42.56×102)=97.71N/mm2<f=300N/mm2；
格构柱平面内整体强度满足要求。

3、格构柱整体稳定性验算
L0x1=l o=6.00m；
λx1=L0x1×102/i x1=6.00×102/22.73=26.39；
A n1=42.56cm2；
A dy1=4×80.00×30.00=9600.00cm2；
λ0x1=(λx12+40×A n1/A dy1)0.5=(26.392+40×42.56/9600.00)0.5=26.40；
查表：Φx=0.95；
N max/(Φx A)=415.84×103/(0.95×42.56×102)=103.02N/mm2<f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。

4、刚度验算
λmax=λ0x1=26.40<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；
单肢回转半径：i1=2.79cm；
单肢长细比：λ1=l o1/i1=50/2.79=17.92<0.7λmax=0.7×26.4=18.48；
因截面无削弱，不必验算截面强度。

分肢稳定满足要求。

五、整体格构柱基础验算
1、格构柱基础力学参数
单肢格构柱力学参数：
I x1=21992.15cm4 A n1=42.56cm2
W1=974.83cm3 i x1=22.73cm
格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：
I x2=[I x1+A n1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[21992.15+42.56×(3.00×
102/2-0.50×102/2)2]×4=2747968.58cm4；
A n2=A n1×4=42.56×4=170.24cm2；
W2=I x2/(b2/2-b1/2)=2747968.58/(3.00×102/2-0.50×102/2)=21983.75cm3；
i x2=(I x2/A n2)0.5=(2747968.58/170.24)0.5=127.05cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
1.2N/A n+1.4M x/(γx×W)=600.00×103/(170.24×102)+1315.86×106/(1.0×21983.75×103)=95.10N/mm2<f=300N/mm2；
格构式基础平面内稳定满足要求。

3、格构柱基础整体稳定性验算
L0x2=l o=6.00m；
λx2=L0x2/i x2=6.00×102/127.05=4.72；
A n2=170.24cm2；
A dy2=2×5.42=10.84cm2；
λ0x2=(λx22+40×A n2/A dy2)0.5=(4.722+40×170.24/10.84)0.5=25.50；
查表：φx=0.95；
N EX' = π2EA n2/1.1λ0x22
N EX=48371.81N；
1.2N/(φx A) + 1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX)) ≤f
1.2N/(φx A)+1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX))=31.50N/mm2≤f=300N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求。

4、刚度验算
λmax=λ0x2=25.50<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；
单肢回转半径：i x1=22.73cm；
单肢长细比：λ1=l02/i x1=200/22.73=8.8<0.7λmax=0.7×25.5=17.85
因截面无削弱，不必验算截面强度。

刚度满足要求。

六、桩竖向极限承载力验算
单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：
Q uk=Q sk+Q pk = u∑q sik l i+q pk A p
u──桩身的周长，u=3.142m；
A p──桩端面积,A p=0.785m2；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 6.00 56.00 1350.00 粘性土
2 10.00 50.00 1700.00 粉土或砂土
由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第2层土层。

单桩竖向承载力验算: Q uk=3.142×536+1700×0.785=3019.071kN；
单桩竖向承载力特征值：R=R a= Q uk/2=3019.071/2=1509.535kN；
N k=346.537kN≤1.2R=1.2×1509.535=1811.442kN；
桩基竖向承载力满足要求！
七、抗拔桩基承载力验算
群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
T uk=Σλi q sik u i l i=1210.141kN；
其中： T uk－桩基抗拔极限承载力标准值；
u i－破坏表面周长，取u=πd=3.14m；
q sik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩
长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；
l i－第i层土层的厚度。

群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
T gk=（u lΣλi q sik l i）/4=1540.8kN；
u l－桩群外围周长，u l=4×（3+1）=16m；
经过计算得到：TU k=Σλi q sik u i l i＝1210.14kN；
桩基抗拔承载力公式：
N k≤ T gk/2+G gp
N k≤ T uk/2+G p
其中 N k - 桩基上抗拔力设计值，N k=96.54kN；
G gp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，G gp
=800.00kN；
G p - 基桩自重设计值，G p =196.35kN；
T gk/2+G gp=1540.8/2+800=1570.4kN > 96.537kN；
T uk/2+G p=1210.141/2+196.35=801.42kN > 96.537kN；
桩抗拔满足要求。

八、桩配筋计算
1、桩构造配筋计算
按照构造要求配筋。

A s=πd2/4×0.65%=3.14×10002/4×0.65%=5105mm2
2、桩抗压钢筋计算
经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！
3、桩受拉钢筋计算
经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！
建议配筋值：HRB335钢筋，1720。

实际配筋值5341.4 mm2。

依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的
桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm 的焊接加劲箍筋。

工作状态下荷载计算
一、塔吊受力计算
1、塔吊竖向力计算
作用在基础上的垂直力：N=Gt+Q=500.00+60.00=560.00kN；
2、塔吊倾覆力矩
总的最大弯矩值M kmax=939.90kN·m；
3、塔吊水平力计算
挡风系数计算：
φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)
挡风系数Φ=0.89；
水平力：V k=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.50×70.00×0.89+30.00=72.23kN
4、每根格构柱的受力计算
作用于承台顶面的作用力：F k=560.00kN；
M kmax=939.90kN·m；
V k=72.23kN；
图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。

（1）、桩顶竖向力的计算
N ik=(F+G)/n±M y y i/Σy j2；
式中：n－单桩个数，n=4；
F－作用于桩基承台顶面的竖向力标准值；
G－桩基承台的自重标准值；
M y－承台底面的弯矩标准值；
y j－单桩相对承台中心轴的Y方向距离；
N ik－单桩桩顶竖向力标准值；
经计算得到单桩桩顶竖向力标准值
最大压力：N kmax=F k/4+(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=560.00/4+(939.90×
3.00×2-0.5)/(2×(3.00×2-0.5)2)=361.54kN；
最小压力：N kmin=F k/4-(M kmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=560.00/4-(939.90×3.00×2-0.5)/(2×(3.00×2-0.5)2)=-81.54kN；
需要验算桩基础抗拔力。

（2）、桩顶剪力的计算
V0=1.2V/4=1.2×72.23/4=21.67kN；
二、塔吊与承台连接的螺栓验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
N v b=n vπd2f v b/4=1×3.14×20.002×250/4=78.54kN；
N v=1.2V k/n=1.2×72.23/12=7.22kN<78.54kN；
螺栓抗剪强度满足要求。

2、螺栓抗拉验算
n1×N t = N min
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4；
N t－每一颗螺栓所受的力；
N t b=πd e2f t b/4=3.14×17.652×400/4=97.92kN；
N t=1.2N kmin/n1=1.2×81.54/3.00=32.61kN<97.92kN；
螺栓抗拉强度满足要求。

3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)1/2≤ 1
其中：N v、N t－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
N v b、N t b、N c b－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((7.22/78.54)2+(32.61/97.92)2)0.5=0.35；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。

三、承台验算
1、螺栓抗剪验算
每个螺栓所受剪力：
N v=V k/n=72.23/12=6.02kN；
N v b=n vπd2f v b/4=1×3.14×30.002×310/(4×1000)=219.13kN；
螺栓抗剪强度满足要求。

2、螺栓抗拉验算
n1×N t = N min
其中：n1－塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4；
N t－每一颗螺栓所受的力；
N t=N min/n1=81.54/3.00=27.18kN；
N t b=πd e2f t b/4=3.14×26.722×500/(4×1000)=280.29kN；
螺栓抗拉强度满足要求。

3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)1/2≤ 1
其中：N v、N t－一个普通螺栓所承受的剪力和拉力；
N v b、N t b、N c b－一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；
((N v/N v b)2+(N t/N t b)2)0.5=((6.02/219.13)2+(27.18/280.29)2)0.5=0.1；
螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。

四、单肢格构柱截面验算
1、格构柱力学参数
L90x6
A =10.64cm2 i =2.79cm I =82.77cm4 z0 =2.44cm
每个格构柱由4根角钢L90x6组成，格构柱力学参数如下：
I x1=[I+A×（b1/2－z0）2] ×4=[82.77+10.64×(50.00/2-2.44)2]×
4=21992.15cm4；
A n1=A×4=10.64×4=42.56cm2；
W1=I x1/(b1/2-z0)=21992.15/(50.00/2-2.44)=974.83cm3；
i x1=(I x1/A n1)0.5=(21992.15/42.56)0.5=22.73cm；
2、格构柱平面内整体强度
N max/A n1=433.84×103/(42.56×102)=101.94N/mm2<f=300N/mm2；
格构柱平面内整体强度满足要求。

3、格构柱整体稳定性验算
L0x1=l o=6.00m；
λx1=L0x1×102/i x1=6.00×102/22.73=26.39；
A n1=42.56cm2；
A dy1=4×80.00×30.00=9600.00cm2；
λ0x1=(λx12+40×A n1/A dy1)0.5=(26.392+40×42.56/9600.00)0.5=26.40；
查表：Φx=0.95；
N max/(Φx A)=433.84×103/(0.95×42.56×102)=107.48N/mm2<f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。

4、刚度验算
λmax=λ0x1=26.40<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；
单肢回转半径：i1=2.79cm；
单肢长细比：λ1=l o1/i1=50/2.79=17.92<0.7λmax=0.7×26.4=18.48；
因截面无削弱，不必验算截面强度。

分肢稳定满足要求。

五、整体格构柱基础验算
1、格构柱基础力学参数
单肢格构柱力学参数：
I x1=21992.15cm4 A n1=42.56cm2
W1=974.83cm3 i x1=22.73cm
格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：
I x2=[I x1+A n1×(b2×102/2-b1×102/2)2]×4=[21992.15+42.56×(3.00×
102/2-0.50×102/2)2]×4=2747968.58cm4；
A n2=A n1×4=42.56×4=170.24cm2；
W2=I x2/(b2/2-b1/2)=2747968.58/(3.00×102/2-0.50×102/2)=21983.75cm3；
i x2=(I x2/A n2)0.5=(2747968.58/170.24)0.5=127.05cm；
2、格构柱基础平面内整体强度
1.2N/A n+1.4M x/(γx×W)=67
2.00×103/(170.24×102)+1315.86×106/(1.0×2198
3.75×103)=99.33N/mm2<f=300N/mm2
格构式基础平面内稳定满足要求。

3、格构柱基础整体稳定性验算
L0x2=l o=6.00m；
λx2=L0x2/i x2=6.00×102/127.05=4.72；
A n2=170.24cm2；
A dy2=2×5.42=10.84cm2；
λ0x2=(λx22+40×A n2/A dy2)0.5=(4.722+40×170.24/10.84)0.5=25.50；
查表：φx=0.95；
N EX' = π2EA n2/1.1λ0x22
N EX=48371.81N；
1.2N/(φx A) + 1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX)) ≤f
1.2N/(φx A)+1.4βmx M x/(W lx(1-1.2φx N/N EX))=36.59N/mm2≤f=300N/mm2；
格构式基础整体稳定性满足要求。

4、刚度验算
λmax=λ0x2=25.50<[λ]=150 满足；
单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；
单肢回转半径：i x1=22.73cm；
单肢长细比：λ1=l02/i x1=200/22.73=8.8<0.7λmax=0.7×25.5=17.85
因截面无削弱，不必验算截面强度。

刚度满足要求。

六、桩竖向极限承载力验算
单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算：
Q uk=Q sk+Q pk = u∑q sik l i+q pk A p
u──桩身的周长，u=3.142m；
A p──桩端面积,A p=0.785m2；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称
1 6.00 56.00 1350.00 粘性土
2 10.00 50.00 1700.00 粉土或砂土
由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第2层土层。

单桩竖向承载力验算: Q uk=3.142×536+1700×0.785=3019.071kN；
单桩竖向承载力特征值：R=R a= Q uk/2=3019.071/2=1509.535kN；
N k=361.537kN≤1.2R=1.2×1509.535=1811.442kN；
桩基竖向承载力满足要求！
七、抗拔桩基承载力验算
群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
T uk=Σλi q sik u i l i=1210.141kN；
其中： T uk－桩基抗拔极限承载力标准值；
u i－破坏表面周长，取u=πd=3.14m；
q sik－桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值；
λi－抗拔系数，砂土取0.50～0.70，粘性土、粉土取0.70～0.80，桩长l与桩径d之比小于20时，λ取小值；
l i－第i层土层的厚度。

群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：
T gk=（u lΣλi q sik l i）/4=1540.8kN；
u l－桩群外围周长，u l=4×（3+1）=16m；
经过计算得到:TU k=Σλi q sik u i l i＝1210.14kN；
桩基抗拔承载力公式：
N k≤ T gk/2+G gp
N k≤ T uk/2+G p
其中 N k - 桩基上拔力设计值，N k=81.54kN；
G gp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，G gp
=800.00kN；
G p - 基桩自重设计值，G p =196.35kN；
T gk/2+G gp=1540.8/2+800=1570.4kN > 81.537kN；
T uk/2+G p=1210.141/2+196.35=801.42kN > 81.537kN；
桩抗拔满足要求。

八、桩配筋计算
1、桩构造配筋计算
按照构造要求配筋。

A s=πd2/4×0.65%=3.14×10002/4×0.65%=5105mm2
2、桩抗压钢筋计算
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
3、桩受拉钢筋计算
经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！
建议配筋值：HRB335钢筋，1720。

实际配筋值5341.4 mm2。

依据《建筑桩基设计规范》(JGJ94-2008)，
箍筋采用螺旋式，直径不应小于6mm，间距宜为200~300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以
下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm 的焊接加劲箍筋。

九、格构柱施工要求（工程经验）
1、格构柱锚入桩基中的长度不小于2000mm，并需增加箍筋和主筋数量，确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30；
2、吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。

特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法）。

3、钢构柱应在工厂制作，成品后运往工地。

现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，原则上仍应由生产厂家派员施焊。

4、单肢钢构柱内部需留有足够空间，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95%以上。

5、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。

6、钢构柱露出端顶部设置承压板的，校水平后进行承压板刚性定位，焊接后四块承压板的上表面平面度不大于1/500。

7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。