龙门起重机设计计算(完整版)

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龙门吊计算参照

龙门吊计算参照电动葫芦⾏架式龙门起重机主梁的计算⽅法：现在有不少电动葫芦⾏架式龙门起重机主梁是正三⾓形。

是由⼀⽚主⾏架和两⽚副⾏架组成。

如何计算各杆件的内⼒？1，应⽤刚度分配理论进⾏计算。

⼀般主⾏架分配0.92－0.97的外载。

其余由两⽚副⾏架承受。

主⾏架的分配系数：（腹杆截⾯不计）K＝E*A1/（E*A1+E*A2）式中：E—钢的弹性模量，A1－主⾏架上下弦杆的截⾯积。

A2－两⽚副⾏架上下弦杆的截⾯积。

上式化简：K＝A1/（A1+A2）2，对外载进⾏分配，再应⽤⾏架计算法分别对主，副⾏架计算。

求出内⼒。

3，注意：有的杆件是共⽤杆，则应⼒叠加。

4，稳定性计算。

5，稳定性强度计算。

起重机钢结构技术问答我的⼀个同⾏朋友问我：1、对于A3钢，你的许⽤应⼒⼀般取多少。

“起重机设计规范”2类载荷取240/1.33=180Mpa是否太⼤，我不敢取这么⼤。

答：起重机设计规范”2类载荷取：180Mpa（N/mm^2）。

是安全可靠的。

放⼼⽤吧！2、对于A3，你⽤Q235-A，还是Q235-B，能否使⽤沸腾钢？答：Q235-A，和Q235-B，在⼀般情况都可以。

沸腾钢(脱氧不完全的钢)的使⽤应在温度—20度以上使⽤。

重要的杆件不能⽤沸腾钢。

84年我曾在张家⼝设计了⼀台龙门吊。

主杆件都是镇静钢。

⽔平⾏架中的腹杆⽤的是沸腾钢。

⽆问题。

3、对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度如何计算，翼缘纵向加劲肋如何设计？答：对于箱型主梁，其翼缘焊缝强度的计算可分三部分：①，翼缘板与腹板的焊缝：τ=(Q*s)/(I*(2*0.7*h))≤(τ)式中：Q—梁计算截⾯的剪⼒；Ns—翼缘对中和轴的⾯积矩；(mm^3)I—梁的⽑截⾯惯性矩；(mm^4)h—焊逢⾼；(mm)τ—剪应⼒（Mpa）或(N/mm^2)在⼯作中，我通过多次计算知翼缘板与腹板的焊缝：剪应⼒较⼩。

以后⼀般我就不算了。

我总结：当是⼯字梁时：焊逢⾼为腹板板厚的0.8倍（翼缘板板厚⽐腹板板厚要厚）。

(完整版)龙门吊计算书.doc

下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T 龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为 24m。

1、门柱一个门柱用 2 根Φ 325mm、δ =10mm 的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b 槽钢作斜撑。

立柱顶上设置2 根[30b 槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b 槽钢上。

立柱底部通过20mm 厚A3 钢板与单轨平车连接。

每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。

两个平车之间用2 根 14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。

钢管与钢横梁采用焊接连接加固。

2、横梁一组横梁用 6 排 9 片贝雷片，设置上下加强弦杆。

两端头用 4 片（90-115-90）× 118cm 支撑架连接。

中间接头均用90×118cm 支撑架连接。

同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）× 118cm 支撑架外，其余用 90×118cm 支撑架。

横梁一边通过吊带悬挂 28#工字钢设 10T 电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。

横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U 型螺栓加固。

3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、 1.6m 主动平车。

枕木间距为60cm，5T 慢速卷扬机放平车上，用 5 门滑车组吊装 ,钢丝绳采用直径为25mm 的。

4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。

各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。

二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

1、荷载计算横梁自重： q=11.7 KN/m天平及滑轮自重： P1=25KN起吊重量： P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。

龙门起重机设计计算(完整版)

龙门起重机设计计算一．设计条件1. 计算风速最大工作风速： 6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2. 起升载荷Q=40吨3. 起升速度满载：v=1 m/min空载：v=2 m/min4.小车运行速度：满载：v=3 m/min空载：v=6 m/min5.大车运行速度：满载：v=5 m/min空载：v=10 m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2 米。

7.跨度44米，净空跨度40米。

8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一) 载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重 G1=6.7t龙门架自重 G2=260t大车运行机构自重 G3=10t司机室 G4=0.5t电气 G5=1.5t 3．载荷计算工作风压：qⅠ=114 N/m2qⅡ=190 N/m2qⅢ=800 N/m2(10级)qⅢ=1000 N/m2(12级)正面： FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N (10级)FwⅢ=518x1000N=51.8410⨯N (12级)侧面：FwⅠ=4.61410⨯NFwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.34410⨯N (10级)FwⅢ=40.43410⨯N (12级)（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车, 运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。

龙门吊自重：G=G1+ G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t起升载荷： Q=40t水平风载荷：FwⅡ=9.86t水平风载荷对轨道面的力矩：MwⅡ=9.86 X 44.8=441.7 tm水平惯性力:Fa=(G+Q) X a=(278.7+40) X 0.2 X 1000= 6.37 X 10000 N=6.37 t水平惯性力对轨道面的力矩：Ma= 6.37 X 44=280.3tm总的水平力力矩： M1 = Ma+ MwⅡ=722 tm小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X 16=747.2tm最大腿压： Pmax =0.25 (G+Q) + M1/2L + Mq/2K=0.25 ⨯318.7 + 722.0/48 + 747.2/84 =79.675+15.04+8.9=103.6t最大工作轮压：R max = P max /4 =25.9t =26t(三) 稳定性计算工况1：无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧, 故满足∑M ≧0 工况2：有风、动载，∑M=0.95 ⨯ (278.7+40) ⨯ 12-628.3 =3004.9 >0工况3：突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算工况4：10级风袭击下的非工作状态:∑M=0.95 ⨯ 278.7 ⨯12 – 1.15 ⨯ 41.44 ⨯44=3177.2-2668.7 =1080.3>0 飓风袭击下：∑M=0.95 ⨯ 278.8 ⨯12 –1.15 ⨯ 51.8 ⨯ 44.8 =508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。

简易龙门吊计算书

=143kgG=G1+G2+G3=155.5kg+382kg+143kg=680.5kgq 3=G/L=680.5kg/13.68m=49.74kg/m葫芦自重：P 1=200kg 吊重：P 2=3000kg 23（1）最大弯距M 1=1/4×P 1L=1/4×200×12=600kg ·m M 2=1/4×P 2L=1/4×3000×12=9000kg ·m M 3=1/8×q 3L 2=1/8×49.74×122=895.32kg ·m ∑M= M 1+M 2+ M 3=10495.32 kg ·m 考虑安全系数为1.5(2)V=P 1V max =3498.44kg ×1.5=5247.66kg4、强度计算倒三角架截面梁折算整体梁：惯性矩I折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652=34862cm4抗弯截面模量W(近似)W= I折/(h/2)=34862/(65/2)=1072.68 cm3考虑荷载不均匀系数k为0.9σ= M max/(k.W)=15742.98×102 /(0.9×1072.68)=1630.7kg/cm＜[σ]=1700 kg/cm2剪力较小完全满足要求,计算略。

5、上弦杆受压局部稳定验算上弦受压压力为N=σ×A1N=1630.7kg/cm2×2×5.372=17520kgI x =2×π(D4-d4)/64=43.76 cm4A1=2×5.372=10.744 cm2r x =√I x/A1=2cm上弦杆横向每0.75m设钢管缀条，所以取l0x=0.75mλx= l0x/ r x =75cm/2cm=37.5由λx=37.5查表得稳定系数ϕ=0.946σ= N/(ϕ.A1)=17520/(0.946×10.744)=1723.76kg/cm2＜[σ]=2150 kg/cm 2横梁上弦压杆稳定符合要求 6、主梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算惯性矩 I 折=A1×A2/(A1+A2) ×h=2×5.372×35.578/(2×5.372+35.578) ×652 =34862cm 4弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）跨中挠度f 1=k.PL 3/（48EI ）=1.1×3200×123/（48×2.1×106×34862） =1.73cm（2）在均匀自重荷载作用下挠度f 1=5q 3L 4/（384EI ）=5×49.74×12003/（384×2.1×106×34862） =0.015cm 以上挠度合计f 中= f 1+ f 2=1.74cm ≈1/700L 符合结构要求。

龙门吊计算书

龙门吊计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1计算书目录第1章计算书................................................................ 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础、车挡设计验算......................... 错误!未定义书签。

龙门吊走行轨钢轨型号选择计算..................... 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础承载力验算......................... 错误!未定义书签。

龙门吊轨道基础地基承载力验算..................... 错误!未定义书签。

吊装设备及吊具验算................................... 错误!未定义书签。

汽车吊选型思路................................... 错误!未定义书签。

汽车吊负荷计算................................... 错误!未定义书签。

汽车吊选型....................................... 错误!未定义书签。

钢丝绳选择校核................................... 错误!未定义书签。

卸扣的选择校核................................... 错误!未定义书签。

绳卡的选择校核................................... 错误!未定义书签。

汽车吊抗倾覆验算..................................... 错误!未定义书签。

地基承载力验算....................................... 错误!未定义书签。

第1章计算书1.1 龙门吊轨道基础、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m，每台最大起吊能力为85T。

龙门起重机设计计算

龙门起重机设计计算龙门起重机设计计算一．设计条件1.计算风速最大工作风速：6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2.起升载荷Q=40吨3.起升速度满载：v=1m/min空载：v=2m/min4.小车运行速度：满载：v=3m/min空载：v=6m/min5.大车运行速度：满载：v=5m/min龙门起重机设计计算空载：v=10m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2米。

7.跨度44米，净空跨度40米。

8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一)载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小车自重G1=6.7t龙门架自重G2=260t大车运行机构自重G3=10t司机室G4=0.5t电气G5=1.5t3．载荷计算名称正面侧面风力系数C高度系数K h挡风面积A计算结果CK h A高度h风力系数C高度系数K h挡风面积A计算结果CK h A高度h货物 1.2 1.62 22 42.8 50 1.2 1.62 22 42.8 50 小车 1.1 1.71 6 11.3 68 1.1 1.71 6 11.3 68 司机室 1.1 1.51 4.5 7.5 40 1.1 1.51 3 5.0 40 门架 1.6 1.51 188 454.2 44 1.6 1.51 142 343 44 大车 1.1 1.0 2 2.2 0.5 1.1 1.0 2 2.2 0.5 合计518 44.8 404工作风压：qⅠ=114N/m2qⅡ=190N/m2qⅢ=800N/m2(10级)qⅢ=1000N/m2(12级)正面：FwⅠ=518x114N=5.91410⨯NFwⅡ=518x190N=9.86410⨯NFwⅢ=518x800N=41.44410⨯N(10级)FwⅢ=518x1000N=51.84⨯N(12级)10侧面：FwⅠ=4.614⨯N10FwⅡ=7.68410⨯NFwⅢ=32.344⨯N(10级)10FwⅢ=40.434⨯N(12级)10（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车,运行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。

60T龙门吊的设计与计算说明

60T龙门吊的设计与计算说明创新发展龙门吊的设计与检算一、概况XXX桥,全长559.34m共有板梁594片,全部为先张法预应力板梁,预制场设在第17#墩～第22#墩之间左幅的一块空地上,预制场的走向与桥梁的走向一致。

(见附图)二、龙门吊的设置因为预制场的走向与桥梁的走向一致,而预制场上只设置一台龙门吊,这样必须借助一个型钢加工的扁担（重约10t）板梁最大的自重31.2t,滑轮和钢丝绳重约2t,合重43.2t,按1.3的系数为43.2×1.3=56.2t。

这样龙门吊的吊重按60t设置。

三、龙门吊的主要参数：吊重W1=60t,跨度L=30m,高度H=15m,天车重W2=6t。

由6组贝雷片加上下加强弦杆。

四、强度检算：（一）横梁：1、静荷载：横梁由10片贝雷片上下加加强弦杆组成6组,贝雷片自重：G1=275Kg/片；加强弦杆自重：G2=80Kg/片；插销和支撑架的自重（对应贝雷片）：G3=25Kg/片；这样横梁自重G=（G1+ G2×2+ G3）×6×10=27600Kg。

横梁的静荷载为横梁的自重,可视为均布荷载q=（G÷1000）×10KN/30m=9.2KN/m；故M max静=ql2/8=9.2×302÷8=1035KN·mQ max静=ql/2=9.2×30/2=138KN2、动荷载：动荷载系数K动=1.3；（教材《基础工程》）工作荷载P=K动（W1 +W2）=1.3×(600+60)=858KN。

故M max动=PL/4=858×30/4=6435KN·mQ max动=P=858KN3、总荷载：M max =M max静+M max动=7470KN·mQ max =Q max动+Q max动=996KN4、容许强度：[M]=9618.8KN·m；[Q]=1397.8KN。

5t-18m(+3m)龙门吊计算书

QM5t-14m(+3m)龙门起重机计算书一、概述QM5t-18m(+3m)门式起重机是用于杭州九堡大桥南接线1标钢筋场的小型起重设备，根据实际情况和现场条件采用跨度18米，单边悬臂3米，采用三角形桁架，加工字钢Ⅰ32a主梁组合，小车可沿主梁纵向行走，整机由2组单轨驱动台车支撑，可沿铺设在地面的专用。

本设计主梁跨中按5t（起重量）×14米跨度的规格进行控制设计，悬臂端也为4t（起重量）的规格进行控制，并充分考虑到外部环境对结构的冲击性，拼装的便利性，使用中的特殊要求等。

本设计完全遵循GB3811-2008《起重机设计规范》及其他相关的机械技术条件进行设计计算，所选用的零部件及电气元件等亦完全按照相关的国家标准、部门标准、行业标准、企业标准等要求执行设计。

二、计算依据1、设计参数1）、额定轻重量5t2)、额定起升速度 1.05m/min3)、跨度18米4)、起升高度6米5)、有效悬臂3米6)、小车运行速度1~7 m/min 重载7）整机装机功率8）起重机工作等级2、规范及参考文献1）《起重机设计规范》GB3811-20082）《起重机试验规范和程序》GB9505-863）《起重机机械安全规程》GB6067-854）钢结构设计规范GB50017-20035）钢结构施工及验收规范GB50205-956）通用门吊起重机GB/T14406-937）钢结构焊缝外形尺寸GB10854-898）电气装置安装工程施工及验收规范GB50017-20039）起重设备安装工程施工及验收规范GB50278-983、材料选择主材均选用Q235，主横梁下纵梁采用工字钢Ⅰ28a，上横梁采用工字钢2×L90×8，竖杆采用角钢2×L90×8，竖杆间距1.1米，高度1.5米，斜杆采用L90×8，平联杆采用L63×5，考虑1.5倍安全系数后其性能如下：1）抗拉、抗压和抗弯强度：[σ]=156Mpa2）抗剪强度：[σ]=90Mpa3）绕度[f]=L/400=18000/400=45mm。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。

因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。

龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。

2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。

2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。

根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。

最大轮压为382KN，每两个轮为一组。

根据侧立面图，进行冲切验算。

10T龙门吊板式基础计算案例

10T龙门吊基础计算一、10T龙门起重机简图二、10T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-10T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7.5m；刚性腿悬臂长7.5m；3）起升高度：主钩7m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压14.9t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重33.2t(空载)。

三、10T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为14.9t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。

3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.2m、宽度0.6m。

4）荷载转换：14.9t×1000Kg×10N/Kg=149000N=149KN。

5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×149KN=178.8KN。

6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。

四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。

3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。

五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=178.8KN/（2.0m×0.6m）+25KN/m³×0.2m=154KPa≥地基承载力f ak=120KPa。

地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。

2）假设碎石铺设厚度为0.2m。

按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。

3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。

4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。

龙门吊计算书

龙门吊计算书假定计算参数：1、龙门用万能杆件拼装。

2、龙门净高16m,净宽42m,计算荷载1988KN。

3、龙门采用双层横梁拼装。

4、截面弹性模量E取2.1x105MPa。

一、求解截面特性现拟定横梁与立柱截面形式如下：由万能杆件标准图得：A=559.2cm2I y=I y1+A1d2+I y2+A2d2=2×(7896+279.6×1002)=5607792cm4W y=I y/z0=56077.92cm3I z=I z0+I z1+A1d2+I z2+A2d2=5264+2×(5264+186.4×2002)=14927792cm4 W z=I z/y0=74638.96cm3②立柱截面形式A=372.8cm2I x=I x1+A1d2+I x2+A2d2=2×(5264+186.4×1002)=3738528cm4W x=I x/z0=37385.28cm3I z=I z1+A1d2+I z2+A2d2=2×(5264+186.4×1002)=3738528cm4W z=I z/x0=37385.28cm3二、求解钢构内力与挠度根据龙门受力情况，可把龙门简化为钢构模型进行计算，荷载值P=1988KN（钢构件重）+420KN（横梁自重）=2408KN,考虑到单龙门受力将力分配如下图所示：VSES3.2 译码文件窗口界限尺寸（X,Y）：60.000 35.116计算类型(静力1，模态2，动力响应3，屈曲4)：1节点总数：6单元类型（桁架元1，刚架元2，三角形平面元3，四边形平面元4，空间元5，矩形板元6，板壳元7，梁-板壳组合8，杆-实体组合）：2是否计入剪切变形（仅对梁单元）：中间铰个数（仅对梁单元）：虚拟单元数（仅对梁单元）：单元总数：5单元特性种类：2材料种类：1有约束的节点数：6有支座位移的节点数：加荷载的节点数：2加荷载的单元数：是否计入重力：False重力因子（GX,GY,GZ）：0 0 0节点号及节点坐标（X,Y,Z）：1 2.000000e+00 2.000000e+00 0.000000e+002 2.000000e+00 1.800000e+01 0.000000e+003 1.600000e+01 1.800000e+01 0.000000e+004 3.000000e+01 1.800000e+01 0.000000e+005 4.400000e+01 1.800000e+01 0.000000e+006 4.400000e+01 2.000000e+00 0.000000e+00单元特性号及特性值：1 5.600000e-02 1.000000e+02 1.000000e+02 1.490000e-01 1.000000e+001.000000e+002 3.730000e-02 1.000000e+02 1.000000e+02 3.740000e-02 1.000000e+00 1.000000e+00材料特性号及特性值：1 7.800000e+04 2.100000e+11 3.000000e-01单元号及节点号,单元特性号,材料特性号：1 12 002 0012 23 001 0013 5 6 002 0014 3 4 001 0015 4 5 001 001约束节点号及约束值：1 1 1 1 0 0 02 0 0 1 1 1 03 0 0 1 1 1 04 0 0 1 1 1 05 0 0 1 1 1 06 1 1 1 0 0 0节点荷载所在的节点号及荷载分量值(PX,PY,PZ,MX,MY,MZ)：3 0.000000e+00 -1.240000e+06 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+004 0.000000e+00 -1.240000e+06 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00 0.000000e+00弹簧单元数：集中质量节点数：VSES3.2计算结果文件计算类型：1节点号及节点位移 (m)：1 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+002 6.38744e-04 -2.53287e-03 0.00000e+003 2.12913e-04 -5.73020e-02 0.00000e+004 -2.12917e-04 -5.73020e-02 0.00000e+005 -6.38748e-04 -2.53287e-03 0.00000e+006 0.00000e+00 0.00000e+00 0.00000e+00单元号及单元内力(局部坐标下的N1,MY1,MZ1,N2,MY2,MZ2)：1 1.24000e+06 0.00000e+00 -2.50000e-01 -1.24000e+06 0.00000e+00 5.72316e+062 3.57698e+05 0.00000e+00 5.72316e+06 -3.57698e+05 0.00000e+00 1.16368e+073 1.24000e+06 0.00000e+00 5.72316e+06 -1.24000e+06 0.00000e+00 -2.50000e-014 3.57698e+05 0.00000e+00 -1.16368e+07 -3.57698e+05 0.00000e+00 1.16368e+075 3.57698e+05 0.00000e+00 -1.16368e+07 -3.57698e+05 0.00000e+00 -5.72316e+06单元号及单元剪力(局部坐标下的QY1,QZ1,QY2,QZ2)：1 3.57698e+05 0.00000e+00 -3.57698e+05 0.00000e+002 1.24000e+06 0.00000e+00 -1.24000e+06 0.00000e+003 3.57698e+05 0.00000e+00 -3.57698e+05 0.00000e+004 -2.50000e-01 0.00000e+00 2.50000e-01 0.00000e+005 -1.24000e+06 0.00000e+00 1.24000e+06 0.00000e+00单元号及单元应力 (局部坐标下的max1,min1,max2,min2)：1 -3.32440e+07 -3.32440e+07 -2.75208e+07 -3.89671e+072 -6.64297e+05 -1.21106e+07 5.24938e+06 -1.80243e+073 -2.75208e+07 -3.89671e+07 -3.32440e+07 -3.32440e+074 5.24938e+06 -1.80243e+07 5.24938e+06 -1.80243e+075 5.24938e+06 -1.80243e+07 -6.64296e+05 -1.21106e+07综合上面分析跨中最大挠度Δd=5.7302e-02m(钢构模型)＜44/600=7.33333e-2满足钢结构设计规范要求。

(完整版)龙门吊计算书

下赶场沟大桥预制场74T龙门吊设计计算书下赶场沟大桥74T龙门吊计算书一、概述本预制场龙门吊横梁由贝雷片拼成，门柱由钢管和型钢组成；计算跨径为24m。

1、门柱一个门柱用2根Φ325mm、δ=10mm的钢管作主立柱，立柱上采用２根［25b槽钢作斜撑。

立柱顶上设置2根[30b槽钢作横梁，贝雷片直接作用于[30b槽钢上。

立柱底部通过20mm厚A3钢板与单轨平车连接。

每个门柱两个平车，一个主动，一个被动。

两个平车之间用2根14#槽钢拼焊成箱形前后焊联。

钢管与钢横梁采用焊接连接加固。

2、横梁一组横梁用6排9片贝雷片，设置上下加强弦杆。

两端头用4片（90-115-90）×118cm支撑架连接。

中间接头均用90×118cm支撑架连接。

同时横梁的上下面均用支撑架连接加固，除两端头上表面用（90-115-90）×118cm支撑架外，其余用90×118cm支撑架。

横梁一边通过吊带悬挂28#工字钢设10T电动葫芦，用于模板安装及砼浇筑，吊带距离间隔为1m。

横梁与门柱用桁架螺栓连接，再用Φ20U型螺栓加固。

3．天车在横梁上安放枕木、铁轨、1.6m主动平车。

枕木间距为60cm，5T慢速卷扬机放平车上，用5门滑车组吊装,钢丝绳采用直径为25mm 的。

4．操作台操作台设在门柱上，两套门吊的操作台相邻设置，以便于联系，统一协调操作。

各种电缆按规定布设，保证安全，便捷。

二、横梁计算对本龙门吊可进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

1、荷载计算横梁自重：q=11.7 KN/m天平及滑轮自重：P1=25KN起吊重量：P2=740/2=370KN2、计算简图（横梁）3、内力计算（1）最大弯矩当集中荷载作用于横梁的跨中位置，产生跨中最大弯矩，此时A、B支点也产生最大的负弯矩。

其中有R A=R B=(11.7×27+740÷2)÷2=343KN下弦弯矩：M A=M B=1/2*ql2=1/2×11.7×1.52=13.2 KN·m上弦弯矩：M Cmax=R A×12-11.7×(27÷2)2÷2=3050KN·m（2）最大支点反力计算当集中荷载作用在距离支点2.5m时，该支点的反力最大。

20T龙门吊板式基础计算案例

20T龙门吊基础计算一、20T龙门起重机简图二、20T龙门吊主要技术性能：1）起重量：主钩-20T；2）跨度：30m；柔性腿侧悬臂长7m；刚性腿悬臂长7m；3）起升高度：主钩9m；4）大车轨距30m（跨度），基距5.5m（同侧两行走机构中心距）；5）轮数4只；最大轮压21.2t；6）钢轨P43（43Kg/m）；7）本机总重40.5t(空载)。

三、20T龙门吊设计参数：1）由龙门吊技术性能表可知：轨道轨距为30m，轮压为21.2t，基距5.5m，轨道采用P43的轨道2）根据地勘报告或地基承载力试验报告确定地基承载力，本次设计取地基承载力120Kpa。

3）龙门吊基础采用C25混凝土；HRB335钢筋；基础厚度0.25m、宽度0.8m。

4）荷载转换：21.2t×1000Kg×10N/Kg=212000N=212KN。

5）根据GB 50009-2012《建筑结构荷载设计规范》第5.6.1、5.6.2条规定：动力系数为1.1～1.3，此处取1.2，则动力荷载为1.2×212KN=254.4KN。

6）龙门吊同侧两行走机构中心距5.5m；7）钢轨P43底部宽度：114mm。

四、计算简化模型1）龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图2）假设龙门吊两个行走轮荷载仅作用在基础受力点周围1m范围。

3）假设通过钢轨将行走轮荷载均匀传递到基础上。

五、地基承载力计算1）基础底部承受压力Pk=254.4KN/（2.0m×0.8m）+25KN/m³×0.25m=165.25KPa≥地基承载力f ak=120KPa。

地基承载力不满足要求，需要采用换填碎石处理。

2）假设碎石铺设厚度为0.3m。

按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）下列公式验算软弱下卧层地基承载力。

3）基础地面处土的自重压力值Pc=0 kPa。

4）根据下表土压缩模量经验值和《建筑地基基础设计规范》(GB 50007－2011) 表5.2.7确定扩散角为：25°。

龙门吊设计计算

府谷煤炭铁路专用线四标龙门吊计算书
编制：
复核：
审核：
中铁七局集团府谷铁路专用线项目部二O一二年四月十五日
龙门吊设计计算
参数选定：
模板重量0.85吨，龙门吊横梁H200*150*8，连接板采用L80*80*10和Φ89*6钢管，连接螺栓M24螺栓。

一、横梁计算
安全系数2.0，F=2*8.5=17KN
按照简支梁检算：集中荷载在中间位置时横梁弯矩最大。

模型如下
最大剪力Q=1/2*17KN=8.5KN
最大弯矩Mmax=1/4*17*6=25.5KNm
二、内力验算
H200*150型钢：A=39.76cm2 Wx=283cm3 Ix=2740cm4
弯矩验算：б=Mmax/W=25500/283=90.1MPa<[б]=170MPa
满足要求
剪力验算：
г=3Q/2A=3*8500/（2*39760）=0.315MPa<[г]=98MPa
满足要求
三、桁架计算
集中荷载移动到指点位置时桁架支腿受力最大，计算模型见下：
计算模型轴力图
最大轴力(压力)N=8.84KN
Φ89*6钢管：A=1564.5mm2
L80*80*10角钢：A=1513mm2
应力б=N/A=8840/1513=5.84MPa<[б]=170MPa 满足要求
四、连接螺栓检算
螺栓位置主要承受剪力作用，最大剪力Q=2.43KN按摩擦性螺栓计算：
普通螺栓抗剪计算：A=452.16mm2
г=3*Q/(2*A)=2430/452.16=8.05MPa<[г]=98MPa
满足要求
五、龙门吊示意图。

龙门吊基础设计计算书2

60t龙门吊基础设计1、设计资料1、甲方提供的地质勘探资料；2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；4、《砼结构设计规范》（GB50010-2010）；5、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）；2、工程说明1、本工程2层土为淤泥，约4m厚；3层土为淤泥质黏土，约20m厚，为主要持力层。

本工程采用φ400混凝土预制管桩，为摩擦型桩。

根据《建筑桩基技术规范》经验参数法，桩的极限侧阻力qs1取17kPa，qs2取26kPa。

2、龙门吊参数：龙门吊最大起重量为60t，全机总重40t。

龙门吊支腿距离为7.5m，轮距为0.65m。

3、基础采用C30砼，钢筋采用HRB400钢筋。

砼自重按25.0KN/m3计。

3、地基设计1、荷载计算：单侧传给桩基的最大竖向力标准值P = 1.2*400/2+1.4*0.6*600 = 744kN2、桩基计算：桩数确定：桩间距取3m，故龙门吊支腿范围内桩数n=7.5/3（5）=2.5（1.5），故取n=3（1.5）。

单桩竖向力设计值N = p/n =744/3（1.5）=248kN（496）单桩极限承载力Quk = Qsk + Qpk = u∑ qsikli + q pk Ap= 3.14x0.4x(17x4+26x16)+0 =607kN 取Quk=600kN单桩竖向承载力特征值Ra=1/2 Quk = 600/2= 300kN > 248KN，满足要求。

3、地基梁计算：3.1 计算简图：3.2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m 活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m 支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3 计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20 活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00配筋条件:纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400配筋调整系数 : 1.0上部纵筋保护层厚: 25mm下部纵筋保护层厚: 40mm混凝土等级 : C303.3 计算结果----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -80.325弯矩(+) : 0.001 207.309 0.000剪力: 283.162 -119.775 -146.775上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.058 0.018挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 -48.263 -80.325弯矩(+) : 0.000 0.000 0.000剪力: 46.687 19.688 -46.687上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206)上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16%裂缝: 0.018 0.011 0.018挠度: 0.000 -0.325 0.000最大裂缝:0.018mm<0.400mm最大挠度:0.000mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 3000 B×H = 1000 × 600左中右弯矩(-) : -80.325 0.000 0.000弯矩(+) : 0.000 207.309 0.001剪力: 146.775 119.775 -283.162上部as: 35 35 35下部as: 50 50 50上部纵筋: 1200 1200 1200下部纵筋: 1200 1200 1200箍筋Asv: 953 953 953上纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)下纵实配: 5E22(1901) 5E22(1901) 5E22(1901)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: 6E16(1206) 6E16(1206) 6E16(1206) 上实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%下实配筋率: 0.32% 0.32% 0.32%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.018 0.058 0.000挠度: 0.000 0.726 0.000最大裂缝:0.058mm<0.400mm最大挠度:0.726mm<15.000mm(3000/200)本跨计算通过.3.4 计算简图3.54、结论1. 桩选用φ400预制混凝土桩，桩长为20m（不含桩尖），沿轨道中心线按桩间距3m均匀布置。

龙门吊受力计算

龙门吊受力计算
四合同梁板预制厂的梁板浇筑及搬运采用两台龙门吊，龙门吊跨径21m，横梁由7片321型贝雷片组成；竖杆高9m，由3片321型贝雷片组成；采用单轨移动,移动轮间距7m。

1、龙门吊内力计算：
龙门吊内力计算按照静定平面钢架进行计算，此
钢架为一简支钢架支座反力只有2个，考虑钢架
的整体平衡
∑X＝0
∑M A＝0
∑Y＝0 V A＝V B＝F/2
当龙门吊搬运16m板时所承受的集中荷载F＝170.04KN
V A＝V B＝85.02KN
弯距计算：根据内力计算法则，各杆端弯距为
M AC＝669.53KN.m（右侧受拉）M CA＝669.53KN.m（左侧受拉）
M CD＝669.53KN.m（上侧受拉）M DC＝669.53KN.m（上侧受拉）
M DB＝669.53KN.m（右侧受拉）M BD＝669.53KN.m（左侧受拉）
M E＝223.18 KN.m（下侧受拉）
剪力计算：根据内力计算法则，各杆端剪力为
Q AC＝0 Q CA＝0
Q CD＝85.02KN Q DC＝85.02KN
Q DB＝0 Q BD＝0
Q E＝170.04KN
321型贝雷片允许弯距M0＝975 KN.m，允许剪应力Q0＝3978 KN满足要求。

2、抗倾覆计算: P
H=9。

0m
L=7。

0m
P=98.52KN
对A点取距L
抗倾覆力矩由竖向力P产生,则
M抗=P*L/2=344.82KN.m
倾覆力矩由风力或其他力F产生, 则
M倾=F*H=9F
当M抗= M倾时F最大Fmax=38.31KN
3、
(见图)。

钢轨。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书一、工程概况和16T龙门吊共用同一轨道。

二、龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以及受力要求②施工场地布置要求③地铁施工规范2、设计参数：①从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

② 16吨龙门吊自重：59吨， G1=59×1000×10=590KN；16吨龙门吊载重：16吨， G2=16×1000×10=160KN；16吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（590000/2+160000）/2=227.5KN③ 45吨龙门吊自重：133吨， G4=13.3×1000×10=1330KN；45吨龙门吊载重：45吨， G5=45×1000×10=450KN；45吨龙门吊8个轮子每个轮子的最大承重：G6=（1330000/2+450000）/4=278.75KN④混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=2×1000=2000KPa⑤钢板垫块面积：0.20×0.25=0.05 m2⑥ 16吨龙门吊边轮间距：L1：7.5m⑦ 45吨龙门吊边轮间距：L2：8.892m3、受力分析与强度验算：只用45吨龙门吊进行受力分析，因为其单个轮子的荷载大于16吨龙门吊的单个轮子荷载，一旦其受力分析和强度验算能够满足，16吨龙门吊的也能满足。

45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图3.1、按照规范要求，全部使用16吨龙门吊和45吨龙门吊使用说明推荐的P43大车钢轨。

3.2、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。

（2）每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内（事实上由于整个钢轨极其基础是刚性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距）。

即：龙门吊作用在钢轨上的距离是：L1=7.5m ，L2=8.892m根据压力压强计算公式：压强=压力/面积，转换得：面积=压力/压强要使得龙门吊对地基混凝土的压强小于2MPa才能达到安全要求。