桥博盖梁计算书
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。
总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。
其中一般构造盖梁种尺寸。
普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。
一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。
由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。
对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。
1、荷载分析：盖梁底板面积为：（11.2-2.9）m1.4m=11.62m2（最不利状态下，偏于保守计算）盖梁砼自重：G=27.1m326KN/m3=704.6KN；q1=704.611.62=60.6KN/m2注：含筋量>2%。
桥博盖梁计算书word版
桥博盖梁计算书word版某高速公路高架桥盖梁计算一、工程概况某高速公路高架桥，半幅桥宽21.00米，上部构造采用25米先简支后结构连续小箱梁，下部构造采用矩形墩、钻孔灌注桩基础。
盖梁采用C50混凝土，矩形墩采用C30混凝土。
具体布置如下图：小箱梁横向布置图桥墩一般构造图二、结构计算盖梁计算程序采用桥梁博士系统。
盖梁结构离散为36个单元，39个节点。
计算模型见下图：盖梁计算模型盖梁立体模型盖梁单元几何图形钢束布置图设计荷载：公路－I级；结构重要性系数γ：1.0；钢绞线弹性模量：1.95x105MPa，标准强度：σ=1860MPa，张拉应力：0.75σ=1395MPa，单端锚具变形：0.006m；张拉方式：两端张拉。
预应力成孔方式：预埋波纹管；钢束布置：4N1束和5N2束，均采用φs15.2-10。
共分为九个施工阶段。
盖梁按A类预应力混凝土构件设计。
三、计算结果（一）成桥后1、承载能力极限状态强度包络图2、作用长期效应组合正应力承载能力极限状态强度包络图上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力3、作用短期效应组合正应力下缘最小正应力上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力下缘最小正应力4、作用长期效应组合主应力5、作用短期效应组合主应力6、作用长期效应组合位移最大主压应力最大主拉应力最大主压应力最大主拉应力最大位移7、作用短期效应组合位移（二）、施工阶段分析1、第一施工阶段施工内容：下部构造施工，张拉5N2束。
最小位移最大位移最小位移钢束布置图1.1、正应力1.2、主应力上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力下缘最小正应力最大主压应力最大主拉应力2、第二施工阶段施工内容：架设外边梁。
架桥机各支点计算反力：前支点：=161x1.15=185.15KN中支点：=291x1.15=334.65KN后支点：=232x1.15=266.8KN2.1、正应力2.2、主应力上缘最大正应力上缘最小正应力下缘最大正应力下缘最小正应力最大主压应力最大主拉应力3、第三施工阶段施工内容：架设另一外边梁。
盖梁计算书
盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。
盖梁采用大块定型钢模板施工方法。
侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。
计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。
V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。
H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。
桥墩盖梁计算书【范本模板】
桥墩盖梁计算书原始数据表单位：kN-m制┏━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━┓┃横分系数│汽车控制裂缝mm │挂车控制裂缝mm │支点过渡跨中间比值┃┠───────┼──────────┼──────────┼────────────┨┃ 0 │ 0。
180 │ 0.180 │ 0.25 ┃┗━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━┛注:横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。
┏━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━┓┃汽车荷载│挂车荷载│人群集度│车道数┃┠───────────┼──────────┼──────────┼────────┨┃公路-Ⅱ级│不加载│ 0.000 │ 2 ┃┗━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━┛汽车数据┏━━━━┯━━━━┯━━━━━┯━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━━━━┯━━━━┓┃汽车车距│汽车轮距│汽车前轮重│汽车后轮重│重车与前车车距│重车与后车车距│重车轮重┃┠────┼────┼─────┼─────┼───────┼───────┼────┨┃ 15.00 │ 4。
00 │ 0。
0 │ 0.0 │ 1000。
00 │ 1000.00 │ 300。
0 ┃┗━━━━┷━━━━┷━━━━━┷━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━━━━┷━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃重车轮轴数│ 1～2轮距│ 2~3轮距┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 3 │ 3.60 │ 1。
20 ┃┗━━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┷━━━━━━━━━━━━━┛┏━━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┯━━━━━━━━━━━━━┓┃第1轮重│第2轮重│第3轮重┃┠──────────────┼─────────────┼─────────────┨┃ 60.0 │ 120。
盖梁计算书
计算书一、钢管柱抱箍施工方法1、工程概况盖梁宽为3.32m，中间1.42m宽混凝土结构最高为3.9m，下部混凝土结构最高为2.1m。
双层H700型钢间距为1.9m，30工字钢间距为0.6m,长度为7.5m 标准段H700型钢中间钢管柱跨度为10m，两侧跨度为6m，外侧悬臂3.3m（有2m为工作面）2、施工荷载中间1.42m混凝土均布荷载为3.9*2.6=10.14t/m两侧各0.95m范围混凝土均布荷载为2.1*2.6=5.46t/m施工人员，机具、材料荷载：=2.5kN/m2P1砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P=2.5kN/m22模板自重荷载：=1.5kN/m2P43、30工字钢计算：中间1.42m 101.4+2.5+2.5+1.5=107.6kN/m2*0.6=64.56kN/m两侧0.95m 54.6+2.5+2.5+1.5=61.1kN/m2*0.6=36.66kN/m结果最大应力为40.5MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为0.3mm<3320/400=8.3mm支点反力为80.351KN.80.351+1.2=81.551KN4、H700型钢计算：最大应力为160.2 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为19mm<10000/400=25mm，符合要求。
抱箍处支点反力为846.163KN，钢管柱支点反力为1125.719KN。
5、钢管柱计算钢管柱最大应力为84.952 MPa<210MPa,符合要求。
最大变形为4mm钢管柱基础计算：1125.719/(3.14*0.3*0.3)=3983.4KPa=4MPa<20MPa(混凝土强度)，符合要求。
6、抱箍计算抱箍受竖向力为846.2KN，即该值为抱箍需产生的摩擦力，螺栓数目计算：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中P为高强螺栓的预拉力，取225kNμ摩擦系数取0.3传力接触数目取1.6*1.6*0.5=1.28K为安全系数取1.7[NL]=50.82KN螺栓数目m=846.2/50.82=16.6≈17,实际布置螺栓为24个。
桥墩盖梁计算书
大桥1号桥墩盖梁计算书原始数据表单位:kN-m制横分系数汽车控制裂缝mm 挂车控制裂缝mm 支点过渡跨中间比值0 0.200 0.250 0.25注：横分系数0指“杠杆法过渡偏心受压法”，1指“左右偏载按偏压法，对称按杠杆法”，2指“完全杠杆法”。
汽车荷载挂车荷载人群集度车道数汽车-超20级挂车-120 5.000 2汽车数据汽车车距汽车轮距汽车前轮重汽车后轮重重车与前车车距重车与后车车距重车轮重15.00 4.00 70.0 130.0 10.00 10.00 550.0重车轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距4~5轮距5 3.00 1.40 7.00 1.40第1轮重第2轮重第3轮重第4轮重第5轮重30.0 120.0 120.0 140.0 140.0汽轮与护轮距离横向轮轴数1~2轮距2车横向间距0.500 2 1.80 1.30挂车数据挂车轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距4 1.20 4.00 1.20第1轮重第2轮重第3轮重第4轮重300.0 300.0 300.0 300.0挂轮与护轮距离横向轮轴数1~2轮距2~3轮距3~4轮距1.000 4 0.90 0.90 0.90右偏角(度) 桥面净宽左护栏宽左人行宽左隔离栅宽右隔离栅宽右人行宽右护栏宽90.00 10.00 0.25000 1.00 0.00 0.00 1.00 0.25000 左右梁板中距2~3 3~4 4~5 5~6 6~7 7~8 8~9 9~10 10~11 11~12排支座数1~2对称12 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00恒载反力恒载反力1号2号3号4号5号6号7号8号9号10号11号12号合计左孔支反力350.305.305.305.305.305.305.305.305.305.305.350.3750.右孔支反力350.305.305.305.305.305.305.305.305.305.305.350.3750.合计700.610.610.610.610.610.610.610.610.610.610.700.7500.恒载反力标准跨径计算跨径支座与墩中心距离支座与梁端接头中心距离左孔数据20.00 19.30 0.35 0.35右孔数据20.00 19.30 0.35 0.351号边梁与桥面护栏外侧垂直距离1号边梁与盖梁端垂直距离0.75 0.75裂缝C3值拉筋重心距压筋重心距上通筋数下通筋数自动计算0.05 0.05 4 4混凝土标号主筋等级主筋直径mm 侧筋等级侧筋直径mm 箍筋等级箍筋直径mm30 2 25 1 10 1 10挡块设置顺桥挡块盖梁挡块宽度挡块高度左挡块距梁端右挡块距梁端不设置齐平0.00 0.00 0.00 0.00盖梁悬距变高悬长盖梁宽度2.65 2.65 1.40盖梁截面盖梁端高盖梁高度矩形截面0.70 1.40墩身类型墩柱高柱直径顺桥尺寸横桥尺寸柱数柱距1~2 圆形截面10.00 1.10 2 7.20活载作用力表(表1)内容布载方式左支反力右支反力总轴重冲击系数车列走向重轴距原点重车轮重人群/每米双孔加载50.0 50.0 0.0 0.0000 0 0.00 0 左孔加载50.0 0.0 0.0 0.0000 0 0.00 0 右孔加载0.0 50.0 0.0 0.0000 0 0.00 0挂车双孔加载773.3 286.8 1200.0 0.0000 1 20.85 1200 左孔加载1022.8 0.0 1200.0 0.0000 1 19.65 1200 右孔加载0.0 1022.8 1200.0 0.0000 -1 19.65 1200一列车双孔加载333.5 161.4 880.0 0.0427 -1 18.25 550 左孔加载416.8 0.0 550.0 0.1901 1 19.65 550 右孔加载0.0 416.8 550.0 0.1901 -1 19.65 550注：1、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
桥梁博士对桥墩盖梁进行计算的过程和方法[详细]
![桥梁博士对桥墩盖梁进行计算的过程和方法[详细]](https://img.taocdn.com/s3/m/b33996ec3b3567ec112d8a26.png)
如果需要考虑墩柱和盖梁的框架作用，还 需要把墩柱建立进来；柱底的边界条件视 情况而定，如果是整体承台或系梁连接， 可视为柱底固结；如果是无系梁的桩柱， 可以将桩使用弹性支撑或等代模型的方式 来模拟。
二、输入总体信息 计算类型为：全桥结构安全验算 计算内容：勾选计算活载 桥梁环境：相对湿度为0.8 规范选择中交04规范。 三、输入单元信息 输入单元信息，建立墩柱、盖梁及垫石单
元模型，对于T梁或小箱梁，因为支座间距 比较大不能将车轮直接作用在盖梁上，我 们还需要在盖梁上设置虚拟桥面单元来模 拟车道面，与盖梁采用主从约束来连接， 虚拟桥面连续梁的刚度至少大于盖梁的100 倍。建立模型如下：
建立模型如下：
虚拟桥面单元
盖梁单 元
墩柱单 元
虚拟桥面为连续梁时，刚度可在特征系数里修改。
四、输入施工信息 第一施工阶段：安装所有杆件
盖梁计算模型
添加边界条件
添加虚拟桥面与盖梁的主从约束：
虚拟桥面与盖梁的主从约束需要使用两种情况 分别模拟：虚拟桥面简支梁和虚拟桥面连续梁； 这两种方法分别是模拟墩台手册中的杠杆法和 偏心受压法；其目的是杠杆法控制正弯矩截面； 偏心受压法控制负弯矩截面。
勾选横向加载，输入汽车和人群的横向加
载有效区域在活载输入对话框中人群集度 和人行道宽度填入1，因为在人群荷载反力 及源自向加载区域已考虑了人群集度和宽度。
六、执行项目计算 模型建立完成，执行项目计算
七、查看计算结果 查看所需的计算结果
桥梁博士对桥墩盖梁进 行计算的过程和方法
主要介绍利用桥梁博士对桥墩盖梁进行计算 的过程和方法，重点在于虚拟桥面入盖梁活载的 加载处理。 进行盖梁计算主要由以下几个步骤：
梁桥桥博计算书
跨苏申外港线特大桥结构复核计算1.工程概况跨苏申外港线特大桥是苏州东方大道新建工程中的一座特大桥。
主桥里程桩号k5+810.39m~k6+110.61m，全长290.11m。
2.技术标准和设计参数2.1技术标准2.1.1桥跨型式：主桥为双幅连续箱梁，跨径布置：80.11+130+80.112.1.2桥面宽度：全宽30m，横向布置为0.5米防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏+3.0米中央分隔带+0.5米防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏2.1.3桥面纵坡：小于3%2.1.4桥面横坡：2%（单幅单向坡）2.1.5荷载标准2.1.5.1车辆荷载等级：汽车-超20级，挂车-1202.1.5.2地震烈度：6度地震区，按7度设防2.1.6通航标准2.1.6.1通航水位（黄海高程）最高通航水位2.21m2.1.6.2通航净空净高7m净宽70m2.1.7温度：桥址处极端最高温度41℃，极端最低温度-12.0℃；桥址处月平均最高温度32℃，月平均最低温度-0.7℃。
设计基准温度取15℃。
2.2设计规范2.2.1《公路工程技术标准》（JTJ001-97）2.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021-89）2.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023-85）2.2.4《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）2.2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）2.2.6《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）2.3主要材料及其设计参数2.3.1混凝土2.3.1.1 50号混凝土（用于主桥、墩身及支座垫石）弹性模量：35000MPa剪切模量：15050MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：28.5MPa设计抗拉强度：2.45MPa热膨胀系数：0.000012.3.1.2 40号混凝土（用于承台）弹性模量：33000MPa剪切模量：14190MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：23.0MPa设计抗拉强度：2.15MPa热膨胀系数：0.000012.3.1.3 30号混凝土（用于桩基础）弹性模量：30000MPa剪切模量：12900MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：17.5MPa设计抗拉强度：1.75MPa热膨胀系数：0.000012.3.1.4 20号混凝土（用于承台封底）弹性模量：26000MPa剪切模量：11180MPa泊桑比：1/6轴心设计抗压强度：11MPa设计抗拉强度：1.3MPa热膨胀系数：0.000012.3.2低松弛钢绞线（用于主梁内预应力）直径：15.24mm弹性模量：190000MPa标准强度：1860MPa张拉控制应力：1395MPa热膨胀系数：0.0000122.3.3精轧螺纹钢筋（用于主梁内竖向预应力）直径：32mm弹性模量：200000MPa标准强度：750MPa张拉控制应力：675MPa热膨胀系数：0.0000122.4设计荷载取值2.4.1恒载2.4.1.1一期恒载一期恒载包括主梁材料重量，混凝土容重取26KN/m3。
盖梁施工及计算书 - 改50cm
G354冷水江至新化公路工程盖梁钢棒施工计算书湖南省建筑工程集团总公司 1盖梁钢棒施工计算书一、钢棒和支撑的安装本项目两座大桥普通墩分二种，一种截面尺寸为：宽1.7m*高1.8m ，盖梁长13.25m ，砼方量为38.7m3；另一种截面尺寸为：宽2.1m*高1.8m ，盖梁长13.25m ，砼方量为47.7m3,本计算书统一采用截面尺寸为：宽2.1m*高1.8m 的盖梁进行验算。
施工时在墩身施工时预留钢棒孔,先安装φ100mm 的钢棒，长2.7m ，钢棒上为承重横梁。
承重横梁采用工56b, 工字钢内侧用钢丝绳拉紧；工字钢上放一排长3.0米Ⅰ16，垂直56b 工字钢布置，工字钢间距50cm ，并与工56b 绑扎牢固；,调整到位后安装钢底模。
二、受力验算（1）上部荷载计算盖梁砼自重：47.7×26＝1240.2KN盖梁模板重：5.0×9.8=49KN工56b 自重：15×2×115.06×9.8÷1000＝33.8KN工16自重：3.0×19×26.11×9.8÷1000＝14.6KN荷载总重：1240.2+49+33.8+14.6=1337.6KN施工荷载：施工荷载取3.5KN/m2 ，3.5*13.25*2.1=97.4KN振动荷载：按2KN/m2计取，2*13.25*2.1=55.65KN上部荷载总重：Q=1337.6+97.4+55.65＝1490.65KN每个盖梁按墩柱安装二根钢棒支承上部荷载，上部荷载通过56b 工字钢传递给钢棒，按简支梁计算，钢棒受力为1490.65/4=372.66KN（2）钢棒受力检算σ=N/A=372.66×103/(0.05*0.05*3.14)=47.47N/mm 2满足要求（3） I56b 工字钢检算①荷载计算施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等，。
桥梁博士计算报告(验算报告)
验算报告1.工程概况本桥位于XX市开发区东大市场南部，通XX公路南侧，横跨XX运河，南接XX镇。
XX运河为内河五级航道，通航净空宽38米、高5米。
本桥上部结构为预应力混凝土双幅连续箱梁，跨径布置：80.11+130+80.11，下部结构墩采...基承台接实体墩形式、台采用桩基接盖梁。
本桥上部结构采用双悬臂对称浇注的施工形式。
2.技术标准和设计参数2.1技术标准2.1.1桥面宽度：全宽30m，横向布置为0.5米防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏+3.0米中央分隔带+0...防撞护栏+12.5米行车道+0.5米防撞护栏2.1.2桥面纵坡：小于3%2.1.3桥面横坡：2%（单幅单向坡）2.1.4车辆荷载等级：公路II级2.2设计规范2.2.1《公路工程技术标准》（JTJ001-97）2.2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.2.4《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）2.2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）2.2.6《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）3.截面特征及单元特征信息列表原始截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高1116.528513.2858 1.77 3.052216.139712.7575 1.78 3.053315.9812.5551 1.78 3.054415.810612.3422 1.79 3.055513.843110.2708 1.82 3.056613.843110.2708 1.82 3.057713.843110.2708 1.82 3.058813.843110.2708 1.82 3.059915.497510.7284 1.82 3.13101019.790312.1248 1.9 3.38111127.644513.8982 2.08 3.79121237.513114.908 2.29 4.25131350.98116.0081 2.53 4.77141468.448917.1614 2.79 5.34151594.471418.5492 3.12 6.05161696.911518.6656 3.15 6.11171794.509918.5508 3.12 6.05181868.448917.1614 2.79 5.34191950.964516.003 2.53 4.77202037.514.9029 2.29 4.25212127.644513.8982 2.08 3.79222219.780612.1194 1.9 3.38 232315.497510.7284 1.82 3.13 242413.843110.2708 1.82 3.05 252513.843110.2708 1.82 3.05 262613.843110.2708 1.82 3.05 272713.843110.2708 1.82 3.05 282813.843110.2708 1.82 3.05 292915.497510.7284 1.82 3.13 303019.780612.1194 1.9 3.38 313127.644513.8982 2.08 3.79 323237.514.9029 2.29 4.25 333350.964516.003 2.53 4.77 343468.448917.1614 2.79 5.34 353594.509918.5508 3.12 6.05 363696.911518.6656 3.15 6.11 373794.471418.5492 3.12 6.05 383868.448917.1614 2.79 5.34 393950.98116.0081 2.53 4.77 404037.513114.908 2.29 4.25 414127.644513.8982 2.08 3.79 424219.790312.1248 1.9 3.38 434315.497510.7284 1.82 3.13 444413.843110.2708 1.82 3.05 454513.843110.2708 1.82 3.05 464613.843110.2708 1.82 3.05 474713.843110.2708 1.82 3.05 484815.810612.3422 1.79 3.05 494915.9812.5551 1.78 3.05 505016.139712.7575 1.78 3.05 515215.62530.0 1.25 2.5 525315.62530.0 1.25 2.5 535515.62530.0 1.25 2.5 545615.62530.0 1.25 2.5 555815.62530.0 1.25 2.5 565915.62530.0 1.25 2.5 576115.62530.0 1.25 2.5 586215.62530.0 1.25 2.5第1施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.385317.1487 5.34 2.8 151594.471418.5492 6.05 3.12 161696.911518.6656 6.11 3.15 171794.509918.5508 6.05 3.12 343468.379417.1487 5.34 2.8353594.509918.5508 6.05 3.12363696.911518.6656 6.11 3.15373794.471418.5492 6.05 3.12第2施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.385317.1487 5.34 2.8151594.471418.5492 6.05 3.12161696.911518.6656 6.11 3.15171794.509918.5508 6.05 3.12343468.379417.1487 5.34 2.8353594.509918.5508 6.05 3.12363696.911518.6656 6.11 3.15373794.471418.5492 6.05 3.12第3施工阶段截面信息单元号节点号截面抗弯惯距截面面积截面高度中性轴高141468.501617.1733 5.34 2.8151594.832118.6199 6.05 3.13161697.293618.7363 6.11 3.16171794.870818.6215 6.05 3.13343468.495617.1733 5.34 2.8353594.939918.6431 6.05 3.13363697.371418.7579 6.11 3.16373794.901218.6415 6.05 3.134.正常使用极限状态应力验算新《公桥规》第7.1.5条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的压应力，应符合下列规定：受压区混凝土的最大压应力未开裂构件σkc+σpt≤0.5fck允许开裂构件σcc≤0.5fck新《公桥规》第6.3条规范：正截面抗裂应对构件正截面混凝土的拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σst－0.85σpc≤0分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σst－0.80σpc≤02 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下σst－σpc≤0.7fck ；但在荷载长期效应组合下σlt－σpc≤0新《公桥规》第7.1.6条规范：使用阶段预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的主压应力，应符合下列规定：σcp≤0.6fck新《公桥规》第6.3条规范：斜截面抗裂应对构件斜截面混凝土的主拉应力进行验算，并应符合下列规定：1 全预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σtp≤0.6fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.4fck2 A类预应力混凝土构件，在作用（或荷载）短期效应组合下预制构件σtp≤0.7fck分段浇筑或砂浆接缝的纵向分块构件σtp≤0.5fck4.1短期效应组合主截面应...单元号节点号应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力11应力属性0.00.00.00.0 6.51e-02-6.51e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是22应力属性 1.41 1.38 6.0 5.8 6.0-1.64容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是33应力属性 1.26 1.25 6.4 6.14 6.41-1.42容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是44应力属性 1.15 1.11 6.84 6.52 6.87-1.13容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是55应力属性0.7040.43510.39.5210.5-0.569容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是66应力属性0.477-9.5e-0311.310.111.7-0.311容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是否是是是是77应力属性 2.06 1.5111.29.8711.7-0.229容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是88应力属性 4.2 3.5810.38.8610.9-0.18容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是99应力属性 4.02 3.3310.48.9211.4-0.964容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1010应力属性 4.9 4.38.517.339.85-1.03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1111应力属性 5.42 4.91 6.95 5.958.49-0.738容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1212应力属性 5.68 5.24 5.35 4.477.01-0.861容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1313应力属性 6.02 5.63 4.02 3.24 6.03-0.906容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1414应力属性 6.67 6.36 3.42 2.71 5.62-0.643容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1515应力属性 6.2 5.93 3.1 2.47 5.43-0.858容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1616应力属性 6.7 6.12 2.65 2.11 6.32-0.7容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1717应力属性7.13 6.52 2.21 1.7 6.89-0.57容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1818应力属性 6.68 6.13 2.42 1.87 6.29-0.626容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是1919应力属性 6.41 5.95 3.47 2.85 6.11-0.561容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2020应力属性 6.21 5.84 4.68 3.99 6.65-0.638容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2121应力属性 5.5 5.2 6.1 5.337.83-0.545容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2222应力属性 5.29 4.928.037.079.86-0.733容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2323应力属性 4.69 4.2310.39.0112.2-0.535容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2424应力属性 3.39 2.8211.49.8613.2-1.62e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2525应力属性 1.81 1.1111.59.7513.2-0.311容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2626应力属性 1.640.92811.79.8813.5-0.304容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2727应力属性 3.03 2.3511.79.9613.6-0.133容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2828应力属性 4.04 3.4112.610.814.6-3.71e-02容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是2929应力属性 6.17 5.7310.49.0812.4-0.443容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3030应力属性7.21 6.767.83 6.959.71-0.829容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3131应力属性7.757.24 5.63 5.17.9-0.631容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3232应力属性8.017.43 4.24 3.927.76-0.765容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3333应力属性8.67.94 3.03 2.718.25-0.644容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3434应力属性9.718.96 1.96 1.599.3-0.438容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3535应力属性9.528.73 1.83 1.449.3-0.686容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3636应力属性9.148.34 2.24 1.837.84-0.584容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3737应力属性9.448.66 1.88 1.498.28-0.402容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3838应力属性8.487.76 2.3 1.917.16-0.417容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是3939应力属性7.87.12 2.83 2.43 6.57-0.416容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4040应力属性7.07 6.42 4.09 3.7 6.06-0.428容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4141应力属性 5.81 5.2 5.81 5.327.09-0.338容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4242应力属性 4.9 4.327.4 6.668.47-0.424容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4343应力属性 3.45 2.939.358.3210.1-0.204容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4444应力属性 3.28 2.839.458.379.86-0.175容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4545应力属性0.8160.42510.79.6511.1-3.75e-03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4646应力属性0.7350.410.79.7511.0-3.47e-03容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4747应力属性0.8320.64410.09.3310.2-0.338容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4848应力属性 1.17 1.14 6.79 6.49 6.81-0.889容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是4949应力属性 1.28 1.26 6.37 6.12 6.38-1.18容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是5050应力属性 1.41 1.38 5.99 5.8 5.99-1.39容许值20.10.020.10.024.1-3.08是否满足要求是是是是是是5152应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5253应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5355应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5456应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5558应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5659应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5761应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否5862应力属性0.00.00.00.00.00.0容许值0.00.00.00.00.00.0是否满足要求否否否否否否单元下缘最大应力：ZMAX<[SZ(iE,L,1,2).M...单元下缘最小应力：ZMIN<[SZ(iE,L,1,2).MINB],iE=1-75>单元最大主压应力：ZMAX<[SZ(iE,L,1,2).M...单元最大主拉应力：ZMIN<[SZ(iE,L,1,2).MINA],iE=1-75>下图图中红、蓝、橙、黑分别代表上缘最大、最小应力及下缘最大、最小。
桥墩盖梁计算书
桥墩盖梁计算书一、设计依据1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)；2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)；5、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG TF50-2011)；7、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标1、路线等级：城市次干路，双向4车道；2、计算行车速度：40公里/小时；3、抗震设防烈度：地震设防烈度7度，地震峰值加速度取0.15g；4、环境类别：Ⅱ类；5、桥面布置：5m(人非混行道)+7.5m（机动车道)+ 0.5m(防撞墙)=13m；6、设计荷载：城-A级；人群集度3.5KN/m2。
7、结构体系：简支梁；构件类别：预应力钢筋混凝土构件。
8、计算跨径：（9×20）m。
三、材料参数1、混凝土：a、盖梁采用C30混凝土：容重26 KN/m³；b、沥青混凝土铺装10cm，容重24 KN/m³；c、调平层混凝土采用10cmC50混凝土。
2、普通钢筋：箍筋采用HRB335，直径12mm、受力主筋采用HRB335钢筋，直径25mm。
四、盖梁计算1、盖梁全长12.60m,盖梁宽度1.7m,盖梁高度1.5m2、计算图式：3、斜筋计算方式a、砼和箍筋共同承担分配系数0.8，侧面筋间距15cm, 裂缝计算中钢筋直径系数1.34、计算结果根据以上计算结果显示，以上盖梁计算满足截面承载能力要求、截面抗裂缝要求和截面抗剪要求。
桥梁博士计算报告（横梁计算）
桥梁博士计算报告（横梁计算）预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制6.横梁计算6.1计算方法概述横梁按照一次落架的施工方法采用平面杆系理论进行计算，考虑长度为6倍顶板厚度的顶底板参与横梁...根据荷载组合要求的内容进行内力、应力、极限承载力计算，按全预应力构件验算结构在施工阶段、使用阶段...极限承载力及整体刚度是否符合规范要求。
6.2荷载施加方法横梁重量按实际施加，同时将纵向计算时永久作用和除汽车、人群以外的可变作用引起的支反力标准值...永久荷载平均施加在横梁的各腹板位置，汽车、人群荷载在其实际作用范围按最不利加载。
6.3数值符号及荷载组合数值符号的规定及荷载组合与纵向计算相同。
6.4应力验算规则应力验算规则与纵向计算相同。
6.5边横梁计算结果6....施工阶段应力验算按照新《公桥规》第6.1.3条规定，钢丝、钢绞线的张拉控制应力值σcon≤0.75fpk，故允许值为0.75fpk＝0.75×1860＝1395Mpa。
表5.6.1.1所列为钢绞线的张拉控制应力。
表6.5.1.1 钢绞线张拉控制应力表钢束号钢束束数编束根数张拉控制应力（Mpa）1416 1.23e+032216 1.25e+033217 1.26e+034217 1.27e+035216 1.26e+036416 1.25e+037416 1.23e+03由表6.5.1.1可见，所有预应力束的张拉控制应力均满足要求。
按照新《公桥规》第7.2.8条规定，在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力...下列规定：压应力σcct≤0.70fck’，拉应力σctt≤0.70ftk’。
本桥施工时混凝土强度已达到标准强度的85%，故压应力允许值0.70fck’＝0.70×0.85×32.4＝19.28M...拉应力允许值0.70ftk’＝0.70×0.85×2.65＝1.58Mpa。
盖梁计算书(正交盖梁)
正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。
二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。
G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。
模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。
3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。
重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。
永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。
当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。
某小桥桥博计算书
某小桥桥博计算书(总21页) -本页仅作为预览文档封面，使用时请删除本页-XX县道排工程计算报告XX设计研究院有限公司二〇一二年十月XX桥梁编制：复核:审核：院审：第一部分： K2+878、K3+811小桥计算书目录第一部分 K2+878、K3+811小桥 ................................................. 错误!未定义书签。
1 验算模型及参数......................................................................... 错误!未定义书签。
结构介绍........................................................................ 错误!未定义书签。
计算方法....................................................................... 错误!未定义书签。
计算采用规范............................................................... 错误!未定义书签。
计算采用标准............................................................... 错误!未定义书签。
结构验算参数................................................................ 错误!未定义书签。
计算要点............................................................... 错误!未定义书签。
结果参数说明....................................................... 错误!未定义书签。
盖梁计算书
盖梁计算书盖梁两大计算方法1 传统简化算法以桥梁通为代表2 盖梁影响线直接加载法以桥梁博士为代表桥梁通盖梁计算与绘图一盖梁计算原理⑴以交通部颁布现行的桥涵规范作为编程依据。
⑵斜桥以桥孔斜长为计算跨径，按正交桥的方法计算。
⑶顺桥向按简支梁加载计算荷载支反力。
⑷横向分配系数对称布载按杠杆法，偏载按刚性横梁法。
⑸三跨及以上时盖梁视为刚性支承的双悬臂多跨连续梁，两跨时为双悬臂简支梁。
⑹建立柱(肋)支承反力影响线和每个计算截面内力影响线。
⑺横桥向荷载经横向分配传递给每片梁（板），再由每片梁（板）按内力影响线加载得出各计算截面人群、汽车、挂车引起的最不利内力值。
⑻对荷载内力进行组合，求出各计算截面内力最大值和最小值，形成内力包络图。
⑼弯矩控制正截面强度和主筋根数，剪力控制斜截面抗剪强度和斜筋根数以及箍筋间距和根数，裂缝由弯矩控制。
二绘图编制原理⑴根据盖梁外廓尺寸按纵、横方向分别计算确定钢筋构造图的绘图比例，绘图比例按2增减，同时计算出立面、平面、侧面、钢筋大样等图上控制座标。
⑵根据斜交角、弯起钢筋种类、箍筋环数、盖梁等高或悬臂段变高计算钢筋编号。
⑶绘制钢筋立面、平面、侧面及钢筋大样，并计算钢筋根数和长度(含平均长度)。
⑷计算并绘制钢筋明细表和材料数量表以及弯起钢筋Ｄ值表。
⑸生成*.SCR钢筋图形文件，用户进入AutoCAD图形平台，即可将其显示在屏幕上，并进行编辑和修改，绘图机输出。
三盖梁设计1样板文件的使用系统为用户提供了文件名为n2.qlt、n3.qlt的样板文件，桥墩编号为1号桥墩的数据是完整的，分别对应2柱式、3柱式盖梁结构，该数据文件既可计算又可绘图。
2建立用户工程文件名有两种方法，一是在桥梁通主菜单的工程管理下拉式菜单的“创建工程”下建立，另一种是在桥梁通主菜单的“桥墩盖梁计算与绘图”下拉式菜单的“打开文件”按钮下建立。
3输入盖梁尺寸打开桥梁通主菜单的“桥墩计算与绘图”下拉式菜单的“盖梁计算与绘图”，弹出“桥墩盖梁计算与绘图”数据输入窗体，选择盖梁计算，再点击“盖梁尺寸”按钮，弹出数据输入窗体，根据提示输入盖梁的基本数据，数据输入完毕关闭该窗体。
盖梁施工方案计算书
盖梁施工方案计算书
一、计算说明
齐沙大桥的盖梁因上部构造的结构形式不同而尺寸不一样，为了保证每一个盖梁都能安全，顺利，合理的施工完成，选尺寸最大的盖梁进行验算，结构尺寸如图所示：
盖梁主要采用牛腿支撑体系配合321贝雷架横梁作为主要承重构件，贝雷片梁设置2组，每组3片。
其承受的主要荷载为盖梁砼荷载。
二、贝雷纵梁验算
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2.1×105Mpa，W=3578.5cm3
[M]=468 kn·m, [Q]=173 kn
（一）荷载布置
1、混凝土荷载
2、模板支架荷载
3、施工人员、材料、行走、机具荷载、振动荷载：2.2Kn.m
q=64.6+20.8+2.2=87.6kn/m qZ=131+20.8+2.2=154kn/m
经桥梁博士计算得:
R
＝894kn＜ [Q]=1038 安全。
A
＝544kn＜ [Q]=1038 安全。
R
c
M
＝-0.5×154×3.792＝-1106 kn·m ＜[M]=2808kn·m 安全。
，max
fmax=5×154×64/（384×6EI）=4.9mm
4.9/12620=1/4674 < 1/400满足要求。
二、工字钢抗剪验算
剪力Q＝894/2=447KN
τ＝Q S x/（I x t）
＝447×1000/(303×10×2)＝73.8 Mpa＜[τ]=85 Mpa 安全。
桥博盖梁计算4页
桥博盖梁计算4页关于横向分布调整系数：一、进行桥梁的纵向计算时：a) 汽车荷载○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构其分布调整系数就是其所承受的汽车总列数，考虑纵横向折减、偏载后的修正值。
例如，对于一个跨度为230米的桥面4车道的整体箱梁验算时，其横向分布系数应为4 x 0.67（四车道的横向折减系数）x1.15（经计算而得的偏载系数）x0.97（大跨径的纵向折减系数）=2.990。
汽车的横向分布系数已经包含了汽车车道数的影响。
○2多片梁取一片梁计算时按桥工书中的几种算法计算即可，也可用程序自带的横向分布计算工具来算。
计算时中梁边梁分别建模计算，中梁取横向分布系数最大的那片中梁来建模计算。
b) 人群荷载○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构人群集度，人行道宽度，公路荷载填所建模型的人行道总宽度，横向分布系数填1 即可。
因为在桥博中人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。
城市荷载填所建模型的单侧人行道宽度，若为双侧人行道且宽度相等，横向分布系数填2，因为城市荷载的人群集度要根据人行道宽度计算。
○2多片梁取一片梁计算时人群集度按实际的填写，横向分布调整系数按求得的横向分布系数填写，一般算横向分布时，人行道宽度已经考虑了，所以人行道宽度填1。
c) 满人荷载○1对于整体箱梁、整体板梁等整体结构满人宽度填所建模型扣除所有护栏的宽度，横向分布调整系数填1。
与人群荷载不同，城市荷载不对满人的人群集度折减。
○2多片梁取一片梁计算时满人宽度填1，横向分布调整系数填求得的。
注：1、由于最终效应：人群效应= 人群集度x人行道宽度x人群横向分布调整系数。
满人效应= 人群集度x满人总宽度x满人横向分布调整系数。
所以，关于两项的一些参数，也并非一定按上述要求填写，只要保证几项参数乘积不变，也可按其他方式填写。
2 、新规范对满人、特载、特列没作要求。
所以程序对满人工况没做任何设计验算的处理，用户若需要对满人荷载进行验算的话，可以自定义组合。
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某高速公路高架桥盖梁计算
一、工程概况
某高速公路高架桥，半幅桥宽21.00米，上部构造采用25米先简支后结构连续小箱梁，下部构造采用矩形墩、钻孔灌注桩基础。
盖梁采用C50混凝土，矩形墩采用C30混凝土。
具体布置如下图：
小箱梁横向布置图
桥墩一般构造图
二、结构计算
盖梁计算程序采用桥梁博士系统。
盖梁结构离散为36个单元，39个节点。
计算模型见下图：
盖梁计算模型
盖梁立体模型
设计荷载：公路－I 级； 结构重要性系数γ：1.0；
钢绞线弹性模量：1.95x105MPa ，标准强度：σ=1860MPa ，张拉应力：0.75σ=1395MPa ，单端锚具变形：0.006m ；张拉方式：两端张拉。
预应力成孔方式：预埋波纹管；
钢束布置：4N1束和5N2束，均采用φs 15.2-10。
盖梁单元几何图形
钢束布置图
共分为九个施工阶段。
盖梁按A 类预应力混凝土构件设计。
三、计算结果
（一）成桥后
1、承载能力极限状态强度包络图
2、作用长期效应组合正应力
承载能力极限状态强度包络图 上缘最大正应力
上缘最小正应力
下缘最大正应力
3、作用短期效应组合正应力
下缘最小正应力
上缘最大正应力
上缘最小正应力
下缘最大正应力
下缘最小正应力
4、作用长期效应组合主应力
5、作用短期效应组合主应力
6、作用长期效应组合位移
最大主压应力
最大主拉应力
最大主压应力
最大主拉应力
最大位移
7、作用短期效应组合位移
（二）、施工阶段分析 1、第一施工阶段
施工内容：下部构造施工，张拉5N2束。
最小位移
最大位移
最小位移
钢束布置图
1.1、正应力
1.2、主应力
上缘最大正应力
上缘最小正应力
下缘最大正应力
下缘最小正应力
最大主压应力
最大主拉应力
2、第二施工阶段
施工内容：架设外边梁。
架桥机各支点计算反力：
前支点：=161x1.15=185.15KN
中支点：=291x1.15=334.65KN
后支点：=232x1.15=266.8KN
2.1、正应力
2.2、主应力
上缘最大正应力
上缘最小正应力
下缘最大正应力
下缘最小正应力
最大主压应力
3、第三施工阶段
施工内容：架设另一外边梁。
3.1、正应力
最大主拉应力
上缘最大正应力
上缘最小正应力
下缘最大正应力
下缘最小正应力
3.2、主应力
4、第四施工阶段 施工内容：架设次边梁。
4.1、正应力
最大主压应力
最大主拉应力
上缘最大正应力
强度包络图
4.2、主应力
上缘最小正应力
下缘最大正应力
下缘最小正应力
最大主压应力
最大主拉应力
5、第五施工阶段
施工内容：半幅桥架完，张拉4N1束。
5.1、正应力
上缘最大正应力
上缘最小正应力
5.2、主应力
6、第六施工阶段 施工内容：二期恒载。
下缘最大正应力
下缘最小正应力
最大主压应力
最大主拉应力
四、计算结论
该盖梁布置4N1束和5N2束φs 15.2-10钢绞线，盖梁施工完成后7天龄期过后张拉5N2束，28天龄期后依次对称架设外边梁、次边梁和中梁，然后张拉4N1束，进行二期恒载和小箱梁结构体系转换等后续工序。
盖梁成桥后承载能力极限状态满足设计要求，作用长期效应组合正截面未上下缘未出现拉应力，压应力也满足规范要求，作用短期效应组合5号单元6号节点正截面上缘出现拉应力-1.375MPa ，小于0.7f tk =0.7x2.65=1.855MPa ，属A 类预应力混凝土构件；作用短期效应组合斜截面最大主拉应力-0.624MPa ，小于0.5f tk =0.5x2.65=1.325MPa 。
施工阶段截面边缘混凝土的正应力(拉应力)未超过 1.15f tk ′=1.15x2.65=3.0475MPa(28天龄期后)，施工阶段满足应力要求。
二期恒载加载示意图。