深基坑支护毕业设计计算书
基坑支护设计计算书共18页文档
桩锚设计计算书一、计算原理1.1 土压力计算土压力采用库仑理论计算1.1.1 主动土压力系数1.1.2 被动土压力系数1.1.3 主动土压力强度1.1.4 被动土压力强度1.2 桩锚设计计算1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算：式中，hp 为合力∑Epj作用点至桩底的距离，∑Epj为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，Tc1为锚杆拉力，hT1为锚杆至基坑底面距离，hd 为桩身嵌固深度，γ为基坑侧壁重要性系数，ha为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑Eai为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。
1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。
1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。
式中，K为配筋安全系数，S为桩距，M为最大弯矩，r为桩半径，fcm和fy分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As为配筋面积，A为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As。
1.4 锚杆计算1.4.1 锚杆截面积为：式中：Kb 为锚杆面积安全系数，RD为所需锚杆拉力，δP为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S为桩距。
1.4.2 锚杆自由段长度为：式中： H为开挖深度，A为土压力零点距坑底距离，D为桩如土深度，G为锚杆深度。
1.4.3 锚杆锚固段长度为：式中：Km 为锚杆锚固长度安全系数，Fu为锚杆的极限锚固力，Fu=πDrq s ，Dr为锚固体直径，qs为土体与锚固体之间粘结强度，α为锚杆倾角。
1.4.4 锚杆总长度为：1.5 支护结构稳定性验算：1.5.1 围护结构内部稳定性验算：按照E.Kranz等效锚墙简易算法计算，要求安全系数k≥1.5。
基坑支护方案(带计算书)
目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (6)三、施工计划 (7)四、施工工艺技术 (8)五、施工安全保证措施 (11)六、劳动力计划 (23)七、计算书 (24)一、工程概况1. *****位于*****。
主要建筑包括3栋49层建筑，1栋33层建筑、2栋32-33层建筑、1栋29层建筑、1栋28-29层建筑及2层商服的裙楼，整个场地均有一层地下车库。
整个场地南高北低，施工场地交通便利，地理条件优越。
2. 拟建工程基坑四面无相邻建筑，场地平整完毕后，开挖深度北侧4.4米，其他三侧5.9米、局部高层位置7.05米。
基坑西侧距市政路10.5米，基坑东侧距市政路8.7米，基坑南侧距市政路7.7米。
拟建基坑平面位置图3. 工程地质概况：在基坑开挖深度影响范围内，根据土的成因、岩性及物理力学指标，将地基土由上至下共分五个主层。
1层腐殖土：黑色，欠固结状态，含植物根系，该层顶面埋深0m~3.8m，厚度0.3m~0.5m。
1-1层素填土：黄褐色，主要由粘性土组成，欠固结状态，上覆与①层腐殖土上，厚度0.4m~3.8m不等。
2层粉质粘土：黄褐色，湿，可塑状态，中压缩性土，有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇震反映，该层顶面埋深0m~4.3m，层厚0.3m~2.5m。
2-1层粉质粘土：黄褐色，很湿，软塑状态，中压缩性土，稍有光泽，干强度韧性较低，有轻微摇震反应，该层顶面埋深1.8m~3.0m，层厚1.1m~1.8m。
3层粉细砂：灰色，饱和，稍密状态，颗粒均匀，矿物成分由长石、石英等组成，顶面埋深0.3m~4.8m，层厚7.6m~13.4m。
4层中粗砂：灰色，饱和，中密状态，分选性一般，矿物成分由长石、石英等组成，顶面埋深10.6m~14.6m，层厚0.3m~20.4m。
4. 工程水文地质条件勘察区地下水类型为孔隙潜水，微具承压性，含水层岩性为细砂、中砂、粗砂及砾砂，透水性较好，勘察时为枯水期，初见水位埋深6.2-9.8米，静止水位埋深5.4--9.3米，标高110.26--110.81米。
深基坑支护设计计算书
深基坑⽀护设计计算书中铁电化局天津新港北铁路集装箱中⼼站⼯程跨津⼭铁路特⼤桥基坑⽀护计算书计算：校核：2013年5⽉18基坑⽀护计算书1.计算说明为了保证计算结果的可靠性，计算采⽤理正深基坑计算，Midas有限元程序进⾏复核验算，计算结果两个程序均需满⾜受⼒要求。
2.⽀护⽅案说明⽅案采⽤钢板桩加两道内⽀撑形式，钢围檩采⽤两根36c⼯字钢并放焊接平置，横撑采⽤φ=400mm，δ=14mm的钢管，横撑⽔平间距5.0⽶，共设2道，竖向间距2.06m，设置两层；⾓撑四⾓全设，采⽤两根36c⼯字钢并放焊接平置，⾓度45度，如图所⽰：平⾯布置⽴⾯布置3.⽀护⽅案连续墙⽀护计算简图4.基本信息5.超载信息6.⼟层信息7.⼟层参数8.⽀锚信息9.⼟压⼒模型及系数调整弹性法⼟压⼒模型: 经典法⼟压⼒模型:11.钢板桩设计结果各⼯况：内⼒位移包络图：地表沉降图：12.整体稳定验算计算⽅法：瑞典条分法应⼒状态：总应⼒法条分法中的⼟条宽度: 0.50m滑裂⾯数据整体稳定安全系数 K s = 1.871圆弧半径(m) R = 9.378圆⼼坐标X(m) X = -1.345圆⼼坐标Y(m) Y = 3.11413.抗倾覆稳定性验算:p, 对于内⽀撑⽀点⼒由内⽀撑抗压⼒决定;对于锚杆或锚索，⽀点⼒为锚杆或锚索的锚固⼒和抗拉⼒的较⼩值。
M a——主动⼟压⼒对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。
⼯况1：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 0.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况2：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 400.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况3：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。
序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 400.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况4：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。
深基坑支护设计计算书
嘉荷银座深基坑支护设计计算书工程概况嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。
各土层主要物理，力学指标值基坑形状如图:3940032000地质情况根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下：1、杂填土：地表2.7m厚2、粉质砂土:1.7m厚3、粘土层：1.4m厚4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度：计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为：二a。
= ' i z tan 2(45 - 1/ 2)二0匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 )2 O 0=i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 )=i7 .6 KPa第二层土的土压力强度层顶处和层底处分别为：r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2)— 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10tan( 45 - 17 .2 /2)=1 .94 KPa二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2)= (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10tan(45 -17.2 /2)二31.9KPa第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为：-^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12tan( 45-21/2)= 24.1KPa「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)-.2.2c3tan(45 - 3/2)o O-(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)-2 12 tan(45 - 21 /2)二53 KPa计算被动土压力强度：5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2)二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2)二36KPa二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2)=20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d3.计算嵌固深度：A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl；Fk 二；pik = ■ 3h citan 2(4521 /2) 2c 3tan(45 21 / 2) 53 二43.1h ci 36h ci = (53 - 36)/43.1=0.4mB.支点力T cl :二 552 .90 KN * m1( 0 .4 )33.34 KN * m由公式:h TCh ci552 .90 - 3 .345 0 .4=101 .8 KNB.计算嵌固深度设计值h d :h p' E pj T ci (h Ti h d ) _1.2 0h a' E ai -'0 = 1.0化简得:2h a 八 E a 「26.5h d 184h d 475.31 3h ai ・ ' E ac = 17 .6 ( 2330.4)(1 .943) (3 0.4) 3 11[(31 .9 - 1 .94 ) 3 ] ( 3 2 3 1 1 [(53 - 24 .1)3 ] ( 3 2 3‘ 2 330.4) (24 .1 3) ( 0.4)0.4)(530.4)0.4h piE p|=(360.4) 0 .2[( 43 .1 0.4 36 -36 )2 0・4]alE ac — h pi 二 E pc 根据工程的重要性，取重要性系数[(31 .9 [(531 ai17 .6 ( 2 3 3 3 1 -1 . 94 ) 3 ]2 1 24 .1)3] 2h d ) (1 .943)(3 1 (33 1 (-333 h d ) ( 24 . 13)h d )(53 h d )(2h d )1h p.' E pj =( 36 h d) h d [( 43 . 1 h d■ 36 —36 21( h d)3=18 h d 27 .2 h d 3由公式得：h p] E pj T cl(h「h d) -1.2 o h a] E ai 一018h d2 7.2h d3 101.8 (5 h d)-1.2 1 (26.5h d2 175.3) - 07.2h d3 -13.8h d2 - 119h d - 61.4 - 0采用试算法计算：①取h d二3m代入得：7.2 33- 13.8 32- 119 3 61.4二- 348.2 0②取h d = 4m代入得：7.2 43「3.842 - 119—-300.4 0③取h d 二5m代入得：7 . 2 5 3 - 13 .8 5 2-119 5 61 .4—-104 .4 ：： 0④取h d 二6m代入得：7.2 6 3 - 13 .8 6 2 - 119 6 61 .4=283 0⑤取h d二5.5m代入得：7.2 5.5^ 13.8 5.52 - 119 5.5 61.4二64.55 0184h d C.4 61.4。
基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书设计方法原理及分析软件介绍基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
采用《同济启明星2006版》进行结构计算。
5.1 明开挖，6m坑深支护结构计算(1)工程概况基坑开挖深度为6m，采用板桩作围护结构，桩长为12m，桩顶标高为-1m。
q=0(1b 素填土)1.3hw=1(4 粘土)D=7H=6(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)板桩共设1道支撑，见下表。
2中心标高(m) 刚度(MN/m) 预加轴力(kN/m)-1.3 30基坑附近有附加荷载如下表和下图所示。
h 1x 1s 45(2)地质条件场地地质条件和计算参数见表1。
地下水位标高为-1m。
渗透压缩层厚重度43) k(kN/m) c(kPa) m(kN/m土层 ,(:) 系数模量 max3(m) (kN/m) (m/d) (MPa)1.3 19 9.28 14.88 1500 1b 素填土2.7 18.4 12 17 3500 4 粘土7.5 17.8 5 10 1000 6b 淤泥质粘土3.5 18.9 15.5 13 3000 6c 粉质粘土2 19.7 18.5 14.5 5000 7 粉质粘土8 粉质粘土 13 20.4 19 18 7000(3)工况支撑刚度预加轴力工况编号工况类型深度(m) 支撑编号 2(MN/m) (kN/m)1 1.5 开挖2 1.3 30 1 加撑3 6 开挖4 2.5 1000 换撑5 1 拆撑工况简图如下:1.31.52.56工况 1工况 2工况 3工况 4工况 5(4)计算Y整体稳定验算O(1b 素填土)X(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)安全系数 K=1.56 ,圆心 O( 1.19 , 1.45 ) 墙底抗隆起验算(1b 素填土)1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)Prandtl: K=2.83Terzaghi: K=3.23(1b 素填土)1.3m1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土)(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)(8 粉质粘土)坑底抗隆起验算 K=1.81抗倾覆验算(水土合算)(1b 素填土)1.3O1(4 粘土)76(6b 淤泥质粘土) 9924.610.8 914.3(6c 粉质粘土)(7 粉质粘土)Kc=1.22抗管涌验算: 159#按砂土，安全系数K=2.25按粘土，安全系数K=3.054包络图 (水土合算, 矩形荷载)500-502001000-100-200100500-50-100000 110.2kN/m222444666888101010121212141414深度(m)深度(m)深度(m)水平位移(mm)弯矩(kN*m)剪力(kN) Max: 42.8-8.3 ~ 183.2-46.6 ~ 66.2(5)工字钢强度验算: 159#基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):229.000 截面信息截面类型:工字钢(GB706-88):xh=I40b(型号)截面抵抗矩33 Wx(cm): 1140.000 Wx(cm): 1140.000 1233 Wy(cm): 96.200 Wy(cm): 96.200 12截面塑性发展系数γx: 1.05 γx: 1.05 12γy: 1.20 γy: 1.20 12截面半面积矩33 S(cm): 678.600 S(cm): 92.704 xy13S(cm):84.891 y2 截面剪切面积22 A(cm): 94.110 A(cm): 94.110 xy截面惯性矩44 I(cm): 22800.000 I(cm): 692.000 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) h分析结果2 最大正应力σ:191.312(N/mm)2 |σ= 191.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=1.124满足水平支撑系统验算:水平支撑系统位移图(单位:mm)水平支撑系统弯矩图(单位:kN.M)水平支撑系统剪力图(单位:kN)水平支撑系统轴力图(单位:kN) (6)钢腰梁强度验算:基本信息计算目标:截面验算截面受力状态:绕X轴单向受弯材料名称:Q2352 材料抗拉强度(N/mm):215.02 材料抗剪强度(N/mm):125.0弯矩Mx(kN-m):115.700 截面信息截面类型:工字钢组合Π形截面(GB706-88):xh=I40b(型号) 截面抵抗矩33 W(cm): 2280.000 W(cm): 2280.000 x1x233 W(cm): 2389.732 W(cm): 2389.732 y1y2截面塑性发展系数γ: 1.05 γ: 1.05 x1x2γ: 1.00 γ: 1.00 y1y2截面半面积矩33 S(cm): 1357.200 S(cm): 1646.925 xy截面剪切面积22 A(cm): 188.220 A(cm): 188.220 xy截面惯性矩44 I(cm): 45600.001 I(cm): 59026.381 xy截面附加参数参数名参数值x: I40b(型号) hw: 350(mm)分析结果2最大正应力σ:48.329(N/mm)2 |σ= 48.3|?f = 215.0(N/mm) |f / σ|=4.449满足(7)钢对撑强度及稳定性验算:基本输入数据构件材料特性材料名称:Q235构件截面的最大厚度:8.00(mm)2 设计强度:215.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)截面特性截面名称:无缝钢管:d=133(mm)无缝钢管外直径[2t?d]:133 (mm)无缝钢管壁厚[0,t?d/2]:8 (mm)缀件类型:构件高度:4.000(m)容许强度安全系数:1.00容许稳定性安全系数:1.00荷载信息轴向恒载设计值: 447.800(kN)连接信息连接方式:普通连接截面是否被削弱:否端部约束信息X-Z平面内顶部约束类型:简支X-Z平面内底部约束类型:简支X-Z平面内计算长度系数:1.00Y-Z平面内顶部约束类型:简支Y-Z平面内底部约束类型:简支Y-Z平面内计算长度系数:1.00 中间结果截面几何特性2 面积:31.42(cm)4 惯性矩I:616.11(cm) x3 抵抗矩W:92.65(cm) x回转半径i:4.43(cm) x4 惯性矩I:616.11(cm) y3 抵抗矩W:92.65(cm) y回转半径i:4.43(cm) y塑性发展系数γ1:1.15x塑性发展系数γ1:1.15y塑性发展系数γ2:1.15x塑性发展系数γ2:1.15y材料特性2 抗拉强度:215.00(N/mm)2 抗压强度:215.00(N/mm)2 抗弯强度:215.00(N/mm)2 抗剪强度:125.00(N/mm)2 屈服强度:235.00(N/mm)3 密度:785.00(kg/m)稳定信息绕X轴弯曲:长细比:λ=90.32 x轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 x最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 x绕Y轴弯曲:长细比:λ=90.32 y轴心受压构件截面分类(按受压特性): a类轴心受压整体稳定系数: φ=0.711 y最小稳定性安全系数: 1.07最大稳定性安全系数: 1.07最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000(m)绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.1.2-1) N4478002,,200.3857N/mmA0.711，3142 y强度信息最大强度安全系数: 1.51最小强度安全系数: 1.51最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离: 0.000(m)计算荷载: 447.80kN受力状态:轴压最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.1.1-1)分析结果构件安全状态: 稳定满足要求，强度满足要求。
毕业设计任务书(基坑)
毕业设计任务书深基坑支护设计适用专业：土木工程（专升本）武汉大学土木建筑工程学院岩土与道桥系二零一一年九月一、题目：深基坑支护设计某建筑物主楼为26层，裙楼为2～5层的商业办公楼。
设2层地下室，地下室开挖深度约8m(以标高23m为起算高程)。
要求进行基坑支护设计。
二、基本资料（1）土层组成为：○1杂填土Q m l；○2-1粉质粘土Q4a l+p l；○2-2粉质粘土Q4a l+p l；○3粘土Q3a l+p l；○4红粘土Q3e l；○5石灰岩P。
土层分布见附件。
不考虑地下水。
（2）各土层物理力学参数为·1 ·土层物理力学参数2三、设计内容与要求基坑设计要求基坑拟采用支护桩、锚杆结合结合的支护体系，支护桩径可选用Φ800或Φ1000，锚杆直径Φ150，锚杆倾角可选用15°或20°，要求设计出桩径（选用）、桩距、桩的配筋，锚杆布置与长度。
画出桩的配筋图。
四、现场工作（1）收集工程地质、水文地质资料参加岩土工程勘察工作，到岩土工程设计与施工单位调研，了解勘探、取样、现场测试的过程，取得第一手工程地质资料。
参加全过程土工常规试验，取得准确的岩、土体物理、力学、变形性质指标。
（2）现场工作到工程现场进行调查，参与工程实践，了解基坑开挖过程，为稳定性分析与支护设计准备第一手材料。
五、计算过程①按选定位置计算土压力分布（朗肯土压力理论）②根据选定锚杆排数、间距，计算锚杆支护力③计算支护桩上弯矩分布，根据最大弯矩确定锚杆配筋（钢筋混凝土规范）④根据各层锚杆支护力，计算各层锚杆抗拔力，进而计算锚杆抗拔长度（各土层摩擦强度根据岩土工程手册定），加上前部主动区长度，为锚杆总长度⑤根据锚杆抗拔力确定锚杆抗拉钢筋或钢绞线⑥绘制支护桩配筋图、锚杆大样图⑦将计算过程整理，成毕业设计报告（附图件）六、设计计算书与图纸要求1.计算要符合有关规范、规程执行，计算单位统一采用3国际制。
2.设计计算书严格按照学校《毕业设计（论文）规范化要求》，做到数据合理准确，计算步骤清楚，层次分明，成果正确，配有各种相应的插图与表格，图文紧密结合，书写工整，叙述简明扼要（最好打印成文）。
深基坑支护设计计算书详解-共13页
苏州新港（扬州）置业××公司名泽园地下室基坑支护设计计算书（设计编号：勘2019-92）批准：审核：校对：设计：扬州大学工程设计研究院2019.12.18东侧放坡(4.2m～5.1m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ][ 放坡信息 ][ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m南侧放坡(4.2m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ][ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m西侧放坡(4.2m～5.1m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ][ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m北侧放坡(4.2m～5.3m～5.5m)----------------------------------------------------------------------[ 支护方案 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡支护[ 基本信息 ][ 放坡信息 ][ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m西北侧放坡+插筋(5.5m)---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 天然放坡支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ][ 放坡信息 ][ 超载信息 ][ 土层信息 ][ 土层参数 ][ 基坑外侧花管参数 ][ 设计结果 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------天然放坡计算条件:计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法基坑底面以下的截止计算深度: 0.00m基坑底面以下滑裂面搜索步长: 5.00m条分法中的土条宽度: 1.00m。
深基坑支护毕业设计毕业设计[管理资料]
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安徽工业大学毕业设计(论文)任务书课题名称马鞍山xxS2地块3#楼深基坑支护及施工组织设计学院建筑工程学院专业班级姓名学号毕业设计（论文）的主要内容:●本次毕业论文（设计）内容主要是对马鞍山xxS2地块3#楼深基坑支护及施工组织进行设计。
通过调研，资料查阅，完成在指定的地下室的支护工程设计，设计阶段为施工图设计。
●进行支护方案比选、基坑土体计算参数选取、土压力计算分析、抗力计算分析、支护结构内力计算分析、支护工程平面设计、分区支护断面设计、支护结构构件设计、施工组织设计等设计工作，了解并掌握深基坑支护设计的基本过程及计算方法、施工组织方法。
●对支护工程进行设计概算的编制，掌握工程概算的编制过程。
绘制工程图纸10张A3以上，写出设计说明书，培养计算机应用能力。
起止时间：年月日至月日共周指导教师签字系主任签字院长签字填写说明："任务书"封面请用鼠标点中各栏目横线后将信息填入，字体设定为楷体－GB2312、四号字；在填写毕业设计（论文）内容时字体设定为宋体、小四号字。
马鞍山xx世际花园S2地块3#楼深基坑工程支护及施工组织设计内容摘要拟建工程安徽马鞍山市xx·xx（S2地块）工程位于马鞍山市xx以西，拟建桥山路以北S2地块内，总建筑面积为170000m2。
±，基坑南北向长40m，东西向宽35m，。
结合本工程地质、环境、挖深等诸多因素确定安全可靠的支护方案；为考虑到邻近坑边有建筑和道路（下设有水、电、气等管线），为确保安全，以“变形”控制设计。
本着“安全可靠、经济合理、技术可行、施工方便”原则，整个基坑采用一排钻孔灌注桩作挡土结构, 锚杆支撑作为支撑结构体系。
基坑采用双轴深层搅拌桩作止水帷幕。
关键词：深基坑支护结构锚杆支撑钻孔灌注桩Oriental Pearl Garden, Ma an Shan Sai International, Building 3, Block S2 support deep foundation engineering and construction organization designabstractPlans to construct the project Anhui Ma'anshan oriental pearl* the century garden (the S2 land parcel) the project located at the Ma'anshan kind lake waterway west, plans to construct north of the bridge mountain road in the S2 land parcel, the total floor space is 170000m ². ± is equal to absolute level , the hole excavated for building foundation north and south to long 40m, the thing to extends 35m, cutting depth .Unifies this engineering geology, the environment, the sump and so on many factor determination safe reliable supports and protections plan; In order to consider nearby the neighbor pit has the construction and the path (next is equipped with pipelines and so on water, electricity, gas), to ensure the security, by “distortion” control design.The spirit of "safe, reliable, economical, technically feasible and convenient construction" principle, the entire pit with a row of bored piles for retaining structures, anchor support system as a support for using biaxial waterproof curtain of deep mixing piles.Key words: Foundation pit; Bracing structure;Anchor rod support Nondisplacement pile目录内容摘要 (2)目录 (4)文献综述 (7)第一章设计方案综合说明 (12)概述 (12)工程概况 (12)场地地形、地貌及地质构造概况 (12)场地内各岩土层的分布、性质 (12)场地地下水概况 (12)基坑侧壁安全等级及重要性系数 (13)设计总说明 (13)设计依据 (13)支护结构方案比较与选取 (13)基坑监测 (20)第二章基坑支护结构设计计算书 (20)设计计算 (20)地质计算参数 (20)计算区段的划分 (20)计算方法 (20)土压力计算 (20)AB .BC段支护结构设计计算 (23)侧向土压力计算 (23)等值梁计算桩的嵌固深度： (25)配筋计算 (26)锚杆设计 (26)整体稳定性验算 (27)抗倾覆稳定性验算 (28)抗隆起验算 (28)抗管涌验算 (30)变形验算 (30)CD .AD段支护结构设计计算 (31)等值梁计算桩的嵌固深度： (33)配筋计算 (34)锚杆设计 (35)整体稳定性验算 (35)抗倾覆稳定性验算 (36)抗隆起验算 (37)抗管涌验算 (38) (39)圈梁设计计算 (39) (39) (39)斜截面强度计算 (40)段圈梁设计计算 (40) (40)斜截面强度计算 (40) (40)止水桩长确定 (40)基坑止水帷幕设计 (40) (40)止水桩长确定 (40) (41)基坑监测方案 (41)基坑及周围环境的监测、测试 (41)监测与测试的控制要求： (41)观测频率 (41)第三章施工组织设计 (42)工程概况 (42)工程概况 (42)现场施工条件 (42)施工主要特点 (42)施工部署 (43)现场总平面布置 (43) (43) (44)施工准备工作和各项资源需要量计划 (45) (45) (45)材料、设备准备工作 (46)劳动力组织准备 (47)机械配置计划 (47)主要工程项目施工 (48)测量放线 (48)双层搅拌桩与钻孔灌注桩施工 (49)土方开挖 (51)锚杆（预应力） (52)冠梁施工工艺流程图 (52)护坡观测方案 (53)施工进度计划 (53)临时施工用电组织计划 (53)保证安全措施 (54)保证质量措施 (56)质量目标 (56)质量要求 (56)质量技术措施 (56)保证工期措施 (57)组织管理措施 (57)技术措施 (57)机械设备措施 (57)雨季施工措施 (57)文明施工 (58)工程费用概算 (60)英文翻译 (63)致谢 ............................................... 错误!未定义书签。
深基坑支护课程设计计算书
一、设计方案综合说明1.1 概述1.1.1 工程概况广州市东濠涌污水处理工程拟设地下水质净化泵房滤池，滤池呈长方形，由西北向东南布置。
长约90m，宽约25m，基坑深约6m。
建设场地的地貌单元属珠江三角洲平原，地形起伏小，原为闲置地，经人工平整后地势平坦，钻孔孔口高程为8.30m。
1.1.2 基坑周边环境条件北侧为约5m宽的过道，东侧距离坑边为4m有一排旧老民居，基础和结构差；南侧7m为6层的小学教学楼，西侧为河涌（涌堤距离坑边15m）。
1.1.3 工程水文地质条件根据场地勘察揭示的地质资料，经综合整理，可将场地内岩土自上而下划分为第四系人工填土层、海陆交互相沉积土层、残积土层及白垩系沉积岩等四大类。
现分述如下：ml，层号1）人工填土层（Q4顶面高程8.30～9.55m，厚度3.00～4.50m；土性为杂填土，灰褐、灰黄、褐红等杂色，由粉质粘土、中粗砂、砾砂、碎石、砼块、块石等建筑垃圾组成，硬质物含量约占20~70%，稍湿，稍压实。
标贯试验2次，实测击数范围值N’=6～7击。
mc，层号2）第四系海陆交互相沉积土层（Q4普遍分布，按土性不同可划分为4个亚层。
（1）、淤泥、淤泥质土（层号2-1）各钻孔均有分布，顶面高程 6.32～4.40m，顶面埋深 3.00～4.50m，厚度0.50～3.70m。
呈灰黑色，饱和，流塑，粘性好，含有机质、粉砂，局部夹薄层粉质粘土。
标贯试验7次，N’=2～4击。
建议该层地基承载力特征值f ak=60kPa。
（2）、粉土（层号2-2）共10个钻孔有分布，顶面高程4.58～2.30m，顶面埋深4.90～6.70m，厚度0.50～2.90m。
呈灰黄、褐黄、灰白色，饱和，稍密状，局部夹较多砾砂。
标贯试验9次，N’=6～10击。
建议该层地基承载力特征值f ak=160kPa。
（3）、粉质粘土（层号2-3）共7个钻孔有分布，顶面高程4.53～1.75m，顶面埋深4.50～7.20m，厚度0.50～3.30m。
深基坑支护设计计算书
xxxxx 房地产开发有限公司xxxxx 住宅楼及沿街商业、地下车库基坑支护工程设 计 计 算 书院 长审 核审 定总 工校 核设 计项目负责xxxx 基础工程有限公司 xxxx 年xx 月xx 日本基坑支护设计计算主要依据建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）的有关规定，同时考虑其他有关规范和规程。
基坑开挖深度6.10~7.30m 。
周边环境条件一般，地质条件较好。
基坑支护设计参考xxxx 深基坑x 版，分别对1-1~6-6等6个支护剖面的安全稳定系数进行计算。
各剖面计算勘察钻孔的选取如表1。
各剖面设计计算勘察钻孔的选取 表1设计计算的物理力学参数详见表2。
设计计算的各土层的物理力学参数 表2各剖面支护段的安全稳定系数计算结果见附件，各计算的安全系数均能满足《规程》要求。
1-1剖面---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 附加水平力信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 支锚信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 环梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500---------------------------------------------------------------------- [ 锚杆计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 锚杆自由段长度计算简图]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：Bishop 法 应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 2.012 圆弧半径(m) R = 17.612 圆心坐标X(m) X = -0.481 圆心坐标Y(m) Y = 10.398---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:p , 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
深基坑支护计算书
----------------------------------------------------------------------设计项目:----------------------------------------------------------------------[ 设计简图 ]----------------------------------------------------------------------[ 设计条件 ]----------------------------------------------------------------------[ 基本参数 ]所依据的规程或方法：《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-2012基坑深度： 6.500(m)基坑内地下水深度： 8.000(m)基坑外地下水深度： 8.000(m)支护结构重要性系数： 1.000土钉荷载分项系数： 1.250土钉抗拔安全系数： 1.600整体滑动稳定安全系数： 1.300土钉墙底面支锚轴向拉力经验系数ηb： 1.000[ 坡线参数 ]坡线段数 1序号水平投影(m) 竖向投影(m) 倾角(°)1 1.950 6.500 73.3[ 土层参数 ]土层层数 4层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角与锚固体摩阻力与土钉摩阻力水土(m) (kN/m^3) (kN/m^3) (kPa) (度) (kPa) (kPa)1 杂填土 1.600 18.5 --- 10.0 15.0 40.0 40.0 ---2 粘性土 2.100 19.0 --- 22.5 12.6 60.0 60.0 ---3 细砂 1.400 19.5 --- 3.0 28.0 65.0 65.0 ---4 细砂 6.700 19.7 9.7 2.0 30.0 70.0 70.0 分算[ 超载参数 ]超载数 1序号超载类型超载值(kN/m) 作用深度(m) 作用宽度(m) 距坑边线距离(m) 形式长度(m)1 满布均布 20.000[ 土钉参数 ]土钉道数 3序号水平间距(m) 垂直间距(m) 入射角度(度) 钻孔直径(mm)1 1.500 1.600 15.0 1102 1.500 1.600 15.0 1503 1.500 1.600 15.0 150[ 花管参数 ]基坑内侧花管排数 0基坑外侧花管排数 0[ 锚杆参数 ]锚杆道数 2序号水平间距(m) 竖向间距(m) 入射角度(度) 锚固体直径(mm) 锚杆长度(m) 锚杆锚固长度(m) 抗拉力(kN)1 1.500 3.200 15.0 150 15.000 10.000 150.02 1.500 1.600 15.0 150 15.000 10.000 150.0[ 坑内土不加固 ]施工过程中抗拔承载力满足系数: 1.000施工过程中整体稳定满足系数: 1.000[ 整体稳定设计条件 ]考虑地下水作用的计算方法：总应力法圆弧滑动坡底截止深度(m)： 0.000(m)圆弧滑动坡底滑面步长(m)： 1.000(m)----------------------------------------------------------------------[ 设计结果 ]----------------------------------------------------------------------[ 抗拔承载力设计结果 ]工况开挖深度破裂角支锚号设计长度最大长度(工况) 拉力标准值 Kt×Nkj (m) (度) (m) (m) Nkj(kN) (kN)1 2.100 43.9 02 3.700 43.5 1土钉 3.592 3.592( 2) 30.0 47.93 3.700 43.5 1土钉 2.123 3.592( 2) 10.9 17.5 2土钉 1.382 1.382( 3) 19.0 30.4 4 5.300 45.7 1土钉 2.864 3.592( 2) 10.5 16.8 2土钉 5.153 5.153( 4) 75.2 120.3 5 5.300 45.7 1土钉 2.864 3.592( 2) 10.5 16.8 2土钉 2.666 5.153( 4) 27.6 44.1 3土钉 2.650 2.650( 5) 47.6 76.2 6 6.500 46.8 1土钉 3.385 3.592( 2) 10.3 16.4 2土钉 3.170 5.153( 4) 27.0 43.2 3土钉 5.666 5.666( 6) 97.9 156.6[ 整体稳定设计结果 ]工况号安全系数圆心坐标x(m) 圆心坐标y(m) 半径(m) 支锚号支锚长度1 1.062 -1.278 10.385 6.1352 1.327 -4.629 12.725 11.3321 4.5923 2.690 -4.629 12.725 11.3321 4.5922 5.1534 1.638 -8.815 12.284 14.3881 4.5922 5.1535 2.998 -8.815 12.284 14.3881 4.5922 5.1533 5.6666 2.041 -11.767 14.225 18.4611 4.5922 5.1533 5.666[ 土钉选筋计算结果 ]钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HRBF335,Q-HRBF400,R-HRBF500土钉号土钉拉力(抗拉) 土钉拉力(稳定) 计算钢筋面积配筋配筋面积1 37.5 74.7 207.5 1E18 254.52 94.0 174.2 483.8 1E25 490.93 122.3 217.2 603.5 1E28 615.8[ 喷射混凝土面层计算 ][ 计算参数 ]厚度： 100(mm)混凝土强度等级: C20配筋计算as: 15(mm)水平配筋: d8@200竖向配筋: d8@200配筋计算as: 15荷载分项系数: 1.200[ 计算结果 ]编号深度范围荷载值(kPa) 轴向 M(kN.m) As(mm^2) 实配As(mm^2)1 0.00~ 1.60 6.6 x 0.627 200.0(构造) 251.3y 0.541 200.0(构造) 251.32 1.60~ 3.20 7.2 x 0.682 200.0(构造) 251.3y 0.588 200.0(构造) 251.33 3.20~ 4.80 33.8 x 3.201 200.0(构造) 251.3y 2.761 200.0(构造) 251.34 4.80~ 6.50 48.7 x 5.188 235.2 251.3y 3.889 200.0(构造) 251.3－－------------------------------------------------------------------ [ 抗隆起验算 ]1) 从支护底部开始，逐层验算抗隆起稳定性，结果如下：_支护底部，验算抗隆起：__Ks = 1.681 > 1.6, 抗隆起稳定性满足。
深基坑开开挖支护计算书
深基坑开开挖支护计算书1、按单锚浅埋板桩计算开挖深度按5m考虑，根据工程地质勘测报告杳得，γ=17.4KN、φ=4.2°、c=7.2ka，按在顶部支撑计算如右图所示：则 Ea=e a(H+t)=r(H+t)2kaEp=e p t=rt2kpa为保证在A点的∑M=0则Ea·Ha-Ep·Hp=0Ea*(H+t)-Ep*（H+t）=0t=①假设t=3mEa=*17.4*（5.1+3）2*tg2（45°-）=443KNEp=rt2kp=*17.4*32*ty2（45°+）=100.74KN代入后计算t 为负值不符合要求设t=5m则： Ea=*17.4*（5.1+5）2*tg2（45°-）=689.8KNEp=*17.4*52*tg2（45+）=279.8t===-3.36m设t=15Ea=*17.4*20.12*tg2（4.5°+3.6）=2731.95KNEp=*17.4*152*tg2（45+）=2518.5KN代入计算得，t=73m不合适经反复假设验证后,当设t=14m 时，代入t深度可满足要求由于入土深度较深故不采用此支撑方案2、按多支撑支护进行计算，开挖深度按5m考虑，根据工程地质勘测报告杳得，γ=17.4KN、φ=4.2°c=7.2ka，经计算K a=tg2(45-)=0.864，K p=tg2(45+)=1.158 2．1确定支撑层数及间距：（按建筑施工计算手册中相关公式计算）按等变距确定层间距，拟采用[32a槽钢作为板桩计算，侧ω=92.86*3=278.58cm3，[f]=200MPa，侧有：h1=1.11h=1.43m，h2=0.88h=1.144m，h3=0.77h=1.001m实际按h =1.3m，h1=1. 3m，h2=1.0m，h3=0.8m如左图所示：2.2如采用拉森V型钢板桩侧有：ω（每米）=3000cm3，[f]=200MPah=2.88m,布一层足以3、用盾恩近似法计算板桩入土深度：3.1按槽钢计算有：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*0.5=0侧x=6.498m 桩长共计：6.5+5=11.5m取桩长L=12m3.2按拉森V型钢板桩计算侧有(单撑)：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*2.2=0侧x=7.75m 桩长共计：7.75+5=12.75m取桩长L=15m（如采用双撑顶层h=2.5m，h1=2.1m，L5=0.4）：（1．158-0．864）x2-0.864*5x-0.864*5*0.4=0侧x=5.94m桩长共计：5.94+5=10.94m取桩长L=12m4、围囹计算：按最大支撑反力计算即在距基坑底0.5m及0.4m 处计算4.1按钢板桩为槽钢计算（L5=0.5m）P=0.5*17.4*0.846*4.5*(1+0.5)=49.7kN/m横撑间距按4m考虑侧有：M max=ql2=1/8*49.7*42=99.4kN.mω=M/[σ]=473.33cm3故围囹可选用Ⅰ28a ω=508.214 cm3 4.2按拉森V型钢板桩计算（L5=0.4m）P=0.5*17.4*0.846*4.6*(2.1+0.4)=84.64kN/m横撑间距按4m考虑侧有：M max=ql2=1/8*84.64*42=169.29kN.mω=M/[σ]=806.12cm3故围囹可选用Ⅰ36a ω=877.56 cm3 5、对撑计算间距按4m考虑侧有：5.1按钢板桩为槽钢计算最大压力N=4*P=198.8kN选用Ⅰ14型可满足强度要求A2150mm2按压杆稳定计算如下h=8.76m：查表知φ=0.298侧不满足要求，需减小杆件长度查表知75.7故需增加纵向支撑3道，形成井字形支架以减少横撑长度，纵向联结选用与横撑相的材料组成。
基坑支护设计计算书
基坑支护设计计算书(共13页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--基坑支护设计计算书挡土结构剖面设计1-1剖面（大部分位置）基坑开挖深度为。
采用单排钻孔灌注桩+内支撑的形式。
钻孔灌注桩采用800@1000，有效桩长为。
桩顶设置冠梁及支撑。
考虑基坑周边施工超载15kPa，荷载宽度按考虑。
工程概况该基坑设计总深，按二级基坑、依据《天津市标准—建筑基坑工程技术规程(DB33-202-2010)》进行设计计算。
序号土层名称厚度(m)γ(kN/m3)c(kPa)φ(°)11素填土24粘土36-2淤泥质粘土46-4粉质粘土58-1粉质粘土续表序号土层名称厚度(m)m(MN/m4)分算/合算11素填土合算24粘土合算36-2淤泥质粘土合算46-4粉质粘土合算58-1粉质粘土合算地下水位埋深：。
基坑周边荷载邻近荷载：序号边距(m)宽度(m)深度(m)荷载(kPa) 1开挖与支护设计基坑支护方案如图：序号换撑距墙顶深度(m)换撑后拆除的支撑预加轴力(kN/m)换撑对桩墙的约束效果1水平：1000MN/m/m 转动：固定2第1道支撑水平：400MN/m/m 转动：固定工况顺序该基坑的施工工况顺序如下图所示：内力变形计算以下内力和土体抗力的计算结果是每根桩的；支撑反力是每延米的。
支(换)撑反力范围表抗力相对桩顶深度(m)最小值(kN/m)最大值(kN/m)支撑第1道支撑换撑第1道换撑第2道换撑整体稳定计算滑弧：圆心,，半径：，起点,，终点,，拱高比；下滑力：m；土体(若有则包括搅拌桩和坑底加固土)抗滑力：m；安全系数：。
抗倾覆计算计算参数水土计算（分算/合算）方法：按土层分/合算；主动侧土压力分布模式：矩形；水压力计算方法：静止水压力。
计算结果抗倾覆安全系数：。
坑底抗隆起验算下滑力：m；抗滑力：m；安全系数：。
2-2剖面（东侧局部分布有淤泥位置）基坑开挖深度为。
基坑支护计算书
基坑支护计算书一、场地地质条件(一)、人工填土层土性为杂填土，呈灰、褐红、灰黄、灰白等杂色，结构松散，由粉土、粉质粘土、砾砂、碎石块、砖块、混凝土块及生活垃圾等组成，土质均一性较差。
N值=平均值5.4击。
(二)、粉质粘土、粘土粉质粘土、粘土呈灰、深灰、棕红、灰黄等色，软塑状，粘性好。
N值=平均4.0击，属中压缩性土。
1、中粗砂层中粗砂层呈灰白、灰黄、浅灰等色，饱和，稍密，局部含少量粘粒、砾石。
N 值=平均值13.1击。
(三)、地下水概况:无地下水二、基坑支护设计(一)、设计依据:1、辽宁金伟实业集团提供的金伟御都地质勘察报告2、《土层锚杆设计施工规范》(CECS22—90)3、《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120—99)4、《建筑基坑支护工程技术规程》(DBJ/T15-20-97)5、《辽宁地区建筑基坑支护技术规定》(GJB02—98)1(二)、基坑支护设计按场地工程地质情况和原建筑物距离将地下人防工程成两个支护区域:1#库支护区按支护示意图经验施工。
2、3#库采用钢性自立式挡土墙支护形式:首先采用深层搅拌桩形成止水帷幕，然后垂直开挖基坑边坡，采取花管、土钉相结合的复合止水、支护结构。
1、支护区支护设计:该断面边坡支护垂直开挖深度按6米考虑。
(1)、沿基坑开挖线设置深层灌注桩φ600,400，深约9.5米左右(穿过透水层，直至不透水层)，灌注桩施工采人工挖孔或机械钻孔灌注桩工艺。
(2)、桩空间400采取土钉、花管，成梅花状排列。
(3)、喷射混凝土板强度C20、厚100,钢筋网采用φ6圆钢编制,间距200×200。
(三)、边坡计算及稳定性验算:本工程采用《理正深基坑支护结构设计软件》(高级版)进行设计计算及边坡整体稳定性验算。
2、3#车库支护区计算书二外力计算1作用于桩上的土压力强度22 k=tg(45?-φ/2)=tg(45-20.10/2)=0.49 a22 k=tg(45?+φ/2)=tg(45+20.10/2)=2.05 p2桩外侧均布荷载换算填土高度Hh=q/r=20.0/18.3=1.09m桩顶以上土压力强度Pa 122 Pa=r×(h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m 1水位土压力强度Pa 2Pa=r×(h+4.35 -3.00 )Ka 22 =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m开挖面土压力强度Pa 3Pa=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00 +3.40)}Ka 3=[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.002 +3.40)] ×0.49=47.8KN/m三确定内支撑层数及间距按等弯距布置确定各层支撑的Φ60型灌注桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h:3 弯曲截面系W=0.001350m,折减系数β=0.7 Z03 采用值W=βW=0.00135×0.7,0.000945m ZZ0容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa由公式σ=M/Wz得:最大弯矩M=Wz×[σ]=189.0KN*m 01假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩22 M'=Pa*(H-H)/2+(Pa-Pa)(H-H)/6=9.2KN*m<M=189.0KN*m 11222120故，支撑点可设置在水位下。
深基坑护坡支护工程设计方案计算书
深基坑护坡支护工程设计方案计算书深基坑护坡支护工程设计方案计算书根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99，本工程基坑侧壁安全等级为二级且有临近工程，经下公式计算锚杆轴向受拉承载力设计值，并按本规程附录E要求进行锚杆验收试验。
Nμ=π[d.Σq sik l i+d1Σq sjk l j+2c k(d12-d2)]/γsNμ----- 锚杆轴向受拉承载力设计值;d1------ 扩孔锚固体直径;d------ 非扩孔锚杆或扩孔锚杆的直径段锚固体直径;l i------ 第I层土中直孔部分锚固段长度;l j----- 第j层土中扩孔部分锚固段长度;q sik q sjk---- 土体与锚固体的极限摩阻力标准值,应根据当地经验取值;本工程取为26Kpa.mm2；c k------ 扩孔部分土体粘聚力标准值；γs----- 锚杆轴向受拉抗力分项系数取1.3；Nμ=3.14[100×112×6000+100×112×8000+100×112×3000 +2×26（1002-1002）=459.89×106。
由4.4.1铆杆承载力求得锚杆水平拉离设计值。
Td≤Nμcosθ=459.89×106×cos15。
由4.4.2锚杆杆体截面积应按下列公式确定：其中普通钢筋按A S≥T d/f y cosθ=459.89×109×cos15。
/380.125×106×cos15。
=1209.76mm2。
二级钢22截面积为379.94 mm2；1209.76/379.94=3.18根。
故上排φ22 L=6米，中排φ25 L=8米，下排φ22 L=4米满足设计要求。
深基坑支护方案计算书
7
粉土
12
10
40
2～5
8
粘土
13
10
45
2～5
注：1当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（0.65%）时，m值应适当降低；当预制桩的水平向位移小于10mm时，m值可适当提高；
2当水平荷载为长期或经常出现的荷载时，应将表列数值乘以0.4降低采用；
3当地基为可液化土层时，应将表列数值乘以本规范表5.3.12中相应的系数ψl（2层粉土液化影响折减系数ψl取0）。
地基土水平抗力系数的比例系数m值
层号
土层名称
混凝土预制桩
泥浆护壁钻（冲）孔桩
m（MN/m4）
相应单桩在地面处水平位移（mm）
m（MN/
10
7
4～8
2
粉土
7
10
18
3～6
3
粘土
5
10
7
4～8
4
粘土
8
10
30
3～6
5
粘土
12
10
40
2～5
6
粉质粘土
8
10
30
基坑支护毕业设计计算书
基坑支护毕业设计计算书12020年4月19日摘要该工程位于中部平原地区，地势相对较为平坦，除上层杂填土外，下层为成层粉土、淤泥质土及粘性土，周边有城市道路和已建居民楼和综合性办公楼。
地下水较为丰富，其中粉土层和淤泥质土层透水性较好，因此必须采取竖向止水。
结合周边环境并参考以往施工案例，本设计采用了两种支护结构形式，首先是基坑南北两侧距离用地红线较远，故采用桩锚支护，即单排桩+单层锚钉支护；东西两侧由于场地的局限性，采用双排桩支护。
止水帷幕采用深层搅拌水泥土法，深层搅拌水泥土桩在相邻两支护桩的中间，与支护桩相互衔接200mm形成密封止水桩墙，既起到止水的作用，又增强支护桩的支护能力。
本设计基坑重要性等级根据基坑开挖深度和重要性定为二级，各段基坑支护设计都本着安全、经济、合理的原则严格按照相关规范的要求进行。
本设计对基坑支护做了详细的计算和说明，主要内容包括：工程概况的描述、基坑支护方案的对比与确定、基坑降水方式的确定、基坑涌水量计算、基坑降水平面图设计、止水帷幕的设计与计算、基坑支护结构设计与计算（包括支护桩长的计算、桩身最大弯矩的计算、锚钉支锚力的计算、锚钉2020年4月19日长度的计算以及支护桩配筋计算）、基坑稳定性验算、基坑施工监测等。
其中大部分计算过程经过手算完成，基坑稳定性验算部分借助理正深基坑软件完成。
关键词：深基坑；桩锚支护；基坑稳定性；止水帷幕；基坑降水I2020年4月19日AbstractThe project is located in the middle of plains areas. The terrain is relatively flat. Except for the upper miscellaneous fill, the lower mostly layered silt, silty soil and clay soil. The foundation pit surrounded by urban roads and buildings that have been built. The area is rich in groundwater and the water permeability of silt and mucky soil is better. So it is necessary to use the vertical waterproof curtain. The design uses two forms of support structure combined with the surrounding environment and with reference to other construction cases. The north and south sides of the foundation pit is far away from the red line. So the Pile - anchor Support is used that is single row pile single tag anchor support; Due to the limitations of space, double row piles support is used on east and west sides. Eement deep mixing method is used to develop waterproof curtain. It plays a role in waterstop, but also enhance the support capability of support piles when the deep mixing cement piles link in the middle of two adjacent soldier piles 200mm which forming a sealed seal waterstop.2020年4月19日According to excavation pit depth and importance the level of importance of the designis a secondary. Each segment of the excavation design are strict accordance with the requirements of the relevant norms develop in a safe, economical and reasonable principle. The design made a detailed calculation and explanation about the foundation pit, the main contents include: a description of the project overview ,scheme comparison and selection of the Foundation Pit Support , determining of Foundation Pit Dewatering Methods, calculation of foundation inflow, the design of Foundation Pit precipitation plan view , design and calculation of waterproof curtain, the design and calculations of Foundation Pit support structure (including the longth calculation of supporting piles, the calculation of maximum bending moment, the calculation tag anchor tension and calculation of the length of tag anchor and the reinforcement calculation For supporting piles), the checking for foundation stability, Foundation Pit construction monitoring.Keyword：Deep Foundation ；Pile - anchor Support；stability of Foundation Pit；Waterstop Curtain；foundation pit dewateringI2020年4月19日目录摘要 ........................................................................... 错误!未定义书签。
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基坑工程计算书(复核\15米)1.内力计算主动土压力系数：Ka=tan2(45°-ϕi/2)被动土压力系数：Kp=tan2(45°+ϕi/2)计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。
计算所得土压力系数表如表2-1所示：表1-1主动土压力计算：由于分层土体前三层性能相差不大，ϕ、C值取各层土的，按其厚度加权平均。
1）现分三层土○1、○2、○3计算○1号土层为原土层1、2、3层土； 01 1.30.8 1.711.511 1.511.60.8 1.7 1.5ϕ⨯+⨯+⨯==++ 130.88 1.711 1.58.13()0.8 1.7 1.5c kPa ⨯+⨯+⨯==++ ○2土层为原4号层土019.1ϕ=，241.3()c kPa =○3土层为原5号层土028ϕ=，25()c kPa =02111.6tan (45)0.6652ka =-= 020219.1tan (45)0.5072ka =-=02328tan (45)0.3612ka =-= 020111.6tan (45) 1.502kp =+=02219.1tan (45) 1.972kp =+= 020328tan (45) 2.782kp =+=○1号土层顶部1200.66528.130.04()a k e kPa =⨯-⨯=○1号土层底部 ()11180.8 1.7 1.520247.92()a d e ka c kPa =⨯+++-=⎡⎤⎣⎦○2土层顶部 ()22180.8 1.7 1.520212.17()a e ka c kPa =⨯+++-=-⎡⎤⎣⎦○2土层水位处 ()221842019227.1()a s e ka c kPa =⨯++⨯-=○2土层底部 ()()()222184201922 6.46 6.467.1 1.9729.07()a d w e ka c ka kPa γ=⨯++⨯----⎡⎤⎣⎦=+=○3土层顶部()3318420192190.420.40.40.36146.12()a e ka c kPa =⨯++⨯+⨯-⨯⨯=○3土层基坑底部 ()3318420192190.4 1.6518248.43()a j e ka c kPa =⨯++⨯+⨯+⨯-=被动土压力计算基坑顶部22516.67()p e c kPa ==⨯=支护桩底部32 6.9518 2.7825364.65()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯='3218 2.26 2.7825129.76()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯=设定弯矩零点以上各土层压力合力及作用点距离的计算18.31ha m = 214117.643ha m=⨯+= 321.26 4.31 5.153ha m =⨯+= 41 1.1415 6.4 4.69 4.293ha m =⨯+--= 51 1.65 2.26 3.0852ha m=⨯+= 61 1.65 2.26 2.813ha m =⨯+= 71 2.26 1.132ha m=⨯=814.69 2.3452ha m=⨯= 12 2.26 1.513hp m =⨯= 21 2.26 1.132hp m =⨯= 32 4.69 3.133hp m=⨯=414.69 2.342hp m=⨯= 10.0440.16(/)a E kN m =⨯= 2447.92/295.84(/)a E kN m =⨯= 3 1.2612.17/27.67(/)a E kN m =-⨯=- 4 1.148.92/2 5.08(/)a E kN m =⨯= 5 1.6546.1276.1(/)a E kN m =⨯= 6 1.65 2.31/2 1.91(/)a E kN m =⨯= 748.43 2.26/254.73(/)a E kN m =⨯= 848.43 4.69/2113.57(/)a E kN m =⨯=()1129.7616.67 2.26/2127.79(/)p E kN m =-⨯=216.67 2.2637.67(/)p E kN m =⨯=()3 4.69364.65129.76550.82(/)2p E kN m =-⨯=4129.76 4.69608.57(/)p E kN m =⨯=本工程设计按施工顺序开挖时：1） 第一层支护开挖至第二层支护标高时： 通过计算得右图按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离0.65c h m=111a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：146.13/c T kN m=所以设计值：'111.25 1.2546.13/57.7/c c T T kN m kN m==⨯=2） 开挖至设计基坑标高时：按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离1.60c h m=112a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：2104.54/c T kN m=所以设计值：'221.25 1.25104.54/130.68/c c T T kN m kN m==⨯=2、整体稳定验算整体稳定采用瑞典分条法计算：1）按比例绘出该支护结构截面图，如图所示，垂直界面方向取1m 计算。
2）取PKPM 计算圆心值进行验算则圆心（2.52m ，-0.00m ），半径：15.27m ，起点（-12.75m ，0.00），终点（15.93m ，8.05m ）拱高比0.755；3）取土条宽度2m ，共分14个土条。
取E 点竖线通过的土条为0号，右边分别为1～6，左边分别为（-1）～（-7）。
4）计算各土条的重力1i i W bh γ=⨯⨯，其中hi 为各土条的中间高度，可从图中按比例量出。
其中两端土条（编号为“-7”和“6”）的宽度与b 不同，估要换算成同面积及同宽度b 时的高度。
换算时土条-7和6可视为三角形，算的其面积分别为27127.557.552A m -=⨯⨯= 和2612 2.57 2.572A m =⨯⨯=21150.75 1.5 6.959.632.25A m -⨯+⨯==得到土条-7和7的相应高度分别为：277 3.775A h m b --== 276 1.285A h m b ==列表计算各土条的sin i α、n i co α、n i i h si α、n i ih co α、n iih si α∑、n iihco α∑，见下表所示：5）量出圆弧的圆心角1610，计算弧长0003.1414815.2739.42180180r m πθ⨯=⨯=6）下滑力计算滑动力矩：11sin n ns i i ii i M R T R G θ====∑∑()70.818 1.719.4 1.255172137.43/G kN m-=⨯+⨯+⨯⨯=()60.818 1.719.4 1.517 2.419 2.69182333.8/G kN m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()50.818 1.719.4 1.517 2.419 4.9182413.36/G kN m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()40.818 1.719.4 1.517 2.419 6.44182468.8/G kN m-=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()30.818 1.719.4 1.517 2.4197.52182507.68/G kN m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()20.818 1.719.4 1.517 2.4198.26182534.32/G kN m-=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯=()10.818 1.719.4 1.517 2.4198.6180.75 6.9518 1.5392.61/G kN m-=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=07.22182259.92/G kN m =⨯⨯= 17.09182255.24/G kN m =⨯⨯= 2 6.69182240.84/G kN m =⨯⨯=36182216/G kN m=⨯⨯=4 4.97182178.92/G kN m =⨯⨯=5 3.51182126.36/G kN m =⨯⨯=6 1.28518246.26/G kN m=⨯⨯=以E 点为转动中心时圆弧面上对E 点的滑动力矩为：以E 点为转动中心时圆弧面上对E 点的抗滑动力矩为：11tan tan cos n nr i i i i i M R N c L R G c L ϕϕθ==⎛⎫⎛⎫=+•=+• ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭∑∑028ϕ= 则：计算稳定安全系数30526.792.57 1.311866.77r s s M K M ===满足整体稳定性要求。
3、钢板桩强度计算1）支撑点与反弯点间最大弯矩M max1计算 设剪力V=0点位于土层○1层坑底部以下x 米处()11sin 15.27777.1311866.77n ns i i i i i M R T R G Q kN mθ====+=⨯=•∑∑11tan tan cos 15.27 1999.135 30526.79kN mn nr i i i i i M R N c L R G c L ϕϕθ==⎛⎫⎛⎫=+•=+•=⨯=• ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭∑∑2147.8810.0442c x T x=⨯+解得：3.1x m =最大弯矩标准值： 22max13.1 3.157.7 2.60.0447.8873.14223M kN m=⨯-⨯-⨯=•⨯由设计值系数：1.25得弯矩设计值为'max max11.2591.43M M kN m==•钢板抗弯截面模量：1816000.0m 3 钢板桩边缘正应力：'max15034.7M kPaW τ==选用刚才抗弯设计值为265000.0kPa 则选用295400170Q bz -⨯满足要求。
4、坑底隆起验算2200tan 028tan 45tan 4514.7222q N e πϕϕ⎡⎤⎛⎫⎡⎤⎛⎫=+=+=⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎝⎭⎣⎦()()011114.72125.803tan tan 28c q N N ϕ=-=-=18 6.9514.72525.803 6.69()18.31520q c s DN cN K H D q γγ+⨯⨯+⨯===++⨯+5、抗倾覆计算26.9526.9516.67347.98 6.9557.714.5130.7610.422344 1.2620.044247.881112.17 1.269.7423231.141 1.659.07 1.149.646.12 1.65 6.9523212.31p p p ci ci a a a M E b T b M E b ⨯+⨯⨯⨯+⨯+⨯+==⎛⎫⎛⎫⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯⨯+ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎛⎫⎛⎫+⨯⨯⨯++⨯⨯++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⨯2.652 1.65 6.956.9548.432328201.9233212.80.321181.0481.1251.6591.6615.341169.65⨯⎛⎫⨯++⨯⎪⎝⎭==+-++++所以基坑抗倾覆安全系数为2.8，安全（规范要求1.3）。