单向板双向板设计例题
钢筋混凝土设计单向板双向板例题63页PPT
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7、翩翩新 来燕，双双入我庐 ，先巢故尚在，相 将还旧居。
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，于Βιβλιοθήκη 我若浮烟
。
9、 陶渊 明（ 约 365年 —427年 ），字 元亮， （又 一说名 潜，字 渊明 ）号五 柳先生 ，私 谥“靖 节”， 东晋 末期南 朝宋初 期诗 人、文 学家、 辞赋 家、散
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1、最灵繁的人也看不见自己的背脊。——非洲 2、最困难的事情就是认识自己。——希腊 3、有勇气承担命运这才是英雄好汉。——黑塞 4、与肝胆人共事，无字句处读书。——周恩来 5、阅读使人充实，会谈使人敏捷，写作使人精确。——培根
文 家 。汉 族 ，东 晋 浔阳 柴桑 人 （今 江西 九江 ） 。曾 做过 几 年小 官， 后辞 官 回家 ，从 此 隐居 ，田 园生 活 是陶 渊明 诗 的主 要题 材， 相 关作 品有 《饮 酒 》 、 《 归 园 田 居 》 、 《 桃花 源 记 》 、 《 五 柳先 生 传 》 、 《 归 去来 兮 辞 》 等 。
1-单向板肋梁楼盖例题
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3. 板的设计——按考虑塑性内力重分布设计
（5）板的配筋图绘制
板中除配置计算钢筋外，还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的 附加钢筋。板的配筋图如图1-34（c）所示。
l0 2095 524m m，取550m m； 4 4 l0 2095 299m m，取300m m； 7 7 l0 2095 698m m，取700m m。 3 3
P30图1.2.15板构造钢筋
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
4. 次梁L2设计——按考虑塑性内力重分布设计
（1）荷载设计值 永久荷载设计值:
P24表1.2.1注解； P31次梁钢筋的 弯起和截断
板传来的永久荷载： 3.186 2.3 7.3278 kN/m 次梁自重： 0.25 (0.55 0.08) 251.2 3.525kN/m
梁的计算跨度为：
P14
120 6330 6600
300 6300 300 6300 6600
6600
边跨按以下二项较小值 确定： ① a 240 l01 ln1 6330 6450mm 2 2 l01 1.025ln1 1.025 6330 6488mm
As 2 1000h 0.15% 1000 80 0.15% 120m m2
选用6@220，As2=129mm2 选用8@250，As2=201mm2 或选用6@200，As2=141mm2
1.3 现浇单向板肋梁楼盖设计
1 梁板结构
3. 板的设计——按考虑塑性内力重分布设计
16.2×2.0952/11 -16.2×2.0952/11 =6.46 =-6.46
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工全文共四篇示例，供读者参考第一篇示例：装配式叠合板是一种常用的建筑材料，广泛应用于建筑、装饰、家具等领域。
在装配式叠合板的制作过程中，单向板和双向板是两种常用的设计类型。
本文将围绕单向板和双向板的设计与施工展开讨论。
一、单向板的设计与施工1. 设计原理单向板是指板材中的纤维方向全部一致，这样可以使板材在特定方向上具有较高的强度和刚度。
在设计单向板时，需要根据实际使用环境和承载要求来确定板材的尺寸、纤维方向等参数，以保证其具有良好的力学性能。
2. 施工流程（1）准备工作：首先需要准备好板材原材料，然后根据设计要求对板材进行裁剪、打磨等前期处理工作。
（2）组装工艺：根据设计要求，将单向板逐个进行组装，需要注意保证板材之间的纤维方向一致，同时要采用合适的胶水或其他粘结材料进行连接，以保证板材的整体性能。
（3）压制工艺：组装好的单向板需要进行一定的压制处理，以保证板材的密实度和强度。
（4）表面处理：最后对单向板的表面进行处理，可根据需要进行喷涂、贴纸、磨砂等工艺，以获得所需的表面效果。
三、单向板与双向板的比较1. 强度和刚度：单向板在特定方向上具有较高的强度和刚度，而双向板在两个方向上都具有较高的强度和刚度。
2. 施工难度：相对而言，单向板的施工难度较低，双向板需要考虑纤维的交叉排列，因此施工难度较大。
3. 应用范围：单向板适用于需要承受特定方向荷载的结构，而双向板适用于需要承受多方向荷载的结构。
四、结语装配式叠合板中的单向板和双向板是两种常用的设计类型，它们在建筑、装饰、家具等领域中均有广泛的应用。
在设计与施工过程中，需要充分考虑实际使用环境和要求，以保证板材具有良好的力学性能和外观效果。
相信随着技术的不断进步，装配式叠合板的设计与施工将会变得更加高效和可靠。
第二篇示例：装配式叠合板是一种常用于建筑工程中的材料，它由多层木材叠合而成，具有优良的抗拉性能和稳定的结构特性。
双向板设计例题
双向板设计例题某厂房双向板肋梁楼盖的结构布置如下图所示，结构安全等级为二级，环境≥/40计算并取整），20mm厚类别为一类。
板厚选用100mm（按连续双向板hl01水泥砂浆面层，15mm厚混合砂浆顶棚抹灰，楼面活荷载标准值q=5.0kN/m2，混凝土为C25（f c=11.9N/mm2），钢筋为HPB300级（f y=11.9N/mm2）,支撑梁截面尺寸为b×h=200mm×500mm.图1 双向板1、荷载计算：20mm厚水泥砂浆面层0.02m×20kN/m3=0.40 kN/m2板自重0.10m×250kN/m3=2.5 kN/m2 15mm混合砂浆顶棚抹灰0.015m×17kN/m3=0.26 kN/m2 恒荷载标准值g k =3.16 kN/m2恒荷载设计值g 3.16 kN/m2×1.2=3.8kN/m2活荷载设计值q 5.0 kN/m2×1.3 =6.5kN/m2荷载设计值合计p g+ q=10.3 kN/m22、按塑性理论计算（1）弯矩计算1）中间区格板A：计算跨度ｌ01=4.2m – 0.2m = 4.0mｌ02=5.4m – 0.2m = 5.2mn=ｌ02ｌ01=5.2m4.0m=1.3, 取α=0.6≈1n2,β=2采取分离式配筋，得跨中及支座塑性绞线上的总弯矩为M1=ｌ02m1=5.2m×m1M2=αｌ01m1=0.6×4.0m×m1=2.4m×m1M1ˊ= M1〞=βｌ02m1=2×5.2m×m1=10.4m×m1M2ˊ= M2〞=βαｌ01m1=2×0.6×4.0m×m1=4.8m×m1由于区格板A四周与梁整体连接，内力折减系数为0.8，2 M1+2M2+M1ˊ+ M1〞+M2ˊ+ M2〞=pｌ01212×(3ｌ02－ｌ01)2×5.2m×m1+2×2.4m×m1+2×10.4m×m1+2×4.8m×m1= 0.8×10.3kN/m2×(4.0m)2×(3×5.2m－4.0m)12解得m1=2.79kN·m/mm2=αm1=0.6×2.79kN·m/m =1.67kN·m/mm1ˊ=m2〞=βm1=2×2.79kN·m/m =5.58 kN·m/mm2ˊ=m2〞=βm2=2×1.67kN·m/m =3.34kN·m/m 2)边区格板B：ｌ01=4.2m –0.22m－0.12m+0.12m = 4.03mｌ02= 5.2mn=5.2m4.03m=1.29由于B区格为三边连续一边简支，无支梁，内力不折减，又由于长边支座弯矩为已知，m1ˊ=5.58 kN·m/m，则M1=ｌ02m1=5.2m×m1M2=0.6×4.03m×m1=2.42m×m1M1ˊ=5.58 kN·m/m×5.2m=29.0 kN·mM2ˊ= M2〞=2×0.6×4.03m×m1=4.84m×m1代人公式2×5.2m×m1+2×2.42m×m1+29.0 kN·m +2×4.84m×m1= 10.3kN/m2×(4.03m)2×(3×5.2m－4.03m)12解得m1=5.31kN·m/mm2=αm1=0.6×5.31kN·m/m =3.19kN·m/mm2ˊ=m2〞=βm2=2×3.19kN·m/m =6.38 kN·m/m3）边区格板C（计算过程略）m1=4.04kN·m/mm2=αm1=0.6×4.04kN·m/m =2.42kN·m/mm1ˊ=m1〞=βm1=2×4.04kN·m/m =8.08 kN·m/m4）边区格板D（计算过程略）m1=6.19kN·m/mm2=αm1=0.6×6.19kN·m/m =23.71kN·m/m（2）配筋计算各区格板跨中及支座弯矩既已求得，取截面有效高度h0x=75mm, h0y=65mm,近似按A s=m0.95f h计算钢筋截面面积，计算结果见下表。
混凝土结构：3-1单向板肋形结构板的设计
(a)
(b)
(c)
图4－14 板上部钢筋的锚固长度
(a) 简支板; (b) 与梁整浇但按简支设计；(c) 嵌固板
分布钢筋
构
嵌入墙内的板边附加钢筋
造
钢
垂直于主梁的板面附加钢筋
筋
板内孔洞周边的附加钢筋
① 分布钢筋
（a）垂直受力钢筋的方向布置分布钢筋，承受单向板沿 长跨方向实际存在的一些弯矩,单向板中分布钢筋的截面面积不 应小于上受力钢筋截面面积的 15%（集中荷载时为25%）； 分布钢筋的间距不宜大于250mm，直径不宜小于6mm； 当集中荷载较大时，间距不宜大于200mm。
（一）计算简图的确定
1.计算跨度与跨数
整体式单向板肋形结构是由板、次梁和主梁整体浇筑在 一起的梁板结构。设计时要将其分解为板、次梁和主梁分别 进行计算。
在内力计算之前，先画出计算简图，表示出板、梁的跨 数，支座的性质，荷载的形式、大小及其作用位置和各跨的 计算跨度等。
返回
连续板的弯矩计算跨度l0为相邻两支座反 力作用点之间的距离。按弹性方法计算
直径不小于8mm; 面积不应小于受力钢筋截面面积的1/3， 伸入板中的长度从肋边算起每边不小于板l/4。
图 4-16 板中与梁肋垂直的构造钢筋
1—主梁； 2—次梁； 3—板的受力钢筋； 4—间距不大于200mm、直径不小于6mm的构造筋
④ 板内孔洞周边的附加钢筋
板中孔洞削弱板的整体作用。在孔洞周围应予以加强。 （a）当b或d（b为垂直于板的受力钢筋方向的孔洞宽度，d 为圆孔直径）小于300mm，并小于板宽的1/3时，可不设附加钢 筋，只将受力钢筋间距作适当调整，或将受力钢筋绕过孔洞边， 不予切断。 （b）当b或d=300～1000mm时，应在洞边每侧配置附加钢 筋，每侧的 附加钢筋截面面积不应小于洞口宽度内被切断钢筋截面面积的 1/2，且不小于2Ø10的钢筋； 当板厚大于200mm时，宜在板的顶、底部均配置附加钢筋。
第八章 单向板楼盖解读
正截面受弯----跨中按T形截面计算，支座按矩形截面计算。
斜截面受剪----荷载、跨度较小时，一般只利用箍筋抗剪； 当荷载、跨度较大时，宜在支座附近设置弯起钢筋，以减少
箍筋用量。
主梁支座截面的有效高度h0 ，单排钢筋时 h0= h—(50～ 60)mm；双排钢筋时 h0＝h一(70～80)mm。
于120mm； 简支板或连续板下部纵向受力钢筋伸入支座的锚固长度不 应小于 5d，
8.2 现浇单向板肋梁楼盖ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
板中受力钢筋配筋构造
钢筋种类 常用直径 间 距 弯起式 分离式 钢筋弯钩 截断 一般采用HPB235、HRB335 6mm、8mm、10mm、12mm，负钢筋宜采用较大直径 一般不小于70mm 板厚h≤150mm时，不宜大于200mm 板厚h >150mm时，不宜大于1.5h，且不宜大于250mm
箍筋用量。
考虑塑性内力重分布时 ，足0.1≤ξ≤0.35 。 截面尺寸满足要求时，一般不必作使用阶段的挠度和裂缝宽 度验算。
9.2 现浇单向板肋梁楼盖
(2) 构造要求 截面尺寸：次梁的跨度4~6m，梁高h=(1/18~1/12)，梁宽 b =(1/3~1/2)h ，配筋率一般为0.6%~1.5% 。 次梁在砌体墙上的支承长度a≥240mm ； 钢筋的直径 梁内纵向钢筋的最小直径
8.2 现浇单向板肋梁楼盖
结构平面布置
结构布置包括柱网、承重墙、梁和板的布置 结构平面布置方案
(a) 主梁横向布置
(b) 主梁纵向布置
(c) 只布置次梁
应综合考虑建筑功能、造价及施工条件等，合理确定结构的平面布置。 根据工程实践，常用跨度为： 单向板 ：（1.7~2.7）m 次 梁 ：（4~6）m 主 梁 ：（5~8）m
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工【摘要】装配式叠合板是现代建筑中常用的一种材料，具有高度的可定制性和施工效率。
本文将就单向板与双向板的设计原理和施工流程进行详细介绍，并对它们进行比较分析。
通过研究发现，单向板强调在一个方向上的承载能力，适用于柱、墙等垂直结构；而双向板则在横纵两个方向均具备较强承载性，适用于梁、板等水平结构。
文章最后总结了装配式叠合板设计与施工中需要注意的问题，以及单向板与双向板在不同场景下的应用。
未来，装配式叠合板将会不断发展，向更高效、绿色和创新的方向迈进。
【关键词】装配式叠合板、单向板、双向板、设计原理、施工流程、比较、应用、问题、趋势、概念、区别、场景、发展、注意、施工、单向、双向、结论、引言1. 引言1.1 装配式叠合板的概念及应用装配式叠合板是一种由多层材料组成的结构板，其具有高强度、轻质、防火、保温等优点，被广泛应用于建筑、船舶、桥梁等领域。
装配式叠合板在建筑领域中，可以用于墙体、屋顶、地板等部位的构建，其组合灵活，安装简便，能有效提高建筑结构的整体性能。
在船舶和桥梁领域，装配式叠合板也可以替代传统的钢结构或混凝土结构，减轻结构自重，提高整体强度和耐久性，降低施工成本。
装配式叠合板的应用不仅仅局限于建筑领域，还广泛用于装备制造、交通运输、环境保护等领域。
在装备制造领域，装配式叠合板可以制作成各种复杂形状的零部件，具有优异的性能和稳定的质量。
在交通运输领域，装配式叠合板可以用于制造汽车、火车、飞机等交通工具的结构件，提高车辆的整体性能和安全性。
在环境保护领域，装配式叠合板可以制作成污水处理设备、垃圾处理设备等，具有良好的耐腐蚀性能和长期使用寿命。
装配式叠合板在各个领域都有着广泛的应用前景。
1.2 单向板与双向板的区别在装配式叠合板中，单向板和双向板是两种常见的设计方案，它们在结构上具有一定的区别。
单向板是指板材在受力方向上只具有受拉或受压性能的板材，通常用于承受单向受力的场合。
混凝土结构课程设计(单向板肋梁楼盖)
土木工程混凝土结构课程设计（双向板）学校名称: 无为电大学生姓名：***学生学号：*************班级：14秋土木工程（本）目录1.设计背景 (1)1.1设计资料 (1)1.2 设计要求 (2)2.设计方案 (3)2.1板布置图 (3)2.2选用材料,地面的做法: (4)3.方案实施 (4)3.1板的计算 (4)3.1.1板的荷载 (6)3.1.2板的内力及配筋 (6)3.2 梁的计算 (10)3.2.1梁的荷载 (10)3.2.2梁内力计算 (12)3.2.3梁配筋计算 (13)3.2.3.1正截面受配弯筋计算 (13)3.2.3.2斜截面受配弯筋计算 (15)目录1 设计资料 (1)2 板的设计 (1)2.1 荷载 (2)2.2 内力计算 (2)2.3 截面承载力计算 (3)3 次梁设计 (3)3.1 荷载 (4)3.2 内力计算 (4)3.3 截面承载力计算 (5)4 主梁计算 (6)4.1 荷载 (7)4.2 内力计算 (7)4.3 截面承载力计算 (11)4.4 主梁吊筋计算 (13)多层工业厂房单向板肋梁楼盖1 设计资料某多层工业厂房设计使用年限为50年，安全等级为二级，环境类别为一类。
结构形式采用框架结构，其中梁柱线刚度比均大于3。
楼盖采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖，厂房底层结构布置图见图1。
楼面做法、边梁、墙、及柱的位置关系见图2。
图1 底层结构布置图楼面活荷载标准值8kN/m2，楼面面层为20mm水泥砂浆，梁板的天棚抹灰为20mm厚混合砂浆。
材料选用=14.3 N/mm2）钢筋：梁的受力纵混凝土：采用C30（fc=300 N/mm2），其余采用HRB300筋采用HRB335级钢筋（fy级钢筋（f=270 N/mm2）。
y2 板的设计板按塑性内力重分布方法设计。
按刚度条件板厚要求取h=L/30=2000/30≈67mm，工业厂房楼面最小厚度图2 节点详图为70mm，取板厚h=80mm。
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工
装配式叠合板中单向板及双向板的施工与应用我国的传统建筑业的发展主要依赖于农民工的廉价劳动力以及招标再转包的模式。
我国人口数量居多，劳动资源丰富，因此对于房建项目来说，具有一定的人力成本的优势。
但是随着建筑科技的发展，对于我国房地产建筑材料有了更高等级的要求，对于环境的保护更为迫切，习主席也一再强调和实施对环境的保护措施。
近年来的房屋建筑工程项目的质量问题层出不穷，某些是由于招标过程中出现了问题而导致的，也有些是由于廉价劳动力文化素质低。
由于我国科技的快速发展影响着我国的建筑业发展，从原来的传统意义上的建筑业迅速向新型建筑工业化方向靠拢。
近十年的预制装配工厂在全国的落成，逐步成熟的生产模式，大大地推进了建筑业的工业化进程。
同时，逐步严重的用工荒也倒逼装配式建筑的普及。
1、叠合板的定义以及特点叠合楼板的意思是楼板分成2层2个部分施工，分成上下2个部分，下面一层部分是预制薄板，预制的构件是由设计单位根据建设单位的要求设计完成之后交付于工厂进行加工生产的。
在施工的过程当中，在吊装完成之后，现浇部分在预制构件上，上下 2 层共同受力，这样称之为叠合楼版。
叠合板由于不同功能的需要，设计分为好多种类别，现在在建筑市场上可见的有连续叠合板和新型叠合板与双向叠合板以及预应力混凝土叠合板等。
2 装配式叠合板产生的原因在传统的施工方式上采用的是现浇板，现浇板方式较为普及，现浇板是指由工作人员在建筑工地现场搭配好模板，在模板上安装好钢筋以及一些其他的连接元件之后浇筑混凝土，然后再拆除模板。
虽然现浇板在整体性具有一定程度上的优越性，在抗震性能方面可圈可点。
但是缺点也较为突出，那就是费时费力，由于在建筑现场进行浇筑需要用大量的模板难于实现工业流程化，工作人员的劳动强度大也大。
预制板由于由设计单位根据建设单位的要求设计完成之后交付于工厂进行加工生产的，实现了工业流程化，更为容易实现建筑工业化。
预制构件是在工厂之内加工生产的，所以对于一般性的天气影响不必担心，保证了建筑单位对于预制构件的需求，但是预制板的整体性不好，抗争性不强。
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工1. 引言1.1 装配式叠合板的概念装配式叠合板是一种现代建筑材料，由多层木材、钢材或混凝土板堆叠而成，具有较高的结构强度和稳定性。
它的设计和施工具有一定的技术要求，但能够大大提高建筑的施工速度和质量。
装配式叠合板可以根据建筑的需要进行定制化设计，适用于各种建筑类型。
装配式叠合板在现代建筑中越来越受到重视，并在许多大型项目中得到广泛应用。
其优点包括施工便捷、节约人力和时间、结构强度高等。
装配式叠合板也能够满足不同建筑对于隔热、隔音等性能的要求，使得建筑能够更加环保、节能和舒适。
装配式叠合板是一种具有巨大发展潜力的建筑材料，它的应用范围还将不断扩大，未来有望成为建筑领域的主流材料之一。
在设计和施工中，需要严格按照相关标准和要求进行，以确保建筑的结构安全和稳定。
1.2 单向板和双向板的定义单向板和双向板是装配式叠合板中常见的两种类型，它们在设计和施工中有一些区别。
单向板是指板材在一定方向上具有较高的强度和刚度，而在垂直方向上的性能相对较弱。
这种设计适用于需要承受单向荷载或单向变形的场合。
双向板则是指板材在两个方向上均具有较高的强度和刚度，可以同时承受双向荷载或多向变形。
双向板设计更加均衡，可以提高整体结构的稳定性和承载能力。
在施工过程中，单向板和双向板的制作工艺和安装方法也有所不同。
需要根据具体的设计要求和使用环境选择合适的板材类型，并合理设计施工方案，确保装配式叠合板的质量和性能达到预期的要求。
在实际应用中，单向板和双向板常常会配合使用，以满足不同方向上的设计需求。
在选择和使用装配式叠合板时，必须充分理解单向板和双向板的特点和优缺点，科学合理地进行设计和施工。
2. 正文2.1 单向板的设计与施工单向板是装配式叠合板中常见的一种板材形式，其设计与施工过程需要经过一系列步骤。
在设计阶段，需要根据建筑设计要求和结构计算结果确定单向板的尺寸、材质和配筋方式。
在确定了设计方案后，需要进行详细的构造设计及施工图纸绘制，确保施工过程中的准确性和顺利进行。
单向板课程设计例题
2.655kN/m 2 5kN/m 2
永久荷载设计值：g 2.655 1.2 3.19kN / m 可变荷载设计值：q 5 1.3 6.5kN / m
2
2
荷载总设计值：g q 3.19 6.5 9.69kN / m
(3)板的内力——弯矩设计值的计算 因边跨与中跨的计算跨度相差
24.74 6.35 2 / 16 = 62.35
2474 6.35 2 / 14 = 71.26
V V (g q)ln (kN)
0.45 24.74 6.355= 70 . 75 kN
表 1-11 次梁的剪力设计值的计算 计算跨度 ln(m) 剪力系数 V ln1=6.355 ln1=6.355 ln2=6.35 ln2=6.35 0.45 0.6 0.55 0.55
实际配筋 2 18+1 20 As=823.4mm2 2 22 +1 14 As=913.9mm2 2 18 As=509 mm2 2 22 As=760 mm2
0.023
=0.023 -94.29
94.29 106 1.0 11.9 200 4052
=782
0.282
0.282 200 405 1.0 11.9 300
边跨l 01 l n a / 2 （6600 120 250 / 2） 240 / 2 6475mm 中间跨l 02 l n 6600 250 6350mm
装配式叠合板中单向板及双向板的设计与施工
中国石化施工设计单位—宁波工程公司一、单位简介公司总部大楼扬子巴斯夫C1装置公司总承包的上海赛科石化26万吨年丙烯腈装置工作中的设计人员中国石化集团宁波工程有限公司是以技术为先导，设计为基础，工程项目承包和工程项目管理为主体，集工程设计、设备制造、装置施工和检维修服务于一体，拥有专利、专有技术并具备融资能力，面向国内、国际两个市场提供技术服务和管理服务的全能型国际工程公司。
公司资质功能齐全。
持有化工石油工程施工总承包一级资质证书，化工石化医药行业甲级、建筑行业建筑工程甲级工程设计证书，市政公用行业（热力、排水、燃气）乙级工程设计证书，环境工程（废水、废气）专项工程设计乙级证书，工程咨询甲级资格证书，工程造价咨询甲级资格证书，环境影响评价甲级资格证书，A1、A2、A3级压力容器设计、制造许可证，压力管道设计、安装许可证，锅炉安装、改造、维修许可证、美国ASME锅炉和压力容器制造许可证以及国家商务部批准的对外经营资格证书等。
还持有中国船级社质量认证公司签发的ISO9001:2000认证证书。
公司技术力量雄厚。
现有员工3500余人，其中国家级设计大师2人，高级职称196人，中级职称499人，其他技术人员600余人，各类注册工程师141人。
公司拥有60多项专利、专有技术，形成了企业独有的核心技术优势和施工安装能力。
在天然气化工、石油化工、煤化工以及合成气化工等领域的设计在全国处于领先地位；在管道钢结构工厂化预制、设备制造、大型储罐和长输管线施工、大型或特大型设备吊装方面构筑了强大的差异化竞争优势。
近几年，宁波工程公司在EPC总承包项目上取得了长足的发展，实现了经营模式上的根本转变。
公司管理经验丰富。
多年来，先后完成了以乙烯及烯烃加工、合成氨及尿素、丙烯腈、甲醇、醋酸、TDI、合成橡胶等装置为代表的200多家工厂500多套装置的工程设计及施工建设，其中有23项成果获得了国家科学大会奖、国家科技进步特等奖和国家优秀设计金奖，8项工程获得了国家优质工程奖，有200多个项目获得省、部级优秀设计、优秀施工和优质工程奖。
单向板、双向板设计例题
图10.25 主梁的跨长
图10.26 主梁的计算简图
表10.7 主梁弯矩计算表
表10.8
主梁剪力计算表
图10.27 主梁的弯矩包络
图10.28 主梁的剪力包络图
表10.9 主梁配筋计算表
图10.29 板的配筋图
图10.30 次梁的配筋图
图10.31 主梁的配筋图
双向板肋形楼盖设计例题
确定板厚：工业房屋楼面要求h≥70mm，并且对于连 续板还要求h≥l/40=50mm，考虑到可变荷载较大和振动荷 载的影响，取h=80mm 确定次梁的截面尺寸：h=l/18~l/12=250~375mm，考虑 活荷载较大，取h=400mm，b=(1/3~1/2)h≈200mm
确定主梁的截面尺寸：h=(1/15~1/10)l=400~600mm， 取h=600mm，b=(1/3~1/2)h=200~300mm，取b=250mm。
（2）
①
恒荷载标准值： 活荷载标准值： 2.74kN/m2 8.00kN/m2
恒荷载设计值：
1.2×2.74=3.29kN/m2 活荷载设计值：
8×1.3=10.4kN/m2
荷载总设计值为: 10.4+3.29=13.69kN/m2
② 板的计算简图
次梁截面为200mm×400mm，板在墙上的支承长度取 120mm，板厚为80mm，板的跨长如图10.21所示
所计算的跨内最大弯矩与表10.7中的跨内最大弯矩稍
主梁的弯矩包络图如图10.27所示
根据表10.8，在荷载组合①+②时，VAmax=116.24kN， 至第一集中荷载处剪力降为116.24-141.6=-25.36kN，至第 二集中荷载处，剪力降为-25.95-141.6=-166.96kN；同样可 以计算在荷载组合①+④作用下各处的剪力值。据此即可 绘制剪力包络图，如图10.28所示。 ④ A.受力主筋。主梁支座按矩形截面设计，截面尺寸为 250mm×600mm，跨内按T形截面设计，翼缘宽度如下确
建筑板和结构板划分,单向板和双向板区别(单向板的截面设计与构造)
一、单向板的截面设计与构造（一）设计要点1、板厚h现浇钢筋混凝土单向板的厚度除应满足建筑功能外，还应符合表的要求。
同时，为保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40（连续板）、1/35（简支板）以及1/12（悬臂板）。
2、板内弯矩的折减对四边与梁整体连接的中间区格单向板，在受拉混凝土开裂后，实际的中和轴成拱形（如图），板的周边支承构件提供的水平推力将减少板在竖向荷载作用下的弯矩。
考虑到内拱作用这一有利因素，对中间区格的单向板，其中间跨的跨中截面弯矩及支座截面弯矩可折减20﹪，但边跨的跨中截面及第一支座截面弯矩则不折减。
3、现浇板在砌体墙上的支承长度不宜小于120m m4、板一般不必进行斜截面受剪承载力的计算（二）配筋构造1、受力钢筋◆有：承受负弯矩的板面负筋、承受正弯矩的正筋。
◆常用直径为ф6、ф8、ф10、ф12等，负筋直径一般不小于ф8。
◆正筋采用H P B235级钢筋时，端部采用半圆弯钩；负筋端部应做成直钩支撑在底模上。
◆下部纵筋伸入支座的锚固长度不应小于5d；当连续板内温度、收缩应力较大时，伸入支座的锚固长度宜适当增加。
◆板中受力钢筋的间距。
最大间距：当板厚h≤150m m时，不宜大于200m m。
当板厚h≥150m m时，不宜大于 1.5h，且不宜大于250m m。
最小间距：不宜小于70m m。
◆板中受力钢筋的配筋方式有弯起式、分离式两种◆弯起式（如图）将正筋在支座附近弯起1/2～2/3以承受支座负弯矩，可根据需要另加负筋。
弯起角一般为30°；当板厚h＞120m m时，可为45°。
同一支座的左、右两跨板通常取相同的钢筋间距。
钢筋锚固较好，节约钢材，但施工较复杂。
◆分离式（如图）根据跨中正弯矩、支座负弯矩分别配置正筋、负筋。
正筋宜全部伸入支座。
钢筋锚固稍差，耗钢量略高，但设计、施工方便，是目前最常用的方式。
◆负筋向跨内的延伸长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋锚固的要求连续单向板内受力钢筋的弯起和截断，一般可以按照图、图确定，图中a的取值：当板上均布活荷载q与均布恒荷载g的比值q ／g≤3时，a＝l n/4；当板上均布活荷载q与均布恒荷载g的比值q／g＞3时，a＝l n/3。
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③ 弯矩设计值
现以A区格板为例说明各弯矩设计值的计算过程。
l01/l02=0.8125 先计算跨中弯矩：
m1=k1g′l012+k2q′l012 m2=k3g′l012+k4q′l012 所以 m1=8.6kN·m m2=5.04kN·m m1ν=m1+νm2=9.44kN·m m2ν=m2+νm1=6.47kN·m
所计算的跨内最大弯矩与表10.7中的跨内最大弯矩稍 有差异，这主要是由于计算跨度并不是完全等跨所致。
主梁的弯矩包络图如图10.27所示。
剪力包络图：
根据表10.8，在荷载组合①+②时，VAmax=116.24kN， 至第一集中荷载处剪力降为116.24-141.6=-25.36kN，至第 二集中荷载处，剪力降为-25.95-141.6=-166.96kN；同样可 以计算在荷载组合①+④作用下各处的剪力值。据此即可绘 制剪力包络图，如图10.28所示。 ④ 配筋的计算
1/3(G+Q)l01-2/3MB≈183kN·m 至此，可以绘出边跨在荷载组合①+②作用下的弯矩 图，同样也可以绘制边跨分别在①+③作用下和在①+④作 用下的弯矩图。
中跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax，跨内最小弯矩 Mmin，B支座最大负弯矩-MBmax，C支座最大负弯矩-MCmax。 它们分别对应的荷载组合是：①+③、①+②、①+④和①+ ④′。在同一基线上分别绘制在这些荷载组合作用下的弯 矩图，即可得到中跨的弯矩包络图。
图10.30 次梁的配筋图
图10.31 主梁的配筋图
双向板肋形楼盖设计例题
某厂房双向板肋形楼盖的结构布置如图10.43所示，楼盖 支承梁截面为250mm×500mm，楼面活荷载标准值 qk=8kN/m2，楼盖总的恒荷载标准值为gk=4.5kN/m2，板 厚100mm，混凝土强度等级采用C20，板中钢筋为 HPB235，试设计此楼盖。 【解】（1） 按弹性理论设计 ① 荷载设计值
根据结构平面布置，次梁所承受的荷载范围的宽度为 相邻两次梁间中心线间的距离，即2m，所以荷载设计值如 下：
恒荷载设计值： g=8.76kN/m 活荷载设计值： q=10.4×2=20.8kN/m 荷载总设计值： g+q=29.56kN/m
② 计算简图
主梁的截面尺寸为250mm×600mm，次梁在砖墙上的 支承长度取为240mm，次梁的跨度图如图10.23。计算跨度 可以根据表10.4得：
计算支座弯矩：
计算公式：
mⅠ=kⅠpl012
mⅠ′=kⅠБайду номын сангаасpl012
mⅡ=kⅡpl012 mⅡ′=kⅡ′pl012
所以mⅠ=-15.73kN·m
mⅠ′=mⅠ=-15.73kN·m
mⅡ=-13.39kN·m mⅡ′=mⅡ=-13.39kN·m 按照同样的方法可以求得其它各区格在各截面上的 弯矩设计值。计算结果见表10.11。
荷载总设计值： G+Q=141.6kN ② 计算简图
主梁为两端支承于砖墙上，中间支承于柱顶的三跨连 续梁，主梁在砖墙上的支承长度为370mm，柱的截面尺寸 为400mm×400mm。
计算跨度的确定: 主梁的跨长如图10.25所示。 边跨：l0= 6060mm
或l0= 6022mm，取小值,l0=6022mm 中跨：l0=l=6000mm 计算简图如图10.26所示。 跨差小于10%，故可按附表计算内力。 ③ 内力的计算及内力包络图
图10.23 次梁的跨长
图10.24 次梁的计算简图
表10.6 次梁的配筋计算表
图10.25 主梁的跨长
图10.26 主梁的计算简图
表10.7 主梁弯矩计算表
表10.8 主梁剪力计算表
图10.27 主梁的弯矩包络
图10.28 主梁的剪力包络图
表10.9 主梁配筋计算表
图10.29 板的配筋图
C.次梁处附加横向钢筋。
由次梁传来的集中力
F1=39.42+93.6=133.02kN h1=600-400=200mm s=2h1+3b=2×200+3×200=1000mm 取附加箍筋为双肢φ8@200，另配以吊筋1φ18，箍筋 在次梁两侧各布置3排，则： 2fyAsbsinα+mnfyvAsv1=234714.9N＞F1=13302N 即满足要求。
箍筋的计算： 假设采用双肢箍筋φ8@200，则
Vcs=172005N＞VA=116240N ＞VBr=162380N ＜VB1=183530N
即B支座左边尚应配弯起钢筋：
Asb=67.9mm2 按45°角弯起一根1φ18，Asb=254.5mm2＞38.8mm2。 因主梁剪力图形呈矩形，故在支座左边2m长度内，布 置3道弯起钢筋，即先后弯起2φ20+1φ18。
边跨： l0=ln+b/2=4375mm或l0=1.025ln=4361mm
取小值，故l0≈4360mm。 中间跨：l0=ln=4250mm。 次梁的计算简图如图10.24所示。由于次梁跨差小于 10%，故按等跨连续梁计算。
③ 内力的计算 计算弯矩设计值，计算公式为： M=α(g+q)l02 由表查得弯矩系数α则： M1=51.08kN·m MB=-M1=-51.08kN·m M2=33.37kN·m MC=-38.14kN·m
恒荷载标准值： 2.74kN/m2 活荷载标准值： 8.00kN/m2 恒荷载设计值：
1.2×2.74=3.29kN/m2 活荷载设计值：
8×1.3=10.4kN/m2 荷载总设计值为:
10.4+3.29=13.69kN/m2
② 板的计算简图
次梁截面为200mm×400mm，板在墙上的支承长度取 120mm，板厚为80mm，板的跨长如图10.21所示。
计算跨度： 边跨： l0=ln+h/2=1820mm 中间跨:l0=ln=1800mm。 跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，取1m宽的
板带作为计算单元。计算简图如图10.22所示。
③ 弯矩设计值
由式（10.11）知，板中各截面弯矩设计值可按下式计 算：
M=α(g+q)l02 其中弯矩系数α可由表查得，所以
单向板肋形楼盖设计例题 双向板例题
某多层工业建筑的楼盖平面如图10.19。楼盖采用现浇钢筋 混凝土单向板肋形楼盖，试对该楼盖进行设计。 有关资料如下:
① 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现 浇板，20mm厚石灰砂浆抹底。
② 楼面活荷载标准值取8kN/m2。 ③ 材料：混凝土为C20，梁内受力主筋采用 HRB335，其它钢筋用HPB235。
箍筋的计算： 验算截面尺寸：
hw=h0-hf′=365-80=285mm 因为 hw/b=1.425＜4 且 0.25βcfcbh0=175.2kN＞Vmax=VB左=75.47kN 所以截面尺寸符合要求。 计算所需的箍筋： 采用φ6的双肢箍筋，并以B支座左侧进行计算。
s=281.6mm
考虑弯矩调幅对受剪承载力的影响，应在梁局部范围 内将计算所得的箍筋面积增大20%，现调整箍筋间距：
M1=-MB=4.12kN·m M2=2.77kN·m MC=-3.17kN·m ④ 配筋的计算
板截面的有效高度为h0=h-20=60mm，fc=9.6kN/mm2， α1=1，fy=210kN/mm2。板的配筋计算见表10.5。
(3) 次梁的设计 次梁的设计按考虑塑性内力重分布的方法进行。
① 荷载的计算
在荷载组合①+②作用下：此时MA=0，MB=-77.04+(74.83)=-151.87kN·m，以这两个支座弯矩值的连线为基线， 叠加边跨在集中荷载G+Q=141.6kN作用下的简支梁弯矩 图，则第一个集中荷载处的弯矩值为
1/3(G+Q)l01-1/3MB=233.62kN·m 第二个集中荷载处的弯矩值为
（1） 结构平面布置和构件截面尺寸的选择
结构平面布置如图10.20所示，即主梁跨度为6m，次梁 跨度为4.5m，板跨度为2.0m，主梁每跨内布置两根次梁， 以使其弯矩图形较为平缓。
确定板厚：工业房屋楼面要求h≥70mm，并且对于连 续板还要求h≥l/40=50mm，考虑到可变荷载较大和振动荷 载的影响，取h=80mm。
计算剪力设计值，计算公式为：
V=β(g+q)ln 由表查得剪力系数β， 则：
VA=0.45×29.56×4.255=56.6kN VB左=0.6×29.56×4.255=75.47kN VB右=0.55×29.56×4.25=69.10kN VC=0.55×29.56×4.25=69.10kN
④ 配筋的计算
s=0.8×281.6=225.3mm 取箍筋间距s=180mm，沿梁全长均匀配置。
验算配箍率下限值：
配箍率下限值为 ρmin=1.26×10-3
实际配箍率 ρsv=Asv/bs=1.57×10-3＞1.26×10-3
满足要求。
（4） 主梁的设计 主梁的内力按弹性理论的方法计算。
① 荷载
主梁主要承受次梁传来的荷载和主梁的自重以及粉刷 层重，为简化计算，主梁自重、粉刷层重也简化为集中荷 载，作用于与次梁传来的荷载相同的位置。
A. 弯矩设计值 计算公式：M=k1Gl0+k2Ql0 计算结果见表10.7。
B.剪力设计值
计算公式：
V=k3G+k4Q 计算结果见表10.8。 C.内力包络图
弯矩包络图： 边跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax、跨内最小弯矩 Mmin、B支座最大负弯矩-MBmax，它们分别对应的荷载组 合是：①+②、①+③、①+④。在同一基线上分别绘制这 三组荷载作用下的弯矩图。