可转位车刀设计参考
硬质合金可转位车刀设计
度。
可转位车刀设计
（4）刀片内切圈直径d或长度L。
Sa
asp sinkrco210选择L=12.7mm
（5）刀片厚度 根据《刀具课程设计指导书》表2-13
选择S=4.76mm
（6）刀片断削槽形式和尺寸， A型断屑槽根据《刀具课
程设计指导书》表2-45
可转位车刀设计
综上选刀片SNUM120408ER-A3，其具体尺寸为
基本尺寸 极限偏 S
孔d1
差
D=L=12.7 U±0.13 4.76± 5.16±0.08
0.13
刀尖圆弧 m 半径 0.8±0.10 2.301±0.20
车刀刀杆的截面型式有圆形截面，正方形截面和和矩形截 面。车刀刀杆截面尺寸的选取应根据机床中心高，刀夹形式 及切削截面尺寸等几方面因素。
可转位车刀设计
我们机床是选用机床为CA6140型号。
产品型号 床身回转直径 主轴中心至床身平面导轨距离 主轴中心线至刀具支承距离 刀杆截面尺寸 刀架上回转直径
CA6140A 400mm 200mm 26mm 20mm×20mm 210mm
数控加工工艺设计
1 毛坯尺寸确定 尺寸长125mm、宽25mm、高25mm
2工艺路线确定 （1）加工毛坯至截面尺寸为20*20 （2）加工主后刀面 （3）加工副后刀面 （4）铣槽
数控编程及加工
1数控程序编制 毛坯加工程序（将25*25毛坯切至20*20） 主后刀面加工程序 副后刀面加工程序 刀槽加工程序
（4）根据表2-48，钢材粗车，λs =0°~ -6°
初步选择车刀合理角度
γ0 =14° α0 = 9° kr’=10° λs =-4°
硬质合金可转位车刀设计
硬质合金可转位车刀设计文件管理序列号：[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]七、硬质合金可转位车刀设计［原始条件］加工推动架工序1中车￠50端面，工件材料HT200，铸件。
表面粗糙度要求达到Ra6.3，需采用粗车完成其端面车削，总余量为3 mm，使用机床为CA6140普通车床。
试设计一把硬质合金可转位车刀。
设计步骤为：（1）选择刀片夹固结构。
考虑到加工在CA6140普通车床上进行，且属于连续切削，由《切削手册》表4-22典型刀片夹固结构简图和特点，采用偏心式刀片夹固结构。
（2）选择刀片材料（硬质合金牌号）。
由原始条件给定：被加工工件材料为HT200，连续切削，完成粗车工序，按照硬质合金的选用原则，选取刀片材料（硬质合金牌号）为YT15。
（3）选择车刀合理角度。
根据刀具合理几何参数的选择原则，并考虑到可转位车刀几何角度的形成特点，选取如下四个主要角度：①前角γo= 15°；②后角?o= 5°；③主偏角k r = 90°；④刃倾角λs= -6°。
后角?o的实际数值以及副后角??o和副偏角k?rg在计算刀槽角度时，经校验后确定。
（4）选择切削用量。
根据切削用量的选择原则，查表确定切削用量。
粗车时：切削深度ap=3mm，进给量f=0.5mm/r，切削速度v=122m/min ；（5）选择刀片型号和尺寸：①选择刀片有无中心固定孔。
由于刀片夹具结构已选定为偏心式，因此应选用中心有固定孔的刀片。
②选择刀片形状。
按选定的主偏角k r = 90°，根据《切削手册》表4-20刀片形状的选择原则，选用正三角形刀片。
③选择刀片精度等级。
由《切削手册》表4-17刀片精度等级的选择原则，选用U级。
④选择刀片内切圆直径d（或刀片边长L）。
根据已确定的ap=3mm，k r = 90°和λs= 0°，将a p、k r和λs代入《金属切削刀具课程设计指导书》公式（2.5），可求出刀刃的实际参加工作长度Lse为L se =srpkaλcossin=︒-︒6cos90sin3=3.0mm则所选用的刀片边长L应为L＞1.5 Lse=1.5×3.016=4.50mm因为是正三角形刀片，L=√3d d=2.60mm⑤选择刀片厚度s。
可转位车刀设计参考详解PPT学习教案
拉垫式
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4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
压孔式
螺钉压紧式
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4.2 可转位车刀刀片形状及选择
刀片
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4.2 可转位车刀刀片形状及选择
刀片
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4.2 可转位车刀刀片形状及选择
根据加工轮廓选择刀片形状！！
➢一般外圆车削常用80°凸三角形、四 方形和8 0°菱 形刀片 ； ➢仿形加工常用55°、35 °菱形和圆形刀片； ➢在机床刚性、功率允许的条件下，大 余量、 粗加工 应选择 刀尖角 较大的 刀片， 反之选 择刀尖 角较小 的刀片 。
n ng t an ng t an og coss t an0 t ann coss t an0 t an og cos2 s
（2）副刃后角
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an
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S
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刀槽角度计算
4.5 可转位车刀刀杆设计
3、刀槽最大倾斜角与方位角计算 垂直于底面（基面）的任意位置前角计算公式：
tan i tan o sini tans cosi
对此求极大值得
t an gg t an2 og t an2 sg
MS AM
NR AM
75°可转位外圆车刀
1 75°可转位外圆车刀已知:工件材料Cr18NiTi，使用机床CA6140，加工后dm=26,Ra=3.2,需粗、半精车完成，加工余量3.0mm，设计装C刀片75°直头外圆车刀。
设计步骤：1.选择刀片夹固结构考虑到加工是在CA6140普通机床上进行，属于连续切削，参照表2-1典型车刀夹固结构简图和特点，采用偏心式刀片夹固结构。
2．选择刀片材料由原始条件结构给定：被加工工件材料为灰铸铁，连续切削，完成粗车、半精车两道工序，按照硬质合金的选用原则，选取刀片材料（硬质合金牌号）为YG6。
3.选择车刀合理角度根据刀具合理几何参数的选择原则，并考虑到可转位车刀：几何角度的形成特点，选取如下四个主要角度（1）前角=14°，（2）后角=6°（3）主偏角=75°，（4）刃倾角=-6°的实际数值以及副后角和副偏角在计算刀槽角度时，经校验后确定。
后角4.选择切削用量根据切削用量的选择原则，查表确定切削用量为：粗车时：切削深度ap=3mm，进给量f=0.5mm/r，切削速度v=90m/min半精车时:ap=1mm，f=0.4mm/r，v=130m/min5,选择刀片型号和尺寸（1）选择刀片有无中心固定孔由于刀片夹固结构已选定为偏心式式，因此应选用有中心固定孔的刀片。
（2）选择刀片形状按选定的主偏角=75°，选用棱形80°刀片。
（3）选择刀片精度等级选用U级(4)选择刀片边长内切圆直径d （或刀片边长L ）根据已选定的ap,Kr,λs ，可求出刀刃的实际参加工作长度Lse 。
为；Lse=s r K ap λcos sin =6cos 75sin 3-=3.123mm L ﹥1.5Lse=4.685因为是棱形 ，d›4.525(5)选择刀片厚度S根据ap,f ，利用诺模图，得S ≧4.8（6）选择刀尖圆半径rε：根据ap,f, 利用诺模图，得连续切削εr =0.8（7）选择刀片断屑槽型式和尺寸根据条件，选择V 型。
可转位车刀设计题目
可转位车刀设计题目1、细长轴粗车刀工件材料：40Cr尺寸：Φ28×2600，Ra12.5机床:加长C630推荐数据:n=480γ/min,a p=3.5,f=0.55~0.652、拉垫式可转位车刀工件材料：40Cr机床：C620推荐数据:v c=100~180m/min,a p=1~5mm,f=0.2~1mm/r3、90°强力断屑车刀工件材料：HT200机床：C620推荐数据：v c=75~120m/min,a p=2.5~7mm,f=0.42~0.75mm/r 粗加工R a12.54、细长轴精车刀工件材料：40Cr R a3.2推荐数据：n=600γ/min,a p=0.5~0.1mm,f=0.2-0.3mm/r5、45°强力车刀工件材料：40Cr Ra3.2机床：C620 CA6140推荐数据：v c=80~120m/min,a p=0.2~8mm,f=0.5~2mm/r6、75°内孔精车刀工件材料：45钢尺寸：φ42×120,Ra3.2机床：C618推荐数据：v c=60~100m/min,f=0.12-0.15mm/r,a p=0.05-0.15mm7、楔块式90°强力车刀工件材料：45钢Ra12.5机床：C620推荐数据：v c=140~200m/min,a p=4~8mm,f=0.5~0.7mm/r8、45°端面外圆车刀工件：T13A Ra6.3机床：CA6140推荐：v c=100~120m/min , f=0.5~0.7mm/r ,a p=3~5mm9、粗车刀工件：HT25—47，σb=25，HB170—241尺寸：余量不均匀，阶梯外圆粗加工，Ra6.3机床：cw6140推荐：V=60，αp =5，f =0.5—0.710、端面粗车刀工件：ZG40Cr，σb70，HB228—321齿轮毛坏端面粗加工，Rα6.4机床：CW6140推荐：V=80，αp =5，f =0.3—0.411、外圆粗车刀工件：30CrMn 2Mo13 HB269-302尺寸：自由锻毛坯：φ125×1000，Ra =6.3 单边余量5~7机床：C63012、90°偏心夹紧外圆车刀工件：20F机床：CA6140推荐：v c=100~150m/min , f=0.06~0.12mm/r ,a p=0.05~1mm Ra6.313、楔销夹紧式可转位外圆车刀工件：1Cr18Ni9Ti机床：CE7132仿形车床推荐：v c=135m/min , f=0.54mm/r ,a p=2mm Ra3.214. 铬钼渗碳钢粗车刀工件：15CrMo, Ra6.3机床：C620推荐：v c=50~70m/min , f=0.3~0.6mm/r ,a p=3~8mm 15、外圆粗车刀工件：30CrMn 2Mo13 HB269-302尺寸：自由锻毛坯：φ125×1000，Ra =6.3 单边余量5~7机床：C63016、外圆粗车刀光轴粗车，Ra 6.4.机床：c 620推荐：V=100—150，αp =4—8，f =0.5—1.017、焊接装配式切断刀工件：A3尺寸：φ60实心棒料机床：C620推荐：αp=5 V=100—120，f =0.2—0.3，αp=418、拉垫式可转位车刀工件材料：45钢机床：C620推荐数据:v c=100~180m/min,a p=1~5mm,f=0.2~1mm/r 19、45°强力车刀工件材料：34 CrMo Ra3.2机床：C620 CA6140推荐数据：v c=80~120m/min,a p=0.2~8mm,f=0.5~2mm/r 20、楔块式90°强力车刀工件材料：2Cr13 Ra12.5机床：C620推荐数据：v c=140~200m/min,a p=4~8mm,f=0.5~0.7mm/r 推荐：v c=135m/min , f=0.54mm/r ,a p=2mm Ra3.221、75°端面车刀工件：HT15-33,Ra6.3机床：C620推荐：V=60，αp=3—5，f =0.2—0.322、90°偏心夹紧外圆车刀工件：ZG40Cr机床：CA6140推荐：v c=100~150m/min , f=0.06~0.12mm/r ,a p=0.05~1mm Ra6.323、拉垫式75°端面车刀工件：HT200机床：CA6140推荐：v c=100~120m/min , f=0.5mm/r ,a p=5mm Ra6.324、斜销夹紧式可转位外圆车刀工件：40Cr机床：CE7132仿形车床推荐：v c=135m/min , f=0.54mm/r ,a p=2mm Ra3.225、焊接装配式切断刀工件：冷拔六角钢尺寸：外接圆直径φ36机床：C620推荐：αp=4 n=1200r/min. f =0.04—0.05，αp=526、上压式90°外圆车刀工件：A3 类软材料机床：C618推荐：V=100—120，αp=4—6，f =0.2—0.527、75°端面车刀工件：HT15-33,Ra6.4机床：C620推荐：V=60，αp=3—5，f =0.2—0.328、杠销式75°机夹不重磨车刀工件：40Mn，HB≤229 光轴，Ra12.5机床：C620推荐：V=80，αp=4—10，f =0.4—0.829、楔销式75°机夹不重磨车刀工件：40Cr,调质，σb75,HB241-286阶梯轴粗加工，Ra6.4 机床：C620推荐：V=75 αp=5 f =0.4—0.530、圆形刀片外圆车刀工件：60钢粗车间断切削机床：CE7132仿形车床推荐：v c=60~110m/min , f=1.5~2mm/r ,a p=6~8mm31、高速切断刀工件：35# 圆钢、四方六角等材料最大切断半径R=35 机床：B620—1推荐：U=120－150， f =0.5—0.4 αp=632、拉垫式可转位车刀工件材料：HT200机床：C620推荐数据:v c=100~180m/min,a p=1~5mm,f=0.2~1mm/r33、90°强力断屑车刀工件材料：45钢机床：C620推荐数据：v c=120~280m/min,a p=0.15~0.85mm,f=0.08~0.20mm/r 半精加工R a3.234、45°强力车刀工件材料：45钢Ra6.3机床：C620 CA6140推荐数据：v c=80~120m/min,a p=0.2~8mm,f=0.5~2mm/r35、楔块式90°强力车刀工件材料：1Cr18Ni9Ti Ra12.5机床：C620推荐数据：v c=140~200m/min,a p=4~8mm,f=0.5~0.7mm/r。
可转位车刀的设计方案
一、车刀的结构机夹可转位车刀是将可转位硬质合金刀片用机械的方法夹持在刀杆上形成的车刀，一般由刀片、刀垫、夹紧元件和刀体组成(见图1)。
图1 机夹可转位车刀组成根据夹紧结构的不同可分为以下几种形式。
·偏心式(见图2)偏心式夹紧结构利用螺钉上端的一个偏心心轴将刀片夹紧在刀杆上，该结构依靠偏心夹紧，螺钉自锁，结构简单，操作方便，但不能双边定位。
当偏心量过小时，要求刀片制造的精度高，若偏心量过大时，在切削力冲击作用下刀片易松动，因此偏心式夹紧结构适于连续平稳切削的场合。
图2 偏心式夹紧结构组成·杠杆式(见图3)杠杆式夹紧结构应用杠杆原理对刀片进行夹紧。
当旋动螺钉时，通过杠杆产生夹紧力，从而将刀片定位在刀槽侧面上，旋出螺钉时，刀片松开，半圆筒形弹簧片可保持刀垫位置不动。
该结构特点是定位精度高、夹固牢靠、受力合理、适用方便，但工艺性较差。
图3 杠杆式夹紧结构组成·楔块式(见图4)刀片内孔定位在刀片槽的销轴上，带有斜面的压块由压紧螺钉下压时，楔块一面靠紧刀杆上的凸台，另一面将刀片推往刀片中间孔的圆柱销上压紧刀片。
该结构的特点是操作简单方便，但定位精度较低，且夹紧力与切削力相反。
图4 楔块式夹紧结构不论采用何种夹紧方式，刀片在夹紧时必须满足以下条件：①刀片装夹定位要符合切削力的定位夹紧原理，即切削力的合力必须作用在刀片支承面周界内。
②刀片周边尺寸定位需满足三点定位原理。
③切削力与装夹力的合力在定位基面(刀片与刀体)上所产生的摩擦力必须大于切削振动等引起的使刀片脱离定位基面的交变力。
夹紧力的作用原理如表1所示。
可转位车刀片的形状有三角形、正方形、棱形、五边形、六边形和圆形等，是由硬质合金厂压模成形，使刀片具有供切削时选用的几何参数(不需刃磨);同时，刀片具有3个以上供转位用的切削刃，当一个切削刃磨损后，松开夹紧机构，将刀片转位到另一切削刃，即可进行切削，当所有切削刃都磨损后再取下，换上新的同类型的刀片。
哈工大机械制造技术基本可转位车刀设计
Harbin Institute of Technology课程大作业说明书课程名称：设计题目：院系：班级：设计者：学号：指导教师：设计时间：哈尔滨工业大学目录设计题目 (3)可转位端面车刀设计 (3)一、选择刀片夹固结 (3)二、选择刀片结构材料 (3)三、选择车刀合理角度 (3)四、选择切屑用量 (4)五、刀片型号和尺寸 (4)六、选择硬质合金刀垫型号和尺寸 (5)七、计算刀槽角度 (5)八、计算铣制刀槽时所需的角度 (7)九、选择刀杆材料和尺寸 (8)十、上压式结构 (8)十一、绘制车刀结构简图 (9)参考文献 (10)设计题目设计车小端端面的可转位车刀可转位端面车刀设计一、选择刀片夹固结工件的直径D为160mm，工件长度L=200mm。
因此可以在普通机床CA6140上加工。
表面粗糙度要求3.2μm，为精加工，但由于可转为车刀刃倾角通常取负值，切屑流向已s加工表面从而划伤工件，因此只能达到半精加工，按题设要求，采用上压式的夹紧方式。
二、选择刀片结构材料加工工件材料为HT200，且加工工序为粗车，半精车了两道工序。
由于加工材料为铸铁，因此刀片材料可以采用YG 系列，YG8用于粗加工脆性材料，YG6用于半精加工脆性材料，本题要求达到半精加工，因此材料选择YG6硬质合金。
三、选择车刀合理角度根据《机械制造技术基础》刀具合理几何参数的选择，并考虑可转位车刀几何角度的形成特点，四个角度做如下选择：前角0γ：根据参考文献[1]表3.16，工件材料为HT200，半精车，因此前角可选0γ8=︒， 后角o α：根据参考文献[1]表3.17，工件材料为HT200，半精车，因此后角可选0α4=︒， 主偏角γκ：/ 1.25L d =，工艺系统刚度良好，故采用正方形刀片，主偏角γκ75=︒， 负偏角'γκ：工艺系统刚度良好，为减小已加工表面的粗糙值，取负偏角'γκ5=︒， 刃倾角s λ：为了获得大于0的后角0α及大于0的副刃后角'0α，取刃倾角s λ5=-︒，后角0α的实际数值及副刃后角'0α和副偏角'γκ在计算刀槽角度时经校验确定。
可转位车刀设计样本
可转位车刀设计样本H a r b i n I n s t i t u t e o f T e c h n o l o g y设计说明书一、选择刀片夹固结构工件的直径D为142mm,工件长度L=100mm.因此可以在普通机床CA6140上加工.表面粗糙度要求 1.6μm,为精加工,但由于可转为车刀刃倾角通常取负值,切屑s流向已加工表面从而划伤工件,因此只能达到半精加工.参照《机械制造技术基础课程补充资料》表2.1典型刀片结构简图和特点,采用偏心式刀片加固结构较为合适.二、选择刀片结构材料加工工件材料为HT200,正火处理,连续切屑,且加工工序为粗车,半精车了两道工序.由于加工材料为铸铁料,因此刀片材料可以采用YG系列,YG8宜粗加工,YG3宜精加工,本题第三步要求达到半精加工,因此材料选择YG3硬质合金.三、选择车刀合理角度根据《机械制造技术基础》刀具合理几何参数的选择,并考虑可转位车刀几何角度的形成特点,四个角度做如下选择:①前角γ:根据《机械制造技术基础》表3.16,工件材料为中碳钢(正火),半精车,因此前角可选γ=10°,②后角∂:根据《机械制造技术基础》表3.17,工件材料为铸造材料,精车,因此后角可选∂=7°③主偏角κ:根据《机械制造技术基础》表γ3.16,主偏角γκ=75°④刃倾角λ:为获得大于0的后角0∂s及大于0的副刃后角'∂,刃倾角sλ=-5后角∂的实际数值及副刃后角'0∂和副偏角'κ在计算刀槽角度时经校验确定.γ四、选择切屑用量根据《机械制造技术基础》表3.22:精车时, 背吃刀量pa =1mm,进给量f=0.3mm/r,切削速度v=130m/min 。
五、刀片型号和尺寸① 选择刀片有无中心孔.由于刀片加固结构已选定为偏心式,因此应选用有中心固定孔的刀片.② 选择刀片形状.按选定主偏角γκ=75,参照《机械制造技术基础课程补充资料》2.4.4.2刀片形状的选择原则,选用正方形刀片.③ 选择刀片的精度等级.参照《机械制造技术基础课程补充资料》2.4.4.3节刀片精度等级的选择原则,一般情况下选用U 级.④ 选择刀片内切圆直径d(或刀片边长L).根据已确定的背吃刀量pa =3mm,主偏角γκ=75,刃倾角sλ=-5,将pa ,γκ,sλ代入下式可得刀刃的实际参加工作长L se为L se=scos sin λκγρ∂=cos(-5)75sin 3=3.118mm令刀片的刃口长度(即便长)L>1.5 L se=4.677mm,保证切削工作顺利进行.⑤选择刀片厚度.根据已选择的背吃刀量a=3mm,进给量f=0.6mm/r及p《机械制造技术基础课程补充资料》选择刀片厚度的诺莫图图2.3,求得刀片厚度S≥4.8mm.⑥选择刀尖圆弧半径r.根据已选择的ε背吃刀量a=3mm,进给量pf=0.6mm/r及《机械制造技术基础课程补充资料》选择刀尖圆角半径的诺莫图 2.4,求得连续切削时r=1.2mmε⑦选择刀片断屑槽型式和尺寸.参照《机械制造技术基础课程补充资料》2.4.4.4节中刀片断屑槽类型和尺寸的选择原则,根据已知的已知条件,选择A型断屑槽.综上7方面的选择结果,根据《机械制造技术基础课程补充资料》表2.10确定选用的刀片型号为SNUM150612-A4.=6.35mm;L=d=14.88mm;s=6.35mm;d1m=2.79mm; εr=1.2mm刀片刀尖角ε=90;刀片刃倾角sbλ=0;断b屑槽宽W取法前角bnγ=25n=4mm;六、选择硬质合金刀垫型号和尺寸硬质合金刀垫形状和尺寸的选择,取决于刀片加固结构及刀片的型号和尺寸,选择与刀片形状相同的刀垫,正方形,中间有圆孔.根据《机械制造技术基础课程补充资料》表2.18选择型号为S15B型刀垫.尺寸为:长度L=14.88mm,厚度s=4.76mm中心孔直径=7.6mm.材料为高速钢YG8d1七、计算刀槽角度可转为车刀几何角度,刀片几何角度,刀槽几何角度之间的关系:刀槽角度的计算:①刀杆主偏角krgk=γκ=75rg② 刀槽刃倾角sgλsgλ=sλ=-5③ 刀槽前角ogr 将0γ=20,bnγ=25, sλ=-5代入下式tanogγ=snb s bnλγγλγγcos tan tan 1cos /tan tan 0+-=-0.089则ogγ=-5.089,取ogγ=-5④ 验算车刀后角a 0.车刀后角a 0的验算公式为:tan a 0=sog nb s og nb aa λγλγcos tan tan 1)cos tan (tan +-当nba =0时,则上式成为: tan a 0=-sogλγ2cos tan将ogγ=-5, sλ=-5代入上式得a 0=5.05前面所选后角a 0=6,与验算值有差距,故车刀后角a 0应选a 0=5才能与验算角度接近 而刀杆后角a og≈a 0=5⑤ 刀槽副偏角 k 'rg=k 'r=180-γκ=rεk rg=γκ,rg ε=rε因此k 'rg=180-γκ-rε车刀刀尖角rε的计算公式为cos rε=[cos rbεs og s ogλγλλsin tan )(tan 12-+]cos s λ当rbε=90时,上式变为cos rε= -sogλγsin tancos sλ将ogγ=-5, s λ=-5代入上式得rε=90.4故k 'rg≈k 'r=180-75-90.4=14.6取k 'rg=14.6⑥ 验算车刀副后角a '0车刀副后角的验算公式为: tan a '0=''''''cos tan tan 1cos tan tan sgognbogog nb aa λγλγ+-当a nb=0时, tan a '0= -'2'cos tan sgogλγ而tan 'ogγ=osγtan sin rg ε+tan'sg λsin rg εtan 'ogλ=osγtan sin rg ε+tan'sg λsin rg ε将osλ=-5,sgλ=sλ=-5,rgε=rε=90.4代入上式tan'ogγ=tan(-5)sin90.4+tan(-5)sin90.4 ＝＞'ogγ=-4.97 tan 'ogλ=)5tan(-sin90.4+tan (-5)sin90.4＝＞'og λ=-4.97再将'og γ=-4.97'og λ=-4.97代入得 tan a '0= -)97.4(cos )97.4tan(2-- ＝＞a '0=4.93可以满足切削要求刀槽副后角a 'og≈a '0,故a 'og=4.93,取a 'og=5综上述计算结果,可以归纳出: 车刀的几何角度:γ=20,∂=6,γκ=75, k 'r=14.6,sλ=-5, a '0=4.93刀槽的几何角度:ogγ=-5 , a og=5,k rg=75 , k 'rg =14.6,sgλ=-5, a 'og=5八、计算铣制刀槽时所需的角度① 计算刀槽最大副前角ggγ及其方位角ggτ将ogγ=-5 ,sgλ=sλ=-5代入下式得:tan gg γ=-sgog λγ22tan tan + ＝＞ggγ=-7.05将ogγ=-5 ,sgλ=sλ=-5代入下式得:tan ggτ=sgogλλtan tan ＝＞ ggτ=45② 计算刀槽切深剖面前角pgγ和进给剖面前角fgγ将ogγ=-5 ,sgλ=-5, k rg =75代入下式tan pgγ=osγtan sin rgε+tan'sg λsin rg ε ＝＞pgγ=-6.12tan fgγ=os γtan sin rgε+tan'sg λsin rg ε ＝＞fgγ=-3.54九、选择刀杆材料和尺寸① 选择刀杆材料:为保证刀杆强度,增加刀杆使用寿命,刀杆材料一般可用中碳钢,采用45号钢,热处理硬度为HRC38-45,发黑处理② 选择刀杆尺寸:⑴选择刀杆截面尺寸.车床中心高度为220mm,根据《机械制造技术基础课程补充资料》表 2.37,选取截面尺寸为:20×25(mm 2)由于切削深度及进给量太小,故强度足够 ⑵选择刀杆长度尺寸:参照《机械制造技术基础课程补充资料》2.5.1.3刀杆长度选择原则,选取刀杆长度为160mm.十、选取偏心销机器相关尺寸① 选择偏心销材料:偏心销材料选用40Cr,热处理硬度为HRC40~45,发黑处理.② 选择偏心销直径d c和偏心量偏心销直径可用下式: d c=d 1-(0.2~0.4mm)故可取d c=6mm偏心量e 可用: e=mm d c2)10~7(1=0.3~0.428mm则e 可取0.4mm为使刀具夹固可靠,可选用自锁性能较好的螺钉偏心销,并取螺钉偏心销转轴半径d 2=M6③计算偏心销转轴孔中心在刀槽前刀面上的位置,根据前面已选好的各尺寸d 1=6mm, d=15.875mmd c=6mm, e=0.4mm取β=30,代入下式m=30sin 75.02875.15+=8.31mm n=30cos 75.02875.15-=8.59mm十一、绘制车刀结构简图偏心式75硬质合金可转位外圆车刀如下图参考文献[1] 李旦,韩荣第,巩亚东,陈明君.机械制造技术基础.哈尔滨工业大学出版社.2009.2[2] 王娜君.机械制造技术基础课程补充材料.2010.3[3] 袁长良.机械制造工艺装备设计手册.中国计量出版社;1992.1[4] 陆剑中,孙家宁.金属切削原理与刀具.机械工业出版社;2005.3。
可转位车刀课程设计
机械设计制造及其自动化专业（卓越工程师）设计说明书（金属切削原理与刀具）题目：楔块式90 强力车刀学院：机械工程学院专业：机械设计制造及其自动化姓名：指导教师：完成日期：2013年11月1日佳木斯大学机械工程学院2013年11月目录第一章设计要求 (3)第二章设计步骤 (4)（1）选择刀片夹固结构 (4)（2）选择刀片材料 (4)（3）选择车道合理角度 (4)（4）选择切削用量 (4)（5）选择刀片型号和尺寸 (5)（6）选择硬质合金刀垫型号和尺寸 (6)（7）计算刀槽角度 (7)（8）计算铣制刀槽时需要的角度 (9)（9）选择刀杆材料和尺寸 (11)参考文献 (12)第一章设计要求设计要求楔块式90°强力车刀工件材料：2Cr13 Ra=12.5机床：C620推荐数据：v c=140~200m/min,a p=4~8mm,f=0.5~0.7mm/r第二章 设计步骤（1）选择刀片夹固结构按要求选择楔块式夹固结构。
（2）选择刀片材料由原始条件给定：被加工工件材料为2Cr13不锈钢，按照硬质合金的选用原则，查表4-11[]1可知选择刀片材料为YG8。
（3）选择车道合理角度根据车刀合理几何参数的选择原则，并考虑到可转位车刀几何角度的形成特点，选取如下四个主要角度：1）前角0γ=15︒； 2）后角0α=8︒； 3）主偏角r κ=90︒； 4）刃倾角s λ=-6︒；后角o α的实际数值以及副后角'o α和副偏角'r K 在计算刀槽角度时，经校验后确定。
（4）选择切削用量根据切削用量的选择原则，查表4-11[]1及按照推荐值确定切削用量为：背吃刀量p a =5mm ；进给量f=0.6mm/r ； 切削速度V c =150m/min ；（5）选择刀片型号和尺寸1）选择刀片有无中心固定孔：由于刀片夹紧结构已选为压块式，因此应选有中固定孔的刀片。
2）选择刀片形状：按选定的主偏角K r =90︒，根据硬质合金可转位刀片的选择原则[]2，在这里选用三角形刀片。
可转位车刀几何角度的设计、加工及检测
可转位车刀几何角度的设计、加工及检测随着数控机床的普及，可转位车刀的应用范围日益扩大。
可转位车刀在加工中转位迅速，尺寸稳定，刀片磨损后可快速更换，因此可显著提高加工效率，节省工具费用。
1 可转位车刀几何角度的设计可转位车刀刀片槽的空间位置主要由主偏角kr、刃倾角ls和前角g0确定。
主偏角kr主偏角对可转位车刀的寿命影响较大。
一般来说，减小主偏角可提高刀具工作寿命。
但当工艺系统或被加工工件刚性不足时，减小主偏角会增大径向力，从而加大变形挠度，引起加工振动，降低加工精度和加工表面质量，同时影响刀具寿命，因此，应针对不同的加工条件选择不同的主偏角。
设计刀具时的主偏角推荐值见表1。
刃倾角ls刃倾角对可转位车刀的切削性能也有较大影响。
切削时，刃倾角的大小影响切屑流出方向。
精车时，为避免切屑流向并擦伤已加工表面，刃倾角常取正值。
此外，刃倾角的大小还会影响切削刃锋利程度。
设计刀具时，刃倾角的推荐值见表2。
前角g0前角的大小直接影响刀刃的强度和锋利程度。
增大前角可减小切屑变形，使切削更为轻快，并提高刀具寿命。
但前角太大会削弱切削刃强度，易于崩刃，反而会缩短刀具寿命。
影响可转位车刀前角选择的因素较多，其设计推荐值见表3。
在可转位车刀设计中，刀片自身的前角也是一个重要参数，应予重点考虑。
后角后角主要用于减小切削过程中后刀面与过渡表面之间的摩擦。
设计可转位车刀时，需要对后角与前角进行综合考虑，选定刀片后角后，再根据刀片槽前角确定刀片槽后角。
可转位车刀后角的设计推荐值见表4。
造型设计及图纸标注可转位车刀切削参数的图纸标注如图1所示。
用AutoCAD2000的实体功能设计可转位车刀时，首先根据加工条件选择刀片，然后减去刀片本身的前角和后角，即可确定设计可转位车刀所需全部参数。
进行实体造型设计时，不能完全按照所需刃倾角和前角来旋转刀片，而应将其换算为法向前角，换算公式为tangn=tang0cosls （1）实体造型时刀片旋转的顺序应为：主偏角→刃倾角→法向前角。
拉垫式可转位车刀设计说明书.
拉垫式可转位车刀设计说明书题目：拉垫式可转位车刀设计学院：机械工程专业：机械师及制造及其自动化姓名：活雷锋学号：120999433333333指导教师: 拉垫式可转位车刀设计说明书机械工程学院2015年3月目录一：已知条件 (3)二：设计步骤 (3)1.选择刀片夹固结构 (3)2.选择刀片材料 (3)3.选择车刀合理角度 (3)4.选择切削用量 (4)5.选择刀片型号和尺寸 (4)6.选择刀垫型号和尺寸 (6)7.计算刀槽角度 (6)8.计算铣制刀槽时需要的角度 (9)9.选择刀杆的角度和尺寸 (10)10.连接件的选择与尺寸设计 (12)11.绘制拉垫式车刀工作图和零件图 (13)三：参考文 (14)一：已知条件拉垫式可转位车刀工件材料：40Cr机床：C620推荐数据:c V=100~180m/min,p a=1~5mm,f=0.2~1mm/r二：设计步骤1.选择刀片夹固结构考虑到加工是在C620卧式车床上进行的，且属于连续切削，根据已知条件要采用拉垫式刀片夹固结构。
2.选择刀片材料由已知条件给定：工件材料为40Cr，连续切削，由于切削用量数值范围，假定设计的加工工序为精车，半精车。
假定此拉垫式可转位车刀为外圆车刀。
根据《金属切削原理》表2-4，按照硬质合金的选用原则，刀片的材料可以采用YT系列，TY15宜精加工，因此刀片材料（硬质合金牌号）为YT15.3.选择车刀合理角度根据刀具合理几何参数的选用选择，并考虑到可转为车刀几何角度的形成特点，选取四个如下角度：ογ=15︒，rκ=75︒，oα=5︒λ=-5︒。
s后角的实际数值以及副后角和副偏角在计算刀槽角度时经校验后确定。
4.选择切削用量根据切削用量的选用选择，查表（详见《金属切削原理》）确定切削用量为：c V =110 m/min,p a =4 mmf =0.6 mm/r5.选择刀片型号和尺寸（1）选择刀片有无中心孔由于刀片夹固结构已经选定为拉垫式，根据拉垫式可转位车刀结构示意图，因此应选有中心固定孔的刀片。
硬质合金可转位车刀设计（待修改）
硬质合金可转位车刀设计（待修改）四、硬质合金可转位车刀设计［原始条件］加工连杆体工序7中车大头孔，工件材料为QT450-10，铸件。
表面粗糙度要求达到Ra6.3，需采用粗车，使用机床为CA6140普通车床。
试设计一把硬质合金可转位外圆车刀。
设计步骤为：（1）选择刀片夹固结构。
考虑到加工在CA6140普通车床上进行，且属于连续切削，参照表2.1典型刀片夹固结构简图和特点，采用偏心式刀片夹固结构。
（2）选择刀片材料（硬质合金牌号）。
由原始条件给定：被加工工件材料为QT450-10，连续切削，完成粗车工序，按照硬质合金的选用原则，选取刀片材料（硬质合金牌号）为YG8。
（3）选择车刀合理角度。
根据刀具合理几何参数的选择原则，并考虑到可转位车刀几何角度的形成特点，选取如下四个主要角度：①前角γo = 15°；②后角αo = 5°；③主偏角k r = 75°；④刃倾角λs = -6°。
后角αo 的实际数值以及副后角α'o 和副偏角k 'rg 在计算刀槽角度时，经校验后确定。
（4）选择切削用量。
根据切削用量的选择原则，查表确定切削用量。
粗车时：切削深度a p =2mm ，进给量f= 0.5mm/r ，切削速度v = 128m/min ；（5）选择刀片型号和尺寸：①选择刀片有无中心固定孔。
由于刀片夹具结构已选定为偏心式，因此应选用中心有固定孔的刀片。
②选择刀片形状。
按选定的主偏角k r = 75°，参照文献5中2.4.4.2节刀片形状的选择原则，选用正方形刀片。
③选择刀片精度等级。
参照文献5中2.4.4.3节刀片精度等级的选择原则，选用U 级。
④选择刀片内切圆直径d （或刀片边长L ）。
根据已确定的a p =2.0mm ，k r = 75°和λs = -6°，将a p 、k r 和λs 代入文献5公式（2.5），可求出刀刃的实际参加工作长度L se 为L se =s r pk a λcos sin =)6cos(75sin 2?-?k =2.082mm则所选用的刀片边长L 应为L ＞1.5 L se =1.5×2.082=3.123mm因为是正方形刀片，所以 L=d ＞3.123mm⑤选择刀片厚度s 。
75°可转位外圆车刀
75°可转位外圆车刀1 75°可转位外圆车刀已知:工件材料Cr18NiTi，使用机床CA6140，加工后dm=26,Ra=3.2,需粗、半精车完成，加工余量3.0mm，设计装C刀片75°直头外圆车刀。
设计步骤：1.选择刀片夹固结构考虑到加工是在CA6140普通机床上进行，属于连续切削，参照表2-1典型车刀夹固结构简图和特点，采用偏心式刀片夹固结构。
2．选择刀片材料由原始条件结构给定：被加工工件材料为灰铸铁，连续切削，完成粗车、半精车两道工序，按照硬质合金的选用原则，选取刀片材料（硬质合金牌号）为YG6。
3.选择车刀合理角度根据刀具合理几何参数的选择原则，并考虑到可转位车刀：几何角度的形成特点，选取如下四个主要角度（1）前角=14°，（2）后角=6°（3）主偏角=75°，（4）刃倾角=-6°的实际数值以及副后角和副偏角在计算刀槽角度时，经校验后确定。
后角4.选择切削用量根据切削用量的选择原则，查表确定切削用量为：粗车时：切削深度ap=3mm，进给量f=0.5mm/r，切削速度v=90m/min半精车时:ap=1mm，f=0.4mm/r，v=130m/min5,选择刀片型号和尺寸（1）选择刀片有无中心固定孔由于刀片夹固结构已选定为偏心式式，因此应选用有中心固定孔的刀片。
（2）选择刀片形状按选定的主偏角=75°，选用棱形80°刀片。
（3）选择刀片精度等级选用U级(4)选择刀片边长内切圆直径d （或刀片边长L ）根据已选定的ap,Kr,λs ，可求出刀刃的实际参加工作长度Lse 。
为；Lse=s r K ap λcos sin =οο6cos 75sin 3-=3.123mm L ﹥1.5Lse=4.685因为是棱形 ，d›4.525(5)选择刀片厚度S根据ap,f ，利用诺模图，得S ≧4.8（6）选择刀尖圆半径rε：根据ap,f, 利用诺模图，得连续切削εr =0.8（7）选择刀片断屑槽型式和尺寸根据条件，选择V 型。
硬质合金可转位车刀设计方案
螺纹成形车刀设计1.初始条件设计螺纹车刀，加工 M10 的外螺纹，加工材料为 45 钢，机夹形式为楔销（块）式，刀片有后角。
假定刀具完成粗车、半精车两道工序，所用车床为 CA6140 普通车床。
2.题目分析（1）加工外螺纹，说明在此之前已经完成直径为 10mm 的圆柱面加工；（2）所加工的普通螺纹由 GB/T 196-81 知其属于极少用的第三系列公称直径，其螺距 P=1mm，中径 d2=9.350mm，小径 d1=8.917mm。
3.刀片选择随着对螺纹车刀研究的积累，现在已经有公司生产专门针对螺纹车刀刀具的硬质合金刀片，虽然没有形成标准，但是每个公司已经有自己的生产标准。
但是选用此类刀片的话，刀槽不需要特殊设计，只需与基面平行即可。
为了体现螺纹刀具刀槽的设计，故本题选用通用刀片。
（1）选择刀片夹固结构由于已知条件知，刀片夹固结构为楔销（块）式。
（2）选择刀片材料（硬质合金牌号）由原始条件给定：被加工工件材料为 45 钢，连续切削，完成粗车、半精车两道工序。
按照硬质合金的选用原则，选取刀片材料（硬质合金牌号）为 YT15。
（3）选择车刀合理角度。
根据刀具合理几何参数你的选用原则，并考虑到可转位车刀几何角度的形成特点，选取如下五个主要要角度：①刀尖角εr=60°；②纵向前角γ0=0° （同左侧刃前角γ1=0°，右侧刃前角γ2=0°）；③左侧刃后角α1=3°~5°，右侧刃后角α2=3°~5°；④刃倾角λ=0°（左右两侧刃）；⑤左侧刃偏角κr=60°。
后角的实际数值，以及刃倾角，前角在计算刀槽角度时，经校验后确定。
说明：①由于螺纹车刀（此处设计的为平体车刀）可归属于成型车刀，切削普通螺纹时其刀尖角须与螺纹牙型角相等，为60°；②取前角γ0=0°是为了减少加工螺纹的理论误差，考虑到牙型精度。
可转为车刀
已知：工件材料Y12，使用机床CA6140，加工后dm=18，Ra3.2,需粗、半精车完成，加工余量自定，设计装D刀片930偏头外圆车刀一.试设计一把硬质合金可转位外圆车刀。
设计步骤为：1 ．选择刀片夹固结构考虑到加工是在CA6140 普通车床上进行，属于连续切削，参照表1 一1典型刀片夹固结构简图和特点，采用偏心式刀片夹固结构。
2 .选择刀片材料（硬质合金牌号）由原始条件给定：被加工工件材料为Y12易切削结构钢，连续切削，完成粗车、精车两道工序，按照硬质合金的选用原则，选取刀片材料（硬质合金牌号）为YT14 。
3 ．选择车刀合理角度根据刀具合理几何参数的选择原则，并考虑到可转位车刀：几何角度的形成特点，选取如下四个主要角度．( l )前角=150, ( 2 )后角=50 ,( 3 )主偏角=930；（ 4 ）刃倾角=-50,后角0 的实际数值以及副后角和副偏角在计算刀槽角度时，经校验后确定。
4．选择切削用量根据切削用量的选择原则，查表确定切削用量为：粗车时：切削深度p a = 3mm ，进给量f=0 . 4m m ／r ，切削速度v= 110m ／min 精车时：ap = 0.5 mm ,f = 0. 3mm / r ,v=150m/min 。
5．选择刀片型号和尺寸： ( 1 )选择刀片有无中心固定孔由于刀片夹固结构已选定为偏心式，因此应选用有中心固定孔的刀片。
( 2 )选择刀片形状按选定的主偏角= 93° ，选用55°菱形车刀。
( 3 )选择刀片精度等级 选用U 级．( 4 )选择刀片内切圆直径d （或刀片边长L ）根据已选定的p a 、κr 、λs ，可求出刀刃的实际参加工作长度seL02.3)5cos(93sin 3cos sin =︒-︒==s r p se k a L λL>1.5Lse=4.53 因为是菱形 ，L=d>4.53( 5 ) 选择刀片厚度S ：根据p a ,f ，利用诺模图，得S ≥2.5 ( 6 ) 选择刀尖圆弧半径r ε：根据p a ,f ，利用诺模图，得连续切削r ε=0.4( 7 ) 选择刀片断屑槽型式和尺寸 无断屑槽确定刀片型号：DNUM150608-V2，尺寸为L=16.5，d=12.70,S=6.53,d1=5.16,m=6.477, r ε=0.8刀片参数：刀尖角εb=55°，刃倾角λn s =-5°，法后角αsn=0度°，法前角γn s =20° 6. 确定刀垫型号和尺寸硬质合金刀垫型号和尺寸的选择，取决于刀片夹固结构的需要及刀片的型号和尺寸：适合于偏心式夹固结构的需要，并与刀片型号为DNUM150608-V2 相对应的硬质合金刀垫的型号为：D15TB ，其具体尺寸为．L=14.282 ,d=11.70，S =3.18， r ε=0.4;D=8;C=1.57. 计算刀槽角度可转位车刀几何角度、刀片几何角度和刀槽几何角度之间的关系： ( 1 )刀杆主偏角︒==93r rz K K （ 2 ）刀槽刃倾角︒-==5s sg λλ（ 3 ）刀槽前角oc γ， 刀槽底面可看作前刀面，则刀槽前刀角oc γ的计算公式为:so nb s nb og λγαλγαγcos tan tan 1)cos tan (tan tan 0+-=将o γ=15°，nb γ=20°，s λ=-5°代入式得： ︒-=074.5og γ 取og γ=-5°（ 4 ）验算车刀后角0α车刀后角0α的验算公式是：sog nb s og nb λγαλγααcos tan tan 1)cos tan (tan tan 0+-=将︒=0nb α，︒-=︒-=55s og λγ，代入公式得： ︒=→=96.4087.0tan 00αα 与所选后角相近，可以满足切削要求。
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三、可转位车刀结构及优势
1-可转位刀片 2-弹簧套 3-刀垫
结 构
4-压紧螺钉
夹紧元件
5-杠杆 6-刀杆
1
3
5
三、可转位车刀结构及优势
优 势
提高刀具寿命---避免了硬质合金钎焊时容易产生裂
纹的缺点；
有利于涂层刀片的使用---可转位刀片适合用气相沉
积法在硬质合金刀片表面沉积薄层更硬的材料(碳化钛
机械制造技术基础
数控刀具及可转位车刀设计专题 ---2013.4.2
机械制造及自动化系
王娜君
机械制造技术基础
内
一.了解数控刀具
容
二.掌握可转位车刀设计基本方法
机械制造技术基础
一、数控机床的工具系统
工具系统: 在加工中心上要适应多种形式零件不同部 位的加工，故刀具装夹部分的结构、形式、尺寸也是 多种多样的。把通用性较强的刀具和配套装夹工具系 列化、标准化。 工具系统：镗铣类数控工具系统
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4.5 可转位车刀刀杆设计
刀槽角度计算
• 3、刀槽最大倾斜角与方位角计算 垂直于底面（基面）的任意位置前角计算公式： •
4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
杠杆式
应用杠杆原理对刀片刀槽侧面进行夹紧，半圆筒形弹 簧片可保持刀垫不动 。 定位精度高，夹固牢靠，受力合理，使用方便； 工艺性较差，适用于专业工具厂大批量的生产。
4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
楔块式
（3）楔块式 刀片通过定位在刀杆的销轴上，压紧 螺钉下压楔块，使其一面紧靠在刀杆，另一面推挤刀 片使刀片内孔靠紧的圆柱销轴。 结构简单易操作，精度较低； 夹紧力与切削力相反。
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4.5 可转位车刀刀杆设计
其他设计
刀杆材料选择
刀杆长度及截形设计
硬质合金车刀合理主偏角和副偏角的参考值
加工情况 粗 车 工艺系统刚性好 工艺系统刚性差 车细长轴、薄壁零件 精 车 工艺系统刚性好 工艺系统刚性差 车削冷硬铸铁、淬火钢
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对此求极大值得
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4.5 可转位车刀刀杆设计 • 4、车刀刀尖角、副偏 角计算：
刀槽角度计算
为什么要计 算刀尖角
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4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
上压式
4、上压式 采用螺钉和压板从上面压紧刀片。 结构简单，加固牢靠，使用方便，刀片平装，用钝后 重磨后面。 上压式是加工中应用最多的一种。
4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
杠销式
4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
拉垫式
4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
氮化钛和氧化铝),以提高切削性能。
保持切削稳定可靠---由于可转位刀片是标准化和集
中生产的,刀片几何参数易于一致；
降耗--减少硬质合金材料的消耗，节约大量刀杆材料 提高生产效率----换刀时间较短； 切屑控制稳定。
4.1 可转位车刀刀片夹固形式及选择
偏心式
1、偏心式 靠销钉(螺钉)上端部的偏心销偏心夹紧(螺钉自锁)； 结构简单，操作方便； 不能双边定位； 偏心过小,刀片制造精度高;太大受切削力冲击易松动 偏心式夹紧机构一般适用于连续平稳切削的场合。
4.5 可转位车刀刀杆设计 • 1、刀槽的主偏角和刃倾角计算
刀槽角度计算
rg r sg s
• 2、刀槽前角 • n nb ng
ng n nb
t an n t an 0 cos s t an og t an 0 t an ng t an og cos s t an nb
机械制造技术基础 二、数控加工刀具的要求及特点
4、数控刀具有高的精度和重复定位精度 • 数控刀具大量采用机夹可转位刀具；
• 数控刀具大量采用多功能复合刀具及专用刀具；
5、数控刀具要系列化、标准化，以利于编程和刀 具管理； •具有一个比较完善的工具系统； •建立刀具管理系统；
•应有刀具在线监控及尺寸补偿系统
可转位刀片的型号及表示方法
国标规定 • 型号中不加前缀，即指装有硬质合金可转位刀 片的可 转位刀具； •加前缀装夹其他材料的可转位刀片，如装夹陶瓷可转位 刀片的车刀，称为陶瓷可转位车刀。 国家标准 TNUM160408ERA2
TNUM160408ERA2
4.5 可转位车刀刀杆设计
刀槽角度计算
车床类数控工具系统
主要由两部分组成：
刀具部分
装夹工具部分（刀柄、接柄、夹头等）
机械制造技术基础
二、数控机床的工具系统
机械制造技术基础
二、数控机床的工具系统
机械制造技术基础 二、数控加工刀具的要求及特点
1、要求刀具切削性能稳定、使用寿命和可靠性高，能 适应难加工材料和新型材料加工的需要； •刀具材料应具有高的耐热性、抗热冲击性和高温力学 性能； •刀具结构需要刚性好（尤其是粗加工刀具）、精度高、 抗振及热变形小； 2、要求刀具有很高的切削效率 刀具的尺寸互换性好便于调整，以减少换刀调整时间， 能实现刀具尺寸的预调和快速换刀 3、刀具应能可靠地断屑或卷屑，以利于切屑的排除；
参考值／(0)
主偏角κr 45、60、75 65、75、90 90、93 45 60、75 10～30 副偏角κr/ 5～10 10～1 5 6～l0 0～5 0～5 4～10
从工件中间切人
切断刀、切槽刀
45～60
60～90
30～45
1～2Leabharlann cos s 1 t an 0 t an nb cos s
4.5 可转位车刀刀杆设计
刀槽角度计算
• 3、刀槽最大倾斜角与方位角计算 为了制造出要求的刀槽角度，就要给出制造过程需 要的最大倾斜角与方位角计算。 有时还可用进给、切深剖面的角度
4.5 可转位车刀刀杆设计
刀槽角度计算
• 3、刀槽最大倾斜角与方位角计算 垂直于底面（基面）的任意位置前角计算公式： •
压孔式
螺钉压紧式
4.2 可转位车刀刀片形状及选择
刀 片
4.2 可转位车刀刀片形状及选择
刀 片
4.2 可转位车刀刀片形状及选择 根据加工轮廓选择刀片形状！！
刀 片
一般外圆车削常用80°凸 三角形、四方形和80°菱形 刀片； 仿形加工常用55°、35 ° 菱形和圆形刀片； 在机床刚性、功率允许的 条件下，大余量、粗加工应 选择刀尖角较大的刀片，反 之选择刀尖角较小的刀片。
tan ng tan og coss tan 0 tan n coss tan 0 tan og cos2 s
（2）副刃后角
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tan' sg tan og sin r tansg cos r
可转位车刀的角度是由刀片几何角度和刀槽几何角 度综合形成。
4.5 可转位车刀刀杆设计
刀槽角度计算
0、s、 r r
按照设计给出的车刀角 度
选择刀片角度
nb、 nb、b、 b 2
tan gg tan og
求刀槽角度（包括刀槽铣制角度）
tan og 2 tan og 、 rg 、 tan gg gg tan og tan sg tansg tan og tan gg 校验车刀后角、副刃后角 tansg ' 0 0
4.4 可转位车刀刀片断屑槽形式及选择
断屑槽
4.4 可转位车刀刀片断屑槽形式及选择
断屑槽的参数直接影响到切削的卷曲和折断； 断屑槽可根据工件材料、切削参数和断屑要求选择；
断屑槽
目前刀片的断屑槽形式较多，各种断屑槽刀片的使用情 况不尽相同，选用时一般参照具体的产品样本 刀片的尺寸应根据切削刃长度、刀片强度等因素选择；
4.5 可转位车刀刀杆设计
刀槽角度计算
• 求刀尖角的顺序为：
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• 副偏角：
' r 1800 r r
4.5 可转位车刀刀杆设计
车刀后角验算
• 车刀后角的校验 （1）车刀后角
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