实心墩模板计算书
墩身模板计算书
墩身模板计算书1.面板计算：根据墩身施工确定以下数据：混泥土自重2.5t/m3，混泥土的浇注速度为1.5米每小时，混泥土的初凝时间为8小时，外加剂影响系数为1.0，混泥土塌落度为18—20，小于30mm，取0.85。
故根据公式得P=0.22rt0β1β2v1/2=0.22x2.5x8x1.0x0.85x1.51/2=4.6 t/m3混泥土在倾斜过程时的冲击载荷为0.2 t/m3在施工过程中的振捣产生压力为0.4 t/m3故整体侧压力为三者之和5.2 t/m31.面板计算面板厚度为h=0.008m，两槽钢开档间距为b=0.3m.看做300mm的面板两点简支梁计算。
q300b=300mm, h=8mm, E=200GPa,[σ]=215Mpa , l即是b∵F=5.2t=52000N b=0.3m∴q=52000x0.3=15600N/mI z =bh3/12=0.3x(0.008)3/12=12.8 x10-6m4∴W z =bh2/6 =0.3x(0.008)2/6=3.2x10-6m3∵M max =ql2/8=15600x0.32/8=176N.m∵σ=∣M max∣/ W z =176/3.2x10-6 =55 Mpa∴σ﹤[σ]扰度计算∵扰度f=5ql4/384EI z E=200Gpa I z=12.8 m4 ∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.34/384x200x109x12.8 x10-6=6.4x10-6m ∵l=0.3m∴l/300=1x10-3 mf﹤l/300∴面板符合要求。
2.纵肋型钢（槽钢）计算。
型钢为[10a，后面背带间距为1000mm。
看为两点简支。
q1000∵F=15600N l=1m∴q=15600N/m∵M max =ql2/8=15600x0.82/8=1248 N.m∵查型钢截面系数表得:I z=198.3 x10-6m4W z=39.7 x10-6m3∵σ=∣M max∣/ W z =1248/39.7x10-6 =32 Mpa∴σ﹤[σ]∵扰度f=5ql4/384EI zE=200Gpa I z=198.3 x10-6m4∴f=5ql4/384EI z=5x15600x0.84/384x200x109x198.3 x10-6=8x10-6m ∵l=1m∴l/300=3.3x10-3 m∴f﹤l/3003.背带计算。
(完整word)45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1。
新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0。
2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F --—---新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ———---混凝土的重力密度(kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0—--—-—新浇混凝土的初凝时间（h )，可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/（T +15）计算。
T --————混凝土的温度（25°C)。
V --—--—混凝土的浇灌速度（m/h ）； 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H --—--—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1-----—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺缓凝外加剂取1.2,该工程取1。
2.Β2—-—-—-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时,取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm ，取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0。
22x25x6x1。
2x1。
15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =64。
4kN/m 2作为模板水平侧压力的标准值. 2。
倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m 2（泵送混凝土） 3。
振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m 2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1。
墩身模板计算书
墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。
本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。
根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。
三.面板验算：（1） 强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。
取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！ （2） 挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。
墩柱模板受力计算书(范本)
2021年1月墩柱模板受力计算书目录一、荷载标准值验算 ................................................................................................................................ - 1 - 二、模板材料规格 .................................................................................................................................... - 4 - 三、 CAD 示意图及模型图 ................................................................................................................... - 5 - 四．模板结构参数 .................................................................................................................................... - 7 - 五、有限元计算 ........................................................................................................................................ - 7 - 六、有限元前处理 .................................................................................................................................... - 8 - 七、模板部分有限元受力计算 .............................................................................................................. - 10 -一、荷载标准值验算1.1.1.1. 新浇混凝土自重标准值k G 2由《建筑施工模板安全技术规范》P14页得出：普通混凝土可采用3m /24kN 。
实心墩模板力学计算书
实心墩模板计算书模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。
模板的背部支撑由钢楞组成，直接支撑模板的次背楞为槽钢10#，用以支撑次背楞的是槽钢14#b的主背楞。
模板通过拉杆将两侧B面模板连接，A面模板与C面模板通过M22的4.8级螺栓副连接。
一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；拉杆水平间距(mm):1800；主楞间距(mm):1000；拉杆竖向间距(mm):1100；对拉螺栓直径(mm):M27；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:轧制槽钢140×60×8；钢楞截面惯性矩I(cm4):609；钢楞截面抵抗矩W(cm3):87.1；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:轧制槽钢100×48×5.3；钢楞截面惯性矩I(cm4):198；钢楞截面抵抗矩W(cm3):39.7；次楞肢数:1；4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):6；(N/mm2):205；面板弹性模量(N/mm2):210000；面板抗弯强度设计值fc面板抗剪强度设计值(N/mm2):125；5.钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):206000；钢楞抗弯强度设计值f(N/mm2):205；c模板设计简图如下：二、模板荷载标准值计算其中γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际取，取0时按200/(T+15)计算，得6.667h；T -- 混凝土的入模温度，取15℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -- 模板计算高度，取15m；-- 外加剂影响修正系数，取1.2；β1-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
β2根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 59.493 kN/m2、960 kN/m2，取较小值59.493 kN/m2作为本工程计算荷载。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
墩身模板计算书
1#、2#墩身翻模计算书1．计算分析根据施工设计，分别对翻模结构进行整体建模计算，计算采用MIDAS civil 有限元分析软件进行计算。
计算标准参见《钢结构设计规范》、《路桥施工计算手册》。
2. 计算说明通过迈达斯计算软件对现浇托架进行整体建模计算，计算内容为构件的轴向应力，剪切应力，弯曲应力，变形量等，主要计算构件为：侧模板模板：竖肋[10槽钢；横肋10mm钢板；纵向连接板12mm钢板；外拉杆锚固梁2[16；内拉杆锚固梁2[12；面板：厚度5mm，；拉杆φ30mmQ235钢：[]Mpa140=轴σ，[]Mpa145=σ，[]Mpa85=τ边界条件介绍连接：各种连接均采用弹性连接中的刚性连接。
荷载：砼重按砼24kN/m3计，模板托架结构自重由软件自动计算。
工况：设置一个工况：第一个工况：浇筑状态，浇筑上两层4.5m混凝土，最底下一层最为承重结构，主要由拉杆承重，上两层拉杆承受侧压力荷载。
3.工况1：3.1计算模型图3.1-1 midas模型图边界3.2砼荷载取值计算4.5m高砼浇筑侧向压力荷载+模板托架自重（软件自动计算）+人员机具荷载（1）根据混凝土浇筑速度以及浇筑温度，计算按下图对侧面模板施加水平荷载。
荷载值单位：kN/m2。
60.060.04-3 midas 腹板侧模荷载布载荷载值(kN/m2)（2）、人员机具施工荷载：2.5kN/m23.3.计算分析3.3.1侧面模板计算分析侧面模板最大位移挠度变形1mm＜1.5mm，满足要求。
图3.3.1-1 侧面模板最大位移挠度变形计算3.3.2竖横肋计算分析计算竖肋最大组合应力63MPa，满足要求。
图3.3.2-1 竖横肋最大组合应力计算计算竖肋最大位移挠度变形0.75mm＜L/400=1MM，满足要求。
图3.3.2-2 竖横肋最大位移挠度变形计算3.3.3拉杆锚固梁计算分析计算拉杆锚固梁最大组合应力30MPa，满足要求。
图3.3.3-1 拉杆锚固梁最大组合应力计算计算拉杆锚固梁最大位移挠度变形0.2mm＜l/400=1mm，满足要求。
45：1实心墩柱模板计算书
达坂城湿地特大桥45：1实心墩柱模板计算书荷载计算一、水平荷载统计：根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ= H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。
γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3。
t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，现场提供初凝时间要求为6小时，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算。
T ------混凝土的温度（25°C ）。
V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）; 现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h 。
H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取8.0m 。
Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.2。
Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm 时，取1.10不小于100mm ，取1.15。
本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。
2/121022.0V t F c ββγ==0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.4kN/m 2H F c γ==25x18=450kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=64.4kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。
2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4kN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4kN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）二、水平侧压力的荷载组合荷载分项系数:新浇混凝土时对模板侧面的压力r1=1.2;活荷载分项系数r=1.41．总体水平侧压力的设计值为F=64.4*1.2=78.28kN/m2设模板受力分析采用总体水平侧压力设计值2．模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值算刚度时荷载的分项系数取1.0F=64.4*1.0=64.4kN/m2标1.1模板的计算 (第二套)已知:墩身的最大截面为7800*3100及结构形式（见图1）,两端圆弧最大半径R1550;现选取4700*2000的平模板（见图2）,面板为6mm，竖边框为2000*120*14的钢板，横边框为4700*120*14的钢板，竖筋为[12#槽钢，间距360mm,横筋为8*120的钢板间距400mm，背楞竖向间距为1000mm;圆弧模板:面板为6mm,连接法兰为14*120的钢板，竖边框为14*120的钢板，环筋12*120的钢板（通长）间距400mm，竖筋为[12#槽钢；模板连接螺栓为M20*65；（图1）（图2）平模面板强度的计算面板首先把砼侧压力传给通长的竖筋，次筋是断开，竖筋间距360mm，横筋间距400mm，背楞水平间距1000mm,所以面板支撑空间最大距离为360mm*400mm。
实心墩柱模板计算书讲解
模板设计计算书天津久安集团亨实钢结构有限公司2008年12月6日一、设计要求和基本条件1、一次混凝土浇筑高度10～15m。
2、刚度设计取值为1/500，且考虑模板平整度≤2mm（1m靠尺）要求，满足墩身实体表面平整度≤4mm（1m靠尺）。
3、混凝土浇注速度：2m/h。
4、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
5、混凝土容重：26KN/m3。
6、浇注温度：50C~300C，建议取150C。
7、初凝时间：6h。
8、塌落度：16~18cm。
9、墩身高性能混凝土添加缓凝型外加剂，影响因素按 1.2倍系数考虑。
10、墩身模板设计应考虑下列荷载：①、新浇注混凝土对侧面模板的压力。
②、倾倒混凝土时产生的荷载取4KN/m3。
③、风荷载按最大风力8级考虑。
11、荷载组合⑴、模板强度计算荷载组合：①+②+③12、从经济角度考虑，墩帽模板在保证刚度的情况下，强度应采用较为适宜的设计。
13、敦身模板设计统一采用Madis6.7.1版本软件建模计算，并提供完整的计算书。
14、墩身摸板中间流水槽位置水平设一道拉筋，竖向间距按计算确定，顶部高出混凝土面100mm处顺桥长方向设4道水平拉筋。
二、结构形式及主要材料的选择结构形式如下：1、拉筋采用精扎罗纹钢，考虑1.3倍的安全系数，直径依据计算确定。
2、拉筋处设置垫板，垫板厚度应 10mm。
3、大背楞（龙骨）和圆弧段肋采用][槽钢，规格型号根据计算确定，不采用桁架结构形式。
4、法栏采用14mm钢板。
5、竖肋采用[10槽钢，间距依据计算确定。
6、横肋采用6mm钢板，间距依据计算确定。
7、节与节间采用平接口方式。
三、压力确定①、新浇注混凝土对侧面模板的压力。
F1=1.2×0.22×r ×t ×β1×β2×υ1/2=1.2×0.22×26×6×1.2×1.2×2.15 1/2=87kN/m 2F1：新浇注混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2） r:混凝土的重力密度（26kN/m 3） t ：混凝土的初凝时间（6h ）υ：混凝土的浇注速度每小时浇筑混凝土30m 3，每米混凝土量为：2m ×7.4m: 13.94m 3v=2.15m/h 2.4m ×7.5m:14.52m 3 v=2.07m/h 浇筑速度取：v=2.15m/hβ1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β21：混凝土坍落度响修正系数，取1.2 ②、倾倒混凝土时产生的荷载取4KN/m 3。
圆端形实心墩模板计算[1]
![圆端形实心墩模板计算[1]](https://img.taocdn.com/s3/m/4a68672c580216fc710afd05.png)
16 1附件1：圆端形实体墩模板计算书1、受力分析荷载：强度计算荷载为混凝土侧压力根据《铁路混凝土与砌体工程施工规范》要求：新浇注混凝土侧压力：P=4.061+v vv ——混凝土浇注速度（m/h ）本计算v 采用1 m/hP max =4.01161+⨯=43.6kPa2、正面板结构图：17 1大横肋计算（一个18#槽钢）计算图式如下图：qq=43.6×1.2=52.3KN/mM max =281ql =22.13.5281⨯⨯=9.414 KN-mW=152211mm 3δ=w M max =152********.96⨯=61.8MPa<215MPa 满足强度要求 计算挠度值f=mm EI ql 5.010*137*10*06.2*3841200*3.52*538455544==<3mm 刚度满足要求原设计采用2个10#槽钢，截面模量W1=2*39660mm3=79320 mm3,采用1个18号槽钢 截面模量 W2=152211mm 3 在同等条件下采用18号槽钢强度个刚度均比2个10#槽钢大，而且节约材料，减少自重。
（2）竖肋计算(一个8#槽钢)计算图式如下图：qq=43.6×0.45=19.6KN/mM max =281ql =22.16.1981⨯⨯=3.53KN-m18 1W=25325mm 3δ=w M max =253251053.36⨯=140MPa<215MPa 满足强度要求 计算挠度值f=mm EI ql 4.210*3.101*10*06.2*3841200*6.19*538454544==<3mm 刚度满足要求该计算未考虑小横肋,小横肋与竖肋连成整体，刚度将大大提高。
(3)圆端面计算(横肋采用通长80*8钢板)计算图式简化为拉条计算N=43.6*1.2*3/2=78.5KNδ=A N =880105.783⨯⨯=123MPa<235MPa 满足强度要求 结论：圆端面计算未考虑面板和法兰板的承载，上述计算采用简支形式计算结果偏于安全。
墩柱模板计算分析(实心)讲课教案
墩柱模板计算分析(实心)实心墩墩身钢模计算书一、工程简介京沪高铁六标五工区第四作业工区位于昆山境内，线路起点DK1252+017.79,终点DK1256+911.65,里程长度4.89km。
主要包括五座连续梁桥，分别为：跨娄江连续梁拱（70m+136m+70m）、跨沪宁铁路连续梁(40m+72m+40m)、跨江浦路连续梁（40m+72m+40m）、跨朝阳西路连续梁(40m+56m+40m)、跨通澄南路连续梁（40m+56m+40m）。
钻孔桩1552根、承台140个、墩身140个，主要为矩形空心墩，双柱墩及实体墩。
二、计算分析内容：1、墩身模板强度验算2、墩身模板刚度分析三、分析计算依据1、钢结构设计规范：GB50017-20032、建筑工程大模板技术规程：JGJ74-20033、全钢大模板应用技术规范：DBJ01-89-20044、建筑工程模板施工手册杨嗣信中国建筑工业出版社四、模板设计构件规格及布置1、面板：δ62、竖肋：Ⅰ10，布置间距400mm，法兰：δ16×100 , 抱箍：［16模板具体构造见后附图。
五、荷载分析1、计算初值浇注速度V=1m/h，混凝土溶重γ=25KN/m3，混凝土初凝时间t0=17h。
外加剂影响修正系数：β1=1.2 β2=1.15,混凝土浇注层的高度H=4m2、荷载计算⑴按下列二式计算,取其中最小值:F=0.22γt0β1β2V1/2 =0.22×2.5×104×17×1.2×1.15×11/2=1.29×105(N/m2)F=γH=2.5×104×4=1×105（N/m2）取F1=1×105(N/m2)其中：γ—砼密度，取γ=2.5×104 N/m3t0—砼初凝时间,取t0 =17hβ1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0, 掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2,这里取1.2β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm,取0.85, 5cm～9cm 时取1.0, 11cm～15cm时取1.15, 这里取1.15⑵泵送混凝土浇注施工时（T>10℃）对侧面横板压力F2=4.6V1/4=4.6×1=4.6×103(N/m2)⑶振捣混凝土时对侧面横板的压力F3=4×103(N/m2)⑷侧面横板即承受的总压力F= F1+ F2+ F3=(100+4.6+4) ×103=108.6×103(N/m2)六、模板各受力件的强度与刚度计算1．面板刚度计算面板选用6mm，厚度A3钢板。
实心桥墩模力学计算
京沪高铁实心墩柱模力学计算一、模板强度、刚度检算及选材依据1、力学分析工状说明：a型：6*2圆端等截面实心墩b型：6*2.3圆端等截面实心墩c型：6*2.5圆端等截面实心墩d型：6*2.8圆端等截面实心墩e型：6.68*3.48圆端变截面实心墩墩柱模板面板全部采用厚6mm开平板，面板背肋全部采用[10，间距300。
横大肋高度方向间距750mm。
具体细节如方案图所示。
方案（一）等截面墩柱模板采用起桁架对拉情况如下：平板大肋附背肋用２*[14b，起桁架用[12、起桁架高度为720mm，中间斜撑用[8。
方案（二）墩柱模板采用穿砼对拉情况如下：a型：4米面2*[14b横大肋最大荷载面积750（高度方向）*1450（宽度方向）。
b型3.7米面2*[14b横大肋最大荷载面积750（高度方向）*1300（宽度方向）。
C型3.5米面2*[14b横大肋最大荷载面积750（高度方向）*1200（宽度方向）。
d型3.2米面2*[14b横大肋最大荷载面积750（高度方向）*1050（宽度方向）。
E型3.2米面2*[14b横大肋最大荷载面积750（高度方向）*1050（宽度方向）。
一次性最大浇注高度取8m，入砼温度取10-15度。
高度方向浇注速度按2米/小时计。
2．浇砼最大侧压力计算：砼容量r=24 KN/m3砼初凝时间t0＝200/（气温+15）＝8小时塌落度取70mm k2=1.15 k1=1.2最大侧压力取Pmax=0.22 r t0 k1k2 v1/2与Pmax1＝rH较小值Pmax1＝24*8＝192KN/m2Pmax=0.22×24×8×1.15*1.2×21/2*=82.4KN/m2振捣砼对侧面模板的压力为4 KN/m2Pmax=82.4+4=86.4 KN/m2两者中取较小值F=86.4KN/m2（2）混凝土有效压头高度h：h=F/rc=86.4/24=3.6m3、模板用料力学性能，用料选取及布置情况说明：钢材的屈服点取215MPa 抗拉强度取350MPaW[10＝39.700cm3I[10=198.300cm4W[14b＝87.1cm3I[14b=609.4cm4W[12＝50.6cm3I[12=303.9cm4面板取10cm板条简化为三等跨连续梁验算面板W厚6＝1/6bh2=10*0.6*0.6/6=0.6cm3 I厚6＝1/12bh3=10*0.6*0.6*0.6/12=0.18cm4 4、面板检算：（厚6mm钢板荷载：0.3米长，0.1米宽，考虑背肋型材腹板厚度，则面板间距按0.28cm计算。
墩柱模板设计分析计算书(2300x2300))
2.3x2.3m实心墩墩柱模板设计分析计算书一、设计原始数据1、模板材料：面板：5mm；连接法兰：L80×8;横肋板：-80×8;竖肋板：[8。
背楞：2[14。
（材料均为Q235）2、模板设计数据：肋板间距360mm，背楞间距1100mm，2道，如下图3、施工数据：墩柱截面为：2300(L) ×2300(W);墩身截面面积为：5.293m浇注上升速度按v=5m/h计算;混凝土初凝时间取to=4h.二、模板侧压力计算F=0.22γetoβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=25KNm3；to为混凝土初凝时间=4h；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.05 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。
计算得：F=59.40KN/M2,即59.40kPa.三、设计验算（1）面板验算1、强度验算选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析计算：Ix/Iy=300/300=1.0,得K mx0=-0.0600;K my0=0.0550; K Mx=0.0227;K My=0.0168; K f=0.0016。
取1mm宽的板条作为计算单元，载荷为：q=FXlq=0.0594×1=0.594N/mm弯矩：M x o= K mx0〃q〃l x2=-0.0600×0.0594×3602=-461.89N〃mmM y o= K my0〃q〃l y2=0.0550×0.0594×3602=423.40〃mm面板的截面系数：W=1/6〃bh2=1/6×1×52=4.17mm3应力为：σmax=Mmax/W=461.89/4.17=110.75N/mm2<215N/mm2满足要求。
所以满足要求。
2、挠度验算Bo=Eh3/12(1-υ2)=1.96×105×63/12(1-0.32)=38.77×105N〃mmWmax=K f〃ql4/Bo=0.00160×0.0594×3604/38.77×105=0.41mmW/L=0.41/360=0.00<1/500所以满足要。
墩身模板计算书(正本)
墩身模板计算书一、模板概述模板面板采用δ=6mm厚的钢板，[8作为横肋，纵肋采用[16。
二、计算假定选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
三、荷载计算：1、新浇混凝土自重:砼容重γ=24kN/m32、混凝土振捣时产生的荷载q2=4 kN/ m 2四、强度验算1、面板验算面板采用6mm厚的钢板，其下用[16作为肋，横肋与纵肋最大间距分别为450，452mm。
荷载计算：浇注速度为v=3m/h，砼入模温度为T=15℃，v/T=0.2>0.035时，有效压头高度h=1.53+3.8v/T=2.29，P m=K〃r〃h=1.2×24×2.29=66KPaK-外加剂影响修正系数1.2L Y /LX=452/450=1.0取板宽1mm，按连续梁计算q=Pm〃1=0.066N/mm弯矩最大值MmAX =KMX0〃q〃LX=-0.06×0.066×4502=-801.9N.mm查附表2-18得MXO=-0.06钢板抗弯刚度W=1/6*B*H2=6mm3面板抗弯强度σ=MmAX/W=133MPa<[σ]=215MPa2、小肋（横向加劲肋）计算小肋采用80mm×100mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3小肋按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0.9米。
Ⅱ区q=43.62*0.3=13.09kN/m m=0.1*q*0.92=1.06kN.mⅢ区q=10.05kN/m m=0.81kN.mⅣ区q=10.41kN/m m=0.94kN.m/W=7.95MPaσ=mmAX3、大肋（横桥向分配梁）计算大肋采用100mm×120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=24000mm3弯矩最大值m=1.26kN.m=1260000n.mmmAX/W=5.25Paσ=mmAX4、支架计算碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm，考虑到制造负公差，按δ=3.0mm 计算。
9.8x4墩柱模板设计计算书
实心墩模板设计计算书文水县强盛钢模板有限公司2016年模板设计计算书设计说明：以截面9.8m*4m实心墩为例，墩身高度为12m。
设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用20#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为1.5米 /小时，混凝土入模温度为25℃。
I 荷载砼对模板的侧压力：F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2=0.22×26×（200/（25+15））×1.2×1.15×21/2=55.8KN/m²V=1.5m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度）倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m²振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m²荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m²II面板验算已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑1、强度验算:Mmax =0.1×ql²=0.1×0.617×350²=7558 N〃mm截面抵抗矩W=bh²/5=10×6²/5=60mm³最大内力：σ=Mmax/W= 7558/60=126N/ mm²＜215N/ mm²满足要求。
2、挠度验算:I=bh³/10=10×6³/10=180mm4ω=0.677×ql4/100EI=0.677×0.617×307*5004/(100×2.06×105×180）=1.7mm<2mm满足要求。
III 竖肋验算已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×10³mm³ I[10=198.3×104mm4强度验算:竖肋为两端外伸，按外伸梁计算，Mmax=qa²/2=21.6×500²/2=2699375N〃mm最大内力：σ=Mmax/W［10=2699375/39.7×10³=68N/mm²＜215N/ mm²2、挠度验算:ω=ql4/384EI×(5-24×a2/l2)=21.6×10004/（384×2.06×105×198.3×104×(5-24×5002/10002))=0.14mm<1mm满足要求III 背楞验算已知：l=3000mm q=0.0617*1000=61.7N/mm2W［20=356×10³mm³ 2I[20=3560×104mm41、强度验算:按三等跨连计算Mmax =0.1ql²=0.1×61.7×24002=55530000N〃mm最大内力：σ=Mmax/2W［20=55530000/(356×10³)=156N/mm²＜215N/ mm²2、挠度验算ω=0.677ql4/100EI=0.677×61.7×24004/(100×2.06×105×3560×104）=1.88mm满足要求满足要求IV 对拉螺栓验算一根对拉螺栓所承受的拉力：N=0.0617*3000*1000=185100 φ25拉杆净截面积为350mm2φ25拉杆所承受的力为：350*750=262500N>185100 N文水县强盛钢模板有限公司2016年。
墩身模板计算书
目录一、模板制作 (2)2、设计计算依据 (3)3、主要技术参数 (3)4、侧压力计算 (3)5、面板计算 (4)(1)强度验算 (4)(2)挠度验算............................................................................................................................ 错误！未定义书签。
6、竖向槽钢计算 (5)(1)强度验算 (5)(2)挠度验算 (5)7、槽钢背坊计算 (6)(1)强度验算 (6)(2)挠度验算 (6)8、拉杆计算 (7)墩身模板计算书一、模板制作模板由面板、竖向加强槽钢、横向加强筋、槽钢背枋以及精扎螺纹钢拉杆几个主要构件组成。
面板为6mm钢板；竖向加强槽钢采用槽钢[10，间距Ll≯310mm；横向加强筋采用10mm的钢带，间距L2≯340mm；槽钢背枋采用双拼槽钢[18a，间距L3≯1000mm；拉杆采用υ25的精扎螺纹钢；模板分节为：以2m节为标准节，根据墩柱高度调整模板节数。
墩身模板立面布置图墩身模板平面布置图2、设计计算依据a、上海交通大学出版社《材料力学》；b、人民交通出版社《路桥施工计算手册》；c、中国建筑工业出版社《建筑工程大模板技术规程》d、中人民共和国建设部《钢结构设计规范》e、人民交通出版社《公路桥涵施工技术规范》3、主要技术参数①、砼自重G＝26kN/m3；②、钢材的弹性模量E＝210GPa；③、钢材容许应力：容许材料应力提高系数：1.25钢材计算采用：4、侧压力计算新浇注混凝土对模板的侧压力：墩身浇注时的振捣方式为内部振捣，浇注速度考虑为2m/h；作用于模板的最大侧压力：Pm=K.γ.hh=1.53+3.8t/T注：式中Pm---新浇注混凝土对模板的最大侧压力，kPa;h---有效压头高度，m ； T---混凝土入模时的温度，℃；K---外加剂影响修正系数，不加时，K=1；掺缓凝外加剂时，K=1.2； t---混凝土的浇注速度，m/h ； γ---混凝土的容重，kN/m ³Pm=1.2×25×（1.53+3.8×2÷10）=68.7kPa考虑振捣混凝土时产生的荷载2kPa ，以及倾倒混凝土时产生的冲击荷载4kPa ； 则模板所受到的最大侧压力p=68.7+2+4=74.7kPa 5、面板计算 (1)强度验算5.02000310<=y x l l ，所以按简支梁计算： 均布荷载q ＝74.7×0.31＝23.157kPa ；计算跨度L ＝0.31m ，面板厚度h ＝6mm ，则：所受最大弯矩（考虑模板的连续性） M max ＝m ql .kN 22253877.031.0157.2310110122＝⨯⨯= 面板的截面系数:抵抗距 W ＝61bh 2=61×310×62＝1860mm 3＝1.86×10-6 m 3惯性距 I x = 433mm 558012631012=⨯=bh应力为:σmax ＝W M max =＝631086.1102225.0-⨯⨯119.6MPa ＜175 MPa 满足要求 (2)挠度验算考虑模板的连续性，挠度：ω=EI ql 1284=5580101.2128310157.2354⨯⨯⨯⨯=1.4mm<1.5mm 满足要求。
墩身模板计算书
墩身6.75m×2.0m模板计算书墩身截面尺寸为2000 mm×6750mm。
墩身模板为大块钢模，面板采用δ＝6mm钢板，模板最大块为6750 mm×3000mm，竖向小肋采用[10，间距为250mm，四周设10×120mm钢板，横向大肋采用2根槽钢组合2[20，间距500mm，平面相邻模板间采用φ20精轧螺纹钢拉杆固定，肋间满焊，面板与肋双面焊如下图所示：1.本图尺寸均为毫米为单位。
2.面板采用6mm钢板，肋板采用12*100钢板，龙骨采用10#槽钢，围檩采用20#槽钢。
说明：1.本图尺寸均为毫米为单位。
2.面板采用6mm钢板，肋板采用12*100钢板，龙骨采用10#槽钢，围檩采用20#槽钢。
墩身模板图1模板计算参数1.1 计算目的确定模板所用材料、规格、尺寸，在新浇砼和施工操作等荷载的作用下，具有足够的强度、刚度。
1.2 确定荷载根据《建筑施工计算手册》，新浇筑混凝土对模板产生的最大侧压力可按照下式进行计算，并取二式中的较小值：120120.22c F t V γββ=式中：F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； c γ——混凝土的重力密度（kN/m 3）；0t ——新浇筑混凝土的初凝时间，可根据试验确定，当无试验资料时，可按照0200(15)t T =+；T ——混凝土的温度（°）取20；V ——混凝土的浇筑速度（m/h ）,取2；1β——外加剂影响修正系数，本计算中取1.0；2β——混凝土坍落度影响修正系数，本计算中取1.15 F=0.22*25*5.7*1.0*1.15*20.5=51.1KN/m 2Pmax=k γh其中k 为外加剂修正系数，有缓凝剂时取1.2，无缓凝剂时取1.0；γ为混凝土容重，取25KN/m 3； h 为有效压头高度，其计算如下：v 为混凝土浇注速度，取v=2m/h ，t 为混凝土入模温度，取20℃，v/t=0.1>0.035 h=1.53+3.8v/t=1.53+3.8×0.1=1.91m大模板的最大侧压力P MAX ＝1.2×25×1.91=57.3KN 取51.1kN/m 2 1.3 模板规格龙骨竖向布置,间距25cm,围檩横向布置,间距50cm,模板连接螺栓间距50cm,对拉螺栓竖向间距150cm,横向间距75cm,中、下层布置7道，上层布置3道，具体位置见布置图。
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最大应力为 191.8N/mm2< 215N/mm2 2）位移分布图:
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最大变形为 1.351mm<δ=1.4mm 故模板竖肋的强度和刚度均满足施工要求。 3、圆模抱箍计算: 模板抱箍采用[16#槽钢，校核参数：A=2190 mm2，W=108000 mm3，I=8660000 mm4； 选取总体水平侧压力的设计值：F 设=82.88KN/m2。 1） 应力分布图：
五、模板用料强度、刚度检算 计算采用有限元软件进行建模分析与计算： 钢面板选用 shell63 面单元，竖肋
及背楞槽钢选用 beam188 梁单元，拉杆、连接螺栓及吊具选用 solid45 实体单元进 行模拟。模板选材用料如下：
面板采用-6mm热轧Q235钢板； 竖边框采用-12*120mm热轧Q235带钢； 圆法兰采用-14*120mm热轧Q235钢板；
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六、接触网基础模板斜撑强度、刚度检算 1、荷载值计算 1）、按尺寸最大的下锚接触网基础考虑，其尺寸为长1.9m、宽2m、高1.2m，故单侧 接触网基础混泥土自重G1=25kN/m3*1.9m*2m*1.2m=114kN 2）、单侧接触网基础模板自重G2=10kN 3）、荷载组合：单侧斜支撑所受载荷 F=(G1+G2)*1.2(安全系数)=148.8kN
最大应力为 202.3N/mm2< 215N/mm2
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2）位移分布图:
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最大变形为 1.11mm<δ=2.2mm 故模板背楞的强度和刚度均满足施工要求。 5、模板连接边框计算:
边框采用—12*120带钢，圆模所受侧压力由两竖边框承担；选取总体水平侧压 力的设计值：F设=82.88KN/m2
最大应力为 93.84 N/mm2< ft=170 N/mm2； 所以模板连接采用普通4.8级M20连接螺栓能满足施工要求。 8、拉杆计算
模板对拉杆采用Ф25精轧螺纹钢，抗拉强度ft=270N/mm2； 应力分布图：
最大应力为 131.1N/mm2< ft=270N/mm2； 所以模板采用Ф25精轧螺纹钢做拉杆能满足施工要求。
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项目名称：葛洲坝集团南龙铁路工程一分部
实心墩模板检算书
工程编号：YGTL-SXD-140529 设 计：
设 计： 王奎 审 核： 复 核： 批 准：
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检算书
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一、编制依据
1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005) 2、《钢结构设计规范》(GB50017—2003) 3、《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002 4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86) 6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005) 7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002) 8、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005) 9、《建筑结构静力计算手册》 ( 第二版 ) 10、《预应力混凝土用螺纹钢筋》 (GB/T20065-2006)
每侧斜支撑由4根槽钢组成，故每根槽钢承受载荷为F/4=37.2kN 2、模板用料强度、刚度检算
计算采用有限元软件进行建模分析与计算： 钢槽钢选用beam188梁单元进行模 拟，斜支撑采用[16#热轧Q235槽钢。
斜支撑槽钢刚度、强度检算: 斜支撑采用[16#槽钢，校核参数：A=2190 mm2，W=108000 mm3，I=8660000 mm4；
二、计算参数取值及要求
1、混凝土容重：25kN/m3； 2、混凝浇注入模温度：25℃； 3、混凝土塌落度：160～180mm； 4、混凝土外加剂影响系数取 1.2； 5、混凝土浇注速度：2m/h； 6、设计风力：8 级风； 7、混凝土泵送浇注。
三、设计计算指标采用值 1、钢材物理性能指标
弹性模量 E＝2.06×105N/mm2，质量密度ρ＝7850kg/m3；
选取竖向载荷的设计值：F 设=37.2kN
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1）应力分布图：
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最大应力为 150.6N/mm2< 215N/mm2 2）位移分布图:
最大变形为 1.931mm<δ=3.5mm 故斜撑槽钢的强度和刚度均满足施工要求。 七、结论： 由以上数据显示，模板各构件的刚度、强度均能满足施工要求。
最大应力为 45N/mm2<205N/mm2 所以用-14*200*120 钢板做模板吊具是非常安全的。
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7、模板连接螺栓计算 模板连接螺栓采用普通4.8级M20螺栓，其抗拉强度ft=170N/mm2。竖向边框所受
拉力为53625N，螺栓间距为150mm~200mm。 应力分布图：
1）应力分布图：
最大应力 σmax=181.1N/mm2<215 N/mm2
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2）位移分布图:
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最大变形为 0.78mm <δ=0.9mm 故模板面板的强度，刚度均能满足施工要求。 2、模板竖肋计算
模板竖肋采用[10#槽钢，竖肋的校核参数:W=39700mm3，I=1980000mm4，A=1270 mm2；
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2、钢材强度设计值 抗拉、抗压、抗弯 f＝215N/mm2，抗剪 fv＝125N/mm2；
3、容许挠度 钢模板板面〔δ〕≤L1/500； 模板主肋 〔δ〕≤L2/500； 背楞 〔δ〕≤L3/1000；
四、荷载值计算 1、水平荷载统计： 根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下： 1）新混凝土对模板的水平侧压力标准值 按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效 应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值： F = 0.22γ ct0 β1β 2V 1/ 2 F =γcH 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。 γc------混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3。 t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料 时，可采用t=200/(T+15)计算，取t0=6h。 T------混凝土的温度（25°C）。 V------混凝土的浇灌速度（m/h），现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。 H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取10m。 Β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取
1）应力分布图：
最大应力为 54.12N/mm2< 215N/mm2
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2）位移分布图:
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最大变形为 0.07418mm<δ=0.4mm 故模板边框的强度和刚度均满足施工要求。 6、模板吊具计算 模板吊具采用-14*200*120 钢板加工，图中最重模板平模 6*2m，重量为 1814kg； 应力分布图：
1.2，该工程取1.2。 Β2------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取1.10不小于
100mm，取1.15。本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm,取1.15。 F = 0.22γ ct0 β1β 2V 1/ 2
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=0.22x25x6x1.2x1.15x21/2 =64.4 KN/m2 F =γcH =25x10=250 KN/m2 混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值， F=64.4 KN/m2作为模板水平侧压力的标准值。 2）倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值 考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4 kN/m2（泵送混凝土） 3）振捣混凝土时产生的水平荷载标准值 振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4 kN/m2 （作用范围在新浇筑的混凝 土侧压力的有效压头高度之内） 2、水平侧压力的荷载组合： 荷载分项系数:新浇混凝土时对模板恒荷载分项系数取 r1=1.2，活荷载分项系数 取 r2=1.4 1）总体水平侧压力的设计值为： F 设=64.4*1.2+4*1.4=82.88 KN/m2 2）模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值： F 标=64.4*1.0=64.4 KN/m2
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竖肋采用[10#热轧Q235槽钢； 抱箍采用[16#热轧Q235槽钢； 背楞采用[22#热轧Q235槽钢； 连接螺栓采用4.8级M20*65螺栓。
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1、模板面板计算： 面板采用 6mm 钢板，面板的校核参数：W=6mm3,I=18m4,A=6m²； 选取总体水平侧压力的设计值：F 设=82.88KN/m2
最大应力为 123.6N/mm2< 215N/mm2
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2）位移分布图:
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最大变形为 1.8mm<δ=2.67mm 故模板抱箍的强度和刚度均满足施工要求。 4、平模背楞计算 背楞采用][22#双槽钢，校核参数：A=2*3180 mm2,W=2*218000 mm3,I=2*23940000 mm4；拉杆间距为1.8m。 选取总体水平侧压力的设计值：F 设=82.88KN/m2 1）应力分布图：