梁木模板与支撑计算书500600

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梁,500×800梁木模板与支撑计算书

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)850mm。

梁模板使用的木方截面40×80mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.130kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×17.140=15.426kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×15.43+1.40×5.40)×0.80=20.857N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 80.00×1.50×1.50/6 = 30.00cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 80.00×1.50×1.50×1.50/12 = 22.50cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

梁木模板与支撑计算书

附件7：梁木模板与支撑计算书工程名称计算部位计算参数梁截面B=600mm，H=600mm，梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。

梁底模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=16mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值13.00N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论梁模板侧模计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.09×106/25600.0=3.625N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.78/(2×600.0×16.0)=0.435N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×15.6200.04/(100×6000.00×204800.0)=0.137mm面板的最大挠度小于200.0/250满足要求!穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞的抗弯强度计算值f=M/W=7.733×0.600×0.600/8/83333.336=4.176N/mm2满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算v=5ql/384EI=5×5.184×600.04/(384×9500×4166666.8=0mm梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2mm满足要求!施工单位计算人审核人。

梁模板支撑计算书

梁模板支撑计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面 B ×D=450mm ×1100mm ，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。

45001500110图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×1.100×0.600=16.500kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350×0.600×(2×1.100+0.450)/0.450=1.237kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)×0.450×0.600=0.810kN均布荷载 q = 1.2×16.500+1.2×1.237=21.284kN/m集中荷载 P = 1.4×0.810=1.134kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；A计算简图0.158弯矩图(kN.m)剪力图(kN)0.034变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.228kNN2=7.218kNN3=1.266kN最大弯矩 M = 0.158kN.m最大变形 V = 0.4mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.158×1000×1000/32400=4.873N/mm2面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×4333.0/(2×600.000×18.000)=0.602N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.380mm面板的最大挠度小于255.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 7.218/0.600=12.030kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.03×0.60×0.60=0.433kN.m最大剪力 Q=0.6×0.600×12.030=4.331kN最大支座力 N=1.1×0.600×12.030=7.940kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.433×106/83333.3=5.20N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×4331/(2×50×100)=1.299N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变形 v =0.677×10.025×600.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.222mm方木的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

梁支撑架及梁侧模板计算书

附件一梁底支撑架及梁侧模板计算书以酒店最大梁KZL3(1)：梁截面为1400mmx2900mm为计算依据，其余梁可参考此梁进行支撑架搭设，转换层层高为5.6m。

材料选用：模板：梁底模采用12mm厚竹胶板，梁侧模采用18mm厚木模胶合板，木枋截面：60mm*80mm，钢管：Φ48*2.8mm(实测值)钢管。

φ12对拉螺杆，U型顶托。

采用2.5m的立杆，在梁截面方向正中增加4排立杆，立杆间距500，沿梁长度方向立杆间距600，离地150高设置纵横向扫脚杆，第二道水平连系杆离地1.25m，第三道水平连系杆离地2.35m，立杆上口采用U型顶托(质量必须可靠)，U型顶托上设置短向双钢管用于支承梁底模，在搭设梁底支模架时，短向双钢管均需与大梁两侧立杆上的水平杆扣件连接。

梁侧模距梁底200高设置第一道对拉螺杆，底下3排螺杆纵横间距控制在460mm以内。

梁内严禁穿竹筒(大梁易在此处开裂)，改用φ16PVC管，在大梁上口采用一排一次性螺杆，用以确保梁截面。

设置纵向连续剪力撑，将荷载往框架柱传递。

横向每隔4根立杆设置剪刀撑，剪力撑采用6m钢管。

梁支模架与浇捣成型的框支柱用钢管抱箍连接成整体，增加其整体稳定性。

为防止立杆集中力过大，抵抗对楼面砼产生冲切破坏，在梁截面方向立杆下铺设槽钢，槽口向上，或采用50mm~60mm厚松木板塞在靠近立杆的扫脚杆下方，以增大受力面积。

KZL3(1)框支梁支模示意图一、底板模板计算：底板模计算跨度为150mm，取计算单元为0.6m，现进行强度及挠度验算，按四跨连续梁计算。

荷载统计：模板自重：q1=0.35*0.6*(2*2.7+1.4)/1.4=1.02kn/m梁钢筋砼自重：q2=25.5*0.6*2.9=44.4kn/m振捣砼时产生的荷载标准值：q3=2*0.6=1.2kn/m合计：Q=1.2*(q1+q2)+1.4*q3=1.2*(1.02+44.4)+1.4*1.2=56.2kn/m强度验算：验算式：W≥M/ fmM=0.121*QL2=0.121*56.2*0.15*0.15=0.15kn.m板模板截面抵抗矩：W=600*12*12/6=14400mm3=13 N/mm2f=M/W=0.15*106/14400=10.4N/mm2＜fm=13 N/mm2木材抗弯强度设计值fm强度符合要求挠度验算：验算式：ωA=KwqL4/100EI≤L/400Q=1.02+44.4=45.4kn/mE=9.5*103N/mm2I=600*12*12*12/12=86400mm4Kw=0.967ωA=KwqL4/100EI=0.967*45.4*1504/100*9.5*103*86400=0.27mm≤L/400=150/400=0.375mm挠度符合要求二、梁底木楞验算梁底木楞采用60*80木枋，计算跨度为600mm，计算单元为150mm，按四跨连续梁进行验算。

600梁模板计算

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=200mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木方截面40×90mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M = 0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.209kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.209×1000×1000/32400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.4×3.240)×0.300=4.176kN 截面抗剪强度计算值T=3×4176.0/(2×600.000×18.000)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×15.552×3004/(100×6000×291600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W < [f]其中 f ——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W ——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm3；[f] ——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f] = 13N/mm2。

500X1000及已下梁模板计算

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1000mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。

梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=4500N/mm2，抗弯强度[f]=25N/mm2。

梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=4500N/mm2，抗弯强度[f]=25N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m 2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.600kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m 2。

三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 50.00×1.20×1.20/6 = 12.00cm 3；I = 50.00×1.20×1.20×1.20/12 = 7.20cm 4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下17.25kN/mA梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×1.00+1.50×0.50×1.00]+1.4×2.50×0.50=17.25kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×17.254×0.2002=-0.069kN.mf=0.069×106/12000.0=5.751N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于25.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.200×17.254=2.070kN截面抗剪强度计算值 T=3×2070/(2×500×12)=0.518N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.34×0.50+24.00×0.50×1.00+1.50×0.50×1.00=12.920N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×12.920×200.04/(100×4500.00×72000.0)=0.432mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.432mm 小于 [v] = 200/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下34.32kN/mA图梁侧模板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中 f —— 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2×21.60+1.4×6.00)×1.00=34.320N/mm最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×34.320×0.2502=-0.215kN.mf=0.215×106/24000.0=8.938N/mm 2梁侧模面板抗弯计算强度小于25.00N/mm 2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×0.250×34.320=5.148kN截面抗剪强度计算值 T=3×5148/(2×1000×12)=0.644N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 21.60×1.00=21.60N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×21.600×250.04/(100×4500.00×144000.0)=0.882mm梁侧模板的挠度计算值: v = 0.882mm小于 [v] = 250/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×21.60+1.4×6.00)×1.00×1.00/2=17.16kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.160kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1000mm。

会议中心KL6(500×1620mm2)梁木模板与支撑计算书

目录会议中心KL6(500×1620MM2)梁木模板与支撑计算书 (2)2.1梁模板基本参数 (2)2.2梁模板荷载标准值计算 (2)2.3梁模板底模计算 (3)2.4梁模板底方木计算 (4)2.5梁模板侧模计算 (6)2.6穿梁螺栓计算 (7)2.7梁高支撑脚手架的计算 (7)2.7.1 梁底支撑钢管的计算 (8)2.7.2 梁底横向钢管计算 (10)2.7.3 扣件抗滑移的计算: (10)2.7.4 立杆的稳定性计算: (10)2.7.5 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: (11)会议中心KL6(500×1620mm2)梁木模板与支撑计算书根据本工程特点，取较大截面梁（会议中心工程的编号为KL6）500×1620mm2进行方案设计及计算，此梁不但截面尺寸最大，且支撑高度达10m左右，是本工程重点质量安全控制点。

2.1 梁模板基本参数梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1620mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。

梁模板使用的方木截面100×100mm，梁模板截面底部方木距离250mm，梁模板截面侧面方木距离400mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

2.2 梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

600梁模板钢管支撑架计算

梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为2.3m，梁截面B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方40×90mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

梁两侧立杆间距 0.90m。

梁底按照均匀布置承重杆2根计算。

模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

230图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。

梁模板(扣件式,梁板立柱共用)计算书500

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψc Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝32.868kN /mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×1＝31.104kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×1＝25.6kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×32.868×0.252＝0.257kN·mσ＝M max/W＝0.257×106/37500＝6.848N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×25.6×2504/(100×5400×281250)＝0.343mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×31.104×0.25+0.437×1.764×0.25＝3.109kN R2=1.25q1L=1.25×32.868×0.25＝10.271kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375q2L=0.375×25.6×0.25＝2.4kNR2'=1.25q2L=1.25×25.6×0.25＝8kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.109/1＝3.109kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[10.271]/1= 10.271kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=3.109/1＝3.109kN/m小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/2 =0.061kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(1-0.18)=0.498kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(1-0.18)=0.498kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.992kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×2，1.3 5×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.5/2)/2×1=0.992kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.109+0.061+0.498+0.992=4.66kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.271+0.061=10.332kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.109+0.061+0.498+0.992=4.66kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.66,10.332,4.66]=10.332kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.4/1＝2.4kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[8]/1= 8kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=2.4/1＝2.4kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.5/2 =0.05kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1-0.18)=0.41kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1-0.18)=0.41kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×(0.5-0.5/2)/2×1=0.62 7kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.18)]×((1-0.5)-0.5/2)/2×1=0 .627kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.4+0.05+0.41+0.627=3.487kN/m中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=8+0.05=8.05kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.4+0.05+0.41+0.627=3.487kN/m小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.487,8.05,3.487]=8.05kN/m为简化计算，按简支梁计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.332×0.2252，0.5×10.332×02]＝0.065k N·mσ=M max/W=0.065×106/40833=1.601N/mm2≤[f]=11.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.332×0.225，10.332×0]＝1.162kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.162×1000/(2×50×70)＝0.498N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×8.05×2254/(384×7040×142.917×104)＝0.027mm≤[ν]＝l1/250＝2 25/250＝0.9mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.332×0.225,0.5×10.332×0.225+10.332×0]=2.325kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.048kN,R2=2.325kN,R3=1.048kN 正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[8.05×0.225,0.5×8.05×0.225+8.05×0]=1.811kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=0.785kN,R2'=1.811kN,R3'=0.785kN 六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.113×106/4490=25.17N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝1.163kNτmax=2V max/A=2×1.163×1000/424＝5.483N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.024mm≤[ν]＝L/250＝334/250＝1.336mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.017kN，R2=2.193kN，R3=2.193kN，R4=0.017kN正常使用极限状态支座反力依次为R1'=0.008kN，R2'=1.683kN，R3'=1.683kN，R4'=0.008kN七、2号主梁验算P＝max[R2，R3]=Max[2.193，2.193]=2.193kN，P'＝max[R2'，R3']＝Max[1.683，1.683]=1.683kN1、抗弯验算2号主梁弯矩图(kN·m) σ=M max/W=0.173×106/4490=38.466N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)V max＝1.426kNτmax=2V max/A=2×1.426×1000/424＝6.724N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算2号主梁变形图(mm)νmax＝0.08mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为R1=2.96kN，R2=4.715kN，R3=4.715kN，R4=2.961kN 立杆所受主梁支座反力依次为R2=4.715/1=4.715kN，R3=4.715/1=4.715kN 八、纵向水平钢管验算P＝max[R1，R4]=0.017kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.008kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.001×106/4490＝0.298N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max＝0.011kNτmax＝2V max/A=2×0.011×1000/424＝0.052N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax＝0mm≤[ν]＝L/250＝450/250＝1.8mm满足要求！4、支座反力计算支座反力依次为R1=0.023kN，R2=0.037kN，R3=0.037kN，R4=0.023kN同理可得：两侧立杆所受支座反力依次为R1=0.037kN，R4=0.037kN九、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.037,0.037]＝0.037kN≤1×8=8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝4.715kN≤[N]=30kN满足要求！十、立杆验算1、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.427×(1600+2×300)=3139.4mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.808×1500=2712mmλ=l0/i=3139.4/15.9=197.447≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算M w＝1×φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝1×0.9×1.4×0.362×0.45×1.52/10＝0.046kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×1＝33.24kN/m2)小梁验算q1＝max{3.155+1×1.2×[(0.3-0.1)×0.5/2+0.5×(1-0.18)]+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2]/2×1，10.388+1×1.2×(0.3-0.1)×0.5/2}=10.448k N/m同上四～八计算过程，可得：R1＝0.03kN，R2＝4.732kN，R3＝4.732kN，R4＝0.03kN顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.427×(1600+2×300)=3626.007mmλ1＝l01/i＝3626.007/15.9＝228.051，查表得，φ1＝0.14立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+M w/l b＝max[0.03+1×[1.2×(0.5+ (24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.45，4.732，4.732，0.03+1×[1.2×(0.5 +(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.45]+0.046/1＝4.778kNf＝N/(φA)+M w/W＝4778.44/(0.14×424)+0.046×106/4490＝90.744N/mm2≤[f]＝205N/m m2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.808×1500=3132.36mmλ2＝l02/i＝3132.36/15.9＝197.004，查表得，φ2＝0.186立杆最大受力N w＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1×1.2×0.15×(3.7-1)+M w/l b＝ma x[0.03+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+0.5-0.5/2)/2×0.45，4.732，4.732，0.03+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(0.9+1-0.5-0.5/2)/2×0.45]+0.486+0.04 6/1＝5.264kNf＝N/(φA)+M w/W＝5264.44/(0.186×424)+0.046×106/4490＝76.998N/mm2≤[f]＝205N/ mm2满足要求！十一、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=3.7/25=0.148≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立杆支承面承载力验算F1=N=5.264kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=1.115N/mm2，η=1，h0=h-20=330mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1720mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×1720×330/1000=443.012kN≥F1 =5.264kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=11.154N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，A ln=ab=10000mm 2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.154×10000/1000=451.737kN≥F1=5.264kN满足要求！。

800×1200梁需3.8米支撑木模板与支撑计算书

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=800mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)900mm。

梁模板使用的木方截面38×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.20=46.397N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

500×600梁模板计算书

1 /9梁模板(扣件式)计算书计•算依据:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011工程属性二、荷载设计2、 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计•规范》GB 50017-2003模板体系设计新浇混凝止梁支撐方式设讣简图如下:平面图本圏梁恻支撑构造仅作示意.具体惮见梁恻模极设计四. 面板验算而板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 15 面板抗弯强度设计lft|f|(N/nun-)15而板弹性模fiEZmn?)9898取单位宽度按四等跨连续梁计算，讣算简图如下:E 彷]]]]]]]]]]]]]]b ]]]]]]]]]]]]]]]W=bh2/6=1000xI5xl5/6=37500mm\ I=bI?/12=1000xl5xl5xl5/12 = 281250mn?125 125 125125qi=0.9max[l ・2(Gik+ (G2k+G3k)xh)+1 ・4Q2k, 1 •35(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4x0.7Q2k]xb=0.9max[ 1.2x(0 J +(24+1.5)x0.6)+1.4x2,135x(0.1+(24+L5)x0.6)+L4x05x2]xl=20.48kN/mqi#=0.9xl.35x[Gik+(G2k+G3k)xh]xb=0.9xL35x[0J+(24+1.5)x0.6]xl = 18-71kN/m qiis=0.9x 1 ・4xO・7xQ2kxb=O・9x 1.4x0.7x2x 1 = 1.76kN/mq2=(Gik+ (G2k+G3k)xh)xb=|0J+(24+l .5)x0.6]xl = 15・4kN/mI、强度验算Mniax = 0.107qi.Rr2+0.121qiisL2 = 0.107xl8.71x0J2-+0.121xl.76x0J2- = 0.03kNin a=Mnm/W=0.03xl0*^/37500=0.92N/mm-<[f]=I5N/mm-满足要求!2.挠度验算Vniax = 0.632qL^/(100EI)=0.632xl5.4xI25^/(100x9898x281250) = 0.009min<[v] =I/400 =125/400=031 mm满足要求!3、支座反力计算设讣值（承载能力极限状态）Ri二R5=O・393 qwl +0446 qi话上0・393xl&71x0」2+0・446xi・76x0・12=I・02kN R2 二R4=l」43qiJ+l・223q^l=l」43xl8・71x0」2+l・223xl・76x0」2 = 2・94kN R3=0・928qw・l+1.142 qMl=0・928xl&71x(U2+l・142xl・76x0」2 = 2・42kN标准值(正常使用极限状态)R I =R5=O・393921=0393X15.4X0. 12=0.76kNR2=R4=1.143 q2l=LI43xl5.4x0.12 = 2.2kNR3 =0.928 921=0.928x15.4x0.12= L79kN五.小梁验算为简化讣算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计•算，如下图:]]]]]]]]]]]]]]]口 ]]]]]]]]]]]]]] 0 ]]]]]]]]]]]]]]b ]]]]]]]]]]]]]]]》900 I 900 I 900 I 900(1)200q I = max {1 ・02+0・9x 135x[(0.3-0.1 )x0.5/4+0.5x(0.6-0・16)]+0・9max[l・2x(0・5+(24+l」)x0・16)+i・4x2,135x(0.5+(24+1.l)x0J6)+k4x05x2]xinax[0.45-0.5Z2r (0・9・0・45)・0・5/2]/2xl,2・94+0・9xl・35x(0・3・0」)x0・5/4}=2・97kN/mq2=max|0J6+(03-0J)x05/4+05x(0.6-0J6)H0-5+(24+l J)x0J6)xmax[0.45-0.5/2,(0.9-045)-0.5⑵/2xl, 2,2+(03-0.1)x0.5/4]=2.23kN/mK抗弯验算Mniax = max[0.107qilrr 0.5qil2"] = max[0.107x2,97x0.9-» 0.5x2.97x0.2-) = 0.26kN in a=Mnm/W=0.26xl0*^/53330=4.83N/mm-<[f]=I5.44N/innr满足要求！2.抗剪验算Vniax = max[0.607qihr qil2] = max[0.607x2.97x0.9T 2.97x0.2]= 1.624kNTmax=3 Vnux/(2bho)=3x 1.624x 1000/(2x50x80) = 0.61 N/inin-<[T] = 1.78N/inin" 满足要求！3＞挠度验算vi=0・632q21f/(100EI)=0・632x2・23x900*(100x9350x2133300)=0・46nimSM = l/400= 900/400=2・25mmV2=q212*(8EI)=2・23x200少(8x9350x2133300)=0・02mmSM=l/400=200/400 = 0・5mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax = max[l・143q!h，0393qili+qil2] = inax[L 143x2.97x0.9»0.393x2.97x0.9+2.97x0.2]= 3・06kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=R5=2」lkN, R2=R4=3・06kN, R3 = 2.52kN正常使用极限状态Rmax = max[l」43q21i, 0393q21i+q2l2] = max[ 1.143x2.23x0.9,0393x2.23x0.9+2.23x0.2]=2・29kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R*i = R-5=L85kN, R*2=R4=2・29kN, R*3=1.87kN六.主梁验算2.11 kN 3 06kN 252kN lOBkN 211 kN(1) 450(2)450主梁弯矩图(kN ・m)o=Mrmx/W=0・407xl06/5080 = 80」6N/mmy[f]=335N/mm2满足要求!2、抗剪验算403G4,036•40364036主梁剪力图(kN)Vmax = 4・036kNTnux=2Vmax/A=2x4・O36xiOOO/489=16・51N/mm2s[T] = 335N/mm2满足要求!3、挠度验算K 抗弯验算113411340,9760.97G■0,976■0,976■1.134盈134主梁变形图(mm)Vniax = 0.1nmi<[v] = 1/400=450/400 =L12mm 满足要求！ 4. 扣件抗滑计算R = max|RhR3] = 1.13kN<8kN单扣件在扭矩达到40〜65N ・m 且无质S 缺陷的悄况下• 同理可知，左侧立柱扣件受力R=kl3kN<8kN单扣件在扭矩达到40〜65N ・m 且无质量缺陷的悄况下,七. 立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施丄模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型 4M8X3.5立柱截Ifii 面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cn?)5,08 抗压强度设计MftN/mm-) 335X=h/i=1500/15.8=94.94<[X]=150匕细比满足要求！査表得，<p=0・63K 风荷载计算Mw=0.9-xl.4xe)kxkxh-/10=0.9-xL4x0.22x0.9xl.5-/10=0.05kNin 2.稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14,荷载设计值qi 有所不同:1)面板验算qi=0.9x[1.2x(0J+(24+L5)x0.6)+0.9xl.4x2]xl = 1& 9kN/m 2)小梁验算单扣件能满足要求!单扣件能满足要求!qi = max( 0.94+(03-0 J)x0,5/4+0.9x[ 12x(0.5^24+1 J )x0 J6)+0,9x14x1 ]xmax[0.45-0.5/2, (0・9・0・45)・0・5/2]/2xl, 2.72+(03-0.l)xO.5/4}=255kN/m同上四〜六计算过程，可得:Ri = 1.08kN, R2=9・93kN, R3=l・08kN立柱最大受力Nw=mdx[Ri+N如，R?* R3+N边2]+Mw/lb=max[l・08+0・9x[l・2x(0・75+(24+i・l)x0・16)+0・9xl・4xl]x(0・9+0・45・0・5/2)/2x09 9.93,1 ・08+0・9x[ 1.2x(075+(24+1.1 )x0.16)+0.9x I Ax l]x(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2x0.9]+0.05/0.9 =10.04kNf=N/(<pA)+M\v/W=10037・8/(0・63x489)+a05xl06/5080=42・32N/mmy[f] = 335N/mm2 满足要求！A.可调托座验算山”主梁验算”一节il•算可知可调托座最大受力N = max[R2]xl = 10・59kNW[N] = 30kN 满足要求！11。

梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)

梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)梁模板(木支撑)计算书1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.500；立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000:梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000:帽木长度La(m): 1.000:帽木截面宽度b2 (mm): 60.000:帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000:斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数梁侧斜撑截面宽度b3 (mm): 40.000；梁侧斜撑截面高度h3 (mm): 60.000；梁侧背楞截面宽度b4 (mm): 40.000；梁侧背楞截面高度h4 (mm): 60.000；梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)

梁模板(木支撑)计算书1、模板参数(m): 0.500；木支撑纵距Lb立杆计算高度H (m): 3.000;立杆采用方木；立杆方木截面宽度b(mm): 80.000；立杆方木截面高度h(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b(mm): 40.000:1梁底斜撑方木截面高度h(mm): 60.000:1帽木长度L(m): 1.000:a(mm): 60.000:帽木截面宽度b2(mm): 80.000:帽木斜撑方木截面高度h2斜撑与立杆连接处到帽木的距离h(mm): 600.000:梁截面宽度B(m): 0.250:梁截面高度D(m): 0.500:2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2):12.000;3、梁侧模板参数(mm): 40.000；梁侧斜撑截面宽度b3(mm): 60.000；梁侧斜撑截面高度h3梁侧背楞截面宽度b(mm): 40.000；4(mm): 60.000；梁侧背楞截面高度h4梁侧斜撑至梁侧背楞的距离Ld(m): 0.150；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000;面板厚度(mm): 20.000;面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000;5、立杆方木参数立杆方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.000；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

梁、板木模板及支撑计算书

梁、板木模板及支撑计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期:楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-２00１）。

本计算书还参照《施工技术》2０02．3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

模板支架搭设高度为8.０5米,搭设尺寸为：立杆的纵距 b＝0.８0米，立杆的横距 l=０．8０米，立杆的步距 h=1.50米。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.５。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.000×0．１２０×1.０００+０.３50×1.0０0＝3.350kN/m活荷载标准值 q2 = (２.000＋１.0０0)×1．00０＝３.０00kＮ/m面板的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为:本算例中,截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分别为：W ＝１00.00×１.8０×１.８0/6 = 54.00ｃm３;Ｉ= １00.00×1．8０×1．８0×1.80/12 ＝ 4８.60ｃｍ4；(1)强度计算f ＝ M / Ｗ < [f]其中 f ——面板的强度计算值(N/ｍｍ2)；Ｍ——面板的最大弯距(Ｎ.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩;[f] ——面板的强度设计值，取１5.00N/mm2;M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值（kN/m)；经计算得到Ｍ= ０.100×（1.２×３.350＋1．４×3．00０)×０.450×０.450＝０.166kN.m经计算得到面板强度计算值 f = 0.166×1000×1000/５4000＝3.083N/mm2面板的强度验算 f < ［ｆ],满足要求!(2)抗剪计算T ＝3Q/2bh ＜ [T]其中最大剪力 Q＝０.600×(1.２×3．３50+１．4×3.000)×0.450＝2.219ｋN 截面抗剪强度计算值T=3×２２19．0／(2×1０00.000×１8.0０0)=0．18５N／mｍ２截面抗剪强度设计值［T］=1.40N/ｍm２抗剪强度验算T < ［T],满足要求!（3)挠度计算v ＝ 0.677ｑl４ / 100EI < [v] ＝ｌ／２50 面板最大挠度计算值v = 0．677×6．350×4５0４/（10０×60００×4８6000)＝0.６05mm面板的最大挠度小于４50．0/２50,满足要求!二、支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

梁模板(木支撑)计算书(木支撑立杆截面类型为方木)

梁模板扣件钢管支撑架计算书1

截面抗剪强度设计值 [T]=1.400N/mm2
满足要求!
3.挠度计算
v =0.350mm
面板的最大挠度小于300.0/250
满足要求!
梁底木方计算
1. 木方抗弯计算强度
f=M/W=0.30×106/83333.3=3.593N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2
满足要求!
2抗剪强度计算
采用的钢管类型为φ48×2.8。
计算简图
材料特性
面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2
序号
计算要点
详细计算过程
1.抗弯计算强度
f=M/W=0.138×106/4248.0=32.434N/mm2
抗弯计算强度小于205N/mm2
满足要求!
2.挠度计算
v =0.109mm
支撑钢管的最大挠度小于600.000/150与10mm
满足要求!
扣件抗滑移计算
R ≤ Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN
计算中R取最大支座反力，R=6.67kN
附件9：梁模板扣件钢管高支撑架计算书
工程名称
计算部位
计算参数
计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
模板支架搭设高度为6.7m基本尺寸为：梁截面 B×D=600mm×600mm
立杆梁跨度方向间距 l=0.60米
立杆的首道步距 h=1.50米，其余不大于1.2m
梁底增加1道承重立杆。
结论

梁木模板与支撑计算书

梁木模板与支撑计算书、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm, 梁截面高度H=1000mm,H 方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径 20mm 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）400mn 。

梁模板使用的方木截面 50 x 100mm梁模板截面底部方木距离 300mm 梁模板截面侧面方木距离 400mm 梁底模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2 ,抗弯强度梁侧模面板厚度h=18mm 弹性模量E=6000N/mn 2,抗弯强度梁底模板、梁模板荷载标准值计算模板自重 =0.340kN/m 钢筋自重 =1.500kN/m混凝土自重=24.000kN/m 施工荷载标准值 =2.500kN/m 2强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.2即注0］爲亦 F-rH其中I ： 'I ―― 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m 3;t ―― 新浇混凝土的初凝时间，为 0时（表示无资料）取200/（T+15）,取2.000h ; T ―― 混凝土的入模温度，取 35.000 °C ； V ―― 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h ;H――混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取'■ 1―― 外加剂影响修正系数，取 1.000 ;[f]=15N/mm[f]=15N/mm1.200m ；R''2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m F2=24*1.2=28.8 kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩V 分别为W = 30.00 X 1.80 X 1.80/6 = 16.20cm 3; I = 30.00X 1.80 X 1.80 X 1.80/12 = 14.58cm4;梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图其中f ――梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M ―― 计算的最大弯矩 (kN.m)； q ――作用在梁底模板的均布荷载(kN/m);q=1.2X [0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00]+1.4 X 2.50 X0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下M=-0.10 X 10.35 X 0.300 2=0.093kN.m f=0.093 X 106/16200.0=5.74N/mm 2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm 2,满足要求2. 抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：F1=14.190kN/m 2 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值F2= 28.8.000kN/m300300 30B1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求:f = M/W < [f]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.6 X 0.300 X 10.35=1.863kN 截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3 X 10.35/(2 X 300 X 18)=0.2875N/mm 2[T]=1.40N/mm 2面板的抗剪强度计算满足要求3. 挠度计算最大挠度计算公式如下其中q = 0.34 X 0.30+24.00 X 0.30 X 1.00+1.50 X 0.30 X 1.00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677 X 7.75 X 300.0 4/(100 X 6000.00 X 145800.0)=0.4858mm 梁底模板的挠度计算值：v = 0.4858mm 小于[v] = 300/250=2.057, 满足要求四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含!五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下22.63kN/mr、L I 1 \1、!■i h i P冃 1 ■■I-、F A r R _400 400 : 400 _图梁侧模板计算简图1. 抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W < [f]其中f ――梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ―― 计算的最大弯矩(kN.m);q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.2 X 14.19+1.4 X 4.00) X 1.00=22.628N/mm最大弯矩计算公式如下：%八畀X 22.628 X 0.400 2=-0.362kN.mM=-0.10。

梁模板支撑计算

梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L16a。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m): 0.4m；梁截面高度 D(m): 1m；混凝土板厚度(mm): 120mm；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m): 0.8m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m): 0.1m；脚手架步距(m): 1.2m；梁支撑架搭设高度H(m)：12.6m；梁两侧立柱间距(m): 0.8m；承重架支设: 多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m): 0.6m；采用的钢管类型为Φ48×3.50；扣件连接方式: 单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数: 0.8；2.荷载参数模板自重(kN/m2): 0.35kN/m2；钢筋自重(kN/m3): 1.5kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2): 2.5kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2): 18kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2): 2kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2): 2kN/m2；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000N/mm2；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16N/mm2；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7N/mm2；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205N/mm2；面板弹性模量E(N/mm2)：9500N/mm2；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13N/mm2；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：12mm；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500mm；次楞间距(mm)：300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600mm；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14mm；主楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：40mm，高度：80mm；主楞根数：2次楞龙骨材料：木楞,截面类型：矩形宽度：40mm，高度：80mm；次楞根数：2二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。