梁端顶升补强施工

＠。ＩＩ／，
⑥Ｊ
Ｊ
０
＠
２０ ｍ
，
２０ｌｍ
。
２０ ｍ
Ｏ号台
Ｉ号墩
２号墩
３号台
圈ｌ裂缝位置示意
２
梁体位移 在对０号和３号右桥台梁体的顶升过程中，在
分别对桥台处梁体的顶升高度和桥墩处梁体的位移 进行观测。同样，在左桥台支座处的箱梁端横隔板 下也布置５支百分表（百分表编号为①’～⑤’）。表 １～表４是分级施加顶升力所对应的百分表数值，表 中负号表示向下。
１１．１７８
１０．５７０
一Ｏ．２２１
衷３ 加载占总顶 加载顾序 力比例／％ 初读数
１ ３５
０号左台顶升时对应的百分表读数
～
顶力累积 ｋＮ
①’
⑦７
④’
④７
⑤’
… ３８８
４７ ４４４
４５ ８１５ ４５
４２ ４２
７４１
２７ ９１９
３７ ４９４ ３７ １２５
４７
２３５
７０８
５７８
Ｚ７ ７８０
２７ ６５７
２
３
陕西省西河高速公路Ｋ１０＋２２４处的分离式立 交桥为３×２０ ｍ先简支后连续的预应力混凝土箱 梁桥，该桥跨越１０８国道，梁高１ ｍ，柱式桥墩，埋置 式桥台，桩基础，分左、右两幅布置，单幅桥面总宽为
１３．７５
油泵压力表控制，设计总顶力为１
１０９
ｋＮ，经设计
ｋＮ。
单位核算，粱每顶起１ ｃｍ，支座处反力增加３２
ｍ
长度范围内，呈横桥方向分布，有的已经在相邻箱梁
１顶升情况 在实施过程中，对两桥台的箱梁顶板分阶段施 加顶力，将８台规格为３００ ｋＮ的千斤顶安装在桥台 支点处靠近每片箱梁腹板的端横隔板下，顶力值由
收稿日期：２００８—１０一１６
辨率为０．０２５ ｍｍ，并记录每级荷载施加完成后裂 缝宽度的变化。实测结果表明，在顶升过程中，裂缝 宽度无明显变化。
位于桥台支座处箱梁端隔板下布置了５支百分表 （百分表编号为①～⑤），并且在该跨桥墩支座处横 隔板下布置了３支百分表（百分表编号为⑥～⑧），
裹１
加载占总顶
０号右台顶升时对应的百分表读数
桥台支座处百分表
加载顺序
力比例／％
顶力累积
ｋＮ
桥墩支座处百分表 ④
３９ ８９６ ４９
①
４３ ５０５
⑦
３７ ７１３
③
３８ ９３７
寰５
顶升高度
１
应的箱梁应力增量为：边跨Ｌ／４处６ Ｌ一０．０８ ＭＰａ，
６下一０．１９ ＭＰａ；边跨Ｌ／ｚ跨６ Ｅ＝０．２３ ＭＰａ，６下＝
０．５１
ＭＰａ；中跨Ｌ／Ｚ跨６｝一０．１７ ＭＰａ。 混凝土强度等级为Ｃ５０，弹性模量Ｅｃ＝３．４５×
１０‘Ｎ／ｍｍ２。
应变实测值及应力变化见表３～表７。
０号右台顶升对应粱体的应变值
７ ８７５ ７ ９２５
７
９５
１ ０５３
３７
７５５
３１
４６０
３１
９４０
３３
１１１
４２ ２３０
８
３１０
７
８
９８
１
０８７
２１
９４７
１５
５５４
１３
６９８
１８ ０７６
２９ ２２７
８
３８３
７
２３５
７ ９９４
９
１００
１
１０９
１１
３１７
５
１２７
６ ２８６ ３２．６５１
８ ０２４
１８
１３７
８
４３０
７
２９５
８
０５２
曩汁位移／ｒａｍ
５５
６１０
４７
０７３
４５ ６ｌＯ
４２ ４６０
３６ ９４０
７０
７７６
４６
８４６
４５ ４４３
４２ ２９５
２７
４９２
３６ ７６２
４
８０
８８７
４６
５９８
４５
１９７
４２ ０５０
２７ ３００
３６
５２０
５
８５
９０
９４３
４６ ２０２
４４ ５５９
４１ ０８７
２６ ４９８
３５ ９２１
６
９９８
４４
１７０
４２ ２２０
３８
４３５
加载分９级进行，施加顶力依次为总顶力的 ３５％（３８８ ｋＮ），５５％（６１０ ｋＮ），７０％（７７６ ｋＮ），８０％
（８８７ ｋＮ），８５％（９４３ ｋＮ），９０％（９９８ ｋＮ），９５％ （１ ０５３ ｋＮ），９８％（１ ０８７ ｋＮ），１００％（１ １０９ ｋＮ）。每
ｍ，由４片箱梁组成。
该桥在梁板安装完毕，浇注完湿接缝混凝土和 负弯矩预应力柬张拉完成后，由于实际地质情况与 设计存在差别，造成桥台设计桩长偏短，承载力不足， 桥台发生了较大沉降，其中０号台下沉约１７ ｃｉｎ，３号 台下沉约９ ｃｍ。箱梁在由简支变连续的体系转换 完成后，因桥台沉降量较大，两边跨部位的梁体形成 悬臂结构，导致中跨箱梁上部承载力超过极限值，出 现了不同程度的裂缝，见图１所示。为此，指挥部要 求对桥台处进行梁体顶升方案，由陕西建筑科研单 位在桥台处实施梁端顶起升高，尽可能地使梁体恢 复到连续梁的状态；同时通过顶升，使已经产生的裂 缝变窄变细，达到补强效果。
４３ ９４５ ４３ ５９２
２７ ８４８ ２７ １４８
４３ ５９０ ４３ ０２５ ４０ ３４ ４３２ ５１９
４２ ５６３ ４２ ３８ ３３ ５６３ ９５０ １５０
２６ ５５０ ２３ １７
４０ ８００ ３７ ５４２ ３１ ７８０
３８２
６３２
３８ ６５０
累计位移情况／ｒａｍ
１０．４５７
１０．３８８
பைடு நூலகம்
１１．１５ｌ
０．２４
｜ ｆ ｜
｜ ｜ ｜
ｉ ｜ ｜
｜
｜ ｜
０．３４ ０．８３ １．４８
０．４５ Ｏ．８６ １．３８
６２
６３
０．３４ ０．５２
Ｏ．３８ ０．５９
０．１７ Ｏ．２８
０．５５ ０．６９
０．５２ Ｏ．７２
Ｏ．４１ Ｏ．５９
Ｏ．３４ Ｏ．６２
１．ＯＯ １．６６
１．０７ １．５５
６３均值 ３号右桥台６ 均值 注ｔ括号内为设计值．
３４ ４１３
３５ ５１０
３４ ０９０
１６
７８２
３８ ９２１
８
９８
１
０８７
３３ ２５４
３３ ０２５
１５ ３６２
３７ ５４２
曩计位移情况／ｒａｍ
１２．６３８
１４．３２４
１５．２６０
１３．７２８
１１．８３３
万 方数据
一１３２一
公
路
２００９年第７期
根据设计单位要求，测量重点为边跨跨中和靠 桥台Ｌ／４处梁体的应力变化。因此，在边跨中的４ 个箱梁下缘和板面各设一个测点；边跨靠近支座的 Ｌ／４跨处，在一、三箱梁下缘和板面各设一个测点； 在中跨跨中４个箱梁上表面设４个观测点。以上共 计１６个测点。 经设计单位核算，桥台端部梁体每顶高１ ｃｍ，对
ｃｍ，３号左桥台梁体顶升约１．４ ｃｌ＂ｎ。桥墩处百
分表读数基本为０。
万 方数据
２００９年第７期
武胜兵：梁端顶升补强施工
一１３１一
裹２ 加载占总顶 加载顺序
力比例／％
３号右台顶升时对应的百分表读数
⑦ ④ ④ ⑤
顶力累积
ｋＮ
４９ ３８８ ６ｌＯ ７７６ ８８７ ９４３ ９９８ １ １ １ ０５３ ０８７ １０９
２６．４４７
裹４
加载腰序 力比例／％ 初读数
１ ３５
３号左台顶升时对应的百分表读数
⑦’ ④’ ④’ ０’
加载占总顶
顶力累积
ｋＮ
①’
４５ ８９２
４７ ３４９
４９
３５８
２１０
２９ ０９０
４９ ３７５
３８８
６１０
４５ ７６３
４７ ２０７
４９
２８ ８９５
４９
１１９
２
５５
４５
６７３
４７ ０５８
４９ ０２８
２８ ７４６
⑤
１３２ ８
⑥
２１９ ７
⑦
０８０
⑧
７ ８２５
初读数
１ ３５
３８８
６１０
４３
４５０
３７ ６１３
３８ ６９２
３９
６９６
４８ ８８１
８
８
２４５
７
０９ｌ
７ ８５０
２
５５
４３
３４６
３７
４８６
３８ ４８７
３９ ５６８
４８ ６９３
２３５
７
０９ｌ
７ ８５１
３
７０
７７６
４３ ２３８
３７ ３２７
３８ ２５３
３９
４０２
４８ ４９０
４９ ０８５
３
７０
７７６
４５
５８３
４６ ６７２
４８
４１５
８００
２８
３５０
４９
００８
４
８０
８８７
９４３
４５
５５４
４６ ３０１
４７
２８ ０６２
４８ ９７２
５
８５
９０
４５
４１０
４５ ６３０
４６
４５
８０５
２７
５１２
４８ ９０８
４８ ４６５
６
９９８
１ ０５３
４４ ３７３
４４ ４０２
５２５
２６ ６２０
７
９５
３４ ５６７
３２．１８８
３２．５８６
３１．８７２
３０．９９５
—０．２１１
—０．２１５
—０．２２７
根据表列数值，在桥台梁体顶升过程中，梁体位 移变化较均匀、同步，未出现异常情况。各桥台处梁 体顶升高度为：０号右桥台梁体顶升约３．２ ＣＩ＇Ｉ＇Ｉ，０号 左桥台梁体顶升约２．７ ｃｍ，３号右桥台梁体顶升约
１．１
３应力观测情况 顶升时，采用ＹＪ一２２型静态应变测量仪测量 箱梁混凝土的局部应力，该应变仪分辨率为１肛￡。 由于在野外测量，振动干扰较大，影响测量结果的准 确性，因此本次的应力测量仅供参考。经有关单位 同意，对右幅桥体进行应变观测。
公路２００９年７月第７期
ＨＩＧＨＷＡＹ
Ｊｕｌ．２００９
Ｎｏ．７
文章编号：０４５１－－０７１２（２００９）０７－－０１２９－－０４
中圈分类号：Ｕ４４５．７２
文献标识码，Ｂ
梁端顶升补强施工
武胜兵
（山西省交通建设工程监理总公司 太原市０３００１２）
摘要：某桥由于桥台发生沉陷而引起上部连续梁发生裂缝并下沉，对该桥采取了梁端顶升的补强措施．文中 介绍了该补强施工的方法和效果，该工艺可为旧桥加固提供参考．： 关键词：桥梁Ｉ粱端；顶升补强，施工工艺
①
⑥
初读数
１ ２ ３ ４ ５ ６ ７ ８ ９ ３５ ５５ ７０ ８０ ８５ ９０ ９５ ９８ １００
１０７
４４ ４４ ４４ ４４ ４４ ４４
９０７ ７９０ ７０５ ６００ ４８５ ３１８
４４ ４４ ４４ ４４
６６５ ３１２ ２９３ １４０
２８ ８１０ ２８ ６２０ ２８ ４８１ ２８ ３１５ Ｚ８ １３０
参考文献：
［１］。５．１２”汶川地震灾后高速公路及国省干线公路调查， 检测报告［Ｒ］． Ｆ２３
ＧＢ／Ｔ１８２０８ ３－－２０００．地震现场工作第３部分：调查规
［４］
汶川地震灾后恢复重建条例［ｓ］．国务院第５２６号令．
［５］丁剑霆，姜淑珍，包峰．唐山地震桥梁震害回顾［Ｊ］． 世界地震工程，２００６，１２２（Ｉ）． Ｃ６］ 中科院成豆山地灾害与环境研究所．中国山地灾害防 治工程［Ｍ］．
２３ ６９５
３３ ０３５
７
９５
１
０５３
３２ ０８２
３０ ４９０
２７ ００８
１３
７７０
２２ ３１２
８
９８
１
０８７
２５ ２９９
２４ ０００
２０
７６０
７ ７７０
１６
１１
３７０
９
１００
１
１０９
１９
２７４
１８
１７８
１５ ０８４
１ ２５７
０４７
累计位移情况／ｒａｍ
２８．１７０
Ｚ７．６３７
２７．６５７
２６．６６２
级持力时间为１５ ｒａｉｎ，在每级加载后５ ｒａｉｎ内对油 压表读数，并且采取措施，尽可能使每幅桥的８台千 斤顶同步发力。 ２桥面裂缝情况 桥面裂缝多出现在中跨箱梁板顶中间约８ 之间连通，裂缝宽度为０．２５＂－＇０．８０ ｍｍ。 在顶梁过程中，施顶单位会同指挥部和设计单 位对有代表性的和宽度较大的几条裂缝进行了观 察，在桥面裂缝上共设定８个观测点，测点位置见图 １所示的ｏ～④．采用４０倍刻度放大镜，放大镜分
４２ ３５０ ４２ １１１ ４２ ０００ ４ｌ ４１ ４１ ４１ ８８０ ７８３ ６６２ ３０２
５ ５ ５ ５ ５ ５ ６ ６ ６ ６
８９２ ８９０ ８９０ ８９５ ９００ ９３０ ０１０ ０４２ ０６５ １１３
４８ ８１０ ４８ ６３０ ４８ ４８０ ４８ ３３５ ４８ １６３ ４７ ７０５ ４７ ２４５ ４４ ９１８
应力增量（Ｎ／ｍｍ２）＝△ｃ・Ｅｃ
ＭＰａ
０号右桥台
１ Ｏ．１４
中跨Ｌ／２上缘
２ Ｏ．２１ ３ ４
边跨Ｌ／４上缘
５ ０．０３ ６ ７
边跨Ｌ／２上缘
８ Ｏ．２４ ９ １０ Ｏ．２８
边跨Ｌ／４下缘
ｌｌ Ｏ．１７
边跨Ｌ／２下缘
１３ １４ Ｏ．４８ １５ Ｏ．５５ １６
１２
Ｏ．２１
６ｌ
Ｏ．１４ Ｏ．３１ ０．５５
边跨Ｌ／２上缘
７ ８ ９ １０
Ｉｌ毫
中跨Ｌ／２上缘
２ ３ ４
边跨Ｌ／４上缘
５ ６
边跨Ｌ／４下缘
１１ １２ １３ １０
边跨Ｌ／２下缘
１４ １５ １６
１
４
６
４
｜ ｜ ｜
１
｜ ｜ ｜
｜ ｜ ｜
７
｜ ｜ ｜
８
５
６
１４
１６
１３
２
１０
１１
９
Ｓ
１６
１５
１２
１０
２４
２９
３１
２５
３
１５
１７
１６
８
２０
２１
１７
１８
４３
４８
８
２４０
７
０９５
７ ８５２
４
８０
８８７
４３
１４７
３７
１６０
３７ ９８９
３９ １８９
４８ Ｚ４７
８
２４５
７
０９８
７ ８５４
５
８５
９４３
４２
９６７
３６
８３２
３７ ３７７
３８ ５６２
４７ ６１２
８
２５５
７
１００
７ ８６２
６
９０
９９８
４２
７０３
３６ ４４３
３６ ８１３
３７
９６２
４７ ０６１
８
２５９
７
１１１
１６Ｚ
４５
４０
衰６
中跨Ｌ／２上缘 顶升高度
ｌ ｌ ２ ３ ４ ４ ６ ５
３号右台顶升ｌ锄对应的粱体应变值
边跨Ｌ／Ｚ上缘
７ ８ ６ ９ ６ ｌＯ ９
“ｅ
边跨Ｌ／４上缘
６
边跨Ｌ／４下缘
１１ ５ １２ ６ １３
边跨Ｌ／２下缘
１４ １５ １５ １４ １６ １７
ｃｍ
７
ｆ
｜
｜
８
｜
寰７
０号台右、３号台右桥梁体顶升时测点应力增■
范［ｓ］． ［３］ＪＴＧ Ｂ０１－－２００３，公路工程技术标准［Ｓ］．
万 方数据
公
路
２００９年第７期
———ａ
ｒ——————————７
ｅ ｏ
左幅
＠Ｉ！．１＠
ｅ ｏ
ｆ
、１：Ｉ
Ｊ
Ｏ
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一
Ｏ ０ Ｏ ｅ
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ｆ
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右幅
！＾
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Ｊ
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