240m钢筋混凝土烟囱设计计算书
烟囱工程钢筋量砼量计算模板
序 号 标高（m） 外下半径 外上半径 内下半径 内上半径 R1 R2 r1 r2
2 2 2 2
π
单 位
数量
V=Xπ/3[(R1 +R2 +R1*R2)-(r1 +r2 +r1*r2)]
1 25 ⑴ 牛腿6.8m 2 50 3 75 4 100 5 125 6 150 7 200 8 205 9 210 10 合计 11 门窗 ⑴ 组合百叶窗C1 ⑵ 组合百叶窗C1a ⑶ 塑钢窗C2 ⑷ 塑钢窗C3 ⑸ 钢门M-1 ⑹ 钢门M-2 12 应扣除砼量 ⑴ M-1洞口 ⑵ C1a洞口 ⑶ C28.8m以下洞口 ⑷ C225.9m以下洞口 ⑸ C250.9m洞口 ⑹ C275.9m洞口 ⑺ C2100.9m洞口 ⑻ C2125.9m洞口 ⑼ C3150.9m洞口 ⑽ C2175.9m洞口 ⑾ C2200.9m洞口 3 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 3 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 1 2 6 4 4 4 4 4 4 4 4 4 0.55 0.55 0.55 0.55 0.5 0.45 0.37 0.3 0.25 0.25 0.25 m3 m3 m3 m3 m3 m
2
792.665 14.070 663.074 486.948 369.334 291.470 237.976 398.591 39.859 58.970 3352.958 83.460 5.400 8.100 37.800 10.800 18.000 3.360 84.681 9.900 4.455 2.970 2.970 2.700 2.430 1.998 1.620 1.350 1.350 1.350
240米烟囱施工组织设计
240M钢筋砼烟囱工程施工组织设计编制人：编制日期：审核人：审核日期：批准人：批准日期：240M钢筋砼烟囱施工组织设计一、编制依据：1、《液压滑动模板施工技术规范》GBJ 113-872、《烟囱工程施工及验收规范》GB 78-853、《砼结构工程施工及验收规范》GB 50209-924、《建筑防腐工程施工及验收规范》GB 50212-915、《建筑工程施工质量检验评定标准》GB 50300-2006、《钢筋焊接及验收规范》JGJ 18-98-67、《建筑钢结构焊接规程》JGJ 81-918、《混凝土强度检验评定标准》GB107-879、《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204—2002。
10、《建筑地基与基础工程施工质量验收规范》GB50202—2002。
11、《建筑施工手册》1999年版。
12、有关建筑法、建设程序的有关规定或政府质量部门的有关规定，本施工组织设计中仅就有关的重要内容作出实施安排。
施工过程中对这些法规、规定要求的全面贯彻，另以书面交底的形式下达执行。
13、本施工组织突出了工程质量保证体系的运行和工程创优治劣措施。
同时对施工总进度网络计划及资源的配置、施工总平面布置和主要施工方法及技术措施等相关的时间、空间和工艺技术三大要素的部署作了重点的策划，以确保业主对工程实施的了解和监控。
二、工程概况三、施工组织与部署1.0施工组织管理系统1.1组建工程施工项目部，全权负责本工程项目的全部施工和经济等活动。
1.2项目部设项目经理、施工员、各专业工长、质检员、安全员、材料员、核算员、试验员等专职管理人员，分工负责专项工程管理工作。
2.0施工组织管理网络四、主要工程施工方法及技术措施根据我公司多年来烟囱施工的成功经验，本工程施工方案确定如下：准备工作1、施工准备：1）、技术准备：a、熟悉和审查图纸，并作详细记录。
b、进行设计交底和图纸会审，并形成图纸会审记录。
c、做好施工现场高程及坐标控制点的移交，做好施工场地内的定位坐标网格、高程引进并设置若干永久水准控制点。
混凝土烟囱墙体体积计算公式表
混凝土烟囱墙体体积计算公式表以混凝土烟囱墙体体积计算公式表为标题的文章烟囱作为建筑物的一部分，起到排烟和通风的作用，是工业和家庭生活中必不可少的设施之一。
在建造烟囱的过程中，计算烟囱墙体的体积是一个重要的步骤。
本文将介绍混凝土烟囱墙体体积计算的公式和相关内容。
1. 烟囱墙体体积的计算公式混凝土烟囱墙体的体积可以使用以下公式进行计算：体积 = 高度× (底部面积 + 顶部面积+ 4 × 侧面面积)其中，高度是烟囱墙体的高度，底部面积是烟囱底部的面积，顶部面积是烟囱顶部的面积，侧面面积是烟囱侧面的面积。
2. 烟囱墙体体积计算的步骤（1）测量烟囱的高度：使用测量工具（如测量尺或测量仪器），从烟囱的底部测量到顶部，得到烟囱的高度。
（2）计算烟囱底部的面积：使用适当的方法（如测量或计算），得到烟囱底部的面积。
常见的烟囱底部形状包括圆形、方形和矩形等。
（3）计算烟囱顶部的面积：根据烟囱的形状，计算得到烟囱顶部的面积。
如果烟囱顶部是平面，则可以直接测量得到面积；如果烟囱顶部是锥形或其他形状，则需要进行相应的计算。
（4）计算烟囱侧面的面积：根据烟囱的形状，计算得到烟囱侧面的面积。
常见的烟囱形状包括圆柱形、多边形和锥形等。
（5）带入公式计算体积：将测量或计算得到的高度、底部面积、顶部面积和侧面面积带入计算公式，得到烟囱墙体的体积。
3. 烟囱墙体体积计算的注意事项在进行烟囱墙体体积计算时，需要注意以下几点：（1）测量或计算的数据要准确：测量或计算得到的高度、底部面积、顶部面积和侧面面积需要尽可能准确，以确保计算结果的准确性。
（2）单位要统一：在进行计算时，需要保证所使用的单位是统一的，如长度单位使用米，面积单位使用平方米。
（3）考虑墙体厚度：如果烟囱墙体的厚度不可忽略，需要在计算底部面积、顶部面积和侧面面积时，考虑墙体的厚度，并进行相应的修正。
4. 结语混凝土烟囱墙体体积的计算是烟囱建造过程中的重要一环。
火电厂240米烟囱钢内筒及平台施工方案
武汉理工大学工程管理学本科毕业论文火电厂240米烟囱钢内筒及平台施工方案学生姓名：xxxx指导教师：时间：2011年5月目录1.工程概况 (3)2.编制依据 (3)3.施工计划 (3)4.施工工艺及设计 (3)5.施工安全保证措施 (9)6.安全事故应急救援预案 (12)7.监测监控 (13)8.劳动力计划 (14)为确保火力发电厂240米高烟囱钢内筒及其平台施工安全，特从安全控制管理角度编制本方案。
1、工程概况：本工程为240m高双套管烟囱，外筒为钢筋混凝土结构，高234m；内筒为240m高φ6850mm等直径自立式复合钢-钛板内筒，高为240m；两个钢内筒左右对称布置。
单个钢内筒复合钢-钛板及加劲肋的重量约665.3吨。
为保证复合钛钢板在安装过程中不被损坏，钢内筒安装采用液压千斤顶钢绞索提升方案。
烟囱在标高11.17m、30m、60m、90m、120m、150m、190m、处设有7层检修或止晃平台，其中190m层箱形主钢梁重约22t，在外筒顶部232.5m标高处设有封顶混凝土平台。
2、编制依据：2.1《烟囱各层钢平台施工图》（F2771E1S-T0105）A2.2《钢内筒施工图》（F2771E1S-T0104）A2.3《建筑施工手册》（2005版）2.4《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）2.5《重型设备吊装手册》（第二版）2.6《起重用钢丝绳检验和报废实用规范》（GB/T 5972-2006）2.7《烟囱施工及验收规范》（GB50078-2008）2.8《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002）2.9《电力建设安全工作规范》（DL5009.1-2002）2.10《电力建安全健康与环境管理工作规定》2.11《电力建设安全健康于环境管理工作规定》3、施工计划：3.1钢平台、钢爬梯安装：工期计划安排47天，具体计划详见下表：3.2钢内筒单筒安装工期计划安排45天，双筒安装工期计划安排90天。
烟囱大体积混凝土热工及抗裂计算
④混凝土计算厚度：H=h+2h′ =5.63m ⑤混凝土表面温度 4h′ H − h [T1 t − Tq ] T2 t = Tq + H2 式中： T2 t ——混凝土表面温度（℃） Tq —施工期大气平均温度（℃） h′ ——混凝土虚厚度（m） H——混凝土计算厚度（m） T1 t ——t 龄期混凝土中心计算温度（℃） 不同龄期混凝土的中心计算温度T1 t 和表面温度T2 t 如下表。 混凝土温度计算结果表 混凝土温度计算结果表 t T1 t T1 t − Tq T2 t T1 t − T2 t 3 59.9 29.9 41.5 18.4 6 68.2 38.2 46.9 21.3 9 68.4 38.4 44.3 24.1 12 65.4 35.4 42.5 22.9
由上表可知，混凝土内外温差<25℃，符合要求。 二、烟囱基础混凝土抗裂计算 1、各龄期混凝土收缩变形
������ 0 ������������ (1 −0.01 ������
������������ (������ ) =
− ������
)
������ =11
������������
式中： ������������ (������ ) ——龄期 t 时砼的收缩变形值;
1
T1(t)——t 龄期混凝土中心计算温度，是混凝土温度最高值 Tj——混凝土浇筑温度，取 30℃（具体采取浇筑当日的平均气温） ξ (t)——t 龄期降温系数，取值如下表
不同龄期时的ξ 值 底板厚度 h(m) 3 3.2 0.65 6 0.62 计算结果如下表 9 0.59 12 0.48
t（d） T1（t）（℃）
= 25.12℃ ②混凝土拌合物出机温度计算 ������1 = ������0 − 0.16 ������0 − ������������ 其中：������1 ——混凝土拌合物出机温度 ������������ ——搅拌机棚内温度 计算得： ������1 = 26.06℃ ③混凝土拌合物浇筑温度计算 ������2 = T1 + αt1 + 0.032n (Ta − T1 ) 式中： T2 ——混凝土拌合物运输到浇注时温度 t1 ——从运输到浇筑的时间 n——混凝土拌合物运转次数 t a ——运输时环境温度 α——温度损失系数，取 0.0042 则T2 = 32.37℃ 4、混凝土养护计算 ①保温材料厚度 0.5ℎ������������ (������2 −������������ ) ������ ������(������������������������ − ������2 ) ������
m钢烟囱计算书
目录1、设计资料基本设计资料烟囱总高度H =烟气温度T gas = ℃烟囱底部高出地面距离: 0mm夏季极端最高温度T sum = ℃冬季极端最低温度T win = ℃最低日平均温度T win = ℃烟囱日照温差△T = ℃基本风压?0 = m2瞬时极端最大风速: (m/s)地面粗糙度: B类烟囱筒体几何缺陷折减系数? =烟囱安全等级: 二级抗震设防烈度: 7度设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅱ类筒壁腐蚀厚度裕度:衬里起始高度:设置破风圈: 是自定义设计温度下筒壁钢材的许用应力: 是否计算抽力: 否材料信息序号使用部位材料名称最高使用温度(℃)密度(kg/m3)导热系数?(W /(m·K))1 筒壁钢材S31603 250几何尺寸信息烟囱总分段数: 18烟囱筒身分段参数表编号标高(m) 烟囱筒壁外直径(mm) 分段高度(m)0 -----123456789101112131415161718烟囱总截面数: 21烟囱筒身分节参数表(1)截面编号标高(m)烟囱筒壁外直径(mm)分节高度(m)筒壁厚度(mm)坡度(%)0 -----1234567891011121314151617181920烟囱筒身分节参数表(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)附加风载(kN)洞口数量洞口形状洞口宽度(mm)洞口高度(mm)洞口直径(mm)5 0 矩形0 0 -----6 0 矩形0 0 -----7 0 矩形0 0 -----8 0 矩形0 0 -----9 0 矩形0 0 -----10 0 矩形0 0 -----11 0 矩形0 0 -----12 0 矩形0 0 -----13 0 矩形0 0 -----14 0 矩形0 0 -----15 0 矩形0 0 -----16 0 矩形0 0 -----18 1 圆形----- ----- 180020 0 矩形0 0 -----是否设置爬梯: 否烟囱底座设计参数烟囱底板材料: Q235(B)烟囱底板内径D1:烟囱底板外径D2:偏心弯矩M e: 地脚螺栓材料: Q235(B)地脚螺栓数量n: 20地脚螺栓腐蚀裕量c2:地脚螺栓中心线直径D3: 4500mm筋板材料: Q235(B)筋板高度hj:盖板材料: Q235(B)盖板类型: 环形盖板是否有垫板: 否2、计算依据《烟囱设计规范》 GB 50051-2013《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《建筑抗震设计规范》GB 50011-2010《钢结构设计规范》GB 50017-2003《烟囱设计手册》(2014年5月第1版)《不锈钢结构技术规程》CECS 410：2015 《低合金高强度结构钢》GB/T 1591-2008《钢结构设计手册》（第三版）《钢结构连接节点设计手册》（第二版）不锈钢S31603强度设计值见下表：3、筒体自重计算筒身自重表格(1)截面编号标高(m) 重量(kN) 筒壁1234567891011121314151617181920合计--筒身自重表格(2)截面编号标高(m)附加重量(kN)破风圈重(kN)本节总重量(kN)每节根部重量(kN)0 --1 29 292 29 593 40 984 20 1185 40 1586 29 1877 29 2168 64 2809 102 38110 62 44411 45 48812 37 52513 41 56614 32 59815 66 66416 41 70417 45 74918 65 81419 86 90020 67 967合计-- 967 967 筒身总重量 G = (每节重量) =6、动力特征计算前五阶自振周期分别为:T1 =T2 =T3 =T4 =T5 =前五阶振型相对位移计算结果标高(m) 第一振型(相对值)第二振型(相对值)第三振型(相对值)第四振型(相对值)第五振型(相对值)0 0 0 0 07、风荷载计算横向风振判断第1振型时的临界风速计算错误!式中D2/3-----2H/3高度处烟囱的外直径烟囱雷诺数R e错误!R e = 69000V cr1D2/3 = 69000 ×× = × 106R e≥× 106，×V H > V cr1需要考虑横风向风荷载已经设立破风圈，不考虑横风向作用风荷载标准值计算顺风向风压时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000注：R0——筒身截面外半径（mm）风弯矩标准值计算风荷载及风弯矩标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --682667188881176139916392000231026043072343438674158451649235531648677548643注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为考虑瞬时极端最大风速时的风荷载计算（只计算顺风向风压）瞬时极端最大风速时风荷载计算结果标高R o?z?B?v z/H R?1(z) B z?z?k (m)90090090090020002000200020002000200020002000200020002000200020002000200020002000风荷载标准值计算结果标高(m) Q i M wki-- --913569621189157518742196267930953488411646015180557060496594740886851038011569 注: 1、Q i表示作用于每一节中心处的集中风荷载, 单位为kN2、M wki = ∑(Q i h i), 单位为8、地震作用及内力计算地震作用下的剪力(kN)标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)地震作用下弯矩标高第一振型第二振型第三振型第四振型第五振型振型组合值(m)1858128149180203227262293324376418470506 551 603 684 815 992 11169、附加弯矩计算标高(m) 承载能力极限状态风荷载附加弯矩M ai承载能力极限状态地震附加弯矩M Eai正常使用极限状态风荷载附加弯矩M aki10、荷载内力组合荷载组合工况表组合1 S = + + + ××S Lk组合2 S = + + + ××S Lk组合3 S = + ××S wk + + ××S Lk组合4 S = + + ××S wk + ×M aE组合5 S = + + ××S wk + ×M aE组合6 S = + + + ××S wk +组合7 S = + - + ××S wk +组合8 S = + + + ××S wk +组合9 S = + - + ××S wk +组合10 S = + +组合11 S = + +标高(m)组合1 组合2 组合3N M N M N M 0 0 0 0 0 0 29 100 35 100 40 62 59 392 70 392 79 243 98 1063 118 1063 133 661 118 1314 142 1314 159 817 158 1740 190 1740 213 1082 187 2069 224 2069 252 1285 216 2423 259 2423 291 1505 280 2955 335 2955 377 1835 381 3411 458 3411 515 2118 444 3844 533 3844 599 2386 488 4534 586 4534 659 2814 525 5067 630 5067 709 3144 566 5704 680 5704 765 3539 598 6132 718 6132 807 3804 664 6658 796 6658 896 4129 704 7257 845 7257 951 4500 749 8148 899 8148 1011 5051 814 9545 976 9545 1099 5913 900 11391 1080 11391 1215 7048 967 12676 1160 12676 1305 7836标高(m)组合4 组合5N M N M0 0 0 035 45 29 4570 156 59 156 118 387 98 387 142 467 118 467 190 596 158 596 224 694 187 694 259 799 216 799 335 956 280 956 458 1092 381 1092 533 1223 444 1223 586 1435 488 1435 630 1601 525 1601 680 1802 566 1802 718 1939 598 1939 796 2108 664 2108 845 2303 704 2303 899 2597 749 2597 976 3063 814 3063 1080 3686 900 3686 1160 4123 967 4123标高(m)组合10N(kN) M0 0 29 96 59 376 98 1020 118 1260 158 1669 187 1984 216 2324 280 2834 381 3272 444 3687 488 4349 525 4860 566 5471 598 5881 664 6385 704 6958 749 7812 814 9150 900 10915967 12144标高(m)组合11N(kN) M0 0 29 100 59 392 98 1063 118 1314 158 1740 187 2069 216 2423 280 2955 381 3411 444 3844 488 4534 525 5067 566 5704 598 6132 664 6658 704 7257 749 8148 814 9545 900 11391 967 1267611、钢烟囱强度与稳定计算钢烟囱强度计算截面编号标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f t(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f t(%)0 -- -- -- -- -- -- --1 35 1002 70 3923 118 10634 142 13145 190 17406 224 20697 259 24238 335 29559 458 341110 533 384411 586 453412 630 506713 680 570414 718 613215 796 665816 845 725717 899 814818 976 954519 1080 1139120 1160 12676钢烟囱局部稳定计算钢烟囱局部稳定验算表(一)截面编号标高(m)t(mm)D i(mm)?N?B A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M i?N(N/mm2)?B(N/mm2)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- --1 1796 35 1002 1796 70 3923 1796 118 10634 3996 142 13145 3996 190 17406 3996 224 20697 3996 259 24238 3996 335 29559 3996 458 341110 3996 533 384411 3996 586 453412 3996 630 5067 13 3996 680 5704 14 3996 718 6132 15 3996 796 6658 16 3996 845 7257 17 3996 899 8148 18 3996 976 9545 19 3996 1080 11391 203996116012676钢烟囱局部稳定验算表(二)截面 编号 标高 (m) f yt (N/mm 2) ?? E t ×105 (N/mm 2) ?et ??crt?N +?B(N/mm 2) ()σN +σB /σcrt(%)0 -- -- -- -- -- -- -- -- -- 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20钢烟囱整体稳定性计算 截面位置 A bi (m 2) W bi(m 3) 计算长 度l 0(m)长细比? 稳定 系数? N Ex (kN) N i (kN) M i ? (N/mm 2) f t(N/mm 2)?/f t(%) 底部48525116012676钢烟囱孔洞应力计算 根据烟囱规范式（）计算σ = ⎣⎡⎦⎤N A 0 + MW 0αk ≤ f t标高(m) ?k A0(m2)W0(m3)N(kN)M?N/(mm2)f tN/(mm2)结果976 9545不通过(洞口补强)(12、考虑瞬时极端最大风速下验算结果标高(m)A ni(m2)W ni(m3)N i(kN)M iN iA ni±M iW ni(N/mm2)f y(N/mm2)⎝⎛⎭⎫N iA ni±M iW ni/f y(%)-- -- -- -- -- -- --29 9659 37698 1020118 1260158 1669187 1984216 2324280 2834381 3272444 3687488 4349525 4860566 5471598 5881664 6385704 6958749 7812814 9150900 10915967 12144烟囱底板厚度计算底板面积：A(m2)底板抵抗矩：W(m3)底板压应力：?cbt(kN/m2)筒壁外侧为三边支撑板自由边长度a(m)两端与自由边相邻的边长度b(m)?M max m)底板厚度t(mm)筒壁内侧为一边支撑板筒壁内侧为一边支撑板C(m)M max m)底板厚度t(mm)底板厚度取较大结果且要大于14mm ，因此取底板厚度t为45mm地脚螺栓直径计算单个地脚螺栓的拉力(kN)所需地脚螺栓净面积(mm2)地脚螺栓计算直径d1(mm)地脚螺栓所需直径d(mm)地脚螺栓所需面积(mm2)最终取地脚螺栓为30-M76筋板厚度计算底板分布反力得到的压力N1(kN)锚栓产生的拉力N2(kN)根据筋板抗拉强度计算的筋板厚度t1(mm)根据筋板抗剪强度计算的筋板厚度t2(mm)构造要求t3(mm)筋板厚度取以上三者的较大值，最终取值为28mm盖板厚度计算盖板类型为环形盖板筋板内侧间距l3'(mm)筋板自由外伸宽度b(mm)盖板上地脚螺栓孔直径d3(mm)计算盖板厚度t g(mm)构造要求：盖板厚度不小于底板厚度，最终取值为38mm筒壁各截面位移结果截面编号标高(m)基本风压作用下位移(mm)瞬时最大风速作用下位移(mm)地震作用下位移(mm)0 1 2 3 4 5 6 7 8 9101112131415161718192015、加强圈间距计算编号标高(m)D r(mm)t r(mm)E t×105(N/mm2)??(N/mm2)f rv co(m/s)加强筋截面H s(m)0 -- -- -- -- -- -- -- --1 1800 102 1800 103 1800 104 4000 105 4000 106 4000 107 4000 108 4000 129 4000 1210 4000 1211 4000 1212 4000 1213 4000 1414 4000 1415 4000 1416 4000 1417 4000 1418 4000 14计算结果：1.塔筒体上部1/3筒高处需设置破风圈，以消除横风向风振;2.标高处管道按直径1800的开洞计算，根据计算结果，洞口处需要补强；3.沿筒高壁厚变化，厚度分别为16mm，14mm，12mm。
Mathcad - 钢烟囱设计计算书
钢烟囱设计计算书（自立式）1 设计依据1.1 《建筑结构荷载规范》GB 50009-20121.2 《建筑抗震设计规范》GB 50011-20101.3 《烟囱设计规范》GB 50051-2013 2 设计参数 钢烟囱计算高度H e 16m :=材料强度Q235f t 215MPa:=烟囱底、顶标高z 120m :=下部高度H 18m:=上部高度H 2H e H 1−8m =:=下部内径d 11700mm :=上部内径d 21700mm:=上部壁厚t 26mm:=下部截面面积上部截面面积下部截面抵抗矩上部截面抵抗矩下部截面回转半径I 1A 1i 120.012m4=:=上部截面回转半径I 2A 2i 220.012m4=:=截面长细比3 风荷载计算 基本风压ω00.35kPa:=根据规范《石油化工管式炉钢结构设计规范》SHT3070-2005附录B规定，则圆形烟囱体型系数μs 0.70:=烟囱筒体质量m e0γs A 1H 1⋅A 2H 2⋅+()⋅ 4.039ton ⋅=:=烟囱附加设备质量m e12323kg:=烟囱总质量m e m e0m e1+ 6.6ton⋅=:=N e m e g ⋅58.713kN⋅=:=参照规范《石油化工管式炉钢结构设计规范》SHT3070-2005附录B，则直筒式烟囱基本自振周期参照规范《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012附录F，则钢烟囱基本自振周期钢烟囱基本自振周期T 1max T 1a T 1b , ()0.208s=:=根据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012第8·4条，可不考虑顺风向风振的影响。
z高度处的风振系数βz计算峰值因子g 1 2.5:=10m高度名义湍流强度I 100.14:=备注：对应A、B、C和D类地面粗糙度，可分别取012、014、023和039结构阻尼比结构第1阶自振频率地面粗糙度修正系数备注：对应A、B、C和D类地面粗糙度，分别取128、100、054和026x 15>脉动风荷载的共振分量因子H1a 1.6m:=结构第1阶振型系数z为高度下部z为全高度处脉动风荷载垂直方向的相关系数脉动风荷载水平方向的相关系数ρx 1.00:=系数查表取值k0.910:=α10.218:=地面粗糙度类别B风压高度变化系数脉动风荷载的背景分量因子z高度处的风振系数风荷载标准值ωk1βz1μs ⋅μz1⋅ω0⋅0.319kPa ⋅=:=ωk2βz2μs ⋅μz2⋅ω0⋅ 1.298kPa⋅=:=烟囱底部截面受力计算：风荷载水平力标准值风荷载弯矩标准值风荷载水平力设计值V w 1.4V kw ⋅31.01kN ⋅=:=风荷载弯矩设计值M w 1.4M kw 248.06kN·m⋅=:=螺栓数量及直径计算根据《钢结构设计规范》表8·3·4，螺栓间距s取3倍至16倍螺栓孔径螺栓孔外挑宽度Δ1150mm:=螺栓圆周长L 1πd 12Δ1⋅+()⋅ 6.283m =:=螺栓数量估算螺栓数量取偶数个为地脚螺栓最大拉力查《钢结构设计手册》表10-6，螺栓直径d取20mm，对应最大拉力为34.3kN又由《石油化工管式炉钢结构设计规范》SHT3070-2005第9·3·13条，考虑锚栓的腐蚀裕度3mm 最终选择锚栓直径为M24。
(完整word版)烟囱荷载计算书
（一）设计资料1.烟囱型式：单筒式钢筋混凝土烟囱2.钢内筒高210m，内直径8.0m钢筋混凝土外筒高205m，出口直径11m3.极端最低温度：-5度，极端最高温度：40度4.地震烈度：7度。
场地土类别：I类5.烟囱高度210m，安全等级为一级，风荷载采用百年一遇，换算后风荷载的为1.034Kpa6.烟囱零米标高相当于绝对标高12.00m，基础埋深-6.20m，持力层为中风化花岗岩，地基承载力特征值fa k≥800Kpa（二）设计原则1.钢筋混凝土外筒基础采用环板基础，混凝土等级为C402.内筒型式：自立式钢内筒，重量不传至外筒，计算外筒时不考虑内筒刚度，计算外筒时作为外加惯性荷载计入其重量。
内筒防腐按进口泡沫玻璃考虑，厚度为38mm，重量为13kg/㎡3．钢筋混凝土筒身采用C40混凝土。
外筒为内筒施工预留施工孔（9mx9m），外筒烟道孔按6.48mx16.68m考虑，底标高为12.73m4.计算软件为：钢筋混凝土烟囱计算软件Multi-flue Chimney V3.05.钢筋混凝土外筒内部设6层平台，平台处设置止晃点。
顶层平台为混凝土平台，按承重平台考虑，其余为钢平台，按检修平台考虑。
平台标高分别为：35.0m，70.0m，105.0m，140.0m，175.0m，203.6m（三）荷载计算1.钢内筒荷载计算（1）钢内筒筒壁自重荷载（壁厚按20mm计算）q1=rxA=rx∏x(r1·r1-r2·r2)=78x3.14x(4.058·4.058-4.038·4.038)=39.66KN/m(2) 钢内筒玻璃砖自重荷载：q2=rxA=rx∏xD=13x3.14x8.076=3.30 KN/m(3) 每个钢内筒沿竖向线性荷载：q= q1+ q2=39.66+3.30=42.96 KN/m2.平台荷载计算顶部平台恒载标准值；6 kN/㎡顶部平台活载标准值；7 kN/㎡其他平台恒载标准值；1.5kN/㎡其他平台活载标准值；3 kN/㎡35m平台：半径R=8.04m，A=3.14x8.04x8.04-3.14x4.35x4.35=143.56恒载标准值；1.5x143.56=215.34 KN活载标准值；3x143.56=430.68KN70m平台：半径R=6.60m，A=3.14x6.60x6.60-3.14x4.35x4.35=77.36恒载标准值；1.5x77.36=116.04 KN活载标准值；3x77.36=232.09KN105m平台：半径R=5.62m，A=3.14x5.62x5.62-3.14x4.35x4.35=39.76恒载标准值；1.5x39.76=59.64 KN活载标准值；3x39.76=119.28KN140m平台：半径R=4.95m，A=3.14x4.95x4.95-3.14x4.25x4.25=20.22恒载标准值；1.5x20.22=30.33 KN活载标准值；3x20.22=60.66KN175m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.15x5.15-3.14x4.45x4.45=21.10恒载标准值；6x21.10=31.65 KN活载标准值；3x21.10=63.30KN203.6m平台：半径R=4.95m，A=3.14x5.2x5.2-3.14x4.5x4.5=21.32恒载标准值；6x21.32=127.92 KN活载标准值；7x21.32=149.24KN计算各层外加垂直荷载时，平台活荷载折减系数取0.65计算各层外加惯性荷载时，不考虑顶层平台活荷载，考虑顶层平台积灰荷载1kN/㎡，其余平台荷载折减系数0.5，同时计入钢筒重量。
单筒式钢筋混凝土烟囱计算书
单筒式钢筋混凝土烟囱计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、设计资料1．基本设计资料烟囱总高度H = 50m烟囱顶部内直径D0 = 1.35m烟气温度T gas = 700.00℃夏季极端最高温度T sum = 38.40℃冬季极端最低温度T win = -30.40℃烟囱日照温差△T = 20.00℃基本风压ω0 = 0.40kN/m2地面粗糙度: B类空气密度ρ = 1.25kN/m3烟囱安全等级: 二级环境类别: 一类抗震设防烈度: 7度(0.15g)设计地震分组: 第一组建筑场地土类别: Ⅰ类筒壁竖向钢筋等级: HRB335筒壁环向钢筋等级: HPB235燃煤含硫量S ar = 0.43%烟道底部标高0.00m混凝土刚度折减系数0.90m3．几何尺寸信息烟囱总截面数: 6筒身代表截面: 截面5烟囱筒身分节参数表(1)注: 1. 内衬材料列中“内衬1”为“粘土耐火砖”，“内衬2”为“粘土耐火砖”2. 上表中标高及长度单位为m烟囱筒身分节参数表(2)4．基础设计参数基础形式: 圆形基础基础混凝土等级: C30基础钢筋等级: HRB335底板下部配筋形式: 径环向配筋地下烟道: 无基础及其上土平均重度γG = 20.00 kN/m3地基土抗震承载力调整系数ζa = 1.00基础宽度修正系数ηb = 1.00基础埋深修正系数ηd = 1.00基础埋深: 3.00m自动计算沉降经验系数基础几何尺寸:环壁顶部厚度r t = 1.00 mr1 = 4.57m r2 = 3.77m r3 = 2.32mh = 1.50m h1 = 1.00m±0.000相当于绝对标高32.000m天然地面标高32.000m土层参数表二、计算依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(以下简称“荷载规范”)《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001(以下简称“抗震规范”)《烟囱设计规范》GB 50051-2002(以下简称“烟囱规范”)《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002(以下简称“基础规范”)《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002(以下简称“混凝土规范”)《烟囱工程手册》(中国计划出版社，2004年7月第1版，以下简称“烟囱手册”) 《钢筋混凝土烟囱》05G212 (以下简称“烟囱图集”)三、筒身自重计算筒壁内侧挑出牛腿支承内衬和隔热层的重量，因此每节下部重量不包括本节的内衬及隔热层的重量，该重量由下一节来承受。
钢烟囱计算书最终
向基本风压
wcr10：
wcr10=（1.3Vcr1）2 （10/H）2α
0.998
/1600=
wcr10T12= 查GB0009表7.4.3 ξ=
0.07 2.04
横向风振临界风
速对应的顺风向
各截面风压标准
值计算如下：
截面号
标高 μz μs ξ ν1 θν θB ν=
wk=βz
ψz
βz= μsμ
zwcr10
标高3.4m
1 h（m）
0
22 1.284 0.502 2.04 0.81
1
15 1.14 0.502 2.04 0.81
2
8
1 0.502 2.04 0.81
3
0
1 0.502 2.04 0.81
3.4
1 0.502 2.04 0.81
Bz/B0
ν1θ νθB
Z/H
1+ξ （kN/
ψz
νψ z/μs
m2）
1
1 0.81
1 1 2.29 1.47
1 1 0.81 0.681818 0.56 1.82 1.04
1 1 0.81 0.363636 0.19 1.32 0.66
1
1 0.81
0 0.02 1.03 0.52
1 1 0.81 0.154545 0.04 1.06 0.53
6
cnpt
266209092.xlsD2000
2.5 Mpa
导热系数：
700℃：≤
0.25 W/m.K
1000℃：≤
0.25 W/m.K
使用温度：
80 ℃
线变化率：
1000℃X3h：
烟囱大体积混凝土计算
烟囱大体积混凝土计算书烟囱底板混凝土为宽5.9m，高2 m的圆环体，属大体积混凝土，需进行大体积混凝土计算。
底板混凝土采用标号C30混凝土，中热硅酸盐水泥。
一、大体积混凝土计算公式1．混凝土最大绝热温升Th=m c*Q/（c*ρ*（1-e-mt））式中Th----------最大绝热温升（℃）；m c---------混凝土中水泥（包括膨胀剂）用量（Kg/m3），取m c=350 Kg/m3；Q---------水泥28d水化热（KJ/（mg*K）），取Q=375 KJ/（mg*K）；C---------混凝土比热，取C=0.97 KJ/（mg*K）；ρ-----混凝土密度（Kg/m3），取ρ=2400 Kg/m3；e------为常数，取e=2.718；t------混凝土龄期（d）；m------系数，随混凝土浇筑温度改变；计算求得：Th=350×375×103/（0.97×103×2400×（1- e-0.362×28））=56.38℃2.混凝土中心温度计算T1（t）=T j+Th*ξ（t）式中T1（t）------t龄期混凝土中心温度（℃）；T j-----------混凝土浇筑温度（℃）ξ（t）---------------t龄期混凝土降温系数；T1（3）=52.14℃ T1（18）=32.40℃T1（6）=49.32℃ T1（21）=29.87℃T1（9）=46.78℃ T1（24）=27.61℃T1（12）=41.71℃ T1（27）=25.92℃T1（15）=36.63℃ T1（30）=25.36℃3.混凝土表面（表面下50～100mm处）温度（1）保温材料厚度δ=0.5h*λx*（T2- T q）*K b/（λ*（Tmax- T2））式中δ---------保温材料厚度（m）；λx--------所选保温材料导热系数（W/（m*K）），草袋取λx=0.14 ；h---------混凝土实际厚度（m），h=2 m；T2--------混凝土表面温度（℃）；T q--------施工期大气平均温度（℃）；λ-------混凝土导热系数（W/（m*K）），取λ=2.33 W/（m*K）； Tmax-----计算得最高温度（℃）计算时可取：T2- T q=18℃，Tmax- T2=20℃；K b--------传热系数修正值，取K b=2.0；计算所得：δ=0.5×2×0.14×18×2/（2.33×20）=0.108m （2）混凝土表面模板及保温的导热系数β=1/（∑δi/λi+1/βq）式中β---------混凝土表面模板及保温材料等穿热系数；δi---------各层保温材料厚度（m）；λi---------各层保温导热系数（W/（m*K））；βq--------空气层导热系数；经计算得：β=1/（0.108/0.14+1/23）=1.227（3）混凝土厚度h’=K*λ/β式中h’-----混凝土虚厚度（m）；K-------折减系数，取2/3；经计算得：h’=2/3×2.33/1.277=1.266 m（4）混凝土计算厚度H=h+2*h’式中H------混凝土计算厚度（m）h------混凝土实际厚度（m）H=2+2×1.266=4.532 m（5）混凝土表面温度T2（t）= T q+4* h’*(H-h’)*(T1（t）- T q)/H2式中T2（t）-------混凝土表面温度（℃）；T q-----------施工期大气平均温度（℃），取T q=15℃；h’----------混凝土虚铺厚度（m）；H------------混凝土计算厚度（m）；T1（t）-------混凝土计算温度（℃）；T2（t）=15+4×1.266×（4.532-1.266）×（52.14-15）/4.5322=57.03℃ T2（6）=52.7℃T2（9）=48.8℃ T2（12）=41.01℃T2（15）=33.21 ℃ T2（18）=26.33℃T2（21）=22.83℃ T2（24）=19.36℃T2（27）=16.77 ℃ T2（30）=15.91℃（6）混凝土内平均温度Tm(t)= (T1（t）+ T2（t）)/2Tm(3)= 54.95 ℃ Tm(18)=29.37℃Tm(6)=51.01 ℃ Tm(21)=26.35℃Tm(9)=47.79 ℃ Tm(24)=23.49℃Tm(12)=41.36 ℃ Tm(27)=21.35℃Tm(15)=34.92 ℃ Tm(30)=20.64℃二、应力计算（1）地基约束力①大体积混凝土瞬时弹性模量E(t)=E0*(1- e-0.09*t)式中E(t)----------- t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；E0--------------取28d混凝土弹性模量（N/mm2）；e--------------为常数，取e=2.718；t---------------龄期（d）；E(3)=3.0×104×（1-e-0.09×3）=0.71×104 N/mm2E(6)=1.25×104 N/mm2 E(21)=2.55×104 N/mm2E(9)=1.67 ×104 N/mm2 E(24)=2.65×104 N/mm2E(12)= 1.98 ×104 N/mm2 E(27)=2.74×104 N/mm2E(15)= 2.22 ×104 N/mm2 E(30)=3.0×104 N/mm2E(18)=2.41×104 N/mm2②地基约束系数β2(t)=CX1/(h* E(t))式中β(t)---------- t龄期混凝土约束系数（1/㎜）；CX1-------------单纯地基阻力系数（N/mm3）；h---------------混凝土实际厚度（㎜）；E(t)----------- t龄期混凝土弹性模量（N/mm2）；β2(3)=0.8/（2×103×0.71×104）β(3)=2.37×10-4 β(18)=1.29×10-4β(6)=1.79×10-4 β(21)=1.25×10-4 β(9)=1.55×10-4 β(24)=1.23×10-4 β(12)=1.42×10-4 β(27)=1.21×10-4 β(15)=1.34×10-4 β(30)=2.37×10-4（2）混凝土干缩率和收缩当量温差①混凝土干缩率εy(t)= εy0*（1- e-0.01*t）*M1*M2*M3*M4*M5*M6*M7*M8*M9*M10式中εy(t)------------- t龄期混凝土干缩率；εy0-----------标准状态下混凝土极限收缩值，εy0=3.24×10-4；M1-----------------水泥品种为中热硅酸盐水泥，取１.2；M2-----------------骨料为石灰石，取１.00；M3-----------------水泥细度为4000孔，取1.13；M4-----------------水灰比为0.46，取1.13；M5-----------------水泥浆量为0.2，取1.00；M6-----------------自然养护30天，取0.93；M7-----------------相对湿度为50%，取0.54；M8-----------------水里半径倒数，取1.08；M9-----------------机械振捣，取1.00；M10-----------------含筋率为1%，取0.972；εy(3)= 3.24×10-4×（1- e-0.01×3）×1.2×1×1.13×1.13×1×0.93×0.54×1.08×1×0.97=7.72×10-6εy(6)=1.52×10-6εy(21)=4.95×10-6εy(9)=2.25×10-6εy(24)=5.57×10-6εy(12)=2.95×10-6εy(27)=6.18×10-6εy(15)=3.64 ×10-6εy(30)=6.77×10-6εy(18)=4.30×10-6②收缩温度当量Ty(t)= εy(t)/α式中Ty(t)-------------- t龄期混凝土收缩温度当量（℃）；εy(t)------------- t龄期混凝土干缩率；α------------------混凝土线膨胀系数，α=1×10-5；Ty(3)=0.77℃ Ty(18)=4.3℃Ty(6)=1.52℃ Ty(21)=4.95℃Ty(9)=2.25℃ Ty(24)=5.57℃Ty(12)=2.95℃ Ty(27)=6.18℃Ty(15)=3.64℃ Ty(30)=6.77℃（3）结构温差ΔTi= Tm(i)- Tm(i+3)+ Ty(i+3)- Ty(i) 式中ΔTi-------------i区段结构计算温差（℃）；Tm(i)------------ i区段平均温度起始值（℃）；Tm(i+3)---------- i区段平均温度终止值（℃）；Ty(i)------------ i区段当量温差起始值（℃）；Ty(i+3)---------- i区段当量温差终止值（℃）；ΔT3=4.69℃ΔT18=3.67℃ΔT6=3.94℃ΔT21=3.48℃ΔT9=7.13℃ΔT24=2.75℃ΔT12=7.13℃ΔT27=1.3℃ΔT15=6.21℃ΔT30=0℃（4）计算各区段拉应力σi=ˆEi*α*ΔTi*ˆSi*(1-1/ch(ˆβi*L/2))式中σi----------i区段混凝土内拉力（N/mm2）；ˆEi----------i区段平均弹性模量（N/mm2）；ΔTi-------------i区段结构计算温差（℃）；ˆSi-------------i区段平均应力松弛系数ˆβi------------i区段平均地基约束系数L---------------混凝土最大尺寸（㎜）Ch--------------双曲线函数各区段的平均弹性模量（N/mm2）ˆE3=0.98×10-4（N/mm2）ˆE18=2.48×10-4（N/mm2）ˆE6=1.46×10-4（N/mm2）ˆE21=2.60×10-4（N/mm2）ˆE9=1.83×10-4（N/mm2）ˆE24=2.70×10-4（N/mm2）ˆE12=2.1×10-4（N/mm2）ˆE27=2.87×10-4（N/mm2）ˆE15=2.32×10-4（N/mm2）ˆE30=3.0×10-4（N/mm2）各区段的平均应力松弛系数ˆS3=0.55 ˆS3=0.377ˆS6=0.50 ˆS3=0.36ˆS9=0.46 ˆS3=0.346ˆS12=0.43 ˆS3=0.333ˆS15=0.398 ˆS3=0.327各区段的平均地基约束系数ˆβ3=2.08×10-4 ˆβ18=1.27×10-4ˆβ6=1.67×10-4 ˆβ21=1.24×10-4ˆβ9=1.49×10-4 ˆβ24=1.22×10-4ˆβ12=1.38×10-4 ˆβ27=1.18×10-4ˆβ15=1.32×10-4 ˆβ30=1.15×10-4σ3=0.98×104×1×10-5×4.69×0.55×（1-1/（ch(2.08×10-4 ×2.95×103)））= 0.041 N/mm2σ6=0.032 N/mm2σ21= 0.021 N/mm2σ9=0.054 N/mm2 σ24=0.015 N/mm2σ12=0.058 N/mm2 σ27=0.07 N/mm2σ15=0.041 N/mm2 σ30=0 N/mm2σ18=0.023 N/mm2（5）到30d混凝土最大应力σmax=(1/(1-v))*∑σi式中σmax-------------到30d混凝土最大拉应力（N/mm2）；v-----------------波桑比，取0.15；σmax=（1/（1-0.15））×（0.041+0.032+0.054+0.058+0.041+0.023+0.021+0.015+0.007）=0.289 N/mm2(6)安全系数K=f t/σmax式中 K-------------安全系数；f t-------------30d混凝土抗拉强度，取f t=1.50 N/mm2；K =1.5/0.289=5.19>1.5,混凝土满足抗拉裂要求。
240m砼烟囱设计和施工技术
240 米砼烟囱设计和施工技术一烟囱设计江苏某电厂一期工程安装3台660 米W机组,其烟囱为总高度240 米的双套筒式结构,它由二个直径6.3 米、高245 米的圆柱形钢制排烟管和一个出口内径为15.8米、高240 米的钢筋砼外筒组成。
砼外筒底部外半径为24.2 米,壁厚550毫米,顶部外半径为16.4 米,壁厚300 毫米,筒身坡度150 米以下为0.1%~3.53%, 150 米以上为0。
双内筒钢材采用进口钢材,其材质符合美国AST米A36或日本JIS400规范要求,壁厚为十毫米及八毫米二种。
筒顶部6.3 米范围内用六毫米厚不锈钢作内壁,以抗大气腐蚀,钢内筒外壁刷耐热耐酸油漆四度,并设85 毫米厚矿棉板保温层,以防止内壁结露腐蚀。
外筒与双钢内筒之间设置三个平台,标高分别为80, 160, 230 米。
筒身顶240 米标高处设钢平台,然后浇筑255 毫米厚砼封顶。
筒身内沿筒壁设螺旋爬梯一座和垂直电梯一台,以供检修用。
此外,外筒与钢内筒之间每隔四十米左石设置一道拉杆,以增加钢内筒稳定性。
烟囱基础采用圆板式整体基础,下设 1 000毫米冲孔灌柱桩138条,烟囱基础直径46 米,厚度1.6~3.5 米,承台上设有二个直径为4.3 米的圆柱状钢筒基础。
二烟囱基础大体积砼的施工2.1施工方案的确定烟囱基础直径46 米,高1.6~3.5 米,砼总方量4 069 立方米,属典型的大体积砼,初步设想有三个施工方案:(1)一次施工,不留任何施工缝;(2)基础中间留横向施工缝一条,分为上下二块;(3)留互相垂直施工缝二条,将基础均分为四块,分二次对称浇筑,先浇①部分,然后至少停留8天后,再浇②部分。
方案比较: (1)若采用斜面分层法一次性整体浇筑,取圆板基础平均厚度2.8 米,砼坡度1∶6.5,每层覆盖砼厚度40 厘米,初凝时间三小时,则每小时需要砼量为100 立方米,而现场拌和站生产能力为65 立方米/小时,砼供应能力不足。
烟囱计算
m0 m4
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47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94
H7=H-L-L1-L2-L3-L4-L5-L6 h7=L+L1+L2+L3+L4++L5+0.5L6 I7=3.14*(D7+δ
e7) 3
13200.0 24450.0 20168898274.9 2400.0
*δ
e7/8
第8段(自下而上) mm mm mm mm kg kg mm mm mm
4
设计取值 设计取值
*δ
e9/8
第10段(自下而上) mm mm mm mm kg kg mm mm mm S
4
设计取值 设计取值
3300.0 6.0 3.7 1193.7 1790.5
m0 m10 H10 h10 I10 T1
H10=H-L-L1-L2-L3-L4-L5-L6-L7-L8-L9
h10=L+L1+L2+L3+L4++L5++L6+L7++L8+0.5L9
第9段(自下而上) mm mm mm mm 设计取值 设计取值 3300.0 6.0 3.7
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95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141
烟囱工程施工设计方案
烟囱施工组织设计编制依据：烟囱基础图烟囱筒身施工图烟囱防雷接地图《电力建设施工及验收技术规》（建筑工程篇）《火电施工质量检验及评定标准》（土建工程篇）《烟囱工程施工及验收规》GBJ78-85《建筑地基基础工程施工质量验收规》GB50202-2002《混凝土结构工程施工质量验收规》GB50204-2002《混凝土强度检验评定标准》GBJ107-87《建筑安装工程质量检验评定统一标准》GBJ300-88《建筑工程质量检验评定标准》GBJ301-88《工程测量规》GB50026-93《混凝土外加剂应用技术规》GBJ119-881．工程概况：龙山电厂一期工程的240m/9m烟囱选型为钢筋混凝土砖套筒式烟囱。
基础为环形大体积混凝土。
外筒为混凝土筒。
筒35m以下为混凝土筒，35m以上由耐酸砖砌筑，35m以上每30m有一道混凝土环梁支撑上部耐酸砖，环梁由钢梁、钢斜撑组成的钢牛腿体系承重。
出口筒直径为9000mm，外筒外直径为12000mm，0m外筒外直径25500mm。
烟道口底标高11.6m，烟道口上标高23.2m，烟道口处混凝土顶标高30.0m。
信号平台标高231.0m。
2．施工准备：2.1．施工现场及道路根据施工平面图附设水电专用管线，修筑临时道路，保证组装机械、设备进场能顺利进行。
划分材料堆放场地。
划定距筒身30m围为危险，设警戒线与外界隔离。
危险区一切人员活动场所均搭设防护棚。
将烟囱施工区用临时栏杆或铁丝网与场外隔离，场区绝无关人员进入。
场地平整完毕后，及时组织卷扬机、搅拌机等大型机具进场就位，并组织有关人员进行检修、调试。
组织液压提模系统进场，安排专人进行检修调试，需加工部分提前委托加工。
在-1.7m位置埋设混凝土地锚两个，用于筒施工时钢丝绳的转向轮受力点。
混凝土地锚尺寸2m×2m×1.5m，在上面、正面、侧面分别埋设T4040F铁件。
2.2．施工水电水源：考虑水头损失及现有材料，选用φ50焊管，自然地面下500mm埋设。
钢烟囱计算书(包括阻力计算)
1.43 荷载分布影响系数ω
0.675
ωβlft=
2.9
满足！
10 烟囱顶部位 移:
fmax=11ql4/120EI= H/fmax=
8.1258424 mm 2707.4116 >
100 满足！
验算荷载
N＝ 271.8 （kN）
M=
截面抗震调整系数γRE ＝ 0.8 651.9 (kN.m)
7 截面荷载计算:
1. 强度验算
γx= 1.15
局部抗压调整系数k 1.5
σ=N/A2 +M/(γxWt2) （N/mm2） 18./d2 （N/mm2） 329.6
22.000 2.000 2.000
12 12
(m) (m) (m) (mm) (mm)
钢材牌号 Q235
截面面积A1 截面面积A2 旋转半径i1 旋转半径i2 重力荷载代表值GE 自振周期(按烟囱规
范):
74946 74946
703 703 214
(mm2) (mm2) (mm) (mm) (kN)
长细比λ1 63
长细比λ2 63
3 竖向荷载计算:
重力标准值Gk
167 (kN)
平台活荷标准值Qk 47 (kN)
4 风荷载计算:
基本风压ω0 0.35
ω0*T12＝ 0.494
z(m)
z/H
10.0
0.45
20.0
0.91
30.0
1.36
40.0
1.82
22.0
1.00
(kN/m2)
φz 0.06 0.23 0.46 0.79 1.00
>
2. 稳定验算
Nex=π2EA/(1.1λ2)(N) 11251882
单筒式钢筋混凝土烟囱设计
单筒式钢筋混凝土烟囱设计7单筒式钢筋混凝土烟囱7.1一般规定7.1.1本章适用于高度不大于240m的钢筋混凝土烟囱设计。
7.1.2钢筋混凝土烟囱筒壁设计，应进行下列计算或验算：1附加弯矩计算应符合下列规定：1)承载能力极限状态下的附加弯矩。
当在抗震设防地区时，尚应计算地震作用下的附加弯矩。
2)正常使用极限状态下的附加弯矩。
该状态下不应计算地震作用。
2水平截面承载能力极限状态计算。
3正常使用极限状态的应力计算应分别计算水平截面和垂直截面的混凝土和钢筋应力。
4正常使用极限状态的裂缝宽度验算。
7.2附加弯矩计算7.2.1承载能力极限状态和正常使用极限状态计算时，筒身重力荷载对筒壁水平截面i产生的附加弯矩M ai（图7.2.1），可按下式计算：式中：q i——距筒壁顶（h－h i）/3处的折算线分布重力荷载，可按本规范公式(7.2.3-1)计算；h——筒身高度(m)；h i——计算截面i的高度(m)；1/ρc——筒身代表截面处的弯曲变形曲率，可按本规范公式(7.2.5-1)、公式(7.2.5-2)、公式(7.2.5-4)和公式(7.2.5-5)计算；αc——混凝土的线膨胀系数；△T——由日照产生的筒身阳面与阴面的温度差，应按当地实测数据采用。
当无实测数据时，可按20℃采用；d——高度为0.4h处的筒身外直径(m)；θ——基础倾斜角(rad)，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定的地基允许倾斜值采用。
图7.2.1附加弯矩7.2.2抗震设防地区的钢筋混凝土烟囱，筒身重力荷载及竖向地震作用对筒壁水平截面i产生的附加弯矩M Eai，可按下式计算：式中：1/ρEc——考虑地震作用时，筒身代表截面处的变形曲率，按本规范公式(7.2.5-3)计算；γEv——竖向地震作用系数，取0.50；F Evik——水平截面i的竖向地震作用标准值。
7.2.3计算截面i附加弯矩时，其折算线分布重力荷载q i值，可按下列公式进行计算：承载能力极限状态时：正常使用极限状态时：式中：q0——整个筒身的平均线分布重力荷载(kN/m)；q1——筒身顶部第一节的平均线分布重力荷载(kN/m)；G、G k——分别为筒身（内衬、隔热层、筒壁）全部自重荷载设计值和标准值(kN)；G1、G1k——分别为筒身顶部第一节全部自重荷载设计值和标准值(kN)；h1——筒身顶部第一节高度(m)。
22-24米烟囱基础计算书
22-24米烟囱基础计算书基本信息- 烟囱高度：22-24米- 基础类型：浅基础基础计算荷载计算- 基础荷载：根据所选材料计算- 烟囱上部风荷载：根据当地气象数据计算基础尺寸- 基础底面尺寸：根据荷载计算结果进行尺寸确定设计方案- 基础选用钢筋混凝土浅基础- 基础底面采用方形主要材料- 混凝土：根据荷载计算结果确定强度等级- 钢筋：根据荷载计算结果确定直径和数量施工要点1. 挖掘基坑：根据基础尺寸确定基坑尺寸，并保证坑底平整。
2. 钢筋绑扎：按照设计要求进行钢筋绑扎，确保钢筋的正确位置和数量。
3. 砼浇筑：采用振捣排除气泡，确保砼的密实度和强度。
4. 养护：对新浇筑的基础进行养护，保证其强度的逐渐提高。
安全考虑- 基础设计过程中要充分考虑抗震和稳定性问题，确保基础的安全性。
- 在施工过程中，要加强现场安全管理，确保工人的生命安全。
结论本文档详细描述了22-24米烟囱的基础计算过程，并给出了具体的设计方案和施工要点。
同时，还强调了安全考虑在基础设计和施工过程中的重要性。
请根据本文档进行相关工程实施和管理。
这是一份关于22-24米烟囱基础计算书的文档，详细描述了基础计算、设计方案、施工要点和安全考虑等内容。
根据荷载计算结果确定基础底面尺寸，并选用钢筋混凝土浅基础，基础底面采用方形。
在施工过程中，要注意挖掘基坑、钢筋绑扎、砼浇筑和养护等要点。
同时，重点强调了基础的安全性和现场安全管理的重要性。
请根据本文档进行相关工程实施和管理。
烟囱大体积混凝土计算
烟囱大体积混凝土计算关键信息项：1、混凝土配合比设计参数水泥品种及强度等级：＿___________________粉煤灰掺量：＿___________________矿粉掺量：＿___________________粗骨料种类及粒径：＿___________________细骨料种类及细度模数：＿___________________外加剂种类及掺量：＿___________________水胶比：＿___________________2、烟囱结构尺寸及参数烟囱高度：＿___________________烟囱底部外径：＿___________________烟囱顶部外径：＿___________________筒壁厚度：＿___________________3、施工条件及环境参数施工季节：＿___________________混凝土浇筑温度：＿___________________养护方式：＿___________________风速：＿___________________环境湿度：＿___________________4、混凝土性能要求强度等级：＿___________________抗渗等级：＿___________________坍落度要求：＿___________________初凝时间要求：＿___________________终凝时间要求：＿___________________11 引言本协议旨在规范烟囱大体积混凝土计算的相关事宜，确保计算的准确性和可靠性，以满足烟囱结构的安全性和耐久性要求。
111 计算依据计算应依据以下标准和规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010）《大体积混凝土施工规范》（GB 50496）相关的工程地质勘察报告112 计算方法采用有限元分析方法或经验公式进行温度场和应力场的计算。
考虑混凝土的水化热、热传导、边界条件等因素。
12 混凝土配合比设计计算121 确定水泥用量根据强度等级要求和水胶比，计算水泥用量。
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附加荷载及附加质量列表
截面标高 平台恒载 平台活载 安装检修荷载 附加质量 (m) 235.000 232.500 210.000 200.000 185.000 170.000 160.000 145.000 130.000 120.000 110.000 100.000 90.000 80.000 70.000 52.200 41.000 30.000 20.000 (kN) 0.00 255.00 8000.00 0.00 0.00 800.00 0.00 0.00 800.00 0.00 0.00 0.00 800.00 0.00 0.00 0.00 4000.00 0.00 0.00 (kN) 0.00 100.00 100.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 (kN) 0.00 100.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 ‐ 2 ‐ (kN) 0.00 455.00 8000.00 0.00 0.00 800.00 0.00 0.00 800.00 0.00 0.00 0.00 800.00 0.00 0.00 0.00 4000.00 0.00 0.00
本次选择双侧配筋 本次采用环壁法进行温度计算 本次用于烟囱配筋验算 筒壁竖向钢筋： （由上到下） 16@150,16@150,16@150,16@150,16@150,16@150,16@150,16@150,16@150,16@150,1 8@150,16@150,18@150,16@150,20@150,18@150,20@150,18@150,22@150,20@150,22@15 0,20@150,22@150,20@150,22@150,20@150,22@150,20@150,22@150,20@150,25@150,22@ 150,25@150,22@150,25@150,22@150,25@150,22@150,25@150,22@150, 筒壁环向钢筋： （由上到下） 12@150,12@150,12@150,12@150,12@150,12@150,12@150,12@150,14@150,12@150,1 4@150,12@150,16@150,14@150,16@150,14@150,16@150,14@150,16@150,14@150,18@15 0,16@150,18@150,16@150,18@150,16@150,18@150,16@150,18@150,16@150,18@150,16@ 150,20@150,18@150,20@150,18@150,20@150,18@150,20@150,18@150, 注：以上配筋，以逗号作为各分节配筋的分节点，空格作为内外侧配筋的分隔；空格前 的表示外侧配筋，空格后的表示内侧配筋，如果单侧配筋，则内侧配筋直径为 0。 ）
计 算 书 专 用 纸
240m 钢筋混凝土烟囱筒壁设计计算书
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工 程 卷 册 设计阶段 计算软件
设计人 计算时间
20ห้องสมุดไป่ตู้7-03-13
1 设计条件
1.1 基本参数
烟囱内筒高度：240.00m 烟囱外筒高度：235.00m 出口内直径：19.000m 基本风压：0.66kN/m2 抗震设防烈度：7 度(0.10g) 设计地震分组：第三组 建筑场地类别：Ⅱ类 地面粗糙度：B 类 烟囱重要性系数：1.10 是否强行计算横风向风振：是 风玫瑰图是否严重偏心：是 夏季极端最高温度：46.00℃ 冬季极端最低温度：-41.60℃ 日照温差：30.00℃ 烟囱结构形式：套筒烟囱外筒 积灰平台所在标高节点号：无
计 算 书 专 用 纸
19 20 10.000 0.000 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.5
其它控制参数
烟道孔或人孔的洞口高度即为所在节的分节高度 烟道孔宽度：7.20m， 节点号：16， 标高：41.00m 人孔宽度：8.60m， 节点号：20， 标高：0.00m 钢筋保护层厚度：30.000mm
1.2
烟囱结构参数
表 1.2-1 筒壁分节参数列表
1.3
材料参数
筒壁竖向钢筋采用 HRB400 级钢， 环向钢筋采用 HRB400 级钢； 混凝土采用 C35 和 C40
‐ 1 ‐
计 算 书 专 用 纸
混凝土，分节点为：11，20
1.3.1 隔热层材料
采用单层隔热层 隔热层材料采用：硅藻土砖 导热系数为：λ=a+bT=0.140+0.00023T 重力密度为(kN/m^3)：6.00 最高使用温度为(℃)：900.00 隔热层厚度为(cm)：0.00
1.6
依据规范
《烟囱设计规范》 （GB 50051-2013） 《建筑结构荷载规范》 （GB 50009-2012） 《建筑抗震设计规范》 （GB 50011-2010 2016 年版） 《高耸结构设计规范》 （GB 50135-2006） 《建筑地基基础设计规范》 （GB 50007-2011） 《混凝土结构设计规范》 （GB 50010-2010） 《火力发电厂土建结构设计技术规定》 （DL 5022-2012）
2 烟囱筒壁尺寸及自重计算
1.3.2 内衬材料
内衬材料采用：烧结普通粘土砖 导热系数为：λ=a+bT=0.810+0.00060T 重力密度为(kN/m^3)：18.00 最高使用温度为(℃)：500.00 内衬厚度为(cm)：0.00
1.4
附加荷载及附加质量
表 1.4-1
截面号 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18