锚杆计算
锚杆、锚索锚固力计算
锚杆、锚索锚固力计算1、帮锚杆锚固力不小于50KN(或5吨或12.5MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×4=锚固力（锚固力（KN）÷10=承载力（吨）13MPa52KN或7吨或17.5MPa)MPa）×4=锚固力（KN）10=承载力（吨）例：4=72KN（锚固力）72KN（锚固力）÷10=7.2吨（承载力）3、Ф15.24锚索锚固力不小于120KN(或12吨或40MPa)公式计算：拉力器上仪表读数（MPa）×3.044=锚固力（KN）锚固力（KN）÷10=承载力（吨）例：40MPa（拉力器上仪表读数）×3.044=121.76KN（锚固力）121.76KN（锚固力）÷10=12.176吨（承载力）4、Ф17.8锚索锚固力不小于169.6KN(或16.96吨或公式计算：拉力器上仪表读数（锚固力（KN45MPa锚索或25吨或55MPa)）×4.55=锚固力（KN）10=承载力（吨）例：55MPa（拉力器上仪表读数）×4.55=250KN（锚固力）250KN（锚固力）÷10=25吨（承载力）型号为：YCD22-290型预应力张拉千斤顶备注：1、使用扭力矩扳手检测，帮锚杆扭力矩不小于120KN,顶锚杆扭力矩不小于150KN。
2、井下排版填写记录，均填锚固力（帮锚杆50KN、顶锚杆70KN、Ф15.24锚索120KN、Ф17.8锚索169.6KN）。
3、检测设备型号：锚杆拉力计型号：LSZ200型锚杆拉力计Ф15.24锚索拉力计型号：YCD-180-1Ф17.8锚索拉力计型号：YCD18-20021.6。
锚杆计算公式
（二）锚杆（索）设计根据现场地质条件和地形特征，斜坡体由于受到先期构造作用和后期风化作用强烈影响，出露基岩破碎，裂隙发育，且距交通要道较近的特点，拟采用锚杆（索）对局部卸荷裂隙发育、稳定性较差的危岩体进行锚固，以达到加固坡面，抑制风化剥落、崩塌的发生。
通过现场调查及三维激光扫描数据分析，半壁山危岩体主要失稳模式为倾倒式和滑移式。
1.倾覆推力计算：推力计算：式中：k-后缘裂隙深度（m）。
取11.1m；hv-后缘裂隙充水高度（m）.取3.7m；H-后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离（m）. 取15m;a-危岩带重心到倾覆点的水平距离（m），取3.4m；b-后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点之间的水平距离（m），取6.8m;h0-危岩带重心到倾覆点的垂直距离（m），取7.2m;fk-危岩带抗拉强度标准值（kPa），根据岩石抗拉强度标准值乘以0.4折减系数确定暴雨工况下190kPa;θ-危岩带与基座接触面倾角（°），外倾时取正，内倾时取负值；β-后缘裂隙倾角（°）；K-安全系数取1.5；2.锚杆计算（1）锚杆轴向拉力设计值计算公式：,式中Nak -锚杆轴向拉力标准值（kN）；Na -锚杆轴向拉力设计值（kN）；Htk -锚杆所受水平拉力标准值（kN）；α-锚杆倾角（°），设计取值为15°；γa-荷载分项系数，可取1.30；(2) 锚杆钢筋截面图面积计算公式：锚杆截面积：As-锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积（m2）；ξ2-锚杆抗拉工作条件系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92；γ0-边坡工程重要系数，取1.0；fy-钢筋或预应力钢绞线的抗拉强度标准值（kN），取300N/ mm；(3) 锚杆锚固体与地层的锚固长度计算公式：(4) 锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算公式：锚固段长度按上述两个公式计算，并取其中的较大值。
式中：la-锚杆锚固段长度（m）；frb-锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa）；fb-锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa）；D-锚杆锚固段的钻孔直径（m）；d-锚杆钢筋直径（m）；γ0-边坡工程重要系数，取1.0；ξ1-锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取1.00，对临时性锚杆取1.33；ξ3-钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性取0.60，对临时性取0.72；通过计算，得出：;或：;锚杆设计长度均为4m，采用Φ32螺纹钢筋作为锚筋，钻孔直径为110mm，全孔段M30水泥砂浆固结，共计132根；锚索设计长度为12m，采用4根φ15.20-1860钢绞线，钻孔直径110mm，M30水泥砂浆固结，锚固段长度不小于4m，共计30根。
锚杆张拉吨位与压力计算
锚杆张拉吨位与压力计算
锚杆张拉吨位与压力的计算涉及到一些工程参数和公式。
下面是一般的计算公式：
1. 张拉吨位的计算：
张拉吨位 = 锚杆面积× 材料抗拉强度
其中，锚杆面积可以根据锚杆的几何形状进行计算，并考虑材料的截面面积。
材料抗拉强度可以依据具体的锚杆材料类型进行查阅。
2. 压力的计算：
压力 = 张拉吨位 / 锚杆面积
此处的锚杆面积是指锚杆作用面积，可以根据具体情况计算。
请注意，以上只是一般的计算方法，具体计算还需要结合实际工程情况和相关规范进行具体分析和计算。
在实际工程中，还需要考虑到诸如应力集中、锚固长度、锚垫板厚度等因素。
因此，如果你需要做相关计算，在实践中请务必遵循专业标准和指导进行，以保障工程的安全性和质量。
如有需要，可以咨询专业的工程师或相关机构。
锚杆计算公式
按悬吊理论计算锚杆参数：1、锚杆长度计算：L = KH + L1 + L2式中：L —锚杆长度m；H —冒落拱高度m；K —安全系数，一般取K=2；L1—锚杆锚入稳定岩层的深度，一般按经验取0.5m；L2—锚杆在巷道中的外露长度，一般取0.1m；其中：H= = = 0.645(m)式中：B —巷道开掘宽度，取5.16m；f—岩石坚固性系数，砂岩取4；则L=2×0.645+0.5+0.1=1.89(m)2、锚杆间排距计算，通常间排距相等，取a：a =KHrQ式中： a —锚杆间排距，m；Q —锚杆设计锚固力，150KN/根；H —冒落拱高度，取0.645m；r —被悬吊砂岩的重力密度，取25.48KN/m3；K —安全系数，一般取K=2；a = =2.136(m)锚杆锚固长度计算：L0 = LD21/（D2-D22）= （500+500）×282/（322-202）=1256mm式中：L--锚固剂长度，为500mm，2根。
D--钻孔直径，为32mm。
D1—树脂锚固剂直径，为28mmD 2--锚杆内径，为20mm..4216.5⨯fB248.25645.02150⨯⨯通过以上计算，采用一块MSK28/50Q/YZK033型和一块MSCK28/50Q/YZK033型树脂锚固剂进行锚固；选用φ20×2200mm的螺纹钢锚杆，锚杆间排距为800mm。
锚网喷支护时，采用锚杆紧跟迎头的支护方式，够锚杆排距时及时打注锚杆，全断面挂网，锚杆打注高度距底板不大于300mm。
二、锚杆安装工艺1、打锚杆眼打眼前，首先按照中、腰线严格检查巷道断面规格，不符合设计几何尺寸要求时必须先进行处理；打眼前要先敲帮问顶，仔细检查顶帮围岩情况，找掉活矸、危岩，确认安全后、方可开始工作，锚杆距巷道底板不大于300mm，为确保角度，正顶五根锚杆用锚杆钻机打眼，其它部位用风钻配φ22×1200钻杆，φ32mm的柱齿钻头开孔，然后用钎子组套打。
锚杆(锚索)长度、间排距、参数计算公式
1 Q hB 2
7
（3） 按关键层理论确定
Q hB
8
6
nY1 B 2tg tg 2 (45 ) 2 b 2 [ B tg tg (45 )] 2
1 悬吊载荷高度的确定
（1）按拱形冒落高度确定
h
式中： h——载荷体高度； B——巷道跨度； f——坚固性系数； （2）按三角形冒落计算
B 2f
h B
式中： —经验系数 （3）按关键层理论计算
式中： u——内摩擦系数； Ph——作用滑移面上的水平应力，KN;
Ph
式中： （。 ） ——内摩擦角， 则
tg 2 (45 ) 2 2
f (b B) 2tg tg 2 (45
2
（2） 求锚索的排距。根据锚索的屈服载荷 Y1，按每排安装 n 根锚索考虑， 有 nY1=W-Ff 式中： Y1——锚索的屈服载荷，KN。
——岩层倾角，取 30，
（2）帮锚杆间排距的计算 行帮支护所需提供的最大支撑力为
3max r{d H tan （45 - / 2) fH }tan 2 (45 - / 2) / f
为保持巷帮不失稳，则支护体提供的支护力 P 3max ，则锚杆的间距为： a1=Q/(b1K1 3max ) 式中： Q——帮锚杆锚固力 Q，取 40KN； a1——帮锚杆的间距，m； b1——帮锚杆排距，m； r——煤的容重，KN/m3，取 13.1； d——巷道半宽，m，取 1.5m；
h hi
式中：hi——关键层下各软弱分层厚度。
2 锚固段长度的确定
锚固段长度的确定原则是保证锚固段的粘锚力与锚索的极限抗拉载荷相匹 配。通常，在可可锚岩层中，锚固段长度不小于 1.5m 时即可满足这一要求。 3 沿巷道单位长度悬吊载荷的确定 （1） 按拱形冒落确定
锚杆和锚索支护参数的计算
一、锚杆支护参数的计算1）锚杆长度的确定：顶锚杆根据悬吊理论计算：本矿的煤层顶板属中等稳定形，锚杆须锚入稳定岩石0.35米，锚杆外露0.05米，，则锚杆的长度L=l 1+l 2+l 3=1.3+0.35+0.05=1.7 (m)其中L 1------顶板最大松动圈的厚度，根据已掘巷道离层分析得1.3米L 2------锚杆须锚入稳定岩石长度，取0.35mL 3------锚杆外露长度，0.05m结合锚杆支护技术规范要求及我矿生产实际选定锚杆长度1.8m2）锚杆间排距的确定：L= hK Q =1.02米，考虑巷道宽度间距取0.8米，排距取1.0米。
锚杆的抗拉力为 5.0吨，经矿技术科和安全科做锚杆拉拔力实验，锚杆的抗拉力均在5.0吨以上。
其中 Q----抗拉力，取5.0k-----安全系数，取1.5γ---岩石容重，取2.5T/m 3h----顶板最大松动圈的厚度，根据已掘巷道离层分析得1.3米 考虑巷道宽度，间距取0.8米，排间取1.0米，符合理论计算要求。
二、锚索间排距的确定：L=nF 2/［BH γ-(2F 1sin θ)/L 1］式中：L—锚索排距，m；B—巷道最大冒落宽度，3.1m；H—巷道冒落高度，按最严重冒落高度取3.6米；γ—岩体容重，取25KN/m3；L1—锚杆排距，1.0米；F1—锚杆锚固力，取50KN；F2—单根锚索的极限破断力，取210KN；θ—角锚杆与巷道顶板的夹角，85ｏ；n—锚索排数，取2；L =2×210/［3.1×3.6×23-（2×50×sin85ｏ）/1］=2.5m 考虑巷道宽度，间距取1.6米，排距取2.0米，符合理论计算要求。
锚杆参数计算
单个锚杆轴向拉力设计值计算
滑动面内摩擦角 Φ=
滑坡体剩余下滑力 E= 锚杆垂直于滑动方向的间距 la= 锚杆倾角 β= 滑动面与锚杆相交处滑动面倾角 α= 锚杆沿滑动面方向的排数 ns=
锚杆钢筋直径计算
永久性锚杆取0.7 锚杆工作条件系数 ζ3=
工程结构重要性系数γ0=
锚杆抗拉强度设计值 fy=
永久性锚杆取1.0 锚固体与地层粘结工作条件系数 ζ1= 锚固体直径 d= 地层与锚固体粘结强度特征值 frb=
计算公式
1 0.03
650
lm
Nt 1df rb
= 2.07
锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 永久性锚杆取0.9 锚杆与砂浆粘结强度工作系数 ζ2=
锚杆钢筋直径 ds= 钢筋与锚固砂浆粘结强度设计值 fb=
计算公式
0.9 0.03 2400
l sa
0 Nt 2d s fb
= 0.69
锚杆最经济倾角计算
滑动面倾角 θ= 滑动面内摩
450
2
＝4
ns
使用年限 T＝
取0.04m/年
锚杆钢材年锈蚀量 δ=
一根锚杆钢筋总根数 n＝
12
计算公 式：
850 2 4
Nt
sin
El a
tan cos
ns
55
= 135.4558
18
0.5
0.7 计算公式
1.1 310 50
ds 2
1000 0 Nt nf y3
T
0.04
= 31.56789
1
锚固体与地层锚固长度计算
(完整版)锚杆支护理论计算方法
锚杆支护参数的确定一、锚杆长度L≥L1+L2+L3------------------------- ①=0.1+1.5+0.3=1.9m式中：L——锚杆总长度，m；L1 ——锚杆外露长度(包括钢带+托板+螺母厚度)，取0.1m；L2 ——锚杆有效长度或软弱岩层厚度，m；L3——锚入岩（煤）层内深度（锚固长度），按经验L3≥300mm。
(一)锚杆外露长度L1L1=(0.1～0.15)m，[钢带+托板+螺母厚度+（0.02～0.03）](二)锚入岩(煤)层内深度(锚固长度)L31.经验取值法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中、第3.3.3条第四款规定：第3.3.3条端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定:一、杆体材料宜用20锰硅钢筋或3号钢钢筋;二、杆体直径按表3.3.3选用;三、树脂锚固剂的固化时间不应大于10分钟,快硬水泥的终凝时间不应大于12分钟;四、树脂锚杆锚头的锚固长度宜为200～250毫米,快硬水泥卷锚杆锚头的锚固长度宜为300～400毫米;五、托板可用3号钢,厚度不宜小于6毫米,尺寸不宜小于150×150毫米;六、锚头的设计锚固力不应低于50千牛顿;七、服务年限大于5年的工程,应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。
一般取300mm ～400mm2. 理论估算法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节 锚杆支护设计”中规定：第3.3.11条 局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。
水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度,应同时满足下列公式:公式(3.3.11-1)、(3.3.11-2)见图形所示。
cs st f f d k l 412≥ (3.3.11-1)crst a f d f d k l 2214≥ (3.3.11-2) 式中la ——锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度（cm ）； d1——锚杆钢筋直径走私或锚索体直径（cm ）；d2——锚杆孔直径（cm ）；f st ——锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度（N/cm 2）；f cs ——水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(N/cm 2)；圆钢为2.5MPa ，螺纹钢为5MPa 。
锚杆长度、间排距、直径计算公式
顶板锚杆支护间排距、长度、直径计算方法一、使用适用条件和地点1、 田庄煤矿二水平北翼皮带巷、二水平南翼皮带巷等开拓大巷2、 巷道宽B=3.8m ，巷道高H=2.5m ，巷道顶板为泥岩（页岩），经查设计手册P254页表1-4-37，得该顶板岩石普氏岩石坚固性系数为f=3，或者部分段f ≦2。
一、锚杆长度计算1、计算公式L=L 1+L 2+L 32、L1的计算L1=铁垫板厚（铁托盘）+螺母厚+（20-30mm ），我矿铁垫板（铁托盘）厚度为8mm ，螺纹钢用螺母厚度为30mm ，由上得 L 1=8mm+30mm+30mm=68mm3、L 3的计算（1）、经验取值法L 3为深入老丁长度，可按经验取L 3≧300mm ，因我矿17煤巷道顶板在距顶板上1-1.5m 处没有老顶，亦可套用设计手册P2671页表6-1-88中L 3计算公式，此时老顶取概念为载荷高度、破碎带高度以外的非破碎稳定带。
根据我矿17煤巷道顶板特性可取L 3=500mm 。
（2）、理论估算法按锚固粘结力（π*d*τc *L 3）等于杆体屈服（软钢）或拉断承载力（σπt **4d 2）得公式估算如下：L 3=d*σt /(4*τc )=τσc t d *4* 其中：d ----锚杆直径，单位mm ，暂取锚杆直径为d=16mm ，σt ----杆体材料的设计抗拉强度，单位MPa ，经查设计手册P2666页表6-1-80得螺纹钢锚杆（16锰）屈服强度为340MPa ，抗拉强度为520MPa 。
τc ----锚杆与砂浆的粘结强度；圆钢τc ≈2.5MPa ，螺纹钢τc ≈5MPa ，所得L3尚需对砂浆与孔壁岩石间粘结强度进行校核，砂浆与石灰岩粘结强度为2.5 MPa ，砂浆与粘土岩粘结强度为1.8 MPa 。
开拓大巷选用螺纹钢锚杆，因砂浆与粘土岩粘结强度为1.8 MPa ，所以取τc =1.8 MPa ，所以根据公式计算如下：L 3=τσctd *4*=16mm*520MPa/（4*1.8 MPa ）=1155mm ；或 L 3=τσc t d *4*=16mm*340MPa/（4*1.8 MPa ）=755mm4、L 2的计算（1）、L 2的取法有很多种，其中取L 2≧伪顶厚度、取L 2≧易碎直接顶厚度、L 2取不同岩体的经验载荷高度均不适合我矿现场条件。
锚杆长度、间排距、直径计算公式
顶板锚杆支护间排距、长度、直径计算方法一、使用适用条件和地点1、 田庄煤矿二水平北翼皮带巷、二水平南翼皮带巷等开拓大巷2、 巷道宽B=3.8m ，巷道高H=2.5m ，巷道顶板为泥岩（页岩），经查设计手册P254页表1-4-37，得该顶板岩石普氏岩石坚固性系数为f=3，或者部分段f ≦2。
一、锚杆长度计算1、计算公式L=L 1+L 2+L 32、L1的计算L1=铁垫板厚（铁托盘）+螺母厚+（20-30mm ），我矿铁垫板（铁托盘）厚度为8mm ，螺纹钢用螺母厚度为30mm ，由上得 L 1=8mm+30mm+30mm=68mm3、L 3的计算（1）、经验取值法L 3为深入老丁长度，可按经验取L 3≧300mm ，因我矿17煤巷道顶板在距顶板上1-1.5m 处没有老顶，亦可套用设计手册P2671页表6-1-88中L 3计算公式，此时老顶取概念为载荷高度、破碎带高度以外的非破碎稳定带。
根据我矿17煤巷道顶板特性可取L 3=500mm 。
（2）、理论估算法按锚固粘结力（π*d*τc *L 3）等于杆体屈服（软钢）或拉断承载力（σπt **4d 2）得公式估算如下：L 3=d*σt /(4*τc )=τσc t d *4* 其中：d ----锚杆直径，单位mm ，暂取锚杆直径为d=16mm ，σt ----杆体材料的设计抗拉强度，单位MPa ，经查设计手册P2666页表6-1-80得螺纹钢锚杆（16锰）屈服强度为340MPa ，抗拉强度为520MPa 。
τc ----锚杆与砂浆的粘结强度；圆钢τc ≈2.5MPa ，螺纹钢τc ≈5MPa ，所得L3尚需对砂浆与孔壁岩石间粘结强度进行校核，砂浆与石灰岩粘结强度为2.5 MPa ，砂浆与粘土岩粘结强度为1.8 MPa 。
开拓大巷选用螺纹钢锚杆，因砂浆与粘土岩粘结强度为1.8 MPa ，所以取τc =1.8 MPa ，所以根据公式计算如下：L 3=τσctd *4*=16mm*520MPa/（4*1.8 MPa ）=1155mm ；或 L 3=τσc t d *4*=16mm*340MPa/（4*1.8 MPa ）=755mm4、L 2的计算（1）、L 2的取法有很多种，其中取L 2≧伪顶厚度、取L 2≧易碎直接顶厚度、L 2取不同岩体的经验载荷高度均不适合我矿现场条件。
锚杆支护理论计算方法
锚杆支护参数的确定一、锚杆长度L≥L1+L2+L3------------------------- ①=0.1+1.5+0.3=1.9m式中：L——锚杆总长度，m；L1 ——锚杆外露长度(包括钢带+托板+螺母厚度)，取0.1m；L2 ——锚杆有效长度或软弱岩层厚度，m；L3——锚入岩（煤）层内深度（锚固长度），按经验L3≥300mm。
(一)锚杆外露长度L1L1=(0.1～0.15)m，[钢带+托板+螺母厚度+（0.02～0.03）](二)锚入岩(煤)层内深度(锚固长度)L31.经验取值法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中、第3.3.3条第四款规定：第3.3.3条端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定:一、杆体材料宜用20锰硅钢筋或3号钢钢筋;二、杆体直径按表3.3.3选用;三、树脂锚固剂的固化时间不应大于10分钟,快硬水泥的终凝时间不应大于12分钟;四、树脂锚杆锚头的锚固长度宜为200～250毫米,快硬水泥卷锚杆锚头的锚固长度宜为300～400毫米;五、托板可用3号钢,厚度不宜小于6毫米,尺寸不宜小于150×150毫米;六、锚头的设计锚固力不应低于50千牛顿;七、服务年限大于5年的工程,应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。
一般取300mm ～400mm2. 理论估算法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节 锚杆支护设计”中规定：第3.3.11条 局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。
水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度,应同时满足下列公式:公式(3.3.11-1)、(3.3.11-2)见图形所示。
cs st f f d k l 412≥ (3.3.11-1)crst a f d f d k l 2214≥ (3.3.11-2) 式中la ——锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度（cm ）； d1——锚杆钢筋直径走私或锚索体直径（cm ）；d2——锚杆孔直径（cm ）；f st ——锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度（N/cm 2）；f cs ——水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(N/cm 2)；圆钢为2.5MPa ，螺纹钢为5MPa 。
锚杆计算公式
（二）锚杆（索）设计根据现场地质条件和地形特征，斜坡体由于受到先期构造作用和后期风化作用强烈影响，出露基岩破碎，裂隙发育，且距交通要道较近的特点，拟采用锚杆（索）对局部卸荷裂隙发育、稳定性较差的危岩体进行锚固，以达到加固坡面，抑制风化剥落、崩塌的发生。
通过现场调查及三维激光扫描数据分析，半壁山危岩体主要失稳模式为倾倒式和滑移式。
1•倾覆推力计算：推力计算：「cff式中：k-后缘裂隙深度（m ）。
取11.1m ；hv-后缘裂隙充水高度（m。
•取3.7m ;H-后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离（m。
.取15m;a-危岩带重心到倾覆点的水平距离（m。
，取3.4m ;b-后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点之间的水平距离（m。
，取6.8m;hO-危岩带重心到倾覆点的垂直距离（m。
，取7.2m;fk-危岩带抗拉强度标准值（kPa），根据岩石抗拉强度标准值乘以0.4折减系数确定暴雨工况下190kPa;9-危岩带与基座接触面倾角（°），外倾时取正，内倾时取负值；伕后缘裂隙倾角（°）;K-安全系数取1.5 ;2•锚杆计算（1）锚杆轴向拉力设计值计算公式:式中Nak -锚杆轴向拉力标准值（kN ）；Na -锚杆轴向拉力设计值（kN）；Htk -锚杆所受水平拉力标准值（kN ）；a-锚杆倾角（°）,设计取值为15 ° ; Y a-荷载分项系数，可取1.30 ;（2）锚杆钢筋截面图面积计算公式：锚杆截面积：As-锚杆钢筋或预应力钢绞线截面面积（m2）;0锚杆抗拉工作条件系数，永久性锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92 ;Y-边坡工程重要系数，取1.0 ;fy-钢筋或预应力钢绞线的抗拉强度标准值（kN ），取300N/ mm ；⑶锚杆锚固体与地层的锚固长度计算公式：（4）锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算公式：锚固段长度按上述两个公式计算，并取其中的较大值。
式中：la-锚杆锚固段长度（m）；frb-锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa）；fb-锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa）；D-锚杆锚固段的钻孔直径（m）；d-锚杆钢筋直径（m ）;Y -边坡工程重要系数，取1.0 ；3-锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取 1.00，对临时性锚杆取1.33 ;3-钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性取0.60，对临时性取0.72 ;通过计算，得出：T _ N嵌1 _ _ 1 ;或：I = 住锚杆设计长度均为4m，采用①32螺纹钢筋作为锚筋，钻孔直径为110mm ，全孔段M30水泥砂浆固结，共计132根；锚索设计长度为12m，采用4根©15.20-1860钢绞线，钻孔直径110mm，M30水泥砂浆固结，锚固段长度不小于4m，共计30根。
锚杆参数计算表
锚固体与地层锚固长度计算
永久性锚杆取1.0 锚固体与地层粘结工作条件系数 ζ1= 锚固体直径（m） d= 地层与锚固体粘结强度特征值 frb=
计算公式 1 0.1 300
lm
Nt 1dfrb
永久性锚杆取0.6
锚杆与砂浆粘结强度工作系数 ζ2= 锚杆钢筋直径（m） ds= 钢筋与锚固砂浆粘结强度设计值 fb= 一根锚杆钢筋总根数 n＝
= 91.36189
0.5 锚杆钢筋面积(直径)计算
永久性锚杆取0.69 锚杆工作条件系数 ζ3= 工程结构重要性系数 γ0= 锚杆抗拉强度设计值 fy= 使用年限 T＝ 锚杆钢材年锈蚀量 δ= 一根锚杆钢筋总根数 n＝
取0.04m/年
0.69 1.1 300 50 0.04 1
计算公式 1000 0 N t ds 2 T n f y 3 = 26.86273 As= 485.498
锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算 0.6 0.028 2100 1 锚杆最经济倾角计算
计算公式
l sa
0Nt 2 nd s f b
计算公式 57 25
滑动面倾角 θ= 滑动面内摩擦角 Φ=
450 2
Ela in tan cos ns
000 0 N t T n f y 3
=
0.96938
= 0.906733
＝
-0.5
备注
单个锚杆轴向拉力设计值计算
滑动面内摩擦角 Φ= 滑坡体剩余下滑力 E= 锚杆垂直于滑动方向的间距 la= 锚杆倾角 β= 滑动面与锚杆相交处滑动面倾角 α= 锚杆沿滑动面方向的排数 ns=
25 110 2.5 15n cos ns
边坡支护_锚杆参数计算(经典)
计算公式
lm
Nt 1dfrb
= 2.072928
计算公式
l sa
0 Nt 2d s f b
= 0.686178
计算公式
450 2
＝
41 310 50 0.04 1
锚固体与地层锚固长度计算
永久性锚杆取1.0 锚固体与地层粘结工作条件系数 ζ1= 锚固体直径 d= 地层与锚固体粘结强度特征值 frb=
1 0.032 650
锚杆钢筋与锚固砂浆间的锚固长度计算
永久性锚杆取0.9 锚杆与砂浆粘结强度工作系数 ζ2= 锚杆钢筋直径 d s= 钢筋与锚固砂浆粘结强度设计值 fb=
0.9 0.032 2400
锚杆最经济倾角计算
滑动面倾角 滑动面内摩擦角 θ= Φ=
55 12
计算公式：
Nt
Ela sin tan cos ns
= 135.4558
0.5 计算公式
ds 2
1000 0 N t T nf y 3
= 31.56789
备注
单个锚杆轴向拉力设计值计算
滑动面内摩擦角 Φ= 滑坡体剩余下滑力 E= 锚杆垂直于滑动方向的间距 la= 锚杆倾角 β= 滑动面与锚杆相交处滑动面倾角 α= 锚杆沿滑动面方向的排数 ns=
12 850 2 4 55 18
锚杆钢筋直径计算
永久性锚杆取0.7 锚杆工作条件系数 工程结构重要性系数 锚杆抗拉强度设计值 使用年限 锚杆钢材年锈蚀量 一根锚杆钢筋总根数 ζ 3= γ0= fy= T＝ δ= n＝
锚杆计算(参考)
（一）岩巷锚杆支护参数计算轨道下山掘进时，巷道均为岩巷，巷道采用锚喷支护，锚杆参数按单体锚杆悬吊作用计算。
1. 锚杆长度LL=L 1+L 2+L 3式中 L1—锚杆外露长度，50mm ；L3—锚杆深入老顶长度，按经验取500mm ；L2—软弱岩层厚度，按下式计算⎥⎦⎤⎢⎣⎡+︒+=)245cot(212w H B f L ϕ 式中 f —巷道顶板普式坚固性系数，取2；B —巷道掘进跨度，4.1m ；H —巷道掘进高度，3.1m ；w ϕ—两帮岩层的似内摩擦角，63.4°。
带入上式，得⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=)24.6345cot(1.321.4212L =1392mm 则锚杆长度L=50+1392+500=1942mm根据已施工岩巷经验，锚杆长度取2000mm 。
2. 锚杆直径d按杆体承载力与锚固力等强度原则计算锚杆直径t Q d σ13.1=式中 Q —锚杆的锚固力，70×103N ；σt —锚杆抗拉强度，取400×106Pa 。
则 63104001013013.1⨯⨯=d =0.0204m=20.4mm锚杆选用Φ22高强度左螺旋钢锚杆。
3. 锚杆间距a按单体锚杆悬吊作用计算锚杆间距。
2krL Qa =式中 Q —锚杆锚固力，≮70×103N ；k —安全系数，取1.8；r —岩体容重，26.3×103kN/m 3；L 2—巷道顶板岩体破碎带高度，1.3m 。
则m a 06.13.1103.268.1107033=⨯⨯⨯⨯= 根据现场施工经验，选取锚杆间距为800mm 。
4. 锚杆排距b2L B r k N n b ••••= 式中 n —顶板每排锚杆根数，n=9；N —每根锚杆锚固力，N ≮70kN ；k —安全系数，取ｋ=4.5；ｒ—顶板岩层容重，ｒ=26.3kN/m 3；B —巷道掘进跨度，4.1m ；L 2—岩层破碎带高度，1.3m 。
则=⨯⨯⨯⨯=3.11.43.263709b 0.998m 根据实际情况，取锚杆排距为800mm 。
锚杆支护理论计算方法(规范)
锚杆支护参数的确定一、锚杆长度L≥L1+L2+L3------------------------- ①=0.1+1.5+0.3=1.9m式中：L——锚杆总长度，m；L1 ——锚杆外露长度(包括钢带+托板+螺母厚度)，取0.1m；L2 ——锚杆有效长度或软弱岩层厚度，m；L3——锚入岩（煤）层内深度（锚固长度），按经验L3≥300mm。
(一)锚杆外露长度L1L1=(0.1～0.15)m，[钢带+托板+螺母厚度+（0.02～0.03）](二)锚入岩(煤)层内深度(锚固长度)L31.经验取值法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节锚杆支护设计”中、第3.3.3条第四款规定：第3.3.3条端头锚固型锚杆的设计应遵守下列规定:一、杆体材料宜用20锰硅钢筋或3号钢钢筋;二、杆体直径按表3.3.3选用;三、树脂锚固剂的固化时间不应大于10分钟,快硬水泥的终凝时间不应大于12分钟;四、树脂锚杆锚头的锚固长度宜为200～250毫米,快硬水泥卷锚杆锚头的锚固长度宜为300～400毫米;五、托板可用3号钢,厚度不宜小于6毫米,尺寸不宜小于150×150毫米;六、锚头的设计锚固力不应低于50千牛顿;七、服务年限大于5年的工程,应在杆体与孔壁间注满水泥砂浆。
一般取300mm ～400mm2. 理论估算法《在锚杆喷射混凝土支护技术规范》GBJ86－85“第三节 锚杆支护设计”中规定：第3.3.11条 局部锚杆或锚索应锚入稳定岩体。
水泥砂浆锚杆或预应力锚索的水泥砂浆胶结式内锚头锚入稳定岩体的长度,应同时满足下列公式:公式(3.3.11-1)、(3.3.11-2)见图形所示。
cs st f f d k l 412≥ (3.3.11-1)crst a f d f d k l 2214≥ (3.3.11-2) 式中la ——锚杆杆体或锚索体锚入稳定岩体的长度（cm ）； d1——锚杆钢筋直径走私或锚索体直径（cm ）；d2——锚杆孔直径（cm ）；f st ——锚杆钢筋或锚索体的设计抗拉强度（N/cm 2）；f cs ——水泥砂浆与钢筋或水泥砂浆与锚索的设计粘结强度(N/cm 2)；圆钢为2.5MPa ，螺纹钢为5MPa 。
锚杆计算公式
〔六〕锚杆钻机的操作考前须知1、钻眼前的准备工作：〔1〕使用前对钻机进展检查，检查各操作手把有没有卡死现象，发现问题立即处理。
〔2〕注油器内参加30#机油。
〔3〕调整风水开关处于关闭状态，冲净接头尘土，接通风水，并检查供水系统。
〔4〕将机器竖直，开动空档，检查各部件是否运转正常，并检查气腿的伸缩情况。
〔5〕检查风水联动和气动马达消音情况。
〔6〕检查钻杆是否直，是否堵塞，钻头是否锋利。
2、钻眼：〔1〕插好钻杆，慢慢生起钻机，直到接近顶板。
〔2〕扳动马达扳手，使马达旋转，然后翻开水控制阀门。
〔3〕控制钻速和推进速度，逐渐调到最大。
〔4〕打完眼后，关闭风水，慢转马达，回落气腿。
3、考前须知：〔1〕严禁敲打、挤压、扔放锚杆钻机。
〔2〕机器水平放置时严禁伸腿，须检查各级气腿的伸缩功能时必须直立，气腿的伸缩轴线方向上严禁有人。
〔3〕操作钻机时，须双腿叉开，握牢手把，衣服袖口要扎好，钻前钎子下严禁有人，以防断钎伤人。
注锚杆过程中，一旦锚杆注入受阻，不得硬注。
〔4〕工作完毕后，必须把机器撤至平安地点竖立放置稳固，并对机器检查维护。
〔5〕机器出现故障必须及时检修，在井下无法检修时要升井检修。
〔6〕所有操作人员必须经过培训合格前方可上岗。
〔7〕在整个锚杆支护过程中，必须站在前探梁临时支护保护下平安的地方进展，并设专人观察顶板、帮部支护及平安情况，发现问题立即处理。
〔8〕每班设专人对施工完的巷道进展检查，发现问题后及时处理。
〔9〕打注锚杆前，操作人员必须对使用器具进展完好检查，否则不得使用。
〔七〕锚索钻机的操作考前须知锚索的安装方法及平安技术要求：〔1〕钻孔：钻孔的直径为Φ28mm，孔深度为5700mm，孔深允许偏差为0～+200mm，眼位允许偏差为±150mm。
钻具使用风动锚杆钻机；钻眼过程中要均速控制风压，上升速度不宜过快；钻眼时机具下方和左侧严禁站人，严防歪钻或断钎时伤人。
锚索钻孔以穿过软层，锚入硬岩石1000mm以上为准。
锚杆计算
锚杆体杆体的截面积按下式确定：As>Kt*Nt/f ykAs>Kt*Nt/f ptkKt---锚杆杆体的抗拉安全系数,按Nt---锚杆的轴向拉力锚杆杆体抗拉安全系数锚杆的锚固长度可按下式的较大值La>K*Nt/(∏*D*f mg*ψ)La>K*Nt/(n*∏*D*f ms*ψ*ε)K---锚杆锚固体的抗拔安全系数，Nt---锚杆的轴向拉力La---锚杆的锚固长度f mg---锚固段注桨体与地层间的粘结强度标准值D---锚杆锚固段的钻孔直径d---钢筋直径ε---采用2根或以上钢筋，界面的黏结强度降低系数取0.6~0.85ψ---锚固长度对黏结强度的影响系数n---钢筋根数岩土锚杆杆体抗拔安全系数通常情况，锚杆入岩深度由岩石与水泥结石体之间的粘结强度强度控制。
锚杆间距不小于1.5m锚杆最大试验荷载不宜超过锚杆杆体极限承载力的0.8倍（验收试验的锚杆数量不得少于锚杆总数的5%，且不得少于3根，永久性锚杆最大试验荷载应取锚杆轴向拉力设计值的1.5倍，；临时性锚杆的最大试验荷载应取锚杆轴向拉力设计值的1.2倍。
(1)锚杆的基本试验：锚杆基本试验的目的是确定锚杆的抗拔承载力，广东省基础规范11.2.2 锚杆杆体按轴心受拉构件计算，不考虑裂缝，仅按承载力要求计算As>Nt/f y对永久抗拔锚杆锚杆尚应考虑抗腐蚀性要求，抗拔锚杆截面直径要比计算要求加大一个级别。
根据广东省基础规范11.2.1Rt<0.8*d1*∑li*fi（锚杆规范确定入岩深度时采用锚杆轴向拉力设计值，水泥砂浆与岩石间的粘结强度的取为标准值，广东省确定入岩深度时采用锚杆轴抗拔承载力的特征值，水泥砂浆与岩石间的粘结强度的取为特征值，当抗拔承载力的设计值=1.25倍锚杆抗拔拔承载力的特征值，两者计算结果一致）建筑边坡规范锚杆轴向拉力Na=γQ*NakγQ------荷载分项系数取1.3锚杆钢筋截面面积应满足As>γ0*Na/ε2*f yε2---锚筋抗拉工作条件系数，永久锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式La>Nak/(ξ1*∏*D*frb)La—锚固长度，尚应满足D---锚杆锚固段的钻孔直径F rb---地层与锚固体的粘结强度特征值ξ1---锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久锚杆取1.0，对临时性锚杆取1.33锚杆钢筋与锚固砂浆的锚固长度应满足下式La>γ0*Na /(ξ3*∏*n*d*fb)La—锚固长度，尚应满足d---锚杆钢筋直径f b---钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值ξ3---钢筋与砂浆粘结强度条件系数，对永久锚杆取0.6，对临时性锚杆取0.72依据：《建筑基坑工程技术规程》JGJ120-99第As≥1.25Rt/fy锚杆计算书：锚杆布置在柱底下基础内，,抗浮水头取场地附近道路最低点，为26.85m，地下室顶板标高为29.40m，底板结构面标高为29.4-8.30=21.1m，底板厚度650mm，底板底面结构标高为20.45m。
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锚杆体杆体的截面积按下式确定：As>Kt*Nt/f ykAs>Kt*Nt/f ptkKt---锚杆杆体的抗拉安全系数,按7.3.2条选Nt---锚杆的轴向拉力锚杆杆体抗拉安全系数锚杆的锚固长度可按下式的较大值La>K*Nt/(∏*D*f mg*ψ)La>K*Nt/(n*∏*D*f ms*ψ*ε)K---锚杆锚固体的抗拔安全系数，Nt---锚杆的轴向拉力La---锚杆的锚固长度f mg---锚固段注桨体与地层间的粘结强度标准值D---锚杆锚固段的钻孔直径d---钢筋直径ε---采用2根或以上钢筋，界面的黏结强度降低系数取0.6~0.85ψ---锚固长度对黏结强度的影响系数n---钢筋根数岩土锚杆杆体抗拔安全系数通常情况，锚杆入岩深度由岩石与水泥结石体之间的粘结强度强度控制。
锚杆间距不小于1.5m锚杆最大试验荷载不宜超过锚杆杆体极限承载力的0.8倍（9.1.1）验收试验的锚杆数量不得少于锚杆总数的5%，且不得少于3根，永久性锚杆最大试验荷载应取锚杆轴向拉力设计值的1.5倍，；临时性锚杆的最大试验荷载应取锚杆轴向拉力设计值的1.2倍。
(1)锚杆的基本试验：锚杆基本试验的目的是确定锚杆的抗拔承载力，广东省基础规范11.2.2 锚杆杆体按轴心受拉构件计算，不考虑裂缝，仅按承载力要求计算As>Nt/f y对永久抗拔锚杆锚杆尚应考虑抗腐蚀性要求，抗拔锚杆截面直径要比计算要求加大一个级别。
根据广东省基础规范11.2.1Rt<0.8*d1*∑li*fi（锚杆规范确定入岩深度时采用锚杆轴向拉力设计值，水泥砂浆与岩石间的粘结强度的取为标准值，广东省确定入岩深度时采用锚杆轴抗拔承载力的特征值，水泥砂浆与岩石间的粘结强度的取为特征值，当抗拔承载力的设计值=1.25倍锚杆抗拔拔承载力的特征值，两者计算结果一致）建筑边坡规范锚杆轴向拉力Na=γQ*NakγQ------荷载分项系数取1.3锚杆钢筋截面面积应满足As>γ0*Na/ε2*f yε2---锚筋抗拉工作条件系数，永久锚杆取0.69，临时性锚杆取0.92锚杆锚固体与地层的锚固长度应满足下式La>Nak/(ξ1*∏*D*frb)La—锚固长度，尚应满足7.4.1条D---锚杆锚固段的钻孔直径F rb---地层与锚固体的粘结强度特征值ξ1---锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久锚杆取1.0，对临时性锚杆取1.33锚杆钢筋与锚固砂浆的锚固长度应满足下式La>γ0*Na /(ξ3*∏*n*d*fb)La—锚固长度，尚应满足7.4.1条d---锚杆钢筋直径f b---钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值ξ3---钢筋与砂浆粘结强度条件系数，对永久锚杆取0.6，对临时性锚杆取0.72依据：《建筑基坑工程技术规程》JGJ120-99第4.4.2条As≥1.25Rt/fy锚杆计算书：锚杆布置在柱底下基础内，,抗浮水头取场地附近道路最低点，为26.85m，地下室顶板标高为29.40m，底板结构面标高为29.4-8.30=21.1m，底板厚度650mm，底板底面结构标高为20.45m。
水头6.4m。
根据抗浮计算结果，单根锚杆抗拔力特征值为280kN。
水头：26.85-(29.4-8.3-0.65)=6.40m锚杆直径150mm，按地质资料，锚入强风化岩层内不少于7.0mR t=0.8x3.14xDxLxf=0.8*3.14*150*7000*110=264kN取260kN钢筋面积As=1.25*260*1000/360=903mm2，配3D22 As=1152mm2锚杆均布布置,抗浮水头取地面，地下室顶板标高为0.000m，锚杆间距为1.5m，底板厚度1000mm，底板面结构标高为-13.5m。
水位取在室外地面，为-0.60m。
水头：13.5+1.0-0.6=13.9m考虑安全系数，锚杆的上拔力为F=1.05*10*13.9*1.5*1.5=329kN（省标）建筑边坡广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003有以下有关规定：2、问题的提出：在两个不同的场合，都遇到有同行问到：对地下室抗浮的永久抗拔锚杆，其截面直径需要比计算要求加大一个级别吗？关键是，他们都不是用广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003的方法计算抗拔锚杆的截面，他们是用《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005的相关规定来计算抗拔锚杆截面的。
当第2位同行同样问这个问题的时候，我意识到这可能不是个案，值得深入地分析。
3、分析:（1）在承载力设计中有3种设计理论，李广信教授在其著作[3]中对此有以下概括：（2）《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005整个设计理念用的是“安全系数法”。
具体到计算锚杆截面时，荷载是标准值（不含荷载分项系数），材料强度是用标准值，极限抗力与荷载标准值的比值应不小于设定的安全系数。
其规定如下：肯定会有读者在看到这里的时候，已经按耐不住提出异议：你有没有搞错！人家CECS22：2005写得清清楚楚，N t明明是“锚杆的轴向拉力设计值”，你说是“荷载是标准值、不含荷载分项系数”，你说的不对！请稍安勿躁，我在这里提醒大家注意：《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005是岩土方面的规范，其编委大部分都不是建筑行业的专家，用的是岩土专业术语，与建筑行业术语是有区别的，不要一看见“设计值”这个词，就条件反射、想当然地用我们熟悉的建筑行业概念来套。
请看一下其条文说明：这下子应该清楚了，N t是锚杆的工作荷载，锚杆实际受力多少就是多少，没有含荷载分项系数，翻译成建筑行业术语应该就是“锚杆的轴向拉力标准值”。
（3）广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003沿用了国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的体系，对不同的地基基础问题采用不同的承载力设计理论：1）验算地基承载力、桩基承载力（岩土提供的抗力）时用容许承载力理论；2）验算挡墙、地基或滑坡稳定以及基础抗浮时用安全系数法；3）验算基础构件本身材料强度时，采用与上部结构设计相同的分项系数法。
具体到计算地下室抗浮的永久抗拔锚杆的截面时，采用的是基于可靠度理论的分项系数法，荷载采用设计值（荷载标准值X荷载分项系数），材料采用强度设计值（强度标准值/材料分项系数），要求抗力设计值不小于荷载设计值，按下式计算：A=N/f y 或A s=N/f py （1）s式中：N——锚杆的轴向拉力设计值（建筑行业术语）f——钢筋抗拉强度设计值yf——钢绞线抗拉强度设计值py为了与《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005进行比较，需要将式（1）换算成CECS22：2005式（7.4.1）的形式。
取荷载的综合分项系数1.25，则有N=1.25N（注：按建筑行业的术语和习惯，应该用“N k”表示“锚杆的轴向拉力t标准值”，这里为了方便与前文进行比较，还是统一用“N t”表示）；按《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第4.2.3条的条文说明，热轧钢筋材料分项系取1.10，预应力钢绞线取材料分项系数1.2，故有f y= f yk/1.1，f py= f ptk 数γs/1.2。
代入上面的式（1）整理后有：A=1.375 N t /f yk 或A s=1.5 N t / f ptk （2）s将（2）与CECS22：2005式（7.4.1）比较，可以认为：按广东省标准DBJ15-31-2003计算临时锚杆截面时，热轧钢筋的安全系数1.375，预应力钢绞线的安全系数是1.5。
对永久性抗拔锚杆，按广东省标准DBJ15-31-2003第11.2.2条的要求，实际钢筋截面直径比计算结果提高一个级别，即钢筋直径大约增大1.1倍，钢筋截面大约增大1.2倍，相应的安全系数也大约增大了1.2倍。
按CECS22：2005表7.3.2的形式整理出广东省标准DBJ15-31-2003锚杆杆体抗拉安全系数于表2：表2 广东省标准DBJ15-31-2003的锚杆杆体抗拉安全系数4、结论:对比本文表2与CECS22：2005表7.3.2，可认为CECS22：2005与DBJ15-31-2003的锚杆杆体抗拉安全系数基本相同，安全度大致相当。
因此有以下结论：（1）按广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003计算地下室抗浮的永久抗拔锚杆截面的，确实需要按该规范第11.2.2条，钢筋截面直径比计算要求提高一个级别，以保证安全度。
（2）按《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005计算地下室抗浮的永久抗拔锚杆截面的，计算中已提高了安全系数，能保证其安全度，无需再额外在计算的基础上再增大钢筋的截面直径。
此外，该规范中的N t是锚杆的工作荷载，锚杆实际受力多少就是多少，计算时不需要额外再乘以荷载分项系数1.25。
5、讨论与建议:大家在工作中要用到工程技术标准数量很多，经常发现各种标准之间差异纷呈，矛盾百出：对同一个工程问题，在各本标准中公式各异，参数千差万别；对同一个技术内容，却存在着不同的规定；相同的术语在不同的规范中可能指的是不同的问题，而不同的术语可能指的又是同一个问题。
这使广大同行感到无所适从，本文讨论的问题就是一个鲜活的例子。
因此，正确理解和准确运用技术规范显得非常重要。
以本文为例，如果设计按《岩土锚杆（索）技术规程》CECS22：2005计算地下室抗浮的永久抗拔锚杆截面时，想当然地把锚杆工作荷载N t乘以荷载分项系数1.25，完了再按广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31-2003把钢筋截面直径比计算要求提高一个级别，这样钢筋就比实际需要多用了50%，对平面较大、深度较深的地下室而言增加的造价是相当可观，造成的浪费可想而知。
在市场经济下，这样的设计单位是没有竞争力的。