反激式开关电源变压器设计步骤及公式
反激式开关电源隔离变压器设计步骤-华为
二.设计步骤
1. 1. 高频下电流穿透深度为（单位：cm） ：D
6.62 f
导线直径（单位：cm） ：d=2D（然后选择相近的导线）
d2 导线裸线面积 Aw 4 1 2. T (s) f
3. 计算晶体管最大导通时间： ton max 4. 计算总的负载功率：
TDmax （s）
lg L 0.4 Ac F 10 8
23. 计算磁通密度的峰值：
0.4 N np FI p pk 104 B pk (T ) MPL lg m
24. 计算一次新的：
（μΩ / cm） （New）μΩ / cm （μΩ / cm 1.7 / A w） S np
25. 计算一次绕组的电阻：
最大占空比：
最小占空比：
Dmin
最大导通时间：
ton max TDmax T (1 Dmin )
最大截止时间： toff max 电感器电流的变化量：
I
TVin max Dmin 1 Dmin L I 2
电感器的峰值电流：
I pk I o max
I 2
不连续电流模式时 Buck-Boost 倒向变换器的设计公式
电感 L： Lmax
V V T 1 Dmax Dw o d
2 I o max
2
(H )
最大占空比： Dmax
Vo Vd 1 Dw
Vo Vd Vin min
最小占空比： Dmin
I p pk ton 3T
7. 计算一次电流的有效值： I p rms
8. 计算最大输入功率： P in max
反激式开关电源变压器设计步骤(重要)
反激式开关电源变压器设计反激式变压器是反激式开关电源的核心,它决定了反激式变换器一系列的重要参数,如占空比D ，最大峰值电流，设计反激式变压器,就是要让反激式开关电源工作在一个合理的工作点上。
这样可以让其发热量尽量小，对器件的磨损也尽量小。
同样的芯片，同样的磁芯，若是变压器设计不合理，则整个开关电源性能会有很大的下降，如损耗会加大,最大输出功率会下降.设计变压器，就是要先选定一个工作点，在这个点就是最低的交流输入电压，对应于最大的输出功率。
第一步，选定原边感应电压V OR 。
这个值是有自己来设定的，这个值就决定了电源的占空比.可能朋友们不理解什么是原边感应电压。
我们分析一个工作原理图。
当开关管开通的时候,原边相当于一个电感，电感两端加上电压,其电流值不会突变，而线性上升:I 升=Vs*Ton/L 。
这三项分别是原边输入电压，开关开通时间和原边电感量。
在开关管关断的时候,原边电感放电，电感电流会下降，此时有下降了的电流:I 降=V OR *T OFF /L 。
这三项分别是原边感应电压（即放电电压）、开关管管段时间和电感量。
经过一个周期后，原边电感电流会回到原来的值，不可能会变，所以有：Vs ＊T ON /L=V OR ＊T OFF /L 。
即上升了的等于下降了的。
上式中用D 来代替T ON ，用(1-D ）来代替T OFF .移项可得:D=V OR /（V OR +Vs)。
这就是最大占空比了.比如说我设计的这个变压器，我选定电感电压V OR =20V ，则Vs 为24V ，D=20/（20+24）=0。
455。
第二步，确定原边电流波形的参数原边电流波形有三个参数，平均电流，有效值电流,峰值电流，首先要知道原边电流的波形,原边电流的波形如下。
这是一个梯形波横向表示时间，总想表示电流大小，这个波形有三个值，一个是平均值I 平均,二是有效值I ，三是峰值Ip 。
首先要确定平均值I 平均：I 平均=Po/(η＊Vs ）。
反激式开关电源变压器计算
反激式开关电源变压器计算反激式开关电源变压器是一种常见的电源变压器，它具有体积小、效率高、质量轻等优点，在电子设备中得到广泛应用。
在设计反激式开关电源变压器时，需要考虑多个因素，包括输入和输出电压、功率、负载特性、开关频率等。
下面将详细介绍反激式开关电源变压器的计算。
首先，需要确定变压器的额定功率。
根据电源的负载特性和所需电压，可以推算出变压器的额定功率。
以输出电压为12V，负载电流为1A为例，根据功率公式P=VI，可以得到变压器的额定功率为P=12V*1A=12W。
接下来，需要确定变压器的输入和输出电压。
输入电压是指变压器的输入端电压，输出电压是指变压器的输出端电压。
一般来说，变压器的输入电压和输出电压由电源的输入电压和所需电压决定。
例如，如果电源的输入电压为220V，所需输出电压为12V，则输入电压为220V，输出电压为12V。
然后，需要确定变压器的变比。
变比是指变压器的输入和输出电压之间的比值。
根据变压器的变比公式Np/Ns=Vs/Vp，其中Np是主绕组匝数，Ns是副绕组匝数，Vs是输出电压，Vp是输入电压，可以计算得到变压器的变比。
以输入电压220V和输出电压12V为例，如果变比为1:10，则主绕组匝数Np=10，副绕组匝数Ns=1接着，需要确定变压器的工作频率。
工作频率是指变压器在工作过程中的开关频率，一般常用的工作频率有50Hz和60Hz。
根据变压器的工作频率，可以选择相应的工作频率范围内的电流密度。
例如，如果工作频率为50Hz，可以选择电流密度为1.8A/mm²。
最后，需要根据上述参数计算变压器的线径和匝数。
根据变压器的功率和工作频率，可以计算得到变压器的电流。
例如，根据功率公式P=IV，变压器的电流为I=P/V=12W/12V=1A。
根据电流密度和电流，可以计算出变压器的线径。
例如，根据线径公式A=πd²/4，可以计算得到线径d=√(4A/π)=√(4*1A/π)≈0.64mm。
反激式开关电源变压器快速计算
反激式开关电源变压器快速计算反激式开关电源变压器是一种常用于电子设备的高频变压器，其工作原理是使用开关管控制功率的传递和调节输出电压。
反激式开关电源变压器的设计和计算过程需要考虑多个因素，包括输入输出电压、电流、功率因数、开关频率等。
本文将从基本原理、设计要求、计算步骤以及实例分析等方面进行详细介绍。
一、基本原理【插入反激式开关电源变压器工作原理图】二、设计要求设计反激式开关电源变压器需要满足以下几个基本要求：1.输入输出电压和电流：根据实际应用需求确定输入输出电压和电流的大小。
2.功率因数：根据实际应用需求确定功率因数的大小。
3.变压比：根据输入输出电压之间的关系和功率需求确定变压比。
4.开关频率：根据实际应用需求和电气性能确定开关频率。
5.效率：根据设计要求确定电源的效率指标。
三、计算步骤设计反激式开关电源变压器的计算步骤如下：1.确定输入输出电压和电流的大小，根据功率的计算公式P=UI计算出输入输出功率。
2.根据功率因数的要求，计算出功率因数修正系数。
功率因数修正系数是根据电源的额定功率和功率因数要求来确定的。
3.根据输入输出功率和变压比的关系计算出变压比。
4.计算出变压器的二次侧电流。
5.根据输入输出功率和开关频率的关系计算出开关管的平均电流。
6.根据开关管的平均电流和转换频率计算出开关管的功率。
7.根据开关管的功率和效率求出变压器的损耗。
8.根据变压器的损耗和效率确定变压器的额定容量。
四、实例分析以一个反激式开关电源变压器的实例来说明计算过程。
假设输入电压为220V，输出电压为12V，输出电流为2A，功率因数为0.9，开关频率为50kHz。
1.计算输入输出功率：输入功率 P_in = U_in * I_in = 220V * I_in输出功率 P_out = U_out * I_out = 12V * 2A2.计算功率因数修正系数：根据实际设计要求确定功率因数修正系数。
3.计算变压比：变压比 m = U_out / U_in = 12V / 220V4.计算二次侧电流：I_sec = P_out / U_out = 2A5.计算开关管的平均电流：I_avg = P_out / U_in = 2A6.计算开关管的功率：P_sw = I_avg * U_in7.计算变压器的损耗：根据实际设计要求确定变压器的效率。
反激式开关电源变压器设计步骤及公式
反激式开关电源变压器设计步骤及公式(4种计算方法比较)1.确定已知参数: （主要PWM方式）确定已知参数:（主要RCC方式）来自现代高频开关电源实用技术1,确定系统规格输出功率:输入功率: P୧=输入平均电流: Iୟ୴ൌሺౣሻ同左边占空比D୫ୟ୶=୲=0.5 f୫୧୬:25KHz输入直流电压Vୈେ=√2Vୟୡ在了解输出功率后确定所需磁芯A p=A e*A w（cm4）Ae:磁芯中心柱横截面积(cm2)；A w:磁芯窗口面积(cm2)最小AC输入电压:V ACMIN,单位:V最大AC输入电压:V ACMAX,单位:V输入电压频率:f L,50Hz or 60Hz输出电压:V O,最大负载电流:I O输出功率:P O,单位:WIo:Po=Vo*Ioη:0.85P୧ൌP୭η2.峰值电流1T=10000G s输入峰值电流:Iൌכሺౣሻ对于BUCK(降压),推挽,全桥电路K=1.4对于半桥和正激K=2.8对于Boost,BUCK-Boost和反激K=5.5 I୮ൌ2כP୭כTηכV୧୬ሺ୫୧୬ሻכt୭୬A e*A w>כଵలଶככ౩כౣכஔכౣכౙ(cmସ) ；Ae是磁芯截面积（cm2）,Aw是磁芯窗口面积（cm2）；f的单位为Hz，Bm的单位为Gs，取(1500)不大于3000Gs，δ导线电流密度取:2～3A/mmଶ ，K୫窗口填充系数取0.2～0.4，Ｋc磁芯填充系数，对于铁氧体该值取1IୋൌP୧V୧୬୫୧୬IൌIୟ୴D୫ୟ୶כ2T୭୬ൌଵD୫ୟ୶(uint:µs)1S=106µsLൌౣכ୍ౌే(µH)3.计算初级电感因所以t୭୬ൌDכTൌଵଶכ若f取25KHz,则t୭୬为20μS选磁芯也可用公式Fosc<50KHz S=1.15*√Po(cmଶሻFosc<60KHz S=0.09*√Po(cmଶሻFosc>=60KHz S=0.075*√Po(cmଶሻNPൌౌכ୍ౌేככ10L P:mH; ΔB:260mT;A e:mm2NsൌሺV୭Vୈሻכሺ1െD୫ୟ୶ሻכNV୧୬୫୧୬כD୫ୟ୶NaൌሺVୟVୟୈሻכሺ1െD୫ୟ୶ሻכNV୧୬୫୧୬כD୫ୟ୶L =ሺౣሻכୈ୍ౌేכ౩ౙ其中L 单位:H f:Hz 电压:V, 电流:A匝比：n=ሺౣሻ=౩౦4. 计算初级匝数初级电感:L ୮ൌሺౣሻכ୲୍౦检验磁芯正规名牌磁性材料的Bm 不得大于3000Gs ，国产杂牌不大于2500Gs 更保险A 值是在磁芯上绕1000匝测得(美国)则N ൌ1000ටౌై此式中L 单位为mH变压器次级圈数：Ns>୬כ୍౦כ౦ୗכౣ*10其中S 为磁芯截面积，Ｂ୫值为3000Gs若A 值是用100匝测得且单位是nH/N ଶ,则N ൌ100ටౌై此式中L 单位为mH,A 单位为mH/N ଶ,在计算时要将A 的值由nH 转换为mH 后再代入式中计算;例如:某A 值为1300 nH/N ଶ, L 值为2.3mH,则A =1300nH/N ଶ=1.3 mH/N ଶ代入中计算得N 为133T 初级匝数为:Np=౩୬B(max) = 铁心饱合的磁通密度(Gauss)Lp = 一次侧电感值(uH) Ip = 一次侧峰值电流(A) Np = 一次侧(主线圈)圈数 Ae = 铁心截面积(cm2 )B(max) 依铁心的材质及本身的温度来决定，以TDK Ferrite Core PC40为例，100℃时的B(max)为3900 Gauss ，设计时应考虑零件误差，所以一般取3000~3500Gauss 之间，若所设计的power 为Adapter(有外壳)则应取3000 Gauss 左右，以避免铁心因高温而饱合，一般而言铁心的尺寸越大，Ae 越高，所以可以5. 匝比n=౩ౌ=ሺౣሻ晶体管的基极电流I =୍౦୦ూు6. 次级绕组匝数N ୱ=N *n N ୱଵ=౦כሺାౚሻכሺଵିୈౣ౮ሻሺౣሻכୈౣ౮多路输出时N ୱ୶=ሺ౮ାౚ౮ሻכ౩భభାౚభ其中x 代表几路I ୰୫ୱൌI √27. 原边供电绕组N ୟ=N ୱכ在多路输出时Vo 为主输出电压计算线径（包括初级次级）同左边8. 选择磁芯型号要满足,磁芯中心柱截面积S=0.09*√Po (cm ଶሻ或满足公式A=A ୣכA ୵ൌכଵలଶככ౩כౣכஔכౣכౙ(cm ସ ) ；Ae 是磁芯截面积（cm 2）,Aw 是磁芯窗口面积（cm 2）；f 的单位为Hz ，Bm 的单位为Gs ，取(1500)不大于3000Gs ，δ导线电流密度取:2～3A /mm ଶ ，K ୫窗口填充系数取0.2～0.4，Ｋc 磁芯填充系数，对于铁氧体该值取1做较大瓦数的 Power 。
反激式开关电源的设计计算
反激式开关电源的设计计算首先，需要明确设计参数：1. 输入电压（Vin）：反激式开关电源的输入电压一般为交流电网的标称电压，如220V或110V。
2. 输出电压（Vout）：反激式开关电源的输出电压需要满足目标设备的需求，例如5V、12V等。
3. 输出功率（Pout）：反激式开关电源的输出功率是根据目标设备的功率需求确定的，一般以瓦（W）为单位。
4. 开关频率（fsw）：反激式开关电源的开关频率一般在10kHz到100kHz之间，根据具体需求和性能要求确定。
设计步骤如下：1.计算电流和电压波形：根据输出功率和输出电压，可以计算出输出电流：Iout = Pout / Vout。
同时，可以根据输入和输出的电压波形关系，使用变压器的变比关系计算输入电流波形。
2.选择开关元件：根据开关频率和输出功率，可以选择合适的功率场效应管（MOSFET）作为开关元件。
选择时需要考虑开关速度、导通和截止损耗等因素。
3.选择变压器：根据输入和输出电压的变比，可以选择合适的变压器。
变压器的选择需要考虑输入输出功率、开关频率、能量传输效率等因素。
4.计算电感和电容：通过计算电流波形和电压波形的变化率，可以确定所需的输入和输出电感。
同时，通过计算输出电压的纹波和电流的纹波，可以选择合适的输出电容。
5.设计控制电路：根据输入和输出电压、开关频率以及开关元件的特性，设计合适的控制电路。
常见的控制方案有可变频率、可变占空比等，需要根据具体需求确定。
6.完善保护电路：7.电路仿真和优化：通过电路仿真软件可以对设计的开关电源进行仿真，并对效果进行优化，如进一步降低纹波、提高效率等。
以上是基于反激式开关电源的设计计算的基本步骤，实际设计中还需要考虑其他因素，如电源的稳定性、EMI（电磁干扰）等。
设计计算的具体细节和参数计算可以根据具体的需求和设备要求进行调整和优化。
开关电源反激式变压器计算公式与方法
开关电源反激式变压器计算公式与方法公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]原边电感量：Lp =(Dmax * Vindcmin)/ (fs * ΔIp)开关管耐压：Vmos =Vindcmax+开关管耐压裕量(一般用150V)+Vf*反激电压(Vf)的计算: Vindcmin * Dmax = Vf *（1- Dmax）原边与副边的匝比：Np / Ns = Vf / Vout原边与副边的匝比：Np / Ns = (Vdcmin * Dmax)/ [Vout * (1-Dmax)]原边电流：[1/2 * （Ip1 + Ip2）] * Dmax * Vindcmin = Pout / η磁芯：AwAe = (Lp * Ip2^2 * 10^4 / Bw * Ko * Kj) *原边匝数：Np = (Lp * Ip^2 * 10^4 )/ (Bw * Ae)气隙：lg = π * Np^2 * Ae * 10^-8 / LpLp:原边电感量, 单位：HVindcmin:输入直流最小电压,单位：VDmax:最大占空比: 取值~Fs:开关频率 (或周期T),单位：HzΔIp:原边电流变化量,单位：AVmos:开关管耐压，单位：VVf:反激电压：即副边反射电压，单位：VNp:原边匝数,单位：T)Ns:副边匝数,单位：T)Vout:副边输出电压,单位：Vη:变压器的工作效率Ae:磁芯截面积,单位：cm2Ip2:原边峰值电流，单位：ABw:磁芯工作磁感应强度，单位：T 取值~Ko:窗口有效用系数，根据安规的要求和输出路数决定，一般为～Kj:电流密度系数，一般取395A/ cm2(或取500A/cm2)Lg:气隙长度，单位：cm变压器的亿裕量一般取150V什么是反激电压假定原副边的匝比为n，在原边开关管截止时，开关管的高压端电压为Vin(dc)+nVo, nVo即为反激到原边的电压。
反激式开关电源变压器设计
学习培训教材
汇报时间：12月20日
Annual Work Summary Report
一、变压器的设计步骤和计算公式： 1.1 变压器的技术要求: 输入电压范围； 输出电压和电流值； 输出电压精度； 效率η； 磁芯型号； 工作频率f； 最大导通占空比Dmax； 最大工作磁通密度Bmax; 其它要求。 1.2 估算输入功率，输出电压，输入电流和峰值电流: 1）估算总的输出功率：Po=V01xI01+V02xI02…… 2）估算输入功率：Pin= Po/η 3）计算最小和最大输入电流电压 Vin(MIN)=ACMINx1.414(DCV) Vin(MAX)=ACMAXx1.414(DCV)
4）计算最小和最大输入电流电流 Iin(MIN)=PINxVIN (MAX) Iin(MAX)=PINxVIN (MIN) 5）估算峰值电流： K POUT IPK = VIN (MIN) 其中：K=1.4(Buck 、推挽和全桥电路） K=2.8(半桥和正激电路） K=5.5(Boost，Buck- Boost 和反激电路）
1.3 确定磁芯尺寸 确定磁芯尺寸有两种形式，第一种按制造厂提供的图表，按各种磁芯可传递的能量来选择磁芯，例如下表： 表一 输出功率与大致的磁芯尺寸的关系 输出功率/W MPP环形 E-E、E-L等磁芯 磁芯直径/（in/mm) (每边)/(in/mm) <5 0.65(16) 0.5(11) <25 0.80(20) 1.1(30) <50 1.1(30) 1.4(35) <100 1.5(38) 1.8(47) <250 2.0(51) 2.4(60)
2.2 估算输入功率、输入电压、输入电流和峰值电流 1）输出功率：Po=5V*1A+2*12V*1A+24V*1.5A=65W 2) 输入功率：Pin=Po/η=65W/0.8=81.25W 3) 最低输入电压：Vin(min)=AC90V*1.414=DC127V 4) 最高输入电压：Vin(max)=AC240V*1.414=DC340V 5) 最大平均输入电流： Iin(max)=Pin/Vin(min)=81.25WDC127V=DC0.64A 6) 最小平均输入电流： Iin(min)=Pin/Vin(max)=81.25WDC340V=DC0.24A 7) 峰值电流：Ipk=5.5Po/Vin(min)=5.5*65W/127V=2.81A 2.3 确定磁芯型号尺寸 按照表1，65W可选用每边约35mm的EE35/35/10材料为PC30磁芯 磁芯Ae=100mm2, Acw=188mm2, W=40.6g 2.4 计算一次电感最小值Lpri Vin(min).Dmax 127*0.5 Lpri= = = 452*10-6H=452uH Ipk.f 2.81*50*103 此处选Dmax=0.5
(完整版)反激式开关电源的设计方法
1 设计步骤:1.1 产品规格书制作1.2 设计线路图、零件选用.1.3 PCB Layout.1.4 变压器、电感等计算.1.5 设计验证.2 设计流程介绍:2.1 产品规格书制作依据客户的要求，制作产品规格书。
做为设计开发、品质检验、生产测试等的依据。
2.2 设计线路图、零件选用。
2.3 PCB Layout.外形尺寸、接口定义，散热方式等。
2.4 变压器、电感等计算.变压器是整个电源供应器的重要核心，所以变压器的计算及验证是很重要的，2.4.1 决定变压器的材质及尺寸:依据变压器计算公式Gauss x NpxAeLpxIp B 100(max ) ➢ B(max) = 铁心饱合的磁通密度(Gauss)➢ Lp = 一次侧电感值(uH)➢ Ip = 一次侧峰值电流(A)➢ Np = 一次侧(主线圈)圈数➢ Ae = 铁心截面积(cm 2)➢B(max) 依铁心的材质及本身的温度来决定，以TDK FerriteCore PC40为例，100℃时的B(max)为3900 Gauss ，设计时应考虑零件误差，所以一般取3000~3500 Gauss 之间，若所设计的power 为Adapter(有外壳)则应取3000 Gauss 左右，以避免铁心因高温而饱合，一般而言铁心的尺寸越大，Ae 越高，所以可以做较大瓦数的Power 。
2.4.2 决定一次侧滤波电容:滤波电容的决定，可以决定电容器上的Vin(min)，滤波电容越大，Vin(win)越高，可以做较大瓦数的Power ，但相对价格亦较高。
2.4.3 决定变压器线径及线数:变压器的选择实际中一般根据经验，依据电源的体积、工作频率，散热条件，工作环境温度等选择。
当变压器决定后，变压器的Bobbin 即可决定，依据Bobbin 的槽宽，可决定变压器的线径及线数，亦可计算出线径的电流密度，电流密度一般以6A/mm 2为参考，电流密度对变压器的设计而言，只能当做参考值，最终应以温升记录为准。
反激式开关电源变压器的设计
反激式开关电源变压器的设计反激式开关电源变压器是一种常见的变压器类型，广泛应用于电子设备和通信设备中。
它具有体积小、效率高以及输出电压稳定等优点。
本文将分别从设计原理、工作方式和设计步骤等方面对反激式开关电源变压器的设计进行详细介绍。
一、设计原理二、工作方式反激式开关电源变压器的工作方式可以分为两个阶段：储能和传输。
在储能阶段，开关管打开，电流通过变压器一侧的绕组进行储能；在传输阶段，开关管关闭，储存的能量被转移到变压器另一侧的绕组上，最后输出所需的电压。
三、设计步骤1.确定输入电压和输出电压的需求。
根据实际应用需求确定输入电压和输出电压的范围。
2.计算变压器的变比。
根据输入电压和输出电压的比例计算变压器的变比N。
3.计算变压器的功率。
根据输出电压和输出电流计算变压器的功率，确保变压器能够承受所需的功率。
4.确定变压器的工作频率。
根据实际应用需求选择合适的工作频率，通常在20kHz到200kHz之间。
5.计算变压器的参数。
根据变压器的变比、工作频率和功率计算变压器的参数，包括绕组的匝数、铁芯的尺寸等。
6.选择合适的磁性材料。
根据变压器的参数选择适合的磁性材料，常用的材料有软磁合金和磁性氧化铁等。
7.进行原型设计和测试。
根据上述设计参数制作变压器的原型，并进行测试以验证设计结果的准确性。
8.进行参数调整和优化。
根据原型测试结果进行参数调整和优化，以实现更好的性能和效果。
9.进行批量生产。
当设计满足要求时，可以进行批量生产并进行产品验证和测试。
总结：。
开关电源变压器学习培训资料(反激式变压器设计AP法).
N4-5 N2-3 N9,10-6,7 N1-2
∮0.2 /182 /28Ts
反激式开关电源变压器设计(1)
第二步：次级电感Ls
(VoxVD)x(DOFF(MAX))2 x10-3 (5.1+0.7)x0.52 x10-3 = 2x1.1x262
Ls≥
2 IOUTxfSW =0.0000025(H)=2.5(uH) 其中 DOFF(MAX)=1-DMAX=1-0.5=0.5
Np =
= 12.5x0.12x262
= 45.8=46( 匝)
第五步: 次级匝数Ns Ns =Npx Ls=46x Lp 2.5 =7.7=8(匝) 88
第六步: 偏置匝数NBIAS NB = VBIAS VO+VD xN S = 11.7x8 5.1+0.2 = 17.6=18( 匝)
技术部培训教材
x
(A)
(7)
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(1)
2.设计例 2.1设计条件 VIN =36V-72V VOUT=5.1V IOUT=1.1A fsw =262KHz BMAX=0.12T 2.2设计步骤 第一步：面积乘积Ap
1.1xPOUTxDMAXx103 1.1x(5.1x1.1)x0.5x103
反激式开关电源变压器设计(1)
第七步：初级RMS电流IPRMS POUT IPRMS = 0.5xDMAXxηxVIN(MIN) = 3 DMAX = 0.5x0.5x0.8x36 5.1x1.1 3 0.5 .
=0.318(A) 第八步: 次级RMS电流ISRMS ISRMS = IOUT 0.5xDMAX . DMAX 3 1.1 = 0.5x0.5 . 3 0.5 =1.796=1.8(A)
反激式开关电源变压器设计
反激式开关电源变压器设计反激式开关电源是一种常见的开关电源拓扑结构，具有体积小、效率高、负载适应性强等优点，因此在电子设备中得到广泛应用。
其中重要的组成部分之一是变压器，它起到了转换与隔离功效。
下面将详细介绍如何设计反激式开关电源变压器。
首先，设计反激式开关电源变压器需要确定的参数包括输入电压Vin，输出电压Vout，输出功率Pout，开关频率f，以及变压器变比n。
1.确定变压器的基本参数根据输出功率Pout和输出电压Vout，可以求得输出电流Iout，即Iout=Pout/Vout。
根据变比n，可以求得输入电流Iin，即Iin=Iout/n。
2.计算变压器的工作点电流为了保证变压器工作的稳定性和可靠性，需要计算变压器的工作点电流。
工作点电流最大值的计算公式是Ipk=(1.1-1.2)*Iin，其中1.1-1.2是一个经验系数。
通过计算得到的Ipk，可以计算得到变压器的直流电压Vdc，即Vdc=Vin*(1-1/n)。
3.计算变压器的直流电感为了保证变压器的工作效率和响应速度，需要计算变压器的直流电感。
直流电感的公式是L=Vdc/(f*(1-δ)*Ipk)，其中f是开关频率，δ是开关管的占空比。
选择合适的直流电感可以有效降低功率损失。
4.计算变压器的绕组匝数根据变压器的变比n，可以计算得到变压器的绕组匝数。
若变压器的输入绕组匝数是N1，输出绕组匝数是N2，则变比n=N1/N2、根据变比n 和输入电压Vin，可以计算得到输出电压Vout，即Vout=Vin/n。
5.计算变压器的铜损耗和铁损耗变压器的铜损耗和铁损耗是设计中重要的参考因素。
铜损耗的公式是Pcu=Iin^2*R，其中Iin是输入电流，R是变压器的电阻。
铁损耗是根据变压器的磁通密度和磁场强度来计算的。
6.选择合适的变压器尺寸和材料根据以上计算的结果，可以选择适当的变压器尺寸和材料。
变压器的尺寸和材料直接影响着反激式开关电源的体积和效果，需要根据实际需求和设计要求进行选择。
变压器的设计步骤和计算公式
= 0.398 × 10−3 m
Lgap =
箝位电容放电到箝位电阻，直到下一个周期开始(图4b)。通常会添加一个小电阻与阻
断二极管串联，以衰减在充电周期结束时变压器电感和箝位电容之间产生的任何振荡。
这一完整周期会在箝位电路中造成电压纹波(称为VDELTA)，纹波幅度通过调节并联电
容和电阻的大小来控制
因变压器的工作频率为50KHz，
所以周期T=1/f=1/50*103
径超过趋肤深度，应选用导线截面积相近的多股线绕制。
=
66.1
()
MLT=E+D+（E-D）+2C=2E+2C
E
D
式中:S —— 导线趋肤深度，单位为:mm 。
f —— 开关工作频率，单位为Hz 。
1.11 计算变压器铜损
1）按照选取的磁芯，估算出变压器平均绕组长度MLT。
例如对EE型磁芯MLT估算方法如下：
第一种按制造厂提供的图表,按各种磁芯可传递的能量来选择磁芯,
如下表:
输出功率/W
<5
<25
<50
<100
<250
表一输出功率与大致的磁芯尺寸的关系
MPP环形磁芯直径/
E-E、E-L等磁芯(每)/(in/mm)
（in/mm)
0.65(16)
0.5(11)
0.80(20)
1.1(30)
1.1(30)
1.4(35)
其实反激式开关电源副边电流工作状态有三种：
A、磁化电流的临界状态 : 此时初级关断电间Toff=次级电感与输出电压之比再除
以次 级峰值电流。
B、磁化电流的非连续状状DCM：Toff>次级电感与输出电压之比再除以次级峰值
开关电源反激式变压器计算公式与办法
精心整理
原边电感量：Lp=(Dmax*Vindcmin)/(fs*ΔIp)
开关管耐压：Vmos=Vindcmax+开关管耐压裕量(一般用150V)+Vf
*反激电压(Vf)的计算:Vindcmin*Dmax=Vf*（1-Dmax ）
原边与副边的匝比：Np/Ns=Vf/Vout
原边与副边的匝比：Np/Ns=(Vdcmin*Dmax)/[Vout*(1-Dmax)]
原边电流：[1/2*（Ip1+Ip2）]*Dmax*Vindcmin=Pout/η
磁芯：AwAe=(Lp*Ip2^2*10^4/Bw*Ko*Kj)*1.14
原边匝数：Np=(Lp*Ip^2*10^4)/(Bw*Ae)
即为反的电压，会“折射”到原边（用同名端对电位），叠加在开关管高压端。
同理当原边开关管导通时，次级二极管是截止的，二极管上的电压除了输出电压Vo,还有原边“折射”过来的电压Vin(dc)/n ，及Vo+[Vin(dc)/n,].。
所以，匝比的
设计，除了影响占空比，也影响着原边开关管及次级二极管的应力选择。
在变压器线圈匝数未知的情况下，如何计算磁芯工作时的磁感应强度Bw ？测量其电感量（可用压。
反激电源变压器的设计计算
反激电源变压器的设计计算设计计算步骤如下：1.确定输出功率输出功率是变压器设计中最基本的参数之一，通常由应用需求决定。
假设需要设计一个输出功率为P的反激电源变压器。
2.确定输入电压和输出电压输入电压和输出电压决定了变压器的变比。
输入电压一般由市电电压决定，而输出电压则由应用需求决定。
根据这两个电压的比值即可确定变压器的变比。
3.计算变压器变比变压器变比计算公式为：变比=输出电压/输入电压4.选择变压器铁芯选择合适的变压器铁芯非常重要，它直接关系到整个系统的效率和功率损耗。
铁芯的材料、截面积、磁导率等都需要进行合理选择，以满足设计要求。
常见的变压器铁芯材料有硅钢片和铁氧体材料。
5.确定变压器的耦合系数耦合系数是变压器设计中一个重要的参数，其表示输入线圈和输出线圈之间的耦合程度。
耦合系数越高，能量传输效率越高。
6.计算变压器线圈的参数根据输入电压、输出电压、输出功率和变压器变比，可以计算出变压器的线圈参数，包括匝数、导线直径、线圈长度等。
7.计算变压器的磁芯参数根据变压器输入电压、输出电压、输出功率、变压器变比和耦合系数等参数，可以计算出变压器的磁芯参数，包括磁芯直径、磁芯长度、铁芯损耗等。
8.进行电磁设计验证通过电磁仿真软件对设计的变压器进行验证，检查电磁参数是否满足设计要求。
如果不满足，需要进行适当的调整和优化。
9.进行热设计验证通过热仿真软件对变压器进行热设计验证，确保变压器在工作过程中能够正常散热，不产生过热现象。
10.制作和测试样品根据设计结果制作变压器样品，并进行测试验证。
根据测试结果，如果有需要，可以对变压器进行进一步的优化和调整。
在设计计算过程中，还需要考虑一些其他因素，如绝缘材料、输出功率的稳定性等。
同时还需要考虑应用场景，有时还需要进行EMC设计，以确保变压器在工作中不会产生干扰。
因此，反激电源变压器的设计计算是一个复杂且需要综合考虑众多因素的工作。
反激变压器的详细公式的计算
单端反激开关电源变压器设计单端反激开关电源的变压器实质上是一个耦合电感，它要承担着储能、变压、传递能量等工作.下面对工作于连续模式和断续模式的单端反激变换器的变压器设计进行了总结。
1、已知的参数这些参数由设计人员根据用户的需求和电路的特点确定,包括：输入电压V in、输出电压V out、每路输出的功率P out、效率η、开关频率f s（或周期T）、线路主开关管的耐压V mos。
2、计算在反激变换器中，副边反射电压即反激电压V f与输入电压之和不能高过主开关管的耐压，同时还要留有一定的裕量（此处假设为150V)。
反激电压由下式确定：V f=V Mos—V inDCMax-150V反激电压和输出电压的关系由原、副边的匝比确定。
所以确定了反激电压之后，就可以确定原、副边的匝比了。
N p/N s=V f/V out另外,反激电源的最大占空比出现在最低输入电压、最大输出功率的状态,根据在稳态下，变压器的磁平衡，可以有下式：V inDCMin•D Max=V f•(1—D Max）设在最大占空比时，当开关管开通时,原边电流为I p1，当开关管关断时，原边电流上升到I p2。
若I p1为0，则说明变换器工作于断续模式,否则工作于连续模式。
由能量守恒，我们有下式: 1/2•(I p1+I p2)•D Max•V inDCMin=P out/η一般连续模式设计,我们令I p2=3I p1这样就可以求出变换器的原边电流，由此可以得到原边电感量：L p= D Max•V inDCMin/f s•ΔI p对于连续模式，ΔI p=I p2-I p1=2I p1;对于断续模式，ΔI p=I p2 。
可由A w A e法求出所要铁芯：A w A e=(L p•I p22•104/B w•K0•K j)1。
14在上式中，A w为磁芯窗口面积,单位为cm2A e为磁芯截面积，单位为cm2L p为原边电感量,单位为HI p2为原边峰值电流，单位为AB w为磁芯工作磁感应强度,单位为TK0为窗口有效使用系数，根据安规的要求和输出路数决定,一般为0。
反激式开关电源变压器设计的详细步骤
反激式开关电源变压器设计的详细步骤85W反激变压器设计的详细步骤1. 确定电源规格.1).输入电压范围Vin=90—265Vac;2).输出电压/负载电流:Vout1=42V/2A, Pout=84W3).转换的效率?=0.80 Pin=84/0.8=105W2. 工作频率，匝比, 最低输入电压和最大占空比确定.Ｖmos*0.8>Vinmax+n(Vo+Vf)600*0.8>373+n(42+1)得n<2.5Vd*0.8>Vinmax/n+Vo400*0.8>373/n+42得n>1.34所以n取1.6最低输入电压Vinmin=√[(Vacmin√2)* (Vacmin√2)-2Pin(T/2-tc)/Cin=(90√2*90√2-2*105*(20/2-3)/0.00015=80V取:工作频率fosc=60KHz,最大占空比Dmax=n(Vo+Vf)/[n(Vo+Vf)+Vinmin]= 1.6(42+1)/[1.6(42+1)+80]=0.45Ton(max)=1/f*Dmax=0.45/60000=7.5us3. 变压器初级峰值电流的计算.Iin-avg=1/3Pin/Vinmin=1/3*105/80=0.4AΔIp1=2Iin-avg/D=2*0.4/0.45=1.78AIpk1=Pout/?/Vinmin*D+ΔIp1=84/0.8/80/0.45=2.79A4. 变压器初级电感量的计算.由式子Vdc=Lp*dip/dt,得:Lp= Vinmi n*Ton(max)/ΔIp1=80*0.0000075/1.78=337uH 取Lp=337 uH5.变压器铁芯的选择.根据式子Aw*Ae=Pt*1000000/[2*ko*kc*fosc*Bm*j*?],其中: Pt(标称输出功率)= Pout=84WKo(窗口的铜填充系数)=0.4Kc(磁芯填充系数)=1(对于铁氧体),变压器磁通密度Bm=1500 Gsj(电流密度): j=4A/mm2;Aw*Ae=84*1000000/[2*0.4*1*60*103*1500Gs*4*0.80]=0.7cm4考虑到绕线空间,选择窗口面积大的磁芯,查表:ER40/45铁氧体磁芯的有效截面积Ae=1.51cm2ER40/45的功率容量乘积为Ap = 3.7cm4 >0.7cm4故选择ER40/45铁氧体磁芯.6.变压器初级匝数1).由Np=Vinmin*T on/[Ae*Bm],得:Np=80*7.5*10n-6/[1.52*10n-4*0.15] =26.31 取 Np =27T7. 变压器次级匝数的计算.Ns1(42v)=Np/n=27/1.6=16.875 取Ns1 = 17TNs2(15v)=(15+1)* Ns1/(42+1)=6.3T 取Ns2 = 7T。
【2019年整理】反激式开关电源变压器设计(1)
2.1设计条件 J =9.8 A/mm2 VBIAS=11.7V VD =0.7V η =0.8
2.2设计步骤 第一步：面积乘积Ap
1.1xPOUTxDMAXx103
Ap≥
=
1.1x(5.1x1.1)x0.5x103
ηxKPxKTxKUxJxBMAXxfSW 0.8x0.5x0.4x0.55x9.8x0.12x262
1.5 计算次级绕组匝数Ns
Ns= Np Ls (匝)
(5)
Lp
1.6 计算偏置绕组匝数NBIAS
VBIAS
NBIAS =
NS
(6)
Vo+VD
式中： VDB ---- 偏置绕绕组整流二极管正向压降(V) 技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(1)
1.7 计算初级绕组RMS电流IPRMS
POUT
DMAX
1.2 计算次级电感Ls
(VO+VD)x(DOFF(MAX))2 x10-3
Ls≥
(H)
(2)
2xIOUTxfSW 式中：VO ----- 次级输出电压(V)
VD ----- 次级整流二极管正向压降（V） DOFF(MAX)– 最大截止占空比 IOUT ---- 次级输出电流（A）
1.3 计算初级电感LP
非连续反激模式KT ≈0.55～0.65 KU ------ 窗口填充系数(一般取0.4) J ------- 电流密度(一般取3 ≈10 A/mm2 ）
BMAX ----- 最大工作磁通密度(反激式一般取0.12T ～ 0.15T)
fSW ------ 开关工作频度（KHz)
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(1)
f 262x103
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
反激式开关电源变压器设计步骤及公式(4种计算方法比较)1.确定已知参数: （主要PWM方式）确定已知参数:（主要RCC方式）来自现代高频开关电源实用技术1,确定系统规格输出功率:输入功率: P୧=输入平均电流: Iୟ୴ൌሺౣሻ同左边占空比D୫ୟ୶=୲=0.5 f୫୧୬:25KHz输入直流电压Vୈେ=√2Vୟୡ在了解输出功率后确定所需磁芯A p=A e*A w（cm4）Ae:磁芯中心柱横截面积(cm2)；A w:磁芯窗口面积(cm2)最小AC输入电压:V ACMIN,单位:V最大AC输入电压:V ACMAX,单位:V输入电压频率:f L,50Hz or 60Hz输出电压:V O,最大负载电流:I O输出功率:P O,单位:WIo:Po=Vo*Ioη:0.85P୧ൌP୭η2.峰值电流1T=10000G s输入峰值电流:Iൌכሺౣሻ对于BUCK(降压),推挽,全桥电路K=1.4对于半桥和正激K=2.8对于Boost,BUCK-Boost和反激K=5.5 I୮ൌ2כP୭כTηכV୧୬ሺ୫୧୬ሻכt୭୬A e*A w>כଵలଶככ౩כౣכஔכౣכౙ(cmସ) ；Ae是磁芯截面积（cm2）,Aw是磁芯窗口面积（cm2）；f的单位为Hz，Bm的单位为Gs，取(1500)不大于3000Gs，δ导线电流密度取:2～3A/mmଶ ，K୫窗口填充系数取0.2～0.4，Ｋc磁芯填充系数，对于铁氧体该值取1IୋൌP୧V୧୬୫୧୬IൌIୟ୴D୫ୟ୶כ2T୭୬ൌଵD୫ୟ୶(uint:µs)1S=106µsLൌౣכ୍ౌే(µH)3.计算初级电感因所以t୭୬ൌDכTൌଵଶכ若f取25KHz,则t୭୬为20μS选磁芯也可用公式Fosc<50KHz S=1.15*√Po(cmଶሻFosc<60KHz S=0.09*√Po(cmଶሻFosc>=60KHz S=0.075*√Po(cmଶሻNPൌౌכ୍ౌేככ10L P:mH; ΔB:260mT;A e:mm2NsൌሺV୭Vୈሻכሺ1െD୫ୟ୶ሻכNV୧୬୫୧୬כD୫ୟ୶NaൌሺVୟVୟୈሻכሺ1െD୫ୟ୶ሻכNV୧୬୫୧୬כD୫ୟ୶L =ሺౣሻכୈ୍ౌేכ౩ౙ其中L 单位:H f:Hz 电压:V, 电流:A匝比：n=ሺౣሻ=౩౦4. 计算初级匝数初级电感:L ୮ൌሺౣሻכ୲୍౦检验磁芯正规名牌磁性材料的Bm 不得大于3000Gs ，国产杂牌不大于2500Gs 更保险A 值是在磁芯上绕1000匝测得(美国)则N ൌ1000ටౌై此式中L 单位为mH变压器次级圈数：Ns>୬כ୍౦כ౦ୗכౣ*10其中S 为磁芯截面积，Ｂ୫值为3000Gs若A 值是用100匝测得且单位是nH/N ଶ,则N ൌ100ටౌై此式中L 单位为mH,A 单位为mH/N ଶ,在计算时要将A 的值由nH 转换为mH 后再代入式中计算;例如:某A 值为1300 nH/N ଶ, L 值为2.3mH,则A =1300nH/N ଶ=1.3 mH/N ଶ代入中计算得N 为133T 初级匝数为:Np=౩୬B(max) = 铁心饱合的磁通密度(Gauss)Lp = 一次侧电感值(uH) Ip = 一次侧峰值电流(A) Np = 一次侧(主线圈)圈数 Ae = 铁心截面积(cm2 )B(max) 依铁心的材质及本身的温度来决定，以TDK Ferrite Core PC40为例，100℃时的B(max)为3900 Gauss ，设计时应考虑零件误差，所以一般取3000~3500Gauss 之间，若所设计的power 为Adapter(有外壳)则应取3000 Gauss 左右，以避免铁心因高温而饱合，一般而言铁心的尺寸越大，Ae 越高，所以可以5. 匝比n=౩ౌ=ሺౣሻ晶体管的基极电流I =୍౦୦ూు6. 次级绕组匝数N ୱ=N *n N ୱଵ=౦כሺାౚሻכሺଵିୈౣ౮ሻሺౣሻכୈౣ౮多路输出时N ୱ୶=ሺ౮ାౚ౮ሻכ౩భభାౚభ其中x 代表几路I ୰୫ୱൌI √27. 原边供电绕组N ୟ=N ୱכ在多路输出时Vo 为主输出电压计算线径（包括初级次级）同左边8. 选择磁芯型号要满足,磁芯中心柱截面积S=0.09*√Po (cm ଶሻ或满足公式A=A ୣכA ୵ൌכଵలଶככ౩כౣכஔכౣכౙ(cm ସ ) ；Ae 是磁芯截面积（cm 2）,Aw 是磁芯窗口面积（cm 2）；f 的单位为Hz ，Bm 的单位为Gs ，取(1500)不大于3000Gs ，δ导线电流密度取:2～3A /mm ଶ ，K ୫窗口填充系数取0.2～0.4，Ｋc 磁芯填充系数，对于铁氧体该值取1做较大瓦数的 Power 。
检验占空比9. 线径的计算初级电流有效值I ୮୰୫ୱൌ୍౦√次级线径计算，次级电流峰值I ୱ୮ൌଶכ୍ୈౣ౮I ୱ୰୫ୱൌ୍౩౦√辅助绕组线径计算：一般选同初级线径导线截面积Ｓൌ୍౨ౣ౩ౚ其中J ୢ自然风冷时取1.5～4A/mm ଶ密闭式强制风冷时J ୢ取3～6A/mm ଶ 导线直径D ൌ2כටୗNS = 二次侧圈数 NP = 一次侧圈数 Vo = 输出电压VD= 二极管顺向电压Vin(min) = 滤波电容上的谷点电压 D = 工作周期(Duty cycle)D ＝ଵొ౩כౣొ౦כሺశీሻାଵD =0.45～0.510. 输出整流二极管选择依据： 输出整流二极管的反向电压V ୖV ୭୳୲N ୱୣୡN ୮כV ୧୬୫ୟ୶ 输出整流二极管工作电流I I ୟ୴11. 确定输出滤波电容的最小值 C ୭ሺ୫୧୬ሻൌ୍ሺౣ౮ሻכሺౣ౮ሻ౨౦౦ౢሺౚ౩౨ౚሻV ୰୧୮୮୪ୣሺୢୣୱ୧୰ୣୢሻ:纹波电压12. 功率管的选择依据MOSFET 的漏端电压值：Vୈܸ୧୬ሺ୫ୟ୶ሻ౦౩ౙכሺV ୭V ୈሻൌV ϐ୪ୠ୩ I ୈൌI V dsmax =V max +V R相对于MOSFET 的漏端电压值，MOSFET 的耐压应该有足够的余量，同时还要考虑到漏感产生的电压尖峰的叠加。
13. 嵌位元件的设计四种嵌位类型确定 ZD 箝位的大小1. 测量变压器的初级漏感 LL2. 检查使用PI Expert 设计的电源的开关频率fs3. 确定正确的初级电流IP ，方法如下：（注释：以上所有值均在PI Expert 中提供）如果您的设计采用功率限制设定，则 IP = ILIMITEXT如果您的设计采用外部流限设定，则 IP = ILIMITEXT对于所有其他设计，IP = ILIMITMAX 4. 确定初级 MOSFET 所允许的总电压，并根据以下公式计算 Vmaxclamp ：确定 RCD 箝位的大小1. 测量变压器的初级漏感 LL2. 检查使用PI Expert 设计的电源的开关频率fs3. 确定正确的初级电流IP ，方法如下： （注释：以上所有值均在PI Expert 中提供） a. 如果您的设计采用功率限制设定，则 IP = ILIMITEXT如果您的设计采用外部流限设定，则 IP = ILIMITEXTb. 对于所有其他设计，IP = ILIMITMAX 4. 确定初级 MOSFET 所允许的总电压，并根据以下公式计算 Vmaxclamp ：确定 RCD+Z 箝位的大小1. 测量变压器的初级漏感 LL2. 检查使用PI Expert 设计的电源的开关频率fs3. 检查PI Expert 所预测的峰值初级电流IP4. 确定初级 MOSFET 所允许的总电压，并根据以下公式计算 Vmaxclamp ：（注释：建议至少应维持低于 MOSFET 的 BVDSS 50 V 的电压裕量，并另外留出30 V 到 50 V 的电压裕度以满足瞬态电压要求。
对于通用输入设计，建议Vmaxclamp < 200 V 。
Vmaxclamp 不应小于约 1.5*VOR 。
）确定 RCDZ 箝位的大小1. 测量变压器的初级漏感 LL2. 检查使用PI Expert 设计的电源的开关频率fs3. 确定正确的初级电流IP ，方法如下：（注释：所有值均在PI Expert 中提供。
）如果您的设计采用功率限制设定，则 IP = ILIMITEXT如果您的设计采用外部流限设定，则 IP = ILIMITEXT对于所有其他设计，IP = ILIMITMAX 4. 确定初级 MOSFET 所允许的总电压，并根据以下公式计算 Vmaxclamp ：（注释：建议至少应维持低于MOSFET的BVDSS 50 V的电压裕量，并另外留出 30 V 到50 V 的电压 裕度以满足瞬态电压要求。
对于通用输入设计，建议Vmaxclamp < 200 V 。
Vmaxclamp 不应小于约 1.5*VOR 。
） 5. 根据以下公式计算漏感中贮存的能量：（注释：并非所有的漏感能量都会转移到箝位。
因此，在计算箝位所消耗的真实能量时，应使用以上公式并将峰值初级电流IP 替代为仅流入箝位的电流IC 。
由于 IC 难以计算或测量，我们将根据已知的比例因数调整 ELL ，从而估算出箝位中耗散的能量：Eclamp 。
）6. 根据以下公式估算箝位中的能量耗散 Eclamp ：（注释：连续输出功率< 1.5 W 的电源通常不要求使用箝位电路。
） 7. TVS 击穿电压被指定为：Vmaxclamp（注释：建议至少应维持低于 MOSFET 的BVDSS 50 V 的电压裕量，并另外留出 30 V 到50 V 的电压 裕量以满足瞬态电压要求。
对于通用输入设计，建议Vmaxclamp < 200 V 。
Vmaxclamp 不应小于约 1.5*VOR 。
） 5. 确定箝位电路的电压纹波 Vdelta （注释：建议典型值应为Vmaxclamp 的 10%。
）6. 根据以下公式计算箝位电路的最小电压：7. 根据以下公式计算箝位电路的平均电压 Vclamp ： 8. 根据以下公式计算漏感中贮存的能量：（注释：并非所有的漏感能量都会转移到箝位。
因此，在计算箝位所耗散的真实能量时应使用以上公式，同时将峰值初级电流IP 替代为仅流入箝位的电流IC 。
由于IC 难以计算或测量，我们将根据已知的 比例因数调整 ELL ，从而估算出箝位中耗散的能量：Eclamp ） 9. 根据以下公式估算箝位中的能量耗散 5. 确定箝位电路的电压纹波 Vdelta（注释：建议典型值应为Vmaxclamp 的 10%。