顶进框架涵后背计算

一、计算资料

通过对顶进涵的顶力计算，顶进时最大顶力为1444t ，每米的背墙顶力为103.14t ，后背宽（B 1）为14m ，该涵采用钢轨桩后背墙，钢轨桩长6.0m ，钢轨桩入土深为2.0m ，钢轨桩后背浆砌片石，墙高3.8m ，浆砌片石后2.0m ，宽14m 。钢轨桩每米布置5根，在钢轨桩处设钢轨后背梁，断面尺寸为2.1m ×0.6m ，长14m 。线路采用D24梁进行加固，支墩分别采用直径0.8m 与1.25m 深渡为6.5m 的混凝土支墩。

二、后背墙的检算

2.1 根据朗金理论土压力计算墙后每延米的被动土压力为： Ep=）Φγ2/45(2

122+?tg H 式中：

γ：土容重，取1.6 t/m 3； H ：钢轨桩长（m ）；

Φ：土的内摩擦角，因地质为混砂性粘土，取Φ=40°；

因根据千斤顶作用点与后背被动土压力Ep 重合的假定，而主动土压力Ea 远小于Ep ，Ea 可忽略不计，则：

P= Ep

涵洞在顶进时需要的最大顶力为1444吨，而后背墙B1为14米，则每延米的顶力为：

P=1444/14=103.14t/m 则钢轨桩总长H 为：

L=1.732H

H=）

Φγ2/45(22

+??tg P

=5.30m D=

=5.30/3=1.77m 而千斤顶底面直径为50cm,则半径r=25cm 。 D1=D-r=1.77-0.25=1.52m

为保证一定的安全度,实际施工时钢轨桩入土深为1.2D 1,则实际入土深度为:1.2×1.52=1.82m

钢轨桩总长为H+0.2D 1=5.30+0.2×1.52=5.60m

计算的钢轨桩入土深度及钢轨桩总长符合设计要求的入土深度2.0m 及钢轨桩长总6.0m 的要求。

2.2 确定后背土堆高h h=H-D1=5.60-1.52 =4.08m

2.3 钢轨桩截面设计：

检算后背土堆的稳定，钢轨桩仅抵抗滑板面以上后背土堆的主动土压力 M=

Ea ? 式中：

Ea=2

2/45(22）Φγ-tg h

=1.6×4.082×tg 2(45-40/2)/2=2.683t/m M=2.683×4.08/3 =3.38(t-m)

D 1

后背钢轨桩截面计算简图

根据材料力学公式： ∑W=

][σM

，n=W

W 式中［σ］：钢材的允许应力=170mpa ，因钢轨采用P50轨，W=287.2cm3 ∑W=3.38×106/17000=210.77cm 3 n=210.77/287.2=0.8

每米布置5根钢轨符合设计要求。 2.4 后背土堆稳定的检算

后背土堆稳定的条件是钢轨桩埋深必须满足静力平衡条件，即作用于结构上的全部水平方向作用力平衡条件（∑F=0）和结构绕根部自由端弯矩总和（∑M=0）为零。

2.4.1 由∑F=0 则：Ep+ξ-Ea=0 式中：

Ep=γD1`2tg2（45+Φ/2）/2 Ea=γH2tg2（45-Φ/2）/2 ξ=U μ ξ：滑板阻力。 U ：滑板摩阻系数=0.4

μ：为每纵向米箱体重+每纵向米滑板重 μ=24.25+14×0.2×2.5=31.25t ξ=U μ=0.4×31.25=12.5 t 则：

后背土堆稳定计算简图

D1`=）

Φγμ）Φγ2/45(22/45(5.02

22+??--????tg U

tg H 进行计算D1`，为不解, D1=1.52m ，水平方向不会移动。 2.5 后背总体设计图如下

后背总体设计图

三.线路加固设计

3.1 该段线路加固采用D24型施工便梁，两端支撑墩采用挖孔桩，两

侧挖孔桩直径为80cm，中间挖孔桩直径为125cm，挖孔桩深为6.5m。

3.2 线路加固断面图：

线路加固断面图

3.3 D形便梁已经过铁道部鉴定，不必检算。

3.4 检算挖孔桩的桩身长度及桩径。

3.4.1 双孔重载布置（跨度为24.12m）：

∑MB=0 则有

RA×4.8-P×4.8-P×3.3-P×1.8-P×0.3-1/2×q×4.82=0

RA=515.5KN

由竖向∑F=0，得RB=(220×3.75+16.62×92)/2- RA =661.52KN

所以RA支座反力大，该处为最不利荷载。

D型便梁重计算：

梁体总重为46.902吨跨度24.12m

线上钢轨及枕木重为25×2×0.06+44×0.254=14T

吨，则共计609KN

则每墩承重为N=515.2+609/2=819.71KN

桩位布置图图

3.4.2 桩长计算

根据该涵的地质钻探资料，从轨面下0-6.25米为人工填筑土及粉质黏土，承载力为150kpa，6.25米以下为灰岩、砂岩，承载力为350kpa。将桩底置于灰岩层，取桩长6.5米。由于在顶进施工时土体开挖会使桩部分暴露，在计算桩承载力时，摩擦力部分按4m长计算。按土的阻力确定单桩轴向容许承载力，共容许承载力为：

［N］=S∑（fi×Li）/2+mo×A×［σ］

S1=3.14×0.8=2.512m，

S2=3.14×1.25=3.925m

A1=π×Φ12/4=0.502m2

A2=π×Φ22/4=1.227m2

Mo=1，［σ］=350kpa

桩身自重G1=A1×H×25=0.502×6.5×25 =81.6KN

G2=A2×H×25=1.227×6.5×25 =199.4KN

［N］Φ80= S1∑（fi×Li）/2+mo×A1×［σ］

=2.512×(150×3.75+350×0.25)/2+1×0.502×350

=992.1KN

Φ80cm的挖孔桩总重N+ G1=444.8+81.6=526.4KN<［N］Φ80=992.1KN ［N］Φ125= S2∑（fi×Li)/2+mo×A2×［σ］

=3.925×(150×3.75+350×0.25)/2+1.227×350

=1705.1KN

如上图，双向重载时，Φ125cm的挖孔桩承受的荷载可考虑为661.52KN ×2=1323.04KN，

则：N+ G2=1323.04+199.4=1522.44KN<［N］Φ125=1705.1KN

均满足支撑需要。

框架涵顶进施工方案培训资料

目录目录?1 一、编制依据、原则及目的......................................................... ３ 1、编制依据?3 ２、编制原则?3 3、编制目的 (3) 二、工程简介?4 １、项目概况 (4) 2、主要工程数量表?4 三、施工总体部署?5 １、施工准备 (5) 2、施工工期安排................................................................... ５ 3、施工指挥组织体系 (7) 4、劳力组织情况................................................................... ７ 5、物资准备 (8) 四、施工方案及工艺?9 1、施工程序?９ 2、施工方案?9 3、施工工艺....................................................................... ９ 4、施工防护及监测................................................................ 1８ 20 五、施工安全措施? １、临近营业线施工安全措施....................................................... ２0 2、防止挖断光电缆措施 (21) 3、防设备及车辆侵限安全措施?２１４、大型设备防倾覆预防措施?2２ 5、吊装安全措施?2３

6、线路施工行车安全措施? 23 24 ７、各种用电设备的安全措施? 8、机械设备安全管理措施.......................................................... ２5 ９、雨季施工保证措施.. (25) 六、质量保证措施 (27) １. 质量保证体系 (27) 2. 质量保证措施.................................................................. ２8 七、环保措施 (29) 29 1、环境保护? 2、水土保持?3１ 3、文明施工的技术保证措施?３1 八、应急预案?3３１、项目部应急组织机构 (33) 2、应急处理工作流程?3４ 3、应急处理措施?3４ 4、项目救援预案? 36 十二、附件?３7 1、施工平面布置图 (37) 2、施工指挥体系图?３8 39 3、施工工艺流程图? 4、施工安全关键卡控表 (40) 5、支墩检算书?4２ 6、模板检算书?4３ 7、施工进度横道图................................................................ 5１

箱涵设计计算书

公路桥涵设计计算书一，设计资料公路上箱涵，净跨径L 0为2.5m ，净高h 0为3.0m ，箱涵顶平均为2.0m 夯填砂砾石，顶为300mm 沥青混凝土路面铺装层，两侧边为砂砾石夯填，土的内摩擦角?为40o ,砂砾石密度γ=23KN/m 3，箱涵选用C25混凝土和HRB335钢筋。本设计安全等级为二级，荷载为公路-Ⅱ级。二设计计算（一）截面尺寸顶板、底板厚度 δ=40cm(C1=30cm) 侧墙厚度 t=40cm(C2=30cm) 故横梁计算跨径 L p =L 0+t=2.5+0.4=2.9m 侧墙计算高度 hp=h0+δ=3.0+0.4=3.4m (二) 荷载计算 1.恒载恒载竖向压力 221/0.56m KN H P =+=δγγ 恒载水平压力顶板处 2 002 11 /00.1024045tan m KN H e p =???? ? ?-=γ 底板处 2 002 12 /01.2934045tan )(m KN h H e p =??? ? ??-+=γ 2.活载

汽车后轮地宽度0.6m ，公路-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽，按30。角向下分布。 m m H 23 .145.0130tan 26.00?=+ m m H 2 8 .145.0130tan 26.00?=+ 故，横向分布宽度为029.43.1230tan 1.026.00=+??? ? ??+=a m 同理，纵向，汽车后轮招地长度0.2m ： m H o 2 4 .1255.130tan 22.0?=+ 故，m H b 509.2230tan 22.00=??? ? ???= ∑G=140KN 车辆荷载垂直压力 2m /25.13509 .2029.4140KN b a G q =?=?∑= 车车辆荷载水平压力 2 002 m /2.8820445tan KN q e =??? ? ??-?=车车（三）内力计算 1.构件刚度比 1.171 21=?= P L h I I K 2.节点弯矩和轴向力计算（1）a 种荷载作用下（图1）

箱涵顶进施工方案-常州五一路

目录一、工程概况2（一）概述 2 （二）工程地质条件 2 二、施工方案2（一）总体方案 3 （二）各项目的施工工艺及方法 4 三、进度计划12 四、施工安全控制措施13（一）人身安全13 （二）便梁支座14 （三）便梁养护14 （四）纵移便梁14 （五）箱涵顶进15 （六）线路防护15 （七）装卸便梁安全注意事项15 （八）凿除顶进箱涵前钻孔桩16 五、应急预案16（一）材料设备保障16 （二）人员保障16 （三）技术措施及抢修方案17

箱涵顶进施工方案一、工程概况（一）概述本工程位于京沪铁路下K1298+026.4处，与即有京沪铁路夹角15。11’17”，该工程由四孔箱形框架桥和一孔套涵组成，组合形式为4x9.3m+4.55m并列组成，桥长69.87m，分三段施工（甲段顶进施工，长度为43.53m；乙段、丙段现浇施工，长度分别为18 m和8.3m），工作坑在铁路南侧，箱涵编号从南京向上海方向依次为甲1、甲2、甲3、甲4、甲t。先顶进上海方向套涵，然后顶进甲4箱涵，再顶进甲1箱涵，最后顶进中间两孔甲2、甲3箱涵。本工程共需5孔D24便梁和3孔D16便梁，施工区域内京沪铁路上、下行线间距为4.85m，铁路线路为直线段，满足便梁架设要求。（二）工程地质条件 1、地基土构成与特征根据设计文件提供的现场勘测资料，各土层自上而下描述如下： ①层填土,杂色，松散。层厚0.6～1.6m。 ②层粘土,软～硬状，含铁锈斑点,层厚4.4～5.2m, σ0＝180KPa。 ③层粉质粘土,褐黄～灰色，软塑状,中等压缩性, 层厚7.2～8.0m,σ0＝110KPa。 ④1层粉土,灰绿～褐黄色，硬塑状,夹少量粉性土, 中等压缩性,σ0＝200KPa。 ④夹层粉土, 褐黄～草黄色，饱和,稍～中密,夹粘性土,呈透镜体状,σ0＝100Kpa ④2 层粘土, 褐灰～灰色，软塑状,夹少量粉性土,中等压缩性,厚度 2.1～ 3.7m左右,σ0＝100KPa ④3 层粘土, 暗绿～灰褐,软～硬塑状, 中等压缩性,σ0＝190KPa。ｆi=12KPa 框架底面标高为北侧-2.818m，南侧-2.349ｍ,处于③层，承载力为110KPa。 2、地下水

箱涵设计说明书

工程设计说明书1、工程概况修水县洪坑河安置小区位于洪坑河上游左岸山脚，该处有一溪流途经安置小区，本次排水设计采用新建盖板涵穿跨安置小区将水排至洪坑河，在盖板涵首端设消力池及拦污栅，引水线路总长189.5m，工程主要建筑物有消力池、拦污栅、盖板涵、检修井等。在修水县义宁镇领导及小区村委会的密切配合下，我公司技术人员对项目区范围内的地形地貌、地质、土地利用现状、现有基础设施状况、水源、水系走向等进行了实地勘察及测量，收集整理了项目区内水文、气象、水利基础设施及相关规划资料等，为项目的设计提供了必要的前提条件。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），本工程等级为Ⅴ等，主要建筑物和临时筑物均为五级。设计洪水标准为20年一遇（P=5%），洪峰流量6.36m3/s。 2、水利计算 2.1洪水计算根据1：10000地形图计算秀水大道公路涵处集雨面积为0.38km2 ，主河道长1.08km、坡降为0.0225。本项目区河道特征与大坑站较相似，大坑站流域面积9.4km2，主河道长5.7km，比降0.0216，20年一遇洪峰流量为54 m3/s，距洪坑河溪流较近，流域内下垫面条件也相似，具有1966～1985年20年实测流量资料。故采用大坑站洪水资料通过水文比拟法推求溪流末端处设计20年一遇洪峰流量，采用瀑雨查算手册法进行复核。洪水置换公式：Q设m = FF 参设n Q参m=(0.38÷9.4)(2/3)×54=6.36（m3/s）采用瀑雨查算法计算出该处洪峰流量为6.35m3/s，为偏安全考虑故取大值。2.2盖板涵断面设计拟定盖板涵内部尺寸为2×2m，假设盖板涵为无压工况，可采用明渠均匀流公式进行复核计算：Q=ACRi=91.13＞33.41（m3/s）底宽b 过水深h 过水断面积A 湿周X 水力半径R 坡降n 谢材系数C 过流量Q 2 1.8 3.6 5.6 0.64 0.01 0.017 54.65 19.67 由上计算结果可知拟定的盖板涵尺寸可满足20年一遇洪水过流量要求。3、工程建设的必要性洪坑河安置小区建设位于河道右岸，该处有一溪流，需将溪流引至河坑河，使该小区满足城市排涝标准。4、主要建筑结构设计 4.1盖板涵引水盖板涵总长189.5m，其中从溪流至公路处长182.5m，平均坡降i=9.5‰，穿公路盖板涵处长7m，涵身采用矩形断面，内部断面尺寸为2×2m，砼强度等级为C25，顶板及底板厚30cm，边墙厚顶宽0.3cm、背水坡为1:0.2，底板厚20cm。穿公路段盖板涵本次未考虑，仅预埋预制园管临时排水。 4.2检查井及小区排水孔在盖板涵桩号0+048.7m及0+100.8m处顶部设检查井，井口直径为0.8m，井盖为市场购置的铸铁园形结构；下井检修可采用家用木制爬梯；在盖板涵侧墙预留0.3×0.3m排水孔，便于小区生活排水。

拆除铁路既有盖板箱涵原位顶进框构桥施工技术

拆除铁路既有盖板箱涵原位顶进框构桥施工技术摘要:铁路提速引起既有线进行改造，既有桥涵因标准低和年久失修，需要进行更换，拆旧涵顶新桥是一种比较经济的施工，本文介绍了黑宝山站至黑金站间拆除既有2-4.8米盖板箱涵顶进新的1-8米框构桥施工，施工中克服了线路加固、拆除旧盖板涵顶进中的难题，收到了较好的效果。关键词:既有线路拆除盖板涵框构桥顶进 1、工程简介该工程是嫩江至黑宝山货运专线工程，为依科特车站改造增加到发线而设。框架桥位于嫩黑线GK106+346处，因原位处2-4.8m涵洞盖板受损严重，该涵已被嫩江铁路公司列为危桥无法进行接长施工而更改为1-8.0m钢筋混凝土框构顶进。 2、顶进施工组织 2.1 路基防护桩新框构桥顶进时不拆除既有涵两侧边墙，因框架桥桥体预制时距既有涵较近，且框构桥桥体顶进时工字钢横梁未搭在框构主体前，为防止既有涵洞入口两侧的翼墙发生塌方,在顶进前端路肩左右两角做防护桩。防护桩每侧3根，防护桩桩径1.25米，靠近线路侧两根桩桩长15米，桩中心距不大于1.5米，桩中心距既有线路中心4.0米。靠近既有涵防护桩桩中心距既有涵洞基础边为0.75米。防护桩桩顶设置冠梁。线路加固前，路基防护桩要制作完成，并保证达到设计强度。 2.2 线路加固本桥须穿越嫩黑线4股道，铁路线为曲线，Ⅰ道曲线半径为990m，Ⅱ、3、4道曲线半径为1000m。本工程线路加固采用横抬纵挑法进行加固，采用3-5-3扣吊轨梁和I40b工字钢横梁、I45b工字钢双根一束纵梁结合的加固方法。为防止桥体顶进施工期间线路横移，桥体主体后端预埋牵拉地锚。横抬纵挑法加固后的线路组成完整的加固体系，保证线路加固体系有足够的强度、刚度和稳定性。加固范围为I40b工字钢横梁加固至边墙外6米。I45b工字钢纵梁采用两根一束，以不侵限为原则。扣轨长度按横梁外侧3m考虑。

箱涵计算书

铜川市北市区生活垃圾处理工程计算书陕西丰宇设计工程有限公司二〇一一年十一月

1 道路圆管涵结构计算 1.1基本设计资料 1.1.1依据规范及参考书目：《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简称《桥规》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）《公路小桥涵设计示例》（刘培文、周卫编著） 1.1.2 计算参数：圆管涵内径D = 1500 mm 圆管涵壁厚t = 150 mm 填土深度H = 4000 mm 填土容重γ1 = 18.00 kN/m3 混凝土强度级别：C20 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级修正后地基土容许承载力[fa] = 150.0 kPa 管节长度L = 2000 mm 填土内摩擦角φ = 17.0 度钢筋强度等级：R235 钢筋保护层厚度as = 25 mm 受力钢筋布置方案：φ10@100 mm 1.2 荷载计算 1.2.1恒载计算填土垂直压力： q土= γ1×H = 18.0×4000/1000 = 72.00kN/m2 管节垂直压力： q自= 24×t = 24×150/1000 =3.60 kN/m2 故： q恒= q土+ q自= 72.00 +3.60 = 75.60 kN/m2 1.2.2 活载计算按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.1条和第4.3.2条规定，计算采用车辆荷载；当填土厚度大于或等于0.5m时，涵洞不考虑冲击力。按《公路桥涵设计通用规范》第4.3.5条规定计算荷载分布宽度。一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.6/2+1200/1000×tan30°=0.99 m 由于一个后轮单边荷载的横向分布宽度=0.99 m > 1.8/2 m 故各轮垂直荷载分布宽度互相重叠，荷载横向分布宽度a应按两辆车后轮外边至外边计算： a=（0.6/2+1200/1000×tan30°）×2+1.3+1.8×2=6.89 m 一个车轮的纵向分布宽度=0.2/2+1200/1000×tan30°=0.79 m 由于一个车轮单边的纵向分布宽度=0.79 m > 1.4/2 m 故纵向后轮垂直荷载分布长度互相重叠，荷载纵向分布宽度b应按二轮外边至外边计算： b=（0.2/2+1200/1000×tan30°）×2+1.4=2.99 m q汽= 2×（2×140）/（a×b） = 560/（6.89×2.99）= 27.24 kN/m2 1.2.3管壁弯矩计算忽略管壁环向压力及径向剪力，仅考虑管壁上的弯矩。

顶进涵施工方案组织设计模板

顶进涵施工方案组织设计

新建铁路新街至恩格阿娄工程DK21+377 1-4m 顶进框架桥施工组织设计一、编制依据及原则 1、编制依据 ⑴新建铁路新街至恩格阿娄工程DK21+377 1-4m顶进框架桥设计文件、图纸等。 ⑵《既有繁忙干线桥梁改造暂行技术条件》( 铁道部工务局工桥( 1998) 2号文件) ; 《铁路桥涵涉及规范》( TB10002- ) 系列; 《铁路工程抗震设计规范》( GB50111- ) ; 《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》( TB10002.3- ) ;《铁路混凝土结构耐久性设计规范》( TB10005- ) ; 《混凝土结构耐久性设计规范》( TB/T50467- ) ; 《公路工程技术标准》( JTGB01- ) ; 《城市道路设计规范》( CTJ37-90) ; 《铁路200～250km/h既有线技术管理暂行办法》( 铁科技【】61号) ; 《城镇地道桥顶进施工及验收规程》( CJJ74-99) ; ⑶中华人民共和国国家及铁道部颁布的现行有关法律、法规、施工规范、《铁路工程质量验收评定标准》及其它相关建筑施工资料。 ⑷经过现场核对、咨询的有关资料。 ⑸本公司拥有的机械设备、施工技术管理水平及历年来在同类工程施工中积累的经验。 2、编制原则 ⑴认真贯彻执行施工合同中工程质量、进度要求, 坚持在实事求是

的基础上力求技术先进、科学合理的原则, 坚持自始至终对施工现场全过程严密监控, 以科学的方法实施动态管理。 ⑵施工中牢固树立”安全第一、预防为主”的方针, 确保人身安全和施工生产安全。二、工程概况 1、本工程位于新建铁路新街至恩格阿娄DK21+377处, 线路呈西南—东北方向, 轨道类型60kg/m, 钢筋混凝土枕、碎石道床, 桥上最低轨面高程为311.55m, 结构顶距最低轨底面高差为0.8m, 保证尽量减短对行车的影响时间, 采用在铁路旁预制桥体, 并一次顶进的方式施工, 框架桥中线与铁路线正交, 该桥建筑使用年限1 。 2、工程地质情况 ⑴地质岩性细砂: 黄褐色, 松散, 稍湿, 主要矿物成分为石英、长石。表层可见植物根系, 厚度约1.0～2.1m。 ⑵地层基本承载力框架底板位于细砂层, 地基承载力为80Kpa～100 Kpa。 ⑶地下水地下水位约为0.4～0.6m, 地下水、地表水对混凝土无侵蚀性。 3、框架桥设计 ⑴主要结构尺寸顶板: 400mm; 底板: 400mm; 边墙: 400mm; 结构全跨度: 4800mm; 桥体总长度: 9000mm; 地道结构总高: 4800mm; 结构净高: 4000mm。

箱涵支架计算书

箱涵支架计算书 WTD standardization office【WTD 5AB- WTDK 08- WTD 2C】

龙口至青岛公路莱西至城阳段第二合同段箱涵支架设计计算书编号：版本号：发放编号：编制：复核：审核：批准：有效状态：生效日期：中铁四局集团有限公司龙青高速土建二标段项目经理部

涵洞支架设计计算书一、支架设计我标段内涵洞支架均采用φ48×的钢管进行搭设，支架从上至下依次为～2cm的竹胶板+横向方木（10×10cm，间距45cm）+纵向方木（10×10cm，间距80cm）+钢管支架（纵向间距80cm×横向间距80cm），大小横杆步距均取，顶层横杆采取双扣件滑移。底托直接坐立于C25涵洞底板混凝土上，扫地杆距地高度为20cm。二、、计算依据 1、《钢结构设计规范》GB50017-2003 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 三三、计算参数 1、Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值215MPa，抗剪强度设计值fv=125MPa，弹性模量E=206GPa。 2、脚手架布距时，单根立杆设计荷载40KPa，立杆延米重取60KN/m，HG-60横杆每根重29N。 3、木材容重：6KN/m3，抗弯强度设计值11MPa，顺纹抗剪强度设计值fv=，弹性模量E=7GPa。 4、2cm竹胶板重：20kg/m2 5、钢筋混凝土容重：26kN/m3 6、施工人员及设备荷载标准值：m2 7、振捣混凝土荷载标准值：m2

8、倾倒混凝土产生荷载标准值：m2 9、荷载分项系数：恒载，活载，为偏于安全，计算时将所有荷载按恒载和活载进行叠加组合。四、荷载标准值计算计算模型取我标段内标准涵节跨径6m×6m，厚度的顶板进行验算。盖板区内荷载标准值计算： 1、方木重量G1=×6=m2 2、竹胶板重量G2=m2 3、支架重量G3=3kN/m2 4、钢筋砼自重G4=*26= kN/m2 荷载总重：++3+= kN/m2 五、横向方木分配梁验算参数计算：I= bh3/12=×12=×10-6m4 W= bh2/6=×6=×10-4m3 横向方木为10×10cm，间距45cm。恒载：×[×（++）]=m 活载：×[×（+2+2）]=m 荷载q=+= kN/m 为计算偏于安全，计算取单跨简支梁模型进行验算，跨度。 M中=ql2/8=×1000××8= σ=M/W=×10-4=<11×=(露天环境强度进行折减，抗弯强度满足设计要求。

穿越省道箱涵顶进施工方案

一、编制依据 (1)南水北调受水区供水配套工程施工…标《招标文件》； (2)南水北调受水区供水配套工程施工…标《投标文件》； (3)已批复的…标《施工组织设计》； (4)穿越S219省道顶管工程施工图纸： (5)现场实际地形条件。二、工程概况 1、工程概况 …省南水北调受水区…供水配套工程施工…标段为35号口门输水干线，位于鹤壁市浚县境内，起点桩号K28+500，终点桩号K33+。本标段管线下穿省道S219公路，为不影响公路正常交通，采用预制箱涵顶进施工方案，输水管道架设其中。施工方案采用管棚箱涵顶进法。预制箱涵采用钢筋砼结构，设置支墩架设PCCP输水管道。箱涵断面外部尺寸*（宽*高），箱涵孔内断面净尺寸*（宽*高），内设倒角。箱涵顶高程为，箱涵底高程为，箱涵顶距路面厚度为。省道S219箱涵顶进长度55m，共设4节，节长，砼浇筑量774m3。 2、相关参数 S219省道穿越处路面宽度为15m，与管道交叉角度为87°，穿越的省道运营桩号为61+680。

交叉地点位于…县…区秦禹庄村西北，管道埋深，管径为3m，管壁厚度，输水主管线的管内工作压力为 MPa。 3、地质概况 1)地质概况位于…县禹庄西北，中心桩号为K29+。勘察区地貌单元属黄卫冲积平原，地势平坦，地面高程～，路面宽约15m，施工场地开阔，交通便利。场区地层结构为粘砂双层结构。地层岩性主要为第四系全新统冲洪积层((alplQ41)细砂、低液限粉土、低液限粘土和((alplQ42)低液限粉土、低液限粘土。 2)工程水文地质条件场区地质结构为粘砂双层结构。建基面位于第①层低液限粘土((alplQ42)、①-1、①-2层低液限粉土和②层(alpl Q42)低液限粘土中。勘察期间地下水位高程为，位于管底面以下，不存在施工降排水问题。地基承载力相对较低。低液限粉土、低液限粘土工程分级为Il类土。采用顶管施工。工程场区土对钢结构腐蚀等级为中等腐蚀性。地下水对混凝土均不具腐蚀性，地下水对混凝土中的钢筋无腐蚀性，对钢结构有弱腐蚀性。 3、工程量表工程量表

12m箱涵计算书

12m箱涵计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1

钢筋砼箱涵计算一基本设计资料： 1．跨径：12米。 2．涵身壁厚：0.85米 3．荷载标准：城市-A级；人群荷载:m2; 4．混凝土容重:m3; 5．采用的主要规范:《公路桥涵设计通用规范》（JTG-D60-2015）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG-D62-2004）；《公路涵洞设计细则》（JTG/T D60-04-2007）； 6．选用材料： ①混凝土C40，fcd=,ftd=,E=; ②普通钢筋HRB400：fsk=400MPa,fsd=360Mpa,E=； 7．结构重要性系数：ro= 8．重力系数： 9．设计要点：箱涵按整体闭合框架计算内力。顶、底板按受弯构件配置钢筋（不计轴向力的影响），侧墙按偏心受压构件计算。涵身荷载：涵身所受荷载包括涵身自重、涵身侧面及顶面填土、铺装的压力，不计涵内底板上路面。涵身所受活载的考虑，明涵按45o角扩散车轮荷载，并计入冲击力；暗涵按30o角扩散车轮荷载，不计冲击力。土容重采用19KN/m3，内摩擦角采用30o。温度应力按±10℃考虑，并考虑了底板、侧墙与顶板分期浇筑时的混凝土的收缩影响，此项按降温15℃处理。斜涵涵身的计算，仍试作正交箱涵计算。箱涵洞口八字洞口采用悬臂挡墙设计，洞口设有洞口铺砌和隔水墙。 10．荷载组合：钢筋混凝土构件按作用（或荷载）短期效应组合并考虑长期效应影响进行验算，其计算的最大裂缝宽度不得超过规范要求（参照规范JTG D62 2004第6.4.2条）。二模型建立 1.计算的基本假设： 1)取3m箱涵长度为研究对象，单元按钢筋混凝土构件II环境设计； 2)模拟地基土弹簧刚度为20000KN/m3； 2.荷载工况： 1)混凝土收缩徐变：3600天； 2)体系温差：升温15、降温20； 3.施工阶段 1）安装模板，浇筑混凝土；（7天）； 2）计算收缩、徐变；（3600天）； 4.使用阶段 1）箱涵顶板土压力按1m填土厚度计算；

箱涵基底应力计算

K18+312.200涵洞地基承载力计算 1 概况 K18+312.200涵洞采用箱涵结构形式，截面尺寸3-3.5×3.3m ，顶、底板均为0.3m ，腹板厚度为0.28m ，采用C30钢筋混凝土，基础采用0.1mC15混凝土，涵长14.2m 。箱涵顶部覆土厚度1.032m ，土的内摩擦角取30°，填土容重18kN/m 3。结构形式如下图： 2 荷载计算 1）恒载（取单位涵长计算）箱涵重力：P1=4293.12kN/14.2m=302.33kN/m ；基础重力：P2=409.68kN/14.2m=28.85kN/m ；填土重力：P3=2567.88kN/14.2m=180.84kN/m ；水重力：P4=2087.4kN/14.2m=147kN/m ； 2）车辆荷载公路涵洞设计应采用车辆荷载。汽车后轮着地宽度为0.6m ，由《公路桥涵通用设计规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条规定，“计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。” 一个后轮横向分布宽度 1.32 >m 0.6 1.032tan 300.8962 +??=m 1.82

故 0.2( 1.032tan 30)2 1.3922 b =+???=m 车辆荷载垂直压力： 214032.527/3.092 1.392q kN m = =? 1.032.52711.62 1.0377.96P qL kN =?=??= 车辆荷载水平压力： 223032.527tan (45)10.842/2 e kN m ?=??-= () 1.010.842(3.90.15) 1.043.91E e h d kN =+?=?+?= 弯矩： 3.90.15( )43.91()88.9222 h d M E kN m ++=?=?=? 3）地基应力（取1m 涵长计算） N=（P1+P2+P3+P4）×1+P = 302.33+28.85+180.84+147+377.96=1036.98kN M=88.92kN.m A=11.62m 2， W=8.206 m 3 基底容许承载力：[]200a f kPa = 基底平均应力： 1036.9889.24[]20011.62 a N p kPa f kPa A = ==<= 基底最大应力： max 1036.9888.92100.08[]20011.628.206 a N M p kPa f kPa A W = +=+=<= 故基底承载力满足要求。（注：文档可能无法思考全面，请浏览后下载，供参考。可复制、编制，期待你的好评与关注）

顶进框架涵工作坑底板施工方案

顶进框架涵工作坑底板施工方案 1、工作坑开挖 (1)工作坑放样，根据箱身中心线测设工作坑基桩，按设计尺寸大小放出边桩，并在工作坑附近测设临时水准点。 (2)工作坑开挖采用挖掘机为主，人工休整为辅的原则进行。挖掘机采用边退边挖的方式进行，当挖至离设计标高还有0.3m时，采用人工挖土，以免挖掘机扰动原状土，降低地基承载力。 (3)工作坑的尺寸除根据框架结构尺寸确定外，在框架底板前适当的空顶长度，以备启动后，调整框架顶进方向及设备出现问题，在框架底板后部留适当的空地，以布置后背梁设施。涵身两侧要预留适当宽度以便模板支立及排水。 (4)工作坑周围打入钢轨桩后，可按1∶1的坡度放坡开挖。 (5)工作坑开挖要与修筑后背一并考虑，其基底应平整，并有足够的承载力。 (6)开挖过程中，认真作好排水工作，在基坑边缘设置排水和汇水井，有利于井点降水。 2、底板及后背施工 (1)底板采用 C20钢筋混凝土，为增加底板下抗滑能力，底板下设置四排锚梁，锚梁深0.7m（较滑板），并在浇注厚为25cm底板混凝土前铺设厚度不小于25cm的碎石垫层，以增大滑板的摩阻力。 (2)灌注底板混凝土作好抹面工作，使顶面平整，一般2m长度范围内凹凸不超过5mm。 (3)当工作坑底板混凝土达到一定强度，且顶面干燥后，方可施作润滑隔离层。先将石蜡加热至1500C左右，掺入一定比例的废机油，机油掺入量为石蜡的15%左右，浇洒时用木板刮平，石蜡油凝固后，撒一层0.2～1.0mm厚的滑石粉，铺上塑料薄膜。 (4)后背拟采用工字钢桩后背。在槽钢桩前设置C20钢筋混凝土分配梁，以便更好地分配顶力及增大后背的被动土压力。 (5)施工底板及后背要派专人负责坑内降水，以防基坑被水浸泡。

框架涵顶进施工方案

框架涵顶进施工方案一、工程概况钢筋混凝土框架箱（顶进）涵与线路正交。既有涵为为一孔2X2.5米框架涵需拆除。涵基底置于淤泥质土层上，须进行换填处理。施工时在既有线右侧预制框架涵，利用便梁对既有线路进行加固，拆除既有涵，换填涵基顶进新涵，完成附属工程后拆除便梁恢复线路。二、工期安排 DK721+606涵二、人员、劳动力安排：现场负责人：技术负责人：

施技工程师：质检工程师：测量工程师：技术工人：26人工人：62人四、施工准备 1人员机械设备已经全部进场，各种材料也已运送至现场 2、工程技术人员已认真审核图纸并填写图纸审核记录，确认图纸无误，交测量班定位放线，同时计算工程数量，移交物资保障部。 2、测量班在涵洞开工前，根据设计资料对涵洞的位置、方向、长度及出入口高程进行精测核对，涵洞的各项技术要求与现场实际情况相符合。开挖边线已用白灰撒出。 3、技术人员依据图纸和规范要求，认真编写技术交底，并下发至施工工班，实验室作好砂、石料实验和配合比实验，为开工作好准备。五、施工方案（1）工作坑施工 1.1测量放样根据设计图纸测放出涵轴线并进行原地面测量确定工作坑的位置及开挖深度。 1.2工作坑拟定及开挖工作坑是预制和顶进框架的工作基底，前端紧靠铁路路基，后端布置后背墙。工作坑尺寸主要由箱身、顶进设备和后背的大小以及排水和工作净空的需要决定，本涵工作坑取18X6米。工作坑深度根据箱底设计标高

及滑板构造确定。工作坑靠路基侧的边坡坡度取1：1,并用浆砌片石加固，其余侧的坡度一般可在1:1?1:1.2范围内根据地质条件选定。工作坑在探清无地下电缆等设施后采用机械开挖，汽车运土至坑外弃土点，当挖至设计标高后，人工清理、整平，同时检验基坑底承载力是否满足设计要求，必要时进行基坑换填处理。根据地质和水文地质条件，采用井点降水的方法，确保箱涵顶进施工时，地下水位降到工作面以下0.5?1.0m, 使工作面保持干燥。 (2)工作坑底板的制作工作坑底板中心与桥涵设计中心线一致，原基底人工夯实后铺填 10cm碎石层，并每隔300cm设置锚梁。后用C15号混凝土浇筑底板，厚度20cm,与锚梁形成一个整体。为防止扎头，底板设1%左右前高后低的仰坡。滑板表面抹1:2水泥砂浆厚2cm,平整度要求2m长度范围内高度误差为2?5mm滑板前端应比箱身长 1m,后端与后背墙相连，两侧比箱身各宽0.3?0.5m。在底板两侧设钢筋混凝土方向墩，在灌注底板时预埋在底板中并和底板混凝土浇注在一起，每隔3?4m立一个，高出底板约 0.4m，深入底板以下0.5?0.8m，墩与箱身间留5?10Cm的空隙，以便导向。当滑板表面砂浆干燥后，先涂一层柴油，然后涂一层厚度不小于3mm 的石蜡。涂蜡时，在滑板长度方向每隔1m挂一道10#铁丝，作为控制石蜡厚度的标准。每浇完一次，用木板刮平，铁丝拆除后的挡痕用喷灯烤熔整平。石蜡凝固后洒一层1mm厚的滑石粉，再在其上铺一层或两层塑料薄膜，薄膜接缝处应压茬0.2m，并使茬口顺顶进方向，如滑板表面潮湿，还

箱涵计算书

目录 1 计算依据与基础资料 (1) 1.1 工程概况 (1) 1.1.1截面尺寸 (1) 1.1.2填土情况 (1) 1.2 标准与规范 (1) 1.2.1 标准 (1) 1.2.2 规范 (1) 1.3 主要材料 (2) 1.4 设计要点与参数 (2) 1.5 计算软件 (2) 2 计算模型简介 (3) 2.1 计算模型 (3) 2.2 荷载施加 (3) 3 箱涵结构计算 (4) 3.1 荷载组合 (4) 3.2 箱涵受力计算 (4) 3.2.1 箱涵弯矩 (4) 3.2.2 箱涵剪力 (5) 3.2.3 箱涵轴力 (6) 3.2.4 箱涵配筋验算 (7) 4地基承载力验算 (32)

4.1荷载计算 (32) 4.2地基应力 (32)

1 计算依据与基础资料 1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m 1.1.1截面尺寸净跨径：6m 净高：3.5m 顶板厚：0.6m 底板厚：0.65m 侧墙厚：0.6m 倒角：0.15x0.15m 基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m 1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m 土的内摩擦角：30° 填土容重：18KN/m3 1.2 标准与规范 1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级; 设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类; 地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。 1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；

穿越铁路框架涵施工方案

1穿越铁路框架涵施工方案 1.1.1穿越铁路框架涵工程（1）对既有铁路进行线路加固采用D24便梁加固，支撑桩采用φ125cm挖孔桩。（2）框架涵主体采用现场平整场地做滑板，整体钢模板现浇法施工预制。（3）框架涵主体就位，分三节顶进，其中右侧中继法顶进施工。 1.2主要工程施工方法 1.2.1线路加固 1.2.1.1挖孔桩施工 1.2.1.1.1施工准备 ①挖孔桩施工前要精确测定桩位，平整场地，做好防护设施。 ②安装井架。根据施工需要，为便于出碴，在开始挖井时采用扒杆，开挖较深时在井口设置1台3t卷扬机作为提升设备。 ③配备齐全所需的机具、器材、照明及人员上下设施。 1.2.1.1.2桩身开挖桩施工时，都是利用列车间隙时间24小时昼夜施工，夜间施工做好照明设施，列车通过工地时严禁施工，且丼下人员必须撤离现场。 ①井口部分。根据桩身井口段土质情况将井口挖至1m深时，立模灌筑第一节混凝土护壁。此节护壁在井口0.5m高度范围内壁厚20cm，以下为10cm。顶面要平整，并高出原地面20cm，用来防止下节井壁开挖时井口沉陷以及防止土、石杂物滚入孔内伤人。 ②桩井掘进。采取边挖边护的方法，每节开挖深度视地质情况确定。每次井壁开挖及衬砌立模，均要从井口吊线测量，以防止超挖欠挖及护壁偏斜。每挖深0.5m～1.0m 后，沿井壁立模灌注一节混凝土护壁，形成框架。 ③出碴。井内采用人工装碴，使用卷扬机及吊桶做提升设备，井上设专人指挥，将吊桶直接提升到井口，卸入车中运出。 ④护壁支撑。为保证桩井开挖的施工安全采用钢护筒护壁。 ⑤安全设施。桩身开挖必须严格遵守《建筑安装工人安全技术操作规程》，井下石方开挖采用空压机风镐掘进，严禁爆破，各工序必须有安全员职守。 ⑥施工时井口四周必须设防护栅栏，各种材料及施工器材距井口有一定距离，以防落入井内伤人。 ⑦挖孔工人必须配戴安全帽、安全绳，必要时搭设掩体。提升设备要经常检查，挖

箱涵结构计算书

箱涵结构计算书项目名称_____________日期_____________ 设计者_____________校对者_____________ 一、示意图：二、基本设计资料 1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002）《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社) 《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-2004，以下简称《通规》《涵洞》（中国水利水电出版社出版，熊启钧编著）中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》（宰金珉、宰金璋）2．几何信息：箱涵孔数n = 1 孔净宽B = 2.900 m 孔净高H = 2.500 m 底板厚d1 = 0.500 m 顶板厚d2 = 0.500 m 侧墙厚d3 = 0.400 m 加腋尺寸t = 0.250 m 3．荷载信息：埋管方式：上埋式填土高Hd = 3.200 m 填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角φ = 36.0 度水下内摩擦角φ = 32.0 度填土容重γ = 22.000 kN/m3填土浮容重γs = 18.000 kN/m3 汽车荷载等级：公路-Ⅱ级 4．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1k＝ 1.20 可变荷载的分项系数γQ2k＝ 1.10 永久荷载的分项系数γG1k＝ 1.05 永久荷载的分项系数γG2k＝ 1.20 构件的承载力安全系数K ＝ 1.35

5．材料信息：

混凝土强度等级： C15 纵向受力钢筋种类： HRB335 纵筋合力点至近边距离as = 0.040 m 最大裂缝宽度允许值ωmax = 0.250 mm 6．荷载组合： 7．荷载组合下附加荷载信息： 8．约束信息：第1跨左侧支座约束：铰支第1跨右侧支座约束：铰支 9．地基土参数：按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。地基模型：弹性半空间模型地基土的泊松比μo ＝ 0.200 地基土的变形模量Eo ＝ 20.00 MPa 三、荷载计算 1．垂直压力计算顶板自重q v2= d2×25 = 12.500kN/m 垂直土压力计算公式如下: q v1 = K s×γ×H d 工况：正常使用，顶板上的垂直土压力q v1 = 84.053kN/m 作用于顶板上的垂直压力qt = q v1+q v2 = 96.553kN/m 2．侧向水平土压力计算水平土压力计算公式如下: q h= γ×H×tan2(45°－φ/2) 3．汽车荷载由《通规》第4.3.1条规定并考虑车辆荷载的相互作用得到：q q = 8.676 kN/m，顶板承受汽车荷载汽车荷载产生的对称作用于侧墙两侧水平土压力为： q qh = q q×tan2(45°－φ/2) = 2.25 kN/m 4．荷载单位及方向规定垂直、平行集中荷载单位：kN 弯矩单位：kN·m 均布荷载、三角形、倒三角形等线性分布荷载单位：kN/m

430276框架涵施工方案.

一、编制依据本方案是依据铁道部第二勘测设计院设计的浙赣线电气化提速改造工程(修改施工图《DK430+276 2-8.0×5.0m钢筋混凝土框架桥设计图》、会议纪要及有关的技术规范和现场实际情况并结合我们的施工条件而编制的。二、工程概况 2.1设计简介: 本工程为浙赣线电气化提速改造工程DK430+276 2-8.0×5.0m钢筋混凝土框架桥,主要是为了解决当地的排洪问题。本框架桥设计根据Q1/100=59.76m3/s H1955=48.36m(倒灌设计。本框架桥铁路正线里程DK430+276,与正线正交。本里程既有对应有一座1-16m小桥,施工时需铺设临时过渡便线,拆除既有1-16m 小桥后方能施工2-8m框架桥。轨底至框架顶约2.5m。本框架桥全长9.60m,采用现浇法施工。涵洞出入口采用M10浆砌片石基础、墙身。(框架结构尺寸如下图所示。本框架箱体平置,框架内泄水面拟设0.5%纵坡,坡度调整由回填土层控制。框架内两旁各设1m宽人行道,并按规范设置角钢栏杆。桥孔净高为5m,净宽8m,。框架顶及两侧设防水层,顶部修成3%人字坡,框架顶部两侧设置盲沟。 2.2工程地质情况本框架位置处表层土为粉质黏土(σo=180kpa;厚度约为2.0m;其下为圆砾土(σo=300kpa;厚度约为1.5m;下伏W2、W3砾岩。框架基底设计位于圆砾土层,其承载力满足设计要求。

2.3主要工程数量如下表所示: 2.4工程特点本框架桥施工工期非常紧,计划施工期仅为40天的时间,工程量大,施工工期紧,工期压力大。框架桥设计孔径为2-8.0×5.0m,框架长度为17.50m,箱身采用现浇法整体浇注。现场施工场地狭窄,靠近施工变线,对既有线行车安全有影响。施工材料、机具不能直接到达施工现场,在框架现浇施工中如何保证混凝土内实外美成为本工程的关键。 2.5施工现场情况施工场地狭窄,施工便道已修筑至过渡便线1-6.0m涵右侧,施工场地位于1-6.0m便涵左侧,所有机具、材料均需要经过1-6.0m便涵方能运至施工现场。同时施工过程有大量土方、混凝土废渣需要外运。1-6.0m便涵涵内及出入口需修筑道路并与施工便道顺接。施工前必须把施工范围内的光、电缆、水管、电杆迁移完毕后,方可进行2-8.0×5.0m框架桥的施工。 1-6.0m便涵右侧有一片田地,地势平坦,约300m2,可租借作为备料、搅拌站、钢筋加工及机械设备停放场地。详细场地布置见附图:施工平面布置图

箱涵顶进方案

箱涵顶进方案本工程箱涵顶进主要用于过街或穿越铁路用，顶进用箱涵为预制管廊，每节长度3m。 8.7.1箱涵顶进工艺流程 8.7.2箱涵顶进测量放线施工前确定管廊轴线及水准点高程，并建立相应的地面控制点，便于施工时复测，经监理部门进行验收后再进行施工。针对箱涵顶进工程，建立地面及地下测量控制系统，控制点设在不易扰动，视线清楚，方便校核，易于保护处。 8.7.3工作坑做法 (1)每条顶进管廊线路各设主工作坑、副工作坑，另根据需要设中间检查井，工作坑和检查井基坑，根据现场土质情况，工作坑基坑支护采用自然放坡或土钉墙进行支护，基础处理采用压密注浆，基坑排水采用集水井排水或井点降水。 (2)工作坑基础采用混凝土垫层100mm厚,配筋参照后期施工图纸进行施工。基础内预埋尺寸为300mm×150mm铁板，对称分布在管廊中心线的两侧，间距为1m，每隔2m铺设两块。其上焊接两条导轨，安装完成后应对其质量进行检查，每条导轨测其4点高程，高程必须一致，保证导轨水平。

8.7.4箱涵顶进施工 8.7.4.1顶进设备安装 ①把地面上建立的测量控制网引至工作井内，并建立相应的地面控制点，便于顶进施工时复测。 ②工作坑内精确测放轴线。 ③稳置轨道轨道采用钢制轨道，表面平直光滑无毛刺，轨道高20cm。根据设计管道的标高、坡度进行轨道安装，轨道中心线与管道中心线在同一垂直平面内，轨道与底板基础连接牢固。 ④主顶油缸架稳置依照轨道和管道中心线、高程为参考，进行稳置主顶油缸底架，油缸底架中心线与所顶管道中心线在同一垂直平面内，油缸底架及主顶油缸稳置要牢固并在允许偏差范围内。 ⑤后背铁稳置后背铁采用4m×3m后背铁，厚度40cm，并以钢板为模板打300cm厚C20混凝土，后背铁受力面平直，具有足够的刚度和强度。后背铁安装要紧靠工作井后背工字钢，与工作井底板充分接触并与管道中心线垂直，安装偏差要在允许范围内。 ⑥设备联接主顶油缸的油路应并联连接，每台油缸应有独立的进油、回油的控制系统。其它各设备之间按规范进行连接安装，安装完毕后进行调试。 ⑦供电系统的设置供电系统由变压器、总控箱、分配箱、开关箱和用电设备及输电线路组成，总控箱、分配箱、开关箱及升压装置的布置应符合相关规范要求，并采取防雨、防晒措施；输电线路采用线板架设并标识，线路架设应横平竖直、符合相关要求，管内线路架设采用在钢套管上焊接一块扁铁作为支架。 ⑧设备调试所有的电控系统安装完毕后对电控系统的连接及控制开关进行调试，检验线路连接是否正确、开关是否灵敏。对主顶油缸及油泵站进行调试，检查油管是否连接正确、油泵站运转是否正常、油路控制闸阀是否完好、顶镐出镐缩镐是否正常，对油管进行排气处理。对测量系统进行校验，检验支架的稳定性和安全性，对仪器进行摆放调试。对机头的各项开关进行调试，检验电压表、电流表；检验刀盘转向是否与控制相符；检验纠偏系统是否运转正常；检验土压表是否灵敏；检查齿轮油箱是否满足设备要求。 ⑨主工作坑附近放置减阻泥浆搅拌罐，位置放于方便注浆管连接处。 8.7.4.2开始顶进本工程采用泥水平衡顶管掘进机，顶进分为初始顶进和正常顶进两个阶段，掘进机从顶进开始到第一节管子接上并与掘进机连接好之前的顶进称为初始顶进，在此以后的顶进称为正常顶进。在这两个阶段“报警系统”必须开启，予以监视。 ①初始顶进初始顶进阶段缓慢进行不可以进行纠偏，要始终注意观察掘进机与基坑导轨的接触情况是否正常，如果不正常或有大的变化，必须停止顶进，经原因分析后，再决定是否继续顶进。启动刀盘、打开进回水系统，出水口正常出泥浆后，顶镐徐徐顶进，速度小于 30mm/min，有异常立即停进。 ②正常顶进