挡土墙计算书汇总

六、挡土墙计算
(一) 钢筋砼挡墙（道路挡墙）
1.墙身计算
根据理正岩土6.5BP2计算软件-挡土墙计算。

原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 4.750(m)
墙顶宽: 0.300(m)
面坡倾斜坡度: 1: 0.000
背坡倾斜坡度: 1: 0.050
墙趾悬挑长DL: 1.300(m)
墙趾跟部高DH: 0.500(m)
墙趾端部高DH0: 0.500(m)
墙踵悬挑长DL1: 2.870(m)
墙踵跟部高DH1: 0.500(m)
墙踵端部高DH2: 0.500(m)
加腋类型:背坡加腋
背坡腋宽YB2: 0.580(m)
背坡腋高YH2: 0.550(m)
钢筋合力点到外皮距离: 40(mm)
墙趾埋深: 1.000(m)
物理参数:
混凝土墙体容重: 26.000(kN/m3)
混凝土强度等级: C30
纵筋级别: HRB400
抗剪腹筋级别: HRB400
裂缝计算钢筋直径: 18(mm)
场地环境: 一般地区
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 18.000(kN/m3)
地基土浮容重: 10.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值: 100.000(kPa)
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.500
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 31.000(度)
地基土粘聚力: 5.000(kPa)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 4
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 2.700 0.000 1
第1个: 距离0.000(m),宽度2.700(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载 2 2.500 0.000 1
第1个: 距离0.000(m),宽度2.500(m),高度0.158(m) 2004路基规范挡土墙人群荷载
3 2.000 0.000 0
4 7.500 0.000 2
第1个: 定位距离1.875(m) 城-B级
第2个: 定位距离5.625(m) 城-B级
地面横坡角度: 0.000(度)
填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙分段长度: 10.000(m)
荷载组合信息:
结构重要性系数: 1.000
荷载组合数: 3
计算参数:
稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面
搜索时的圆心步长: 1.000(m)
搜索时的半径步长: 1.000(m)
筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线
钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)
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第 1 种情况: 一般情况
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组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 填土重力分项系数 = 1.000 √
3. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
4. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
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[土压力计算] 计算高度为 4.750(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 29.142(度)
城-B级
路基面总宽= 7.500(m), 路肩宽=1.875(m) 安全距离=0.600(m)
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)
经计算得，路面上横向可排列此种车辆 2列
布置宽度= 7.500(m)
布置宽度范围内车轮及轮重列表:
第1列车:
中点距全部破裂体
轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)
01 2.475 0.250 30.000 30.000
02 4.275 0.250 30.000 30.000
03 2.475 0.600 60.000 60.000
04 4.275 0.600 60.000 60.000
05 2.475 0.600 60.000 60.000
06 4.275 0.600 60.000 60.000
第2列车:
中点距全部破裂体
轮号路边距离(m) 轮宽(m) 轮压(kN) 上轮压(kN)
01 5.575 0.250 30.000 30.000
02 7.375 0.250 30.000 30.000
03 5.575 0.600 60.000 60.000
04 7.375 0.600 60.000 42.500
05 5.575 0.600 60.000 60.000
06 7.375 0.600 60.000 42.500
布置宽度B0=7.500(m) 分布长度L0=7.792(m) 荷载值SG=565.000(kN)
换算土柱高度 h0 = 0.509(m)
城-B级
路基面总宽= 7.500(m), 路肩宽=5.625(m) 安全距离=0.600(m)
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离= 0.350(m), 车与车之间距离=0.600(m)
经计算得，路面上横向可排列此种车辆 -1列
布置宽度= 7.500(m)
布置宽度范围内车轮及轮重列表:
布置宽度B0=7.500(m) 分布长度L0=7.792(m) 荷载值SG=0.000(kN)
换算土柱高度 h0 = 0.000(m)
按假想墙背计算得到:
第1破裂角： 27.756(度)
Ea=189.922(kN) Ex=57.346(kN) Ey=181.057(kN) 作用点高度 Zy=1.645(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.725(度) 第1破裂角=26.370(度)
Ea=133.715(kN) Ex=90.214(kN) Ey=118.848(kN) 作用点高度 Zy=1.645(m) 墙身截面积 = 4.496(m2) 重量 = 116.896 (kN)
整个墙踵上的土重(不包括超载) = 170.657(kN) 重心坐标(1.592,-2.431)(相对于墙面坡上角点) 整个墙踵上墙背与第二破裂面之间的超载换算土柱重 = 3.416(kN) 重心坐标(0.869,0.000)(相对于墙面坡上角点)
墙踵悬挑板上的土重(不包括超载) = 120.349(kN) 重心坐标(1.950,-2.656)(相对于墙面坡上角点) 墙趾板上的土重 = 11.700(kN) 相对于趾点力臂=0.650(m)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.250
滑移力= 90.214 (kN) 抗滑力= 105.379(kN)
滑移验算满足: Kc = 1.168 < 1.300 （增设方桩提供抗滑力）
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 2.170 (m)
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 2.878 (m)
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂 Zw2 = 0.650 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 4.370 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 1.645 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 100.828(kN-m) 抗倾覆力矩= 1281.563(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 12.710 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1028.300(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)
基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 2.801(m)
基底压应力: 趾部=63.569 踵部=97.468(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 97.468 / 63.569 = 1.533
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.184 <= 0.167*5.235 = 0.872(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.569 <= 120.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=97.468 <= 130.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=80.519 <= 100.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)
基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m)
基础底压应力: 趾点=63.569 踵点=97.468(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)
基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m)
基础底压应力: 趾点=63.569 踵点=97.468(kPa)
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = 37.497(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 920.000(mm2)
截面剪力: Q = 59.512(kN)
剪力设计值 = 59.512(kN) < 319.700(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。

截面弯矩: M(标准值) = 37.497(kN-m)
最大裂缝宽度：δmax = 0.124(mm) < δlimit = 0.200(mm)。

(五) 墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)
基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m)
基础底压应力: 趾点=63.569 踵点=97.468(kPa)
设计值:
作用于基础底的总竖向力 = 421.516(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734(kN-m)
基础底面宽度 B = 5.235 (m) 偏心距 e = |-0.184|(m) = 0.184(m)
基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 2.801(m)
基础底压应力: 趾点=63.569 踵点=97.468(kPa)
[踵板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = -15.859(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 920.000(mm2)
截面剪力: Q = 19.002(kN)
剪力设计值 = 19.002(kN) < 319.700(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。

截面弯矩: M(标准值) = -15.859(kN-m)
最大裂缝宽度：δmax = 0.052(mm) < δlimit = 0.200(mm)。

[加腋根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
截面弯矩: M = -0.206(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 920.000(mm2)
截面剪力: Q = 40.042(kN)
剪力设计值 = 40.042(kN) < 319.700(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。

截面弯矩: M(标准值) = -0.206(kN-m)
最大裂缝宽度：δmax = 0.001(mm) < δlimit = 0.200(mm)。

(六) 立墙截面强度验算
[距离墙顶 1.063(m)处]
截面高度 H' = 0.353(m)
截面剪力 Q = 3.768(kN)
截面弯矩 M = 1.487(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 1.487(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 626.250(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα = 627(mm2)
剪力设计值 = 3.768(kN) < 217.622(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：δmax = 0.011(mm) < δlimit = 0.200(mm)。

[距离墙顶 2.125(m)处]
截面高度 H' = 0.406(m)
截面剪力 Q = 13.344(kN)
截面弯矩 M = 10.063(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 10.063(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 732.500(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα = 733(mm2)
剪力设计值 = 13.344(kN) < 254.544(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：δmax = 0.052(mm) < δlimit = 0.200(mm)。

[距离墙顶 3.188(m)处]
截面高度 H' = 0.459(m)
截面剪力 Q = 28.728(kN)
截面弯矩 M = 31.900(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 31.900(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 838.750(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα = 840(mm2)
剪力设计值 = 28.728(kN) < 291.466(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：δmax = 0.127(mm) < δlimit = 0.200(mm)。

[距离墙顶 4.250(m)处]
截面高度 H' = 0.512(m)
截面剪力 Q = 49.700(kN)
截面弯矩 M = 73.138(kN-m)
截面弯矩 M(标准值) = 73.138(kN-m)
纵向受拉钢筋构造配筋：As = 945.000(mm2)
转换为斜钢筋: As/cosα = 946(mm2)
剪力设计值 = 49.700(kN) < 328.387(kN)，可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av = 1.200(mm2/mm)。

最大裂缝宽度：δmax = 0.187 < δlimit = 0.200(mm)。

(七) 整体稳定验算
最不利滑动面:
圆心: (-0.79217,1.18750)
半径 = 7.63902(m)
安全系数 = 1.743
总的下滑力 = 267.810(kN)
总的抗滑力 = 466.857(kN)
土体部分下滑力 = 267.810(kN)
土体部分抗滑力 = 466.857(kN)
筋带的抗滑力 = 0.000(kN)
整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.743 >= 1.250
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各组合最不利结果
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(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗滑力 = 105.379(kN),滑移力 = 90.214 (kN)。

滑移验算满足: Kc = 1.168 < 1.300 （增设方桩提供抗滑力）
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(组合1)
抗倾覆力矩 = 1281.563(kN-M),倾覆力矩 = 100.828(kN-m)。

倾覆验算满足: K0 = 12.710 > 1.500
滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 1028.300(kN-m) > 0.0
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.184 <= 0.167*5.235 = 0.872(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.569 <= 120.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=97.468 <= 130.000(kPa)
地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)
地基平均承载力验算满足: 压应力=80.519 <= 100.000(kPa)
(四) 墙趾板强度计算
[趾板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = 37.497(kN-m)
配筋面积: As = 920(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 59.512(kN)
配筋面积: Av = 1.200(mm2/m)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

(五) 墙踵板强度计算
[踵板根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = -15.859(kN-m)
配筋面积: As = 920(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 19.002(kN)
配筋面积: Av = 1.200(mm2/m)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

[加腋根部]
截面高度: H' = 0.500(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = -0.206(kN-m)
配筋面积: As = 920(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 19.002(kN)
配筋面积: Av = 1.200(mm2/m)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

(六) 立墙截面强度验算
[距离墙顶 1.063(m)处]
截面高度 H' = 0.353(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = 1.487(kN-m)
配筋面积: As = 627(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 3.768(kN)
配筋面积: Av = 1.200(mm2/m)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

[距离墙顶 2.125(m)处]
截面高度 H' = 0.406(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = 10.063(kN-m)
配筋面积: As = 733(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 13.344(kN)
配筋面积: Av = 1.200(mm2/m)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

[距离墙顶 3.188(m)处]
截面高度 H' = 0.459(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = 31.900(kN-m)
配筋面积: As = 840(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 28.728(kN)
配筋面积: Av = 1.200(mm2/m)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

[距离墙顶 4.250(m)处]
截面高度 H' = 0.512(m)
抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面弯矩: M = 73.138(kN-m)
配筋面积: As = 1085(mm2)
抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)
截面剪力: Q = 49.700(kN)
配筋面积: Av = 1.200(mm2/m)
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。

(六) 整体稳定验算
整体稳定验算最不利为：组合1(组合1)
整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.743 >= 1.250
2.方桩计算
(1) 桩顶水平位移计算
<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
计算类别: 多排弹性基础计算
------------------------------------------------------------
输入数据:
h=12.000 m, lo=0.000 m
alfa = 0.957, m = 8000.000, Co = 96000.000, Ao = 0.063 m*m, EA= 1875000.000 KN, EI = 7812.500 KN-m*m
外力P = 421.516 KN, H = 90.214 KN, M=77.560 KN-m
基底不嵌入岩石层
桩排信息:
桩排号桩坐标桩数
1 -1.860 1
2 1.860 1
------------------------------------------------------------
承台刚度信息:
承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计 = 1.170e+004 KN
承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计 = 1.457e+004 KN
承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计 = -1.410e+004 KN-m
承台单位转角时, 桩柱顶反弯矩合计 = 6.267e+004 KN-m
承台位移计算结果:
承台竖向位移 = 0.0360 m, 水平位移 = 0.0094 m, 转角位移 = 0.0034 弧度
各单桩桩顶内力及地面处的内力列表
桩号X坐标N Q M Mo Qo
1 -1.9 174.
2 45.1 -29.
3 -29.3 45.1
2 1.9 247.4 45.1 -29.
3 -29.3 45.1
单桩效应输出
地面处桩柱弯矩: Mo=-29.3 KN-m, 剪力 Ho=45.1 KN
桩柱顶弯矩: Ma = -29.3 KN-m
地面处桩柱变位: 水平位移 = 0.0094 m, 转角 = -0.0034 弧度
桩柱底弯矩: Mh = 0.0 KN-m
坐标位移弯矩剪力土应力
0.00 0.0094 -29.3 45.1 0.0
-0.60 0.0070 -4.1 36.2 33.4
-1.20 0.0042 12.3 17.9 40.7
-1.80 0.0021 17.7 0.9 29.6
-2.40 0.0007 14.8 -8.9 12.7
-3.00 -0.0001 8.4 -11.2 -2.0
-3.60 -0.0004 2.5 -7.6 -12.3
-4.20 -0.0006 0.0 -0.0 -21.8
-4.80 -0.0006 0.0 -0.0 -24.9
-5.40 -0.0006 0.0 -0.0 -28.0
-6.00 -0.0006 0.0 -0.0 -31.1
-6.60 -0.0006 0.0 -0.0 -34.2
-7.20 -0.0006 0.0 -0.0 -37.4
-7.80 -0.0006 0.0 -0.0 -40.5
-8.40 -0.0006 0.0 -0.0 -43.6
-9.00 -0.0006 0.0 -0.0 -46.7
-9.60 -0.0006 0.0 -0.0 -49.8
-10.20 -0.0006 0.0 -0.0 -52.9
-10.80 -0.0006 0.0 -0.0 -56.0
-11.40 -0.0006 0.0 -0.0 -59.1
-12.00 -0.0006 0.0 -0.0 -62.3
------------------------------------------------------------
计算成功完成
桩基最大水平位移 a =0.0094 m （满足要求）
(二) 河道挡墙
1.墙身计算
根据理正岩土6.5BP2计算软件-挡土墙计算。

------------------------------------------------------------------------ 原始条件:
墙身尺寸:
墙身高: 2.200(m)
墙顶宽: 0.500(m)
面坡倾斜坡度: 1:0.000
背坡倾斜坡度: 1:0.750
采用1个扩展墙址台阶:
墙趾台阶b1: 0.300(m)
墙趾台阶h1: 0.500(m)
墙趾台阶与墙面坡坡度相同
墙踵台阶b3: 0.400(m)
墙踵台阶h3: 0.500(m)
墙底倾斜坡率: 0.000:1
物理参数:
圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)
圬工之间摩擦系数: 0.400
地基土摩擦系数: 0.500
墙身砌体容许压应力: 2100.000(kPa)
墙身砌体容许弯曲拉应力: 280.000(kPa) 墙身砌体容许剪应力: 110.000(kPa)
材料抗压极限强度: 1.600(MPa)
材料抗力分项系数: 2.310
系数αs: 0.0020
场地环境: 一般地区
墙后填土内摩擦角: 35.000(度)
墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)
墙后填土容重: 19.000(kN/m3)
墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)
地基土容重: 17.800(kN/m3)
地基土浮容重: 10.000(kN/m3)
修正后地基承载力特征值: 180.000(kPa)
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数: 1.200
墙踵值提高系数: 1.300
平均值提高系数: 1.000
墙底摩擦系数: 0.250
地基土类型: 土质地基
地基土内摩擦角: 18.500(度)
地基土粘聚力: 13.000(kPa)
土压力计算方法: 库仑
坡线土柱:
坡面线段数: 2
折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数
1 2.000 1.000 0
2 6.000 0.000 1
第1个: 距离0.000(m),宽度0.300(m),高度1.000(m)(用户输入的计算荷载)
坡面起始距离: 0.000(m)
地面横坡角度: 0.000(度)
填土对横坡面的摩擦角: 35.000(度)
墙顶标高: 0.000(m)
挡墙分段长度: 1.000(m)
荷载组合信息:
结构重要性系数: 1.000
荷载组合数: 1
计算参数:
稳定计算目标: 自动搜索最危险滑裂面
搜索时的圆心步长: 1.000(m)
搜索时的半径步长: 1.000(m)
筋带对稳定的作用: 筋带力沿圆弧切线
=====================================================================
第 1 种情况: 一般情况
=============================================
组合系数: 1.000
1. 挡土墙结构重力分项系数 = 1.000 √
2. 墙顶上的有效永久荷载分项系数 = 1.000 √
3. 墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数 = 1.000 √
4. 填土侧压力分项系数 = 1.000 √
5. 车辆荷载引起的土侧压力分项系数 = 1.000 √
=============================================
[土压力计算] 计算高度为 2.200(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 25.110(度)
按实际墙背计算得到:
第1破裂角： 23.670(度)
Ea=53.779(kN) Ex=31.329(kN) Ey=43.711(kN) 作用点高度 Zy=0.766(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在
墙身截面积 = 3.171(m2) 重量 = 72.939 (kN)
(一) 滑动稳定性验算
基底摩擦系数 = 0.250
滑移力= 31.329(kN) 抗滑力= 29.162(kN)
滑移验算不满足: Kc = 0.931 <= 1.300 （增设方桩提供抗滑力）
(二) 倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 1.049 (m)
相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 1.876 (m)
相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 0.766 (m)
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩= 23.996(kN-m) 抗倾覆力矩= 158.492(kN-m)
倾覆验算满足: K0 = 6.605 > 1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 119.194(kN-m) > 0.0
(三) 地基应力及偏心距验算
基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力 = 116.650(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=134.496(kN-m) 基础底面宽度 B = 2.475 (m) 偏心距 e = 0.085(m)
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 1.153(m)
基底压应力: 趾部=56.787 踵部=37.475(kPa)
最大应力与最小应力之比 = 56.787 / 37.475 = 1.515
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.085 <= 0.167*2.475 = 0.413(m)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=56.787 <= 216.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.475 <= 234.000(kPa)
地基平均承载力验算满足: 压应力=47.131 <= 180.000(kPa)
(四) 基础强度验算
基础为天然地基，不作强度验算
(五) 墙底截面强度验算
验算截面以上，墙身截面积 = 3.171(m2) 重量 = 72.939 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 1.049 (m)
相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.876 (m)
相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.766 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力 = 116.650(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=134.496(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 1.153(m)
截面宽度 B = 2.475 (m) 偏心距 e1 = 0.085(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.085 <= 0.250*2.475 = 0.619(m)
截面上压应力: 面坡=56.787 背坡=37.475(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 56.787 <= 2100.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -6.194 <= 110.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数γ0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 116.650(kN)
轴心力偏心影响系数αk = 0.986
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 2.475(m2)
材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)
圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 116.650 <= 1690.631(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 116.650 <= 1690.631(kN)
(六) 台顶截面强度验算
[土压力计算] 计算高度为 1.700(m)处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角 = 27.612(度)
按实际墙背计算得到:
第1破裂角： 25.722(度)
Ea=35.035(kN) Ex=20.410(kN) Ey=28.477(kN) 作用点高度 Zy=0.560(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在
[强度验算]
验算截面以上，墙身截面积 = 1.934(m2) 重量 = 44.476 (kN)
相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 Zw = 0.628 (m)
相对于验算截面外边缘，Ey的力臂 Zx = 1.355 (m)
相对于验算截面外边缘，Ex的力臂 Zy = 0.560 (m)
[容许应力法]:
法向应力检算:
作用于验算截面的总竖向力 = 72.953(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=55.085(kN-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 Zn = 0.755(m)
截面宽度 B = 1.775 (m) 偏心距 e1 = 0.132(m)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.132 <= 0.250*1.775 = 0.444(m)
截面上压应力: 面坡=59.498 背坡=22.702(kPa)
压应力验算满足: 计算值= 59.498 <= 2100.000(kPa)
切向应力检算:
剪应力验算满足: 计算值= -4.942 <= 110.000(kPa)
[极限状态法]:
重要性系数γ0 = 1.000
验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 72.953(kN)
轴心力偏心影响系数αk = 0.937
挡墙构件的计算截面每沿米面积A = 1.775(m2)
材料抗压极限强度Ra = 1600.000(kPa)
圬工构件或材料的抗力分项系数鉬= 2.310
偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮= 1.000
计算强度时:
强度验算满足: 计算值= 72.953 <= 1152.459(kN)
计算稳定时:
稳定验算满足: 计算值= 72.953 <= 1152.459(kN)
(七) 整体稳定验算
最不利滑动面:
圆心: (0.25481,1.53333)
半径 = 4.25115(m)
安全系数 = 1.672
总的下滑力 = 87.815(kN)
总的抗滑力 = 146.822(kN)
土体部分下滑力 = 87.815(kN)
土体部分抗滑力 = 146.822(kN)
筋带的抗滑力 = 0.000(kN)
整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.672 >= 1.250
=================================================
各组合最不利结果
=================================================
(一) 滑移验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗滑力 = 29.162(kN),滑移力 = 31.329(kN)。

滑移验算不满足: Kc = 0.931 <= 1.300 （增设方桩提供抗滑力）
(二) 倾覆验算
安全系数最不利为：组合1(一般情况)
抗倾覆力矩 = 158.492(kN-M),倾覆力矩 = 23.996(kN-m)。

倾覆验算满足: K0 = 6.605 > 1.500
倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)
倾覆稳定方程满足: 方程值 = 119.194(kN-m) > 0.0
(三) 地基验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.085 <= 0.167*2.475 = 0.413(m) 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=56.787 <= 216.000(kPa)
墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=37.475 <= 234.000(kPa)
地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)
地基平均承载力验算满足: 压应力=47.131 <= 180.000(kPa)
(四) 基础验算
不做强度计算。

(五) 墙底截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.085 <= 0.250*2.475 = 0.619(m) 压应力验算最不利为：组合1(一般情况)
压应力验算满足: 计算值= 56.787 <= 2100.000(kPa) 拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)
拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 280.000(kPa)
剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)
剪应力验算满足: 计算值= -6.194 <= 110.000(kPa)
[极限状态法]:
强度验算最不利为：组合1(一般情况)
强度验算满足: 计算值= 116.650 <= 1690.631(kN)
稳定验算最不利为：组合1(一般情况)
稳定验算满足: 计算值= 116.650 <= 1690.631(kN)
(六) 台顶截面强度验算
[容许应力法]:
截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)
截面上偏心距验算满足: e1= 0.132 <= 0.250*1.775 = 0.444(m)
压应力验算最不利为：组合1(一般情况)
压应力验算满足: 计算值= 59.498 <= 2100.000(kPa)
拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)
拉应力验算满足: 计算值= 0.000 <= 280.000(kPa)
剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)
剪应力验算满足: 计算值= -4.942 <= 110.000(kPa)
[极限状态法]:
强度验算最不利为：组合1(一般情况)
强度验算满足: 计算值= 72.953 <= 1152.459(kN)
稳定验算最不利为：组合1(一般情况)
稳定验算满足: 计算值= 72.953 <= 1152.459(kN)
(七) 整体稳定验算
整体稳定验算最不利为：组合1(一般情况)
整体稳定验算满足: 最小安全系数=1.672 >= 1.250
2.方桩计算
------------------------------------------------------------
输入数据:
h=8.000 m, lo=0.000 m
alfa = 0.957, m = 8000.000, Co = 72000.000, Ao = 0.063 m*m, EA= 1875000.000 KN, EI = 7812.500
KN-m*m
外力P = 116.650 KN, H = 31.329 KN, M=9.920 KN-m
基底不嵌入岩石层
桩排信息:
桩排号桩坐标桩数
1 -0.64
2 1
2 0.642 1
------------------------------------------------------------
承台刚度信息:
承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计= 8.886e+003 KN
承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计= 1.457e+004 KN
承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计= -1.410e+004 KN-m
承台单位转角时, 桩柱顶反弯矩合计= 2.586e+004 KN-m
承台位移计算结果:
承台竖向位移= 0.0131 m, 水平位移= 0.0053 m, 转角位移= 0.0033 弧度各单桩桩顶内力及地面处的内力列表
桩号X坐标N Q M Mo Qo
1 -0.6 48.9 15.7 -1.1 -1.1 15.7
2 0.6 67.7 15.7 -1.1 -1.1 15.7
单桩效应输出
地面处桩柱弯矩: Mo=-1.1 KN-m, 剪力Ho=15.7 KN
桩柱顶弯矩: Ma = -1.1 KN-m
地面处桩柱变位: 水平位移= 0.0053 m, 转角= -0.0033 弧度
桩柱底弯矩: Mh = 0.0 KN-m
坐标位移弯矩剪力土应力
0.00 0.0053 -1.1 15.7 0.0
-0.40 0.0040 4.9 13.4 12.9
-0.80 0.0028 9.3 8.4 18.0
-1.20 0.0018 11.5 2.7 17.2
-1.60 0.0010 11.6 -2.0 12.8
-2.00 0.0004 10.1 -5.2 7.1
-2.40 0.0001 7.7 -6.5 1.8
-2.80 -0.0001 5.1 -6.4 -2.3
-3.20 -0.0002 2.8 -5.2 -4.9
-3.60 -0.0002 1.1 -3.3 -6.5
-4.00 -0.0002 0.3 -1.1 -7.7
-4.40 -0.0002 0.0 0.0 -8.6
-4.80 -0.0002 0.0 0.0 -9.4
-5.20 -0.0002 0.0 0.0 -10.2
-5.60 -0.0002 0.0 0.0 -11.0
-6.00 -0.0002 0.0 0.0 -11.7
-6.40 -0.0002 0.0 0.0 -12.5
-6.80 -0.0002 0.0 0.0 -13.3
-7.20 -0.0002 0.0 0.0 -14.1
-7.60 -0.0002 0.0 0.0 -14.9
-8.00 -0.0002 0.0 0.0 -15.6
------------------------------------------------------------
计算成功完成
桩基最大水平位移 a =0.0053 m （满足要求）。