基坑槽钢桩支护方案

中海石油宁波大榭石化有限公司

宁波大榭加氢联合装置项目设备基础

基

坑

支

护

及

挖

土

方

案

编制人：职务：

审核人：职务：

审批人：职务：

施工单位：中国石化工程建设有限公司

编制日期：2014年6月9日

深基坑钢板桩支护专项方案

第一节工程概况

本工程为宁波大榭加氢联合装置项目，基坑长4.80m、宽8.80m。基底标高为-4.6m，对基坑边坡维护决定采用钢板桩进行支护，以达到挡土防止塌方的目的。

第二节编制依据

一、宁波大榭加氢联合装置项目；

二、《工程地质勘察报告》；

三、现场测量数据和调查；

四、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）；

第三节钢板桩支护设计思路及要点

根据本工程场地地质情况特点，本工程钢板桩主要作用是为了防止深基坑边坡的塌方，起到支护边坡的作用。设计要点如下：

一、采用32C槽钢钢板桩，桩长12m；

二、钢板桩沿基坑四周连续设置成封闭的帷幕；

三、为保证基坑安全，钢板桩帷幕上设置一道连续的槽钢围檩以加强钢度及整体性；

第四节槽钢支护结构设计计算书

计算依据：

1、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-2012

2、《建筑施工计算手册》江正荣编著

3、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著

4、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著

5、《土力学与地基基础》

一、参数信息

1、基本参数

2、土层参数

3、荷载参数

4、计算系数

二、土压力计算

土压力分布示意图

附加荷载布置图 1、主动土压力计算

1）主动土压力系数

K

a1=tan2(45°- φ

1

/2）= tan2(45-12/2)=0.656；

K

a2=tan2(45°- φ

2

/2）= tan2(45-12/2)=0.656；

K

a3=tan2(45°- φ

3

/2）= tan2(45-12/2)=0.656；

K

a4=tan2(45°- φ

4

/2）= tan2(45-18/2)=0.528；

K

a5=tan2(45°- φ

5

/2）= tan2(45-18/2)=0.528；

2）土压力、地下水产生的水平荷载 第1层土：0-0.8m

H 1'=[∑γ0h 0+∑q 1]/γi =[0+3]/19=0.158m

P ak1上 =γ1H 1'K a1-2c 1K a10.5=19×0.158×0.656-2×10×0.6560.5=-14.229kN/m 2

P ak1下 =γ1(h 1+H 1')K a1-2c 1K a10.5=19×(0.8+0.158)×0.656-2×10×0.6560.5=-4.258kN/m 2 第2层土：0.8-4m H 2'=[∑γ1h 1+∑q 1]/γsati

=[15.2+3]/20=0.91m

P ak2上 =γsat2

H 2'K a2-2c 2K a20.5=20×0.91×0.656-2×10×0.6560.5=-4.26kN/m 2

P ak2下 =γ

sat2

(h 2+H 2')K a2-2c 2K a20.5=20×(3.2+0.91)×0.656-2×10×0.6560.5=37.724kN/m 2

第3层土：4-5m

H 3'=[∑γ2h 2+∑q 1+∑q 1b 1/(b 1+2a 1)]/γsati

=[79.2+3+1.167]/20=4.168m

P ak3上 =γsat3

H 3'K a3-2c 3K a30.5=20×4.168×0.656-2×10×0.6560.5=38.485kN/m 2

P ak3下 =γ

sat3

(h 3+H 3')K a3-2c 3K a30.5=20×(1+4.168)×0.656-2×10×0.6560.5=51.605kN/m 2

第4层土：5-7m

H 4'=[∑γ3h 3+∑q 1+∑q 1b 1/(b 1+2a 1)]/γsati

=[99.2+3+1.167]/22=4.698m

P ak4上 =[γ

sat4

H 4'-γw (∑h 3-h a )]K a4-2c 4K a40.5

+γw (∑h 3-h a )=[22×4.698-10×(5-0.8)]×0.528-2×15

×0.5280.5+10×(5-0.8)=52.597kN/m 2 P ak4下 =[γ

sat4

(H 4'+h 4)-γw (∑h 3-h a )]K a4-2c 4K a40.5+γw (∑h 3-h a )=[22×(4.698+2)-10×(7-0.8)]×0.52

8-2×15×0.5280.5+10×(7-0.8)=85.269kN/m 2 第5层土：7-12m

H 5'=[∑γ4h 4+∑q 1+∑q 1b 1/(b 1+2a 1)+∑q 1b 1l 1/((b 1+2a 1)(l 1+2a 1)]/γsati

=[143.2+3+1.167+0.5]/

22=6.721m P ak5上 =[γ

sat5

H 5'-γw (∑h 4-h a )]K a5-2c 5K a50.5+γw (∑h 4-h a )=[22×6.721-10×(7-0.8)]×0.528-2×15

×0.5280.5+10×(7-0.8)=85.536kN/m 2 P ak5下 =[γ

sat5

(H 5'+h 5)-γw (∑h 4-h a )]K a5-2c 5K a50.5+γw (∑h 4-h a )=[22×(6.721+5)-10×(12-0.8)]×0.5

28-2×15×0.5280.5+10×(12-0.8)=167.216kN/m 2