催化重整操作参数
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35
空速对重整反应的影响
空速 LHSV，h-1 处理量，kg/h WAIT，oC C5+产品研究法辛烷值 C5＋产品液收，wt% 芳烃产率，wt% 纯氢产率，wt% 催化剂积炭速率，kg/h
1.64 125000
523 102 90.47 72.29 3.58 26.40
1.97 150000
529 102 90.71 72.41 3.61 30.98
536 504 105 84.22 71.90 4.03 68.7
原料族组成P/N/A=66.27/23.81/9.92，催化剂PS-VI，空速为1.2h-1， 氢油比2.5mol/mol，反应压力0.35MPa
24
半再生重整原料组成对反应温度的影响
25
连续重整原料组成对反应温度的影响
26
反应温度的调整
38
改变空速与调温的操作
为了减少加氢裂化和生焦反应，操作中 要降低空速时，应当首先降低反应温度，然 后再减少进料量；要提高空速时，首先增加 进料量，然后再提高反应温度。
39
不同空速下反应温度对辛烷值及芳烃产率 的影响
40
不同空速下反应温度对C5+收率及 循环气中氢纯度的影响
41
空速的确定
空速高低决定进料量与反应器的大小。 降低空速一般对反应是有利的，但反应器要大，
46
氢烃比
氢烃比表示循环氢量与重整进料量的比值， 其定义为循环气中的纯氢与液体进料的摩尔比， 即
循环气中纯氢的摩尔流率，mol/h 液体进料的摩尔流率，mol/h
47
氢烃比的影响
氢烃比的大小直接影响氢分压的高低，对反应的 影响不是很大，但影响催化剂的积炭速度和催化 剂的寿命。
氢烃比大，虽然不利于芳构化，增加加氢裂化， 但催化剂积炭速率减慢，操作周期增长。氢烃比 减小，则氢分压降低，虽有利于环烷脱氢和烷烃 的脱氢环化，但会增加催化剂上的积炭速率，降 低催化剂的稳定性。
空速对液体收率、芳产、氢产影响不太显著。 增加连续重整空速后，能否在保持苛刻度不变的
情况下正常运转，取决于反应温度和再生器的能 力。
37
空速对反应温度的校正
为了保持相同的重整油辛烷值，如进料量变化，引 起空速改变，应当对反应温度进行校正。
例：在重量空速由1.8时-1提高到2.25时-1，由图查得WAIT差值 由-2℃增加到+2.5℃，因此WAIT应当提高2.5 – (–2) = 4.5℃。
4
操作参数及原料油性质对反应的影响
操作参数
反应压力 ↗
反应温度 ↗
空速 ↗
氢烃比 ↗
芳烃潜含量↗
原料油
初馏点↗
终馏点↗
产品辛烷值 ↘ ↗ ↘ → ↗ ↗ ↗
产品收率 ↘ ↘ ↗ → ↗ ↗ ↗
积炭速率 ↘ ↗ ↘ ↘ ↘ ↘ ↗
5
6
一。反应压力
7
反应压力对重整的影响
反应压力是催化重整的基本操作参数，它影 响产品收率、需要的反应温度以及催化剂的稳定 性。催化重整的主要反应是产生氢气的环烷脱氢 和烷烃环化脱氢，从热力学的观点分析，降低反 应压力有利于向生成芳烃的反应平衡移动，对提 高产品收率有利；但另一方面，反应压力降低后 氢压下降，会增加催化剂上的积炭速率，影响催 化剂的稳定性而缩短操作周期。
8
反应压力如何检测
一套催化重整装置设有3~4台反应器，前后 各反应器的压力是不一样的，工程上只能用平均 反应压力来表示。根据催化剂装量的分配情况， 最后一台反应器中的催化剂大约占整个催化剂装 量的一半，其入口压力接近于平均压力，因此一 般以最后一台反应器的入口压力代表反应压力。
9
反应压力变化对重整操作的影响
要装入较多的催化剂，由于重整催化剂中含有 贵金属铂，价格昂贵，对投资影响比较大。 由于空速与反应温度有关，为了生产一定辛烷 值的产品，提高空速时需要提高反应温度，而 温度又不宜过高，因此空速的提高受到一定限 制。
42
空速改变与调温补偿举例
重整油辛烷值RON在90~100范围内，空速 提高一倍时，一般要求反应器入口温度提高 15~20oC。高烷烃石脑油在空速提高一倍时， 要求提高反应器入口温度20~30oC，低烷烃石 脑油在空速提高一倍时，只要求提高反应器入 口温度8~12oC 。
18
反应温度控制范围
适应重整操作的温度范围比较宽，提高温度可 以提高重整生成油的辛烷值，但会降低其收率， 并对催化剂的稳定性有一定影响。工业上平均 反应器入口温度一般为480 ~ 530℃。
过高温度（例如大于549℃）因为热反应大大增 加，严重降低重整油的收率和催化剂的稳定性， 对设备材质影响也很大，一般不予考虑。
19
反应温度如何测量
由于重整反应主要是吸热过程，反应器出 口温度比入口温度低，温差大小取决于反应热 的大小，同时也与氢烃比有关。各反应器内反 应情况不一样，温降也不一样（最低10 ℃左右， 最高可能达到150 ℃），前面反应器温降比较大； 后面反应器温降比较小。反应器内各点温度也 不一样，因此很难用一点温度来代表反应温度。
WAIT，oC WABT，oC C5+产品研究法辛烷值 C5＋产品液收，w％ 芳烃产率，w％ 纯氢产率，w％ 催化剂积炭速率，kg/h
521 488 102 87.43 69.48 3.85 38.0
526 493 103 86.59 70.38 3.89 45.2
531 498 104 85.59 71.18 3.95 54.9
14
反应压力的降低不仅取决于催化剂性能和再生 技术的改进，还需要在工程技术上创造必要的 条件，主要是压力降低以后，气体体积增大， 临氢系统流速增加，压降增大，循环氢压缩机 的功率增加，为此除了尽量减小氢烃比外，还 需要采用低压降的设备和管路。
15
反应压力是在装置设计时确定的，操作时 通过产物分离罐的压力进行控制。在实际 操作中，很难随意改动；由于受压缩机性 能及设备设计条件的限制，反应压力调节 的余地不大。
22
用反应温度调节产品质量
反应温度是用来控制产品质量最主要的操 作参数。每增加一个单位辛烷值需要提高反应 温度（WAIT）在RON90~95范围内为2~3 oC， RON95~100范围内为3~4 oC 。增加空速，或原 料变贫、变轻，也都需要适当提高反应温度以 维持产品辛烷值不变。
23
反应温度对重整反应的影响
催化重整操作参数
中石化催化重整装置操作技能拔尖人才 培训班
2009年10月
1
目录
概述 一. 反应压力 二. 反应温度 三. 空速 四. 氢烃比 五. 操作参数与原料性质 六. 操作参数与产品质量 七. 催化剂连续再生的操作参数
2
概述
3
催化重整的操作参数
催化重整的操作参数是控制反应的独立条 件，除了催化剂和原料性质以外，操作参数主 要是指反应压力、反应温度、空速、氢烃比 （氢油比）。这些参数的改变将影响产品质量、 产率和催化剂的失活速率。不仅如此，催化重 整的操作参数，还与装置的工程投资及操作费 用密切相关，反映了技术水平的高低。
原料P/N/A为49.55/36.07/14.38，PS-VI催化剂，氢烃比2.65，反应 压力0.35MPa
36
空速对反应的影响
反应器尺寸确定后，空速就决定了装置的处理量。 空速从1.64提高到1.97h-1，处理量扩大了1.2倍。 保持辛烷值不变，则反应温度提高了6C，积炭 速率从26.4增加到30.98 kg/h。
33
体积空速和重量空速
体积空速
进料的体积流率，m3/h LHSV =
反应器中催化剂的体积，m3
进料的重量流率，kg/h 重量空速 WHSV =
反应器中催化剂的重量，kg
34
空速与反应温度
空速对产品的辛烷值有重要影响。提高空 速意味着进料量增加，从而减少了物料在反应 器中停留的时间，降低了反应的苛刻度，辛烷 值会降低，但可以通过提高温度进行补偿。反 之，在低空速条件下，物料在反应器中停留的 时间增加，反应温度就应当低一些，以防止热 反应过多影响重整生成油的收率。
原料油C 新疆、长庆原油混炼60~130ºC直馏石脑油
催化剂 压力 体积空速
Pt-Re重整催化剂 1.57 MPa 2.0 h-1
氢油比（体积） 1200
28
反应温度对芳烃产率的影响
29
反应温度对重整油辛烷值的影响
30
反应温度对液收率的影响
31
三。空速
32
空速的意义
空速是重整反应的一个重要参数，说明 反应物与催化剂接触时间的长短。它用每小 时通过催化剂的石脑油进料量来计量，一般 以液体体积空速（LHSV）或重量空速 （WHSV）表示。
16
二。反应温度
17
反应温度是主要调节参数
在重整装置的实际操作中，反应压力、空速和 氢烃比一旦确定以后，任意改变的可能性很小， 但反应温度是需要随时控制的主要参数，要根 据原料组成和产品辛烷值要求的不同，确定不 同的反应温度。
操作中随着催化剂活性的降低，为了保持产品 的辛烷值不变，往往需要逐步提高反应温度。
反应温度在以下情况下需要进行调整： 改变重整生成油的辛烷值 改变装置的处理量，从而改变了空速 处理不同性质的重整原料 补偿由于催化剂老化活性逐步下降 补偿由于进料杂质对催化剂活性的损害
（如果原料中硫、氮、水和金属杂质含量偏高，影响催化剂的活性， 应当先搞清原因，然后再采取相应的措施，一般不宜通过提高反 应温度来补偿，否则可能会加剧催化剂的中毒失活。）
0.30 105.2 85.08 72.70 4.08 70.6
0.35 105.1 84.22 71.90 4.03 68.7
0.40 105 83.35 71.06 3.87 66.9
11
不同反应压力及辛烷值对产品收率的影响
12
反应压力对催化剂上积炭的影响
13
反应压力的选择
反应压力越低对提高重整产品的收率越有利；但反应压力 越低，催化剂上的积炭速率增加，催化剂失活速度越快。
48
氢油比
为了方便起见，有时也用气油比或氢油 比来表示循环氢量与重整进料量的比值。 氢油比
27
提高反应温度的利弊
提高反应温度有利于芳烃的生成和辛烷值的提高，但
会降低生成油的收率和增加催化剂上的积炭。以下三图表
示不同原料，在不同反应温度条件下，液体收率、芳烃产
率和产品辛烷值的变化情况 ，其试验条件如下：
原料油A 原料油B
大庆80~160ºC直馏石脑油 新疆、长庆原油混炼80~170ºC直馏石脑油
为了克服这一对矛盾，技术开发从两个方面进行工作，一 方面是增加催化剂的容炭能力，减缓催化剂的失活速度， 使得半再生重整的反应压力由初期的1.8~3.5 MPa降低到 1.0~1.5MPa，操作周期仍能维持在一年以上；另一方面是 开发出催化剂连续再生工艺，及时除去催化剂上的积炭， 并逐步增加催化剂连续再生的能力，连续重整的反应压力 初期就降低到0.8~1.0MPa，以后又降低到0.35MPa。
+36 氢产率,N43;2 基准
-2
芳烃产率,LV%
+2 基准
-2
催化剂周期 相对长度
1.5 1.0 0.5
-1.4
-0.7
基准
平均反应压力. MPa
+0.7
10
反应压力变化对重整操作的影响
平均反应压力（表），MPa C5+产品研究法辛烷值 C5＋产品液收率，w％ 芳烃产率，w％ 纯氢产率，w％ 催化剂积炭速率，kg/h
20
反应温度表示方法
反应温度一般用加权平均入口温度WAIT 或加权平均床层温度WABT来表示。
加权平均入口温度WAIT = 各反应器催化剂装量分数 与反应器 入口温度乘积之和
加权平均床层温度WABT = 各反应器催化剂装量分数 与反应器进出口平均温度乘积之和
21
WAIT与WABT的差值
反应器加权平均入口温度（WAIT）与加 权平均床层温度（WABT）的差别既决定于反 应热的多少，也与氢烃比的大小有关。反应热 越大，氢烃比越小，则温差越大，WAIT与 WABT的差别越大。
43
空速是指标要求不是调节手段
在正常生产时，反应器的大小已经确定， 催化剂装量已不能随便改变，空速的高低取决 于进料量的多少，它要根据工厂调度的要求决 定，因此实际操作中空速一般不调节。
44
四。氢烃比
45
氢气循环的作用
为了保持催化剂的稳定性，催化重整反 应需要有氢气循环以增加氢分压，它能起到 从催化剂上将积炭前身物清除的作用，从而 减小积炭的速度，同时使石脑油以较快的速 度通过反应器，并使由于吸热反应产生的温 降减少。
空速对重整反应的影响
空速 LHSV，h-1 处理量，kg/h WAIT，oC C5+产品研究法辛烷值 C5＋产品液收，wt% 芳烃产率，wt% 纯氢产率，wt% 催化剂积炭速率，kg/h
1.64 125000
523 102 90.47 72.29 3.58 26.40
1.97 150000
529 102 90.71 72.41 3.61 30.98
536 504 105 84.22 71.90 4.03 68.7
原料族组成P/N/A=66.27/23.81/9.92，催化剂PS-VI，空速为1.2h-1， 氢油比2.5mol/mol，反应压力0.35MPa
24
半再生重整原料组成对反应温度的影响
25
连续重整原料组成对反应温度的影响
26
反应温度的调整
38
改变空速与调温的操作
为了减少加氢裂化和生焦反应，操作中 要降低空速时，应当首先降低反应温度，然 后再减少进料量；要提高空速时，首先增加 进料量，然后再提高反应温度。
39
不同空速下反应温度对辛烷值及芳烃产率 的影响
40
不同空速下反应温度对C5+收率及 循环气中氢纯度的影响
41
空速的确定
空速高低决定进料量与反应器的大小。 降低空速一般对反应是有利的，但反应器要大，
46
氢烃比
氢烃比表示循环氢量与重整进料量的比值， 其定义为循环气中的纯氢与液体进料的摩尔比， 即
循环气中纯氢的摩尔流率，mol/h 液体进料的摩尔流率，mol/h
47
氢烃比的影响
氢烃比的大小直接影响氢分压的高低，对反应的 影响不是很大，但影响催化剂的积炭速度和催化 剂的寿命。
氢烃比大，虽然不利于芳构化，增加加氢裂化， 但催化剂积炭速率减慢，操作周期增长。氢烃比 减小，则氢分压降低，虽有利于环烷脱氢和烷烃 的脱氢环化，但会增加催化剂上的积炭速率，降 低催化剂的稳定性。
空速对液体收率、芳产、氢产影响不太显著。 增加连续重整空速后，能否在保持苛刻度不变的
情况下正常运转，取决于反应温度和再生器的能 力。
37
空速对反应温度的校正
为了保持相同的重整油辛烷值，如进料量变化，引 起空速改变，应当对反应温度进行校正。
例：在重量空速由1.8时-1提高到2.25时-1，由图查得WAIT差值 由-2℃增加到+2.5℃，因此WAIT应当提高2.5 – (–2) = 4.5℃。
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操作参数及原料油性质对反应的影响
操作参数
反应压力 ↗
反应温度 ↗
空速 ↗
氢烃比 ↗
芳烃潜含量↗
原料油
初馏点↗
终馏点↗
产品辛烷值 ↘ ↗ ↘ → ↗ ↗ ↗
产品收率 ↘ ↘ ↗ → ↗ ↗ ↗
积炭速率 ↘ ↗ ↘ ↘ ↘ ↘ ↗
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6
一。反应压力
7
反应压力对重整的影响
反应压力是催化重整的基本操作参数，它影 响产品收率、需要的反应温度以及催化剂的稳定 性。催化重整的主要反应是产生氢气的环烷脱氢 和烷烃环化脱氢，从热力学的观点分析，降低反 应压力有利于向生成芳烃的反应平衡移动，对提 高产品收率有利；但另一方面，反应压力降低后 氢压下降，会增加催化剂上的积炭速率，影响催 化剂的稳定性而缩短操作周期。
8
反应压力如何检测
一套催化重整装置设有3~4台反应器，前后 各反应器的压力是不一样的，工程上只能用平均 反应压力来表示。根据催化剂装量的分配情况， 最后一台反应器中的催化剂大约占整个催化剂装 量的一半，其入口压力接近于平均压力，因此一 般以最后一台反应器的入口压力代表反应压力。
9
反应压力变化对重整操作的影响
要装入较多的催化剂，由于重整催化剂中含有 贵金属铂，价格昂贵，对投资影响比较大。 由于空速与反应温度有关，为了生产一定辛烷 值的产品，提高空速时需要提高反应温度，而 温度又不宜过高，因此空速的提高受到一定限 制。
42
空速改变与调温补偿举例
重整油辛烷值RON在90~100范围内，空速 提高一倍时，一般要求反应器入口温度提高 15~20oC。高烷烃石脑油在空速提高一倍时， 要求提高反应器入口温度20~30oC，低烷烃石 脑油在空速提高一倍时，只要求提高反应器入 口温度8~12oC 。
18
反应温度控制范围
适应重整操作的温度范围比较宽，提高温度可 以提高重整生成油的辛烷值，但会降低其收率， 并对催化剂的稳定性有一定影响。工业上平均 反应器入口温度一般为480 ~ 530℃。
过高温度（例如大于549℃）因为热反应大大增 加，严重降低重整油的收率和催化剂的稳定性， 对设备材质影响也很大，一般不予考虑。
19
反应温度如何测量
由于重整反应主要是吸热过程，反应器出 口温度比入口温度低，温差大小取决于反应热 的大小，同时也与氢烃比有关。各反应器内反 应情况不一样，温降也不一样（最低10 ℃左右， 最高可能达到150 ℃），前面反应器温降比较大； 后面反应器温降比较小。反应器内各点温度也 不一样，因此很难用一点温度来代表反应温度。
WAIT，oC WABT，oC C5+产品研究法辛烷值 C5＋产品液收，w％ 芳烃产率，w％ 纯氢产率，w％ 催化剂积炭速率，kg/h
521 488 102 87.43 69.48 3.85 38.0
526 493 103 86.59 70.38 3.89 45.2
531 498 104 85.59 71.18 3.95 54.9
14
反应压力的降低不仅取决于催化剂性能和再生 技术的改进，还需要在工程技术上创造必要的 条件，主要是压力降低以后，气体体积增大， 临氢系统流速增加，压降增大，循环氢压缩机 的功率增加，为此除了尽量减小氢烃比外，还 需要采用低压降的设备和管路。
15
反应压力是在装置设计时确定的，操作时 通过产物分离罐的压力进行控制。在实际 操作中，很难随意改动；由于受压缩机性 能及设备设计条件的限制，反应压力调节 的余地不大。
22
用反应温度调节产品质量
反应温度是用来控制产品质量最主要的操 作参数。每增加一个单位辛烷值需要提高反应 温度（WAIT）在RON90~95范围内为2~3 oC， RON95~100范围内为3~4 oC 。增加空速，或原 料变贫、变轻，也都需要适当提高反应温度以 维持产品辛烷值不变。
23
反应温度对重整反应的影响
催化重整操作参数
中石化催化重整装置操作技能拔尖人才 培训班
2009年10月
1
目录
概述 一. 反应压力 二. 反应温度 三. 空速 四. 氢烃比 五. 操作参数与原料性质 六. 操作参数与产品质量 七. 催化剂连续再生的操作参数
2
概述
3
催化重整的操作参数
催化重整的操作参数是控制反应的独立条 件，除了催化剂和原料性质以外，操作参数主 要是指反应压力、反应温度、空速、氢烃比 （氢油比）。这些参数的改变将影响产品质量、 产率和催化剂的失活速率。不仅如此，催化重 整的操作参数，还与装置的工程投资及操作费 用密切相关，反映了技术水平的高低。
原料P/N/A为49.55/36.07/14.38，PS-VI催化剂，氢烃比2.65，反应 压力0.35MPa
36
空速对反应的影响
反应器尺寸确定后，空速就决定了装置的处理量。 空速从1.64提高到1.97h-1，处理量扩大了1.2倍。 保持辛烷值不变，则反应温度提高了6C，积炭 速率从26.4增加到30.98 kg/h。
33
体积空速和重量空速
体积空速
进料的体积流率，m3/h LHSV =
反应器中催化剂的体积，m3
进料的重量流率，kg/h 重量空速 WHSV =
反应器中催化剂的重量，kg
34
空速与反应温度
空速对产品的辛烷值有重要影响。提高空 速意味着进料量增加，从而减少了物料在反应 器中停留的时间，降低了反应的苛刻度，辛烷 值会降低，但可以通过提高温度进行补偿。反 之，在低空速条件下，物料在反应器中停留的 时间增加，反应温度就应当低一些，以防止热 反应过多影响重整生成油的收率。
原料油C 新疆、长庆原油混炼60~130ºC直馏石脑油
催化剂 压力 体积空速
Pt-Re重整催化剂 1.57 MPa 2.0 h-1
氢油比（体积） 1200
28
反应温度对芳烃产率的影响
29
反应温度对重整油辛烷值的影响
30
反应温度对液收率的影响
31
三。空速
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空速的意义
空速是重整反应的一个重要参数，说明 反应物与催化剂接触时间的长短。它用每小 时通过催化剂的石脑油进料量来计量，一般 以液体体积空速（LHSV）或重量空速 （WHSV）表示。
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二。反应温度
17
反应温度是主要调节参数
在重整装置的实际操作中，反应压力、空速和 氢烃比一旦确定以后，任意改变的可能性很小， 但反应温度是需要随时控制的主要参数，要根 据原料组成和产品辛烷值要求的不同，确定不 同的反应温度。
操作中随着催化剂活性的降低，为了保持产品 的辛烷值不变，往往需要逐步提高反应温度。
反应温度在以下情况下需要进行调整： 改变重整生成油的辛烷值 改变装置的处理量，从而改变了空速 处理不同性质的重整原料 补偿由于催化剂老化活性逐步下降 补偿由于进料杂质对催化剂活性的损害
（如果原料中硫、氮、水和金属杂质含量偏高，影响催化剂的活性， 应当先搞清原因，然后再采取相应的措施，一般不宜通过提高反 应温度来补偿，否则可能会加剧催化剂的中毒失活。）
0.30 105.2 85.08 72.70 4.08 70.6
0.35 105.1 84.22 71.90 4.03 68.7
0.40 105 83.35 71.06 3.87 66.9
11
不同反应压力及辛烷值对产品收率的影响
12
反应压力对催化剂上积炭的影响
13
反应压力的选择
反应压力越低对提高重整产品的收率越有利；但反应压力 越低，催化剂上的积炭速率增加，催化剂失活速度越快。
48
氢油比
为了方便起见，有时也用气油比或氢油 比来表示循环氢量与重整进料量的比值。 氢油比
27
提高反应温度的利弊
提高反应温度有利于芳烃的生成和辛烷值的提高，但
会降低生成油的收率和增加催化剂上的积炭。以下三图表
示不同原料，在不同反应温度条件下，液体收率、芳烃产
率和产品辛烷值的变化情况 ，其试验条件如下：
原料油A 原料油B
大庆80~160ºC直馏石脑油 新疆、长庆原油混炼80~170ºC直馏石脑油
为了克服这一对矛盾，技术开发从两个方面进行工作，一 方面是增加催化剂的容炭能力，减缓催化剂的失活速度， 使得半再生重整的反应压力由初期的1.8~3.5 MPa降低到 1.0~1.5MPa，操作周期仍能维持在一年以上；另一方面是 开发出催化剂连续再生工艺，及时除去催化剂上的积炭， 并逐步增加催化剂连续再生的能力，连续重整的反应压力 初期就降低到0.8~1.0MPa，以后又降低到0.35MPa。
+36 氢产率,N43;2 基准
-2
芳烃产率,LV%
+2 基准
-2
催化剂周期 相对长度
1.5 1.0 0.5
-1.4
-0.7
基准
平均反应压力. MPa
+0.7
10
反应压力变化对重整操作的影响
平均反应压力（表），MPa C5+产品研究法辛烷值 C5＋产品液收率，w％ 芳烃产率，w％ 纯氢产率，w％ 催化剂积炭速率，kg/h
20
反应温度表示方法
反应温度一般用加权平均入口温度WAIT 或加权平均床层温度WABT来表示。
加权平均入口温度WAIT = 各反应器催化剂装量分数 与反应器 入口温度乘积之和
加权平均床层温度WABT = 各反应器催化剂装量分数 与反应器进出口平均温度乘积之和
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WAIT与WABT的差值
反应器加权平均入口温度（WAIT）与加 权平均床层温度（WABT）的差别既决定于反 应热的多少，也与氢烃比的大小有关。反应热 越大，氢烃比越小，则温差越大，WAIT与 WABT的差别越大。
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空速是指标要求不是调节手段
在正常生产时，反应器的大小已经确定， 催化剂装量已不能随便改变，空速的高低取决 于进料量的多少，它要根据工厂调度的要求决 定，因此实际操作中空速一般不调节。
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四。氢烃比
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氢气循环的作用
为了保持催化剂的稳定性，催化重整反 应需要有氢气循环以增加氢分压，它能起到 从催化剂上将积炭前身物清除的作用，从而 减小积炭的速度，同时使石脑油以较快的速 度通过反应器，并使由于吸热反应产生的温 降减少。