现浇梁临时锚固计算书

中交第三公路工程局有限公司临时锚固计算书

墩梁临时固结计算

一、设计依据及相关规范

1、《杭新景高速公路（浙赣界）段第20合同两阶段施工图设计》

2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）

3、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）

4、《公路桥梁抗风设计规范》（D60-2004）

5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）

6、《路桥施工计算手册》周水兴等编著

7、《建筑施工计算手册》

二、工程概况

杭新景高速第20合同段下坞口大桥为变截面连续箱梁，本桥左幅24#，25#墩号为主墩，右幅23#，24#为主墩。跨径组合分别为40m+60m+40m 下坞口大桥40m+60m+40m预应力混凝土变截面连续箱梁上跨S317省道，0号块长度为4.5m，悬臂两侧各分为6个节段，分段长度为2×3.5m、4×4m，边跨现浇段长度为4.5m，边跨合龙段和中跨合龙段长度均为2m。本桥1、2、3、4、5、6号墩上部连续梁全部采用悬臂挂篮法施工，0#块采用支架法施工，在施工过程中为抵抗箱梁悬臂施工期间因不平衡荷载而产生的倾覆弯矩，需要在箱梁0号块底部设置临时锚固体系，以避免箱梁合龙前倾覆，最大倾覆弯矩在边跨合拢断施工之前。40m+60m+40m变截面连续箱梁桥因右幅23号墩两侧节段混凝土相差重量较大，且紧邻317省道，锚固要求较高，故对其临时固结进行验算，其余墩号与其相同，固其余临时锚固按照本桩号实施。

40m+60m+40m变截面预应力混凝土连续箱梁纵断面图（单位：cm）

临时锚固

锚下钢筋网片 1:10

A大样 1:10

B大样 1:10

下端垫板立面1:5

上端垫板平面1:5

下端垫板平面1:5

三、临时锚固

临时支座采用C50钢筋混凝土，在支座垫石前后位置浇筑，临时支座采用

2.5m*0.5m钢筋混凝土混凝土（C50），每个临时支座放置两层钢筋网，临时支座

浇筑前，在主墩顶部放油毛毡，在临时支座顶部设置塑料隔离层。具体见临时锚

固设计图。

1、在主墩位置预埋32精轧螺纹管，埋深长度按照3.5m设置，每个临时支

座位置预留波纹管，每个临时支座部位预埋12根，间距20cm，施工时严格按照

设计图纸施工，以避免碰触纵向预应力筋位置。具体布置见临时锚固设计图。

2、精扎螺纹钢按照现浇箱梁中竖向预应力筋规格使用。标准强度为785KMPa，

控制张拉力取568.2KN.预埋深度不小于3.5m。

3、临时支座受压计算

每个临时支座承受竖向压力为：F1=6099.595KN，最不利荷载情况下弯矩产

生的压力为F2=11203.932KN，单个临时支座受力面积S=2.5*0.5=1.25m2.则临时

支座受力大小为P=(F1+F2)/S=(6099.595+11203.932)/1.25=13.84MPa<[50]MPa.

满足要求。

四、结构计算

4.1、荷载

（1）、钢筋、混凝土自重，

钢筋混凝土密度按26KN/m3考虑。

各段梁体参考数

4.2最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载

每个块段超重不得超过设计总量的3％，按最不利情况单侧每段都超重5％，并且这一侧全部超重，另一侧不超重计算。2)在梁段超重的一侧有施工线荷载10 kN／m，按混凝土泵管布设及梁顶堆放器材计算。3）挂篮施工不同步产生的不平衡弯矩。4）混凝土浇筑不同步产生的弯矩。5）在梁段不超重一侧有向上的风产生不平衡荷载。

1、竖向最大不平衡弯矩计算考虑的不平衡荷载

(1) 一侧混凝土自重超重5%。

0#块荷载产生的弯矩：

2956.41×5%×6/2=443.46KN〃m

1#块荷载产生的弯矩：

1128.16×5%× (6+3.5/2)= 437.162KN〃m

2#块荷载产生的弯矩：

1046.30×5%× (6+3.5+3.5/2)=588.54KN〃m

3#块荷载产生的弯矩：

1116.25×5%× (6+3.5+3.5+4/2)=837.19 KN〃m

4#块荷载产生的弯矩：

1020.21×5%× (6+3.5+3.5+4+4/2)=969.19KN〃m

5#块荷载产生的弯矩：

939.96×5%× (6+3.5+3.5+4+4+4/2)=1080.96KN〃m

6#块荷载产生的弯矩：

916.96×5%× (6+3.5+3.5+4+4+4+4/2)=1237.89KN〃m

则一侧混凝土自重超重5%产生的不平衡弯矩

M1′=443.46+437.162+588.54+837.19+969.19+1080.96+1237.89

=5594.39KN〃m

(2) 一侧施工线荷载为10KN/m，另一侧为悬臂空载。

施工线荷载偏差产生最大不平衡弯矩在6#块，力臂L长27.5m。

M2′=10×4×23.5=940 KN〃m

(3) 施工时挂蓝的动力系数，一侧采用1.2，另一侧采用0.8。

施工挂蓝的动力系数产生的最大不平衡弯矩在6#块，力臂L长27.5m，施工

挂蓝按360KN考虑，混凝土按917KN考虑。

M3′=（1.2-0.8）×1277×27.5=14047 KN〃m

(4) 阶段混凝土浇筑不同步产生的偏差控制在20t以下。

阶段混凝土浇筑不同步产生最大不平衡弯矩在6#块：

M4′=200×27.5=5500KN〃m

(5) 风不平衡荷载：

查《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）浙江衢州地区最大风压为0.41 kPa，桥宽12.5m ，风向按照最大力臂方向吹，风荷载为0．41*12.5=5.1 kN ／m。风荷载产生的最大不平衡弯矩在6#块：

M5′=5.1×27.5×27.5/2=1928.44KN〃m

取最不利荷载组合：

组合一：(1)+(2)+(3)+(4)+（5）

M=M1′+M2′+M3′+M4′+ M5′=28009.83 KN〃m

由上可知，则最大不平衡弯矩:

Mmax′=28009.83KN〃m

临时锚固验算：

主墩内预埋精扎螺纹钢JL32

在墩帽施工时预埋φ32mm精扎螺纹钢抵消不平衡弯矩。

φ32mm精扎螺纹钢的标准强度取785MPa，张拉控制力取568.2KN（根据设计图纸）

既所需根数为：n= Mmax′/(568.2*2.5)= 20，实际施工中每个临时支座中预埋12根，单侧预埋24根，满足要求。

4、钢筋下端锚固长度计算

查《建筑施工计算手册》p533，可知φ32mm精扎螺纹钢筋需要在混凝土中锚固长度为

mm /mm24040/mm2mm 0.160.140.190.13

y a t

a t y f l d

f l f N C C f N d α

α=?——受拉钢筋的锚固长度（）

——混凝土轴心抗拉强度设计值（），当混凝土强度等级高于时，按取值——钢筋的抗拉强度设计值（）——钢筋的公称直径（）

——钢筋的外形系数，光圆钢筋为，

带肋钢筋为，刻痕钢筋为，螺旋肋钢丝为y a t

f 980

l =α

×d=0.13

×32

f 1.71

C40 1.71N/mm

32980N/mm

25mm 1.1280cm 混凝土轴心抗拉强度设计值为精扎螺纹钢的抗拉强度设计值为由于钢筋直径大于，所以取的修正系数那么锚固长度为

实际施工中预埋3.5m 。

700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)

梁5KZL6(700x1600)模板（扣件式）计算书一、工程属性二、荷载设计 (kN/m2) 三、模板体系设计

新浇混凝土楼板立柱间距平面图

立面图四、面板验算取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×2， 1.35×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.7×2]×1＝51.46kN/m q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝ 49.69kN/m ＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q1 q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.6]×1＝40.9kN/m 1、强度验算 M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×49.69×0.172+0.121×1.76×0.172＝ 0.16kN·m σ＝M max/W＝0.16×106/37500＝4.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×40.9×1754/(100×10000×281250)＝0.086mm≤[ν]＝l/400＝175/400＝0.44mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×49.69×0.17+0.446×1.76×0.17＝3.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×49.69×0.17+1.223×1.76×0.17＝10.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×49.69×0.17+1.142×1.76×0.17＝8.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×40.9×0.17＝2.81kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×40.9×0.17＝8.18kN R3'=0.928 q2l=0.928×40.9×0.17＝6.64kN 五、小梁验算

现浇箱梁支架及模板计算书

附件1:连续箱梁施工工艺流程图

附件3:质量保证体系第旦量质思想保证组织保证提高质量意识 TQC 教育检查落实疋教育计划改进工作质量质量保证体系项目经理部质量管理领导小组项目队质￡量小组各项工作制度和标准技术保证贯彻IS09000系列质量标准，推行全面质量管理现场 Q C 小组活动熟悉图纸掌握规范应用新技术工 -艺技术岗位责任制质量责任制底划训核总结表彰先进提高工作技能制度保证经济法规经济责任制优质优价宀完善计量支付手续制疋奖罚措施签疋包保责任状 L 1 接疋进充加受期行分强奖优罚劣业不自用现主疋检现场和期代试经济兑现监质化试理量检验监检手控督查段制质量评定

附件4:安全、质量保证体系图质量保证体系 L 思想保证组织保证技术保证提高质量意识 I TQC教育项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组为用户服务质量工作检查检查落实改进工作质量 QC 小组活岗前技术培训总结表彰先进贯彻IS09000系列质量标准，推行全面质量管理施工保证创优规划制度保证各项工作制度和标准熟悉图纸掌握规 r 1 T 技术岗位责任制底划提高工作技能实现质量目标经济法规经济责任制优测优价复核卓里质疋创优措施确创优项目制疋奖罚措施质量评定充加分强利现现场代试检验测控手手制奖优罚劣经济兑现见专业资料

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片+顶托)

福清项目现浇箱梁支架方案计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

30箱梁模板计算书模板

目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (5) 4.3 力学验算 (6) 4.3.2 横肋力学验算 (7) 4.3.3 竖肋支架验算 (8) 4.3.4 拉杆验算 (9)

30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。

梁板模板计算

梁、板模板设计及计算一、现浇板模板本工程现浇板厚度设计为100mm～120mm，采用散支散拆竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm 木龙骨@350mm；模板水平钢管、立杆间距均为900mm。 1、荷载计算： q设＝×＝ KN/m2（强度计算时取值） q标＝＋＋＋＝ KN/m2（变形验算时取值） 2、12mm厚竹胶合板计算（50×100mm木龙骨@350mm）竹胶合板变弯曲设计强度按15N/mm2,竹胶合板弹性模量E＝5000 N/m2； ○1强度计算： M=1×ql2/10=××＝24000mm截面最大应力δ＝M/W＝×106/24000=mm2＜15N/mm2(合格) ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××3504/384×5000×144×103=2.0mm＝［w］=2mm（合格）；故木龙骨间距l=350mm 3、50×100mm木龙骨计算（水平钢管间距900mm）木龙骨截面为50×100mm,木材选用杨木，其抗弯设计强度f m=10N/mm2,弹性模量E=6000N/mm2。 ○1强度计算： M=1×ql2/8=××8=83333mm（满足）

○2变形计算： w=5ql4/384EI=5××9004×12/384×6000×50×1003=2.0mm＜1/400=2.5mm（满足） 4、水平钢管计算（立杆间距900mm）钢管选用φ48×钢管：W=×103mm3, E=×105N/mm2, I=×104mm4, ○1强度计算： q＝×＝ KN/m2 M=1×ql2/8=×8=（满足） ○2变形计算： w=5ql4/384EI=5×××9004/384××105××104=2.3mm＜1/400=2.5mm （满足） 5、立杆计算承担最大施工荷载的立杆为底层模板支架，约，单位面积楼板重量D ＝ KN/m2，取面积系数； ○1强度计算： F＝××（×）2＝ KN φ48×钢管：A＝,i=，设一道水平支撑l=1800mm； λ＝l/ i＝1800/＝，查表得ψ＝ δ＝F/ψA＝×103/×＝ N/mm2＜215N/mm2（满足） ○2变形计算： F＝×＝ w＝FL/EA＝×103×3600/×105×＝0.22mm＜1mm（满足）二、框架梁模板本工程框架梁截面设计为×，采用定型木框竹胶合板模板体系，钢管扣件式支撑体系；模板选用12mm厚竹胶合板，龙骨选用50×100mm木龙骨@300mm；模板水平钢管、立杆间距均为800mm。 1、荷载计算：

20m箱梁模板计算书

20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板）最大跨距： l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m

连续梁下部结构计算书

**公路二期工程*大桥 3×30m连续梁下部结构计算书 1.工程概况桥梁上部为3×30m跨预应力混凝土连续梁，主梁总宽度为12m，梁高为1.6m。主梁采用单箱双室断面，其中主梁悬臂长 2.0m，标准断面箱室顶板厚0.22m，底板厚0.2m，腹板厚0.45m，中支点及边支点断面箱室顶板厚0.37m，底板厚0.32m，腹板厚0.65m，两断面间设长2.5m的渐变段。混凝土主梁采用C50混凝土现场浇注，封端采用C45混凝土。主梁中墩采用两根直径1.6m圆柱，下接直径1.8m桩基，左侧中墩高7m，右侧墩柱高8.5m。主梁边墩采用盖梁+直径1.6m双柱中墩，下接直径1.8m桩基形式；中、边墩横桥向中心距均为5.6m。主梁边支点采用普通板式橡胶支座，中墩与主梁固结。 2.设计规范《城市桥梁设计准则》（CJJ11—93）；《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77—98）；《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）；《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60－2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62－2004））；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）；《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）； 3.静力计算 3.1 计算模型由于主梁支撑中心与其中心线斜正交，且主梁平面基本为直线，因此建立平面杆系模型计算结构的内力及变形。桥梁内力及位移的计算均采用桥梁博士3.0有限元程序进行，其中边支点仅采用竖向支撑，中墩底部采用弹性支撑，其支撑刚度根据m法计算（m0＝1.2×105kN/m4，K水平＝2.4×106kN/m，K弯曲＝1.1×107kN.m/rad）。根据桥梁结构受力特点，其计算模型见下图。

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书

F匝道现浇箱梁盘扣支架计算书本工程现浇梁板支架根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）中模板支架进行计算。箱梁梁高,顶板厚，底板厚，翼缘板根部厚，边缘厚，则恒载在腹板及端横梁位置为m2,底板为m2，翼缘板根部恒载为m2，边缘为m2；模板、机具、施工人员、倾倒、振捣混凝土的活载按5KN/m2考虑。满堂支架底板横距120cm；腹板下横距90cm；腹板侧用60cm间距调整；翼板下横距150cm。在标准箱室段立杆纵向间距为150cm；横梁实心段纵距90cm，腹板加宽段纵距120cm。详见方案图。主龙骨采用14#工字钢，横桥向铺设。底板次龙骨采用10#工字钢，顺向铺设，间距30cm。翼缘板主龙骨采用10#工字钢，次龙骨采用10*10cm方木，间距为20cm。盘扣支架立杆材质为Q345B钢材，规格型号采用φ60×型钢管，截面积A=，惯性矩I= cm4、回转半径i=，容许应力[σ]=300Mpa；14#工字钢截面积A=，惯性矩I=712cm4；抵抗矩W=，容许应力[σ]=205Mpa；10#工字钢截面积A=，惯性矩I=245cm4；抵抗矩W=49cm3，容许应力[σ]=205Mpa；10*10cm方木（柏树）截面积A=100cm2，惯性矩I=8333333mm4；抵抗矩W=166667mm3，容许应力[σ W ]=17M pa，[σ j ]=；5*10cm方木截面积A=50cm2，惯性矩I=；抵抗矩W=，容许应力[σ W ] =17Mpa，[σ j ]=,弹性模量E=10*103MPa。相关材料参数见下表：

一）模板计算模板采用15mm厚木胶合板，抗弯强度[σw]=,抗剪强度[σj]=，弹性模量E =*103。 1、腹板、横梁位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 2、底板位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径取,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=m 模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=则σ w ＝M/W=*106/37500=＜【σ w 】= MPa σ j =A=**300/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**3004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满足要求。 3、翼缘板位置模板取宽度1m作为计算单元，跨径为,则模板的惯性矩I=ab3/12=1000*15* 15*15/12=281250mm4，抵抗距W=ab2/6=1000*15*15/6=37500mm3。该处荷载q=*+* 5=模板按3跨连续梁计算，则根据路桥计算手册可知： M=* qmax L2=***=【σ w 】= MPa σ j =*A=***200/(1000*15)=＜【σ j 】= 最大扰度f=*qL4/(100EI)=**2004/(100**103*281250)=＜L/250=，扰度满

300mm 800mm框架梁计算书

一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.20；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.30；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

midas_连续梁计算书

第1章89#～92#预应力砼连续梁桥 1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。图11.1.1 箱梁构造图

图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。度 pk 图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。 1.2主要材料 1.2.1主要材料类型 (1) 混凝土：主梁采用C50砼；

(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋； (3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度 f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、 pk 夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。 1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。表11.2.2-1 上部结构主要材料指标 1.3结构计算分析 1.3.1计算模型结构计算模型如下图所示。图11.3.1-1 结构模型图

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部 2015年12月30日

目录 1 编制依据、原则及范围·············- 1 - 1.1 编制依据·················- 1 - 1. 2 编制原则·················- 1 - 1.3 编制范围·················- 2 - 2 设计构造···················- 2 - 2.1 现浇连续箱梁设计构造···········- 2 - 2.2 支架体系主要构造·············- 2 - 3 满堂支架体系设计参数取值···········- 8 - 3.1 荷载组合·················- 8 - 3.2 强度、刚度标准··············- 9 - 3.3 材料力学参数···············- 10 - 4 计算·····················- 10 - 4.1 模板计算·················- 11 - 4.2 模板下上层方木计算············- 11 - 4.3 顶托上纵向方木计算············- 13 - 4.4 碗扣支架计算···············- 14 - 4. 5 地基承载力计算··············- 18 -

温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书 1 编制依据、原则及范围 1.1 编制依据 1.1.1 设计文件（1）《温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。（2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。 1.1.2 行业标准（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008。（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）。（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011。（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。（6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。（7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）。（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。（9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。 1.1.3 实际情况（1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。（2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。 1.2 编制原则（1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

框架梁模板计算书

框架梁模板(扣件钢管高架)计算书本高支撑架计算采用PKPM施工安全设施计算软件计算。计算书中钢管全部按照Φ48×3.0计算。本高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。计算梁段:BKL-407(3A)。高支架搭设高度为18.08米，基本尺寸为：梁截面B×D=500mm×700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，立杆的步距h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。一、参数信息 1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；

梁支撑架搭设高度H(m)：18.28；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.85； 2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0； 3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0； 5.梁侧模板参数主龙骨间距(mm)：500；次龙骨根数：4；主龙骨竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主龙骨材料：钢管；截面类型为圆钢管Φ48×3.0；主龙骨合并根数：2；次龙骨材料：木枋，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

MIDAS连续梁计算书

目录第1 章设计原始资料.................. 错误! 未定义书签设计概况. ................... 错误!未定义书签技术标准. ................... 错误!未定义书签主要规范. ................... 错误!未定义书签第2 章桥跨总体布置及结构尺寸拟定. ......... 错误! 未定义书签尺寸拟定. ................... 错误!未定义书签桥孔分跨..................... 错误!未定义书签截面形式..................... 错误! 未定义书签梁高. .................... 错误!未定义书签细部尺寸..................... 错误!未定义书签主要材料及材料性能................ 错误!未定义书签模型建立与分析 ................... 错误!未定义书签计算模型错误!未定义书签

第3 章荷载内力计算.................. 错误! 未定义书签荷载工况及荷载组合.................. 错误!未定义书签作用效应计算. ................. 错误!未定义书签永久作用计算 .................... 错误!未定义书签作用效应组合. ................. 错误!未定义书签第4 章预应力钢束的估算与布置. .......... 错误! 未定义书签力筋估算. ................... 错误!未定义书签计算原理...................... 错误!未定义书签预应力钢束的估算 ................. 错误!未定义书签预应力钢束的布置（具体布置图见图纸）.......... 错误!未定义书签第5 章预应力损失及有效应力的计算. ........ 错误! 未定义书签预应力损失的计算................... 错误!未定义书签摩阻损失. .................. 错误!未定义书签锚具变形损失 .................... 错误!未定义书签

现浇箱梁支架及模板计算书资料

附件1：连续箱梁施工工艺流程图

附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场Q C 小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段

附件4：安全、质量保证体系图制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC 小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段

现浇混凝土模板的支撑设计计算书

模板的支撑设计计算书 ●本工程的模板均采用胶合板模板，木方背楞，钢管扣件支撑，配合采用对拉螺栓。

施工荷载 1.4×2500=3500N/m 2 钢筋自重荷载 1.2×1100=1320N/m 2 振捣荷载 1.4×2000=2800 N/m 2 合计： 15480 N/m 2 mm q bh f l bh W m 80148 .156181********* 12 22=****=*≤ (2)按剪应力验算 mm q bhf l f bh ql bh V ql V v v 201648 .1533.118100043443232/1max =****=≤≤== =τ （3）按挠度验算

mm q EI l l EI ql 487200 632.0100200 100632.034=??=< ?=ω 现浇板木胶合板模板跨度（即70×100mm 木方背楞间距）取400mm. 4） 70×100mm 木方背楞受力验算 70×100mm 木方背楞搁置在钢管大横杆上，现进行木方背楞受力验算。（1）按抗弯强度验算上式中q ’=15480×0.4=6.192N/mm （2）)按剪应力验算（3 根据以上计算，胶合板木方70×100mm 背楞跨度可取1200mm 。但模板下钢管扣件支撑，每一扣件抗滑能力约为6500N ，而其上荷载为15480N/m 2，可知如支撑立杆间距布置为600mm×600mm，则扣件承受

的力为15480×0.6×0.6=5.57KN<6.5KN，可满足要求。则木方背楞下，φ48×3.5钢管大横楞及φ48×3.5立杆间距取@600mm ，也即，木方背楞的实际跨度为600mm ，现进行大横杆及立杆验算。 5）木方背楞下φ48×3.5钢管大横杆受力验算作用于钢管横楞上的集中荷载为F=q ×0.6×0.4=4.39KN 则按单跨梁，最大弯距可能为： m KN Fl M ?=?== 439.04 6.039.44max (2) 按挠度验算 mm mm F EI l l EI Fl 6008364390400121867101.24820048400 4853<=????=≤≤ =ω 6）钢管支撑立杆受力验算。支撑立杆步距1800m ，采用φ48×3.5钢管对接连接：立杆最大受力F=15480×0.6×0.6=5573N<扣件的抗滑能力值 2 2/205/01.36489 316.05573316 .0,1488 .151800 3.1mm N mm N A N i l <=?=?===?= ?= ?σ?μλ则查表 150mm 厚及其以下模板支撑设计

MIDAS连续梁计算书

目录第1章设计原始资料 (1) 设计概况 (1) 技术标准 (1) 主要规范 (1) 第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (2) 尺寸拟定 (2) 桥孔分跨 (2) 截面形式 (2) 梁高 (3) 细部尺寸 (4) 主要材料及材料性能 (6) 模型建立与分析 (7) 计算模型 (8) 第3章荷载内力计算 (9) 荷载工况及荷载组合 (9) 作用效应计算 (10) 永久作用计算 (10) 作用效应组合 (16) 第4章预应力钢束的估算与布置 (20) 力筋估算 (20)

计算原理 (20) 预应力钢束的估算 (24) 预应力钢束的布置（具体布置图见图纸） (27) 第5章预应力损失及有效应力的计算 (29) 预应力损失的计算 (29) 摩阻损失 (29) 锚具变形损失 (30) 混凝土的弹性压缩 (30) 钢束松弛损失 (31) 收缩徐变损失 (31) 有效预应力的计算 (32) 第6章次内力的计算 (33) 徐变次内力的计算 (33) 预加力引起的次内力 (33) 第7章内力组合 (35) 承载能力极限状态下的效应组合 (35) 正常使用极限状态下的效应组合 (38) 第8章主梁截面验算 (41) 正截面抗弯承载力验算 (41) 持久状况正常使用极限状态应力验算 (44) 正截面抗裂验算（法向拉应力） (44)

斜截面抗裂验算（主拉应力） (46) 混凝土最大压应力验算 (49) 预应力钢筋中的拉应力验算 (50) 挠度的验算 (51) 小结 (53)

第1章设计原始资料设计概况设计某预应力混凝土连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。施工方式采用满堂支架现浇，采用变截面连续箱梁。技术标准公路等级：一级公路，双向2车道；设计荷载：公路-I级；桥面宽度：×2+×2；安全等级：二级；主要规范 1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； 2)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 3)《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； 4)《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 6)《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）；

现浇箱梁模板(盘扣式)计算书

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017 5、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010 一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250 箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2 主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600

横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000 支架立杆步数9 次序横杆依次间距hi(mm) 1 350 2 1500 3 1500 4 1500 5 1500 6 1500 7 1500 8 1500 9 1000

框架梁板模板支撑架(扣件式)计算书

框架梁板模板支撑架(扣件式)计算书框架梁板模板支撑架扣件式计算书一工程概况 11本工程采用框架剪力墙结构地下三层地上二十五层建筑高度7545m地下为设备用房营业用房地下车库地上为住宅结构单元地上最长约576m宽度约为234m设永久伸缩缝一道详见列表工程概况表 1 建筑面积㎡总建筑面积3130654 地下建筑面积724524 占地面积245000 地上建筑面积240613 2 层数地下 3 地上25 3 层高m 负三层 38 负二层 42 负一层 44 标准层 30 4 结构形式基础类型独立柱基及筏板基础结构类型框架剪力墙结构 5 地下防水结构自防水抗渗混凝土底板C30外围墙C40 P6 材料防水高分子防水卷材 6 结构断面mm 基础底板厚度250 外墙厚度350300 内墙厚度150200300350 柱断面 600×16001000×1400900×900900×9001100×10001000×10001400×1400800×800800×6001000×9001000×900900×600等梁断面 900×20001050×1800900×1600700×1800等楼板100120140180等7 后浇带无8 钢筋类型预应力非预应力1214161820 22252832 9 其它经过项目部仔细审阅图纸认真计算

确定危险性较大的结构构件主要是三种截面尺寸的框架梁具体尺寸为900×2000mm1050×1800mm900×1600mm 12模板支撑体系概况梁截面900×2000mm1050×1800mm900×1600mm位于地下负一层结构高度从-0485m周围板厚180mm梁模板采用18厚多层板板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架梁的支撑体系的选择严格按着品茗软件计算考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力并考虑现场主要材料木方钢管实际质量情况保守计算二编制依据序号名称编号 1 村城中村改造一期工程结构施工图纸 2 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002 3 《翁岩村城中村改造一期工程施工组织设计》 4 《组合钢模板技术规范》GB50214-2001 5 《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-2001 6 《竹胶合板模板》JGT3026-95 7 《房屋建筑部分工程标准强制性条文》2002版8 《建筑结构长城工程杯质量评审标准》DBJT01-69-2003 9 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002 10 《混凝土结构工程施工质量验收规程》 DBJ01-82-2004 11 《钢管脚手架模板其支架安全选用技术规程》DB11T583-2008 12 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 13 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008 14 《危险性较大的分部分项工程安全管理的办法》建质200987号15 《品茗施工安全系列软件》三施工计划 31工期安排

现浇梁临时锚固计算书

700x1600框架梁模板计算书(木胶合板)

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