5.4热油管道的停输再启动讲解

若长距离热油管道的大部分或全线出现凝油，应采用分段挤推的方 法，逐段打通全线各段。每段的长度可根据凝油开始移动时的力平
衡计算。即：
d 2
4
pi
dli y
li
pi d
4 y
式中 ——分段挤推时每段的长度，m; ——挤推时施加于 管段两端的压差，Pa，
可根据管道的承压能力和设备的性能确定;
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y —胶凝原油的静屈服强度，Pa。其数值随油品性质
、凝油条件、停输时间等的不同，有较大的差别。（如 某管道停输80h后，热力条件较好的管段，管中心存油 仍为液相;停输87h后，热力条件较差的管段，凝油的平 均屈服强度为170Pa;停输154h后，铺设于水中的管段， 凝油的平均屈服强度高达4650Pa。）在应用时，要根据 具体情况，具体分析，通常是现场取样分析，确定其值 。
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2）管道沿线有部分管段凝油时的再启动 若长距离输油管道的局部管段凝油，埋地热油管道的架空
段、水下段等传热系数较大的管段可能出现这种情况。 这时的启动方法是：将凝油管段与主管道隔离，先利用临
时泵或压力车在凝油管段中间施压，将凝油向两段挤推， 待凝油段打通后，再连接管道，启动油泵或用容积泵，小 流量高温油流全线冲刷启动。
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热油管道停输后的再启动操作
1）管道全线为液相时的再启动 若停输一定时间后，管道沿线热力条件最差的管段管中心存油温
度高于其凝固点，则全线管内存油仍为液相。计划停输时，根据 允许停输时间安排停输间隔，通常是这种情况。 这种情况的启动时，可以启动输油泵或更换容积泵，利用小流量 高温油流（必要时更换低粘度油品）冲刷，使管壁的凝油和结蜡 逐渐熔化，管道流通面积逐渐增大，直到恢复任务输量，达到稳 定工作状态，再启动过程结束。
计划停输当管油线量终不点足炼港，厂口输：：量检因较修台小或风时事等采故原用检因间修油歇不轮输需不送原能，油到有港计装划油地停输
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不论是计划停输还是事故停输，都有一个安全停输时间的确 定问题。对于计划停输，制定停输计划时要考虑最长允许停 输时间多长；对于事故停输，制定抢修计划时也要考虑允许 的停输时间。
第四节 热油管道的停输再启动
热油管道在运行过程中，由于种种原因，不可避免地会发生 停输。停输的原因可以分为两大类：事故停输和计划停输。
全线突然停电或首站停电及设备故障等
停输分类事故停输自站然间灾管害道腐首地蚀末震穿站引孔火起或灾管破：道裂如断：89裂92年年：黄东如岛秦黄油京复库线线7火首6年灾站唐曾外山使管地东道黄破震复裂时线，断停停裂输输，1全天线停输
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在凝油段很短时，也可以不断开管道，直接在凝油段 中间向两端挤推。由于非牛顿流体的流动状态，不仅 与作用压力有关，还与作用时间有关，在挤推凝油管 段的存油时，要采用逐步加压的方法，以便使施加的 压力有充足的作用时间。
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3）管道全线或大部分有凝油时的再启动
热油管道停输后，由于管内油温不断下降，粘度增大，管壁 上的结蜡层增厚，会使管道再启动时的摩阻增大。当油温降 至凝固点以下时，可能在整个管子断面上形成网络结构，必 须有足以破坏凝油网络结构的高压，才能使管线恢复流动， 而最高压力要受泵和管线允许强度的限制。所以为了保证管 线的顺利启动，必须了解管路在各种情况下停输后的温降规 律，以确定顺利再启动的允许停输时间以及停输后必须采取 的措施。
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管道停输后的温降过程同样属于不稳定的传热过程。温降 规律受多种因素的影响。目前还没有成熟的计算方法。目 前采用的计算方法主要有两类。一类是根据简化后导出的 近似公式计算；另一类就是利用数值方法上机求解。管线 的再启动压力除了与管内存油的温度有关外，还受油品性 质、管线强度等因素的影响，更没有成熟的计算方法。目 前常用的计算方法偏于保守，还有待于深入研究。