支腿
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3.3.2支腿设计
1.载荷计算 1).自重载荷
由《机械工程手册》12卷,箱形双梁龙门吊支腿单位长度自重取0.2-0.4倍的主梁单位长度自重,则:
刚性支腿单位长度自重为:m KN P ⋅=⨯=35.74.0支腿 柔性支腿单位长度自重为:m KN P ⋅=⨯=5.15.72.0支腿 (2)水平惯性载荷
Mmha P
H
=
式中 M ——考虑起重机驱动力突加或突变时,对金属结构的动力影响,通常取M=1.5;
m ——支腿的质量(kg ),
a ——加速度,2小车/12.0s m a =;2大车/15.0s m a = 大车制动时,产生的水平载荷:
KN H
5.1315.02035.1P 钢支腿
_大=⨯⨯⨯= 75.615.0205.15.1柔支腿
_大=⨯⨯⨯=P
H KN
(3)风载荷
qA CK h W
P
=
式中 C ——风力系数,由《起重机设计规范GB3811-2005》表5-6插值得C=1.55
K h ——风压高度变化系数,工作状态时K h
=1,非工作状态时a
h h K ⎪⎭
⎫ ⎝⎛=10, 由《起重机设计规范》知K h =1.54;
q ——风压,工作状态时q 工作=250N/m 2,非工作状态时21000m N q =非工作 A ——迎风面积,
A 钢=(3+1.2)*20/2=42m 2
A 柔=19*0.6=11.4m 2 刚性支腿:
工作状态时:4225054.155.1⨯⨯⨯==qA CK h W P =25.1KN 非工作状态时:42100054.155.1⨯⨯⨯==qA CK h W P =100.3KN 柔性支腿:
工作状态时:4.1125054.155.1⨯⨯⨯==qA CK h W P =6.82KN 非工作状态时:4.11100054.155.1⨯⨯⨯==qA CK h W P =27.2KN 2.内力计算
内力计算分龙门架平面内和支腿平面内两种情况讨论,见表3.2、表3.2
由自重
支腿
M
M
Q
N
N
V
升
荷
小车自重
跨中)引起的内M M Q
载
(跨中)V V
升荷小
支引起
起升载荷
小车
重
(端支座)引起的内力M M Q V V N
小性
引内M
V
KN
H
N 158.3KN
风
M 引起
V
H
载
的
矩
起
、载、、V V
自
引
内
V
V
M
柔性支腿M M
V V
N N
M
V H V
矩
M M
V H V
N N
M V V
矩
M M V
2.载荷组合
1).龙门架平面内
在龙门架平面内,支腿的上端面为危险截面,需计算该截面处得最大轴向压力和最大弯矩。
○1.工况1:
大车不动,小车满载运行至跨中或支座处制动,吊重下降制动。
小车在跨中时:A+B+D
M
上端=7917KN m
⋅
V=500+959.6-158.3=1301.3KN 小车在支座时:A+C+D
M
上端=7917KN m
⋅
V=500+1766.3-158.3=2108KN
M
MAX =7917KN m
⋅
V
MAX
=2108KN
○2.工况2:
大车不动,小车满载运行至跨中或支座处制动,吊重下降制动,分向垂直大车轨道。
小车在跨中时:A+B+D+E
M
上端=7917+1102.5=9019.5KN m
⋅
V=500+959.6-158.3-22.1=1279.2KN 小车在支座时:A+C+D+E
M
上端=7917+1102.5=9019.5KN m
⋅
V=500+1766.3-158.3-22.1=2085.9KN
M
MAX =9019.5KN m
⋅
V MAX =2085.9KN
2).支腿平面内
在支腿平面内,支腿的下端为危险面,需计算该截面处得最大轴向压力和最大弯矩。 ①.工况1 A+B
大车运动制动,小车满载运行至支座处(支座处反力最大)不动。刚性支腿下端最大弯矩:
m KN M ⋅=-=3.62316.5379.6768下端
V=2256.3KN 柔性支腿下端最大弯矩:
m KN M
⋅=3.44下端
V=-1167.3+15.4=-1151.9
下端横梁的轴力 N=299.6-11.6=288KN ②工况2:A+B+C
刚性支腿下端最大弯矩:
m KN M
⋅=--=4.55969.6346.5379.6768下端
V=2256.3KN
柔性支腿下端最大弯矩:
m KN M
⋅=+=5.782.343.44下端
V=-1167.3+15.4+11.9=-1140KN
下端横梁的轴力 N=299.6-11.6-9.0=279KN
3.支腿设计
由于门机的L ≥30m 采用一刚一柔支腿,在计算门架平面内力时,采用静定简图,但是在计算支腿平面内力时,采用超静定简图。