电站锅炉炉膛设计解读
1 引言
锅炉是利用燃料或其他能源的热能，把水加热成为热水或蒸汽的机械设备。锅炉包括锅和炉两大部分，锅的原义是指在火上加热的盛水容器，炉是指燃烧燃料的场所。锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，再通过发电机将机械能转换为电能[1]。
1．1 锅炉简介及发展状况
1.1.1 锅炉简介
将其它热能转变成其它工质热能，生产规定参数和品质的工质的设备称为锅炉。燃烧设备以提供良好的燃烧条件，以求能把燃料的化学能最大限度地释放出来并其转化为热能，把水加热成为热水或蒸汽的机械设备[2]。
锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，或再通过发电机将机械能转换为电能。提供热水的锅炉称为热水锅炉，主要用于生活，工业生产中也有少量应用。产生蒸汽的锅炉称为蒸汽锅炉，又叫蒸汽发生器，常简称为锅炉，是蒸汽动力装置的重要组成部分，多用于火电站、船舶、机车和工矿企业。
将固体燃料放在炉排上，进行火床燃烧的炉膛称为层燃炉，又称火床炉；将液体、气体或磨成粉状的固体燃料，喷入火室燃烧的炉膛称为室燃炉，又称火室炉；空气将煤粒托起使其呈沸腾状态燃烧，并适于燃烧劣质燃料的炉膛称为沸腾炉，又称流化床炉；利用空气流使煤粒高速旋转，并强烈火烧的圆筒形炉膛称为旋风炉[3]。
1.1.2 锅炉结构
锅炉整体的结构包括锅炉本体和辅助设备两大部分。锅炉中的炉膛、锅筒、燃烧器、水冷壁过热器、省煤器、空气预热器、构架和炉墙等主要部件构成生产蒸汽的核心部分，称为锅炉本体。锅炉本体中两个最主要的部件是炉膛和锅筒[3]。
锅炉中有汽水系统和煤烟系统两大部分。
（1）汽水系统
经过水处理设备软化处理符合质量要求的给水，由给水本送至省煤器，经预热器提高温度后进入上锅筒（上汽包）。上锅筒内的炉水，连续的沿着处在烟气温度较低区域的对流管束流入下锅筒（下汽包）。下锅筒内的炉水，一部分进入炉膛四周的水冷壁下集箱和水冷壁管；另一部分进入烟气温度较高的对流管束。由于高温作用，在水冷壁内受热汽化，汽化混合物上升至上集箱或上锅筒；进入烟气温度较高区域对流管束内的水也受热汽化，汽水混合物也上升进入上锅筒。再上过桶内汇集并净化的饱和蒸汽，经出气管进入过热器继续受热，提高温度和除去水分，成为过热蒸汽。最后过热蒸汽经出汽总管输送到使用地点。
（2）煤烟系统
锅炉所需的燃煤，在经过筛选和破碎后，经斗式提升机、皮带输送机送到锅炉前部的煤仓。煤仓内的煤通过煤闸门，随着链条炉排的移动，连续的落到炉排上进入炉膛内燃烧。炉排后部的炉渣进入灰斗进入灰坑，有除渣机除去。锅炉燃烧所需的空气，由送风机进入锅炉后部的空气预热器，经预热提高温度后分段送到炉排下，穿过炉排缝隙进入煤层助燃。燃料燃烧产生的高温烟气，现将一部分热量传给炉膛四周的水冷壁管，然后高温烟气从炉膛上部经过立式过热器往后折转与对流管束，在进入后烟道、省煤器和空气预热器，进一步放出热量。此时烟气温度已经大大降低，不再利用，经除尘器、引风机和烟囱排放至大气[2]。
1.1.3 锅炉的发展
随着生产的发展蒸汽锅炉在工业生产或热力发电厂中的使用越来越多，在国民经济中的地位也更为重要，因此如何提高锅炉的安全性、经济性，降低其造价，增长其使用寿命，减少其对环境的污染等等，已成为锅炉发展和研究的重大问题[1]。
火力发电厂中，锅炉是主要生产设备之一，它随着电力事业的发展而不断发展，其发展趋势大体上可按下述几方面来说明：
（1）锅炉容量
世界工业先进国家为了适应电力需要的增长，大多尽快扩大发电机组的单机容量。机组容量增大则每千瓦的设备费用降低，金属耗量减少，基建投资节省。在其他条件相同时，锅炉容量增大一倍，每吨的金属用量金属减少5-20%，所需要管理人员也减少。（2）蒸汽参数
随机组容量的增大，提高电厂的热效率就变得更为迫切，提高蒸汽参数和采用蒸汽再热提高电厂热效率的有效措施。
1．2 锅炉炉膛
1.2.1 锅炉炉膛的概念
锅炉炉膛是用来燃烧燃料和空气的有限空间。现代锅炉的炉膛既是一个燃烧室，又是一个换热设备。锅炉中工质的总吸热量有一半左右是通过布置在炉膛四周的受热面完成的。因此，分析炉膛的传热特征和研究传热计算的方法是锅炉工作者的重要任务[4]。
1.2.2 锅炉炉膛的设计
锅炉是中国重要的热能动力设备,中国是当今世界燃煤锅炉生产和使用得最多的国家之一。但我国对锅炉设计的起步较晚，发展较慢，尽管如此，广大热工技术人员还是做了大量研究工作。中国锅炉制造业是在新中国成立后建立和发展起来的。尤其自改革开放以来,随着国民经济的蓬勃发展,全国有上千家持有各级锅炉制造许可证的企业,可以生产各种不同等级的锅炉[5]。
炉膛又称燃烧室，是供燃料燃烧的空间。炉膛的横截面一般为正方形或矩形。燃料
在炉膛内燃烧形成火焰和高温烟气，所以炉膛四周的炉墙由耐高温材料和保温材料构成。在炉墙的内表面上常敷设水冷壁管，它既保护炉墙不致烧坏，又吸收火焰和高温烟气的大量辐射热[6]。
炉膛设计需要充分考虑使用燃料的特性。每台锅炉应尽量燃用原设计的燃料。燃用特性差别较大的燃料时锅炉运行的经济性和可靠性都可能降低
锅炉炉膛设计的一种方法是参照本厂或其它厂已经投运的性能良好的锅炉(即所谓样机炉)结构尺寸及其性能,比较新炉的燃料与样机炉的燃料特性差别,适当调整样机锅炉的结构尺寸及工况参数,从而作为新炉的设计依据。为了适应设计者的习惯,从理论上给出锅炉燃烧稳定性及燃尽性能公式,并令新炉与样机炉两者性能相等,从而解出欲求的新炉设计数据，按此法设计,保证新炉的性能与样机炉一致。
在进行炉膛设计时，炉膛结构尺寸主要包括:炉膛截面深a和宽b，燃烧器上下一次风中心喷嘴距离h，上排一次风喷嘴中心至屏下缘距离L。其它尺寸则参考样机由设计者自行决定。
1．3 锅炉炉膛的传热
1.3.1 锅炉炉膛的传热概述
炉膛的传热过程主要是指炉膛内火焰与水冷壁管间的热交换过程。这种热交换过程是相当复杂的。它常常伴随着燃料的燃烧、火焰和烟气的流动以及水冷壁管外表面辐射特性的变化等。但是，它传热的主要形式却是辐射换热[6]。
炉膛结构的几何特征主要包括：（1）炉膛容积；（2）炉膛内炉墙总面积；（3）炉膛有效辐射受热面的面积；（4）炉膛火焰有效辐射层厚度；（5）炉膛水冷程度。关于锅炉炉膛传热计算方法的研究已有100多年的历史。迄今为止,工程界和学术界提出的炉膛传热计算方法和模型各式各样、名目繁多。由于炉内传热过程复杂、相关因素很多,现有的炉膛传热计算方法和模型难免存在这样或那样的问题。为便于从现有的众多计算方法和模型中选用合适的计算方法和模型,因此要对炉膛传热计算方法的发展状况及现有的主要计算方法进行分析。在此基础上,指出目前工程设计计算中应优先选用的方法以及今后炉膛传热计算方法研究的方向。
1.3.2 锅炉炉膛传热计算常用方法
由于辐射换热在工程领域中的普遍存在及其求解的重要意义,国外锅炉炉膛传热设计一直在发展，一些新的炉膛传热计算方法和模型仍在不断涌现。这些模型各有优劣,对不同的问题所能获得的解的精度和适用性各不相同。
零维模型
Hudson最早进行锅炉炉膛传热试验研究,并于1890年提出了锅炉炉膛传热计算的经验公式,后由Orrok加以修正,得到如下形式的经验关系式：
l
6.591100F B L +
=
μ
式中 μ——炉膛吸热率,%
L ——空气与燃料的质量比,kg/kg
B ——以优质烟煤为基准计算的燃料量,kg/h F l ——辐射受热面投影面积,㎡
Mullikin 根据辐射传热的Stefan-Boltzmann 定律提出了如下形式的炉内辐射传热计算公式：
Q =aHσ(Thy 4-Tb 4)
式中 a ——黑度
σ——Stefan-Boltzmann 常数 Thy ——火焰平均温度,K Tb ——壁面温度,K H ——有效辐射受热面积,㎡
前苏联中央汽轮机锅炉研究所(ЦКТИ)以ГУРВИЧ为首的研究小组在综合了大量的试验数据的基础上,提出了锅炉炉膛传热计算的半经验方法,称为ЦКТИ法。由于此方法当时在实际计算中有较高的准确性,于1957年和1973年2次写入前苏联锅炉机组热力计算标准方法中。
零维模型粗糙,但形式简单、使用方便、适合炉膛初步设计使用。 多维模型
自50年代末Hottel 等人提出辐射换热的区域法模型以来,目前已有许多辐射换热的计算方法,常见的主要有:蒙特卡罗法、热流法、离散坐标法等。这些方法各有优劣,所能获得的解的精度及详细程度以及网格与流动计算的相容性也不相同。
（1）蒙特卡洛法
蒙特卡洛法作为一种概率模拟方法,自Howell 将其引入到辐射传热计算领域中以来,已有很长的一段历史。其基本思想是对微元体的发射、吸收和散射以及边界壁面的发射、吸收和反射过程作概率模拟。通过概率模拟跟踪每个能束的发射、吸收、散射和反射的情况,直到吸收为止,并统计每个微元吸收能束的数目。
（2）热流法
热流法将微元体界面上复杂的半球空间热辐射简化成垂直于此界面的均匀热流,使积分-微分形式的辐射传递方程简化为一组有关热通量的线性微分方程,然后用通用的输运方程求解方法求解。
（3）离散坐标法
辐射传递方程的离散坐标解法是Chan-drasekhar 研究星际和大气辐射问题时首先提
出的，并被Lathrp等人应用于中子传输问题。Love等人最早将其引入到一维平板辐射换热问题的求解中。最近，Truelove、Fiveland和Jamaluddin对离散坐标法在三维辐射传热计算中的应用进行了研究。
离散坐标法基于对辐射强度的方向变化进行离散，将辐射传递方程中的内向散射项用数值积分近似代替，通过求解覆盖整个4π立体角的一套离散方向上的辐射传递方程而得到问题的解[8]。
1．4本次炉膛设计方法及目的
本次设计主要采取零维模型法，先要完成锅炉整体的校核热力计算，之后完成煤种改变后炉膛及其中各受热面的结构设计及热力计算，总结煤种改变对炉膛的传热影响。绘制锅炉本体结构图，炉膛及其中各受热面平面图、剖面图及管道布置图[9]。
通过对某型号电站锅炉炉膛的设计，让学生通过具体的实践，进一步深入理解、掌握和综合运用所学的专业课知识，进一步拓宽知识面，通过一定的技能训练，培养分析和解决实际问题的能力，使学生得到基本的训练，达到本科生培养目标的要求。通过毕业设计进一步提高和训练学生工程制图、计算机应用和文献阅读、外文翻译、摘要书写的能力；熟悉有关设计规范、技术手册和工具书；增强本科生毕业后到生产第一线工作的适应能力。
1．5 设计的基本参数
1.5.1 锅炉参数
锅炉额定蒸发量：D e=220t/h=220×103kg/h
给水温度：t gs=215o C
过热蒸汽压力（表压）：p gs=9.8Mpa
过热蒸汽温度：540o C
制粉系统：中间仓式（热空气做干燥剂、钢球筒式磨煤机）
燃烧方式：四角切圆燃烧
排渣方式：固态
环境温度：20o C
1.5.2 燃料特性
水分：M ar=24%
灰分：A ar=21.3%
碳：C ar=39.3%
氢：H ar=2.7%
氧：O ar=11.2%
氮：N ar=0.6%
硫：S ar=0.9%
收到基低位发热量：Q https://www.360docs.net/doc/d1479079.html,=14580kJ/kg
干燥无灰基挥发分：V daf=37%
空气干燥基水分：M ad=1.6%
BTH法可磨性系数：K km=1.3
变形温度：1150 o C
软化温度：1300 o C
熔化温度：1360 o C
1.5.3 过量空气系数和漏风系数
选取过量空气系数总的原则是在保证燃料稳定燃烧的基础上，减少锅炉的热损失。由于过量空气系数引起的热损失主要是排烟热损失q2但在一定范围内还可以使q3、q4减少，使锅炉效率降低。过量空气系数也与燃煤种类有关，对于固体燃料的锅炉过量空气系数应较大。
设计锅炉时一般以炉膛出口烟窗处的过量空气系数作为选取基点，它主要与炉膛中燃料的燃烧效率有关，燃烧效率越高，炉膛出口烟窗处的过量空气系数选取的较小。
非额定负荷时漏风系数△α=
5.0
?
?
?
?
?
D De
式中De——锅炉额定负荷
D——锅炉实际负荷
2 辅助计算
为了便于锅炉各受热面的热力计算，往往在热力计算开始之前，依据提供的原始资料和数据，将热力计算中常用到的一些基本参数和数据，如锅炉的各处烟气量、烟气成分、烟气特性参数以及烟气焓温表等，设计成计算图或计算表，以便在以后的计算中随时查用。这些计算图（表）的计算称为锅炉热力计算的辅助设计计算或准备计算。显然，锅炉辅助计算将直接影响锅炉热力计算的质量[13]。
辅助计算包括以下内容：
（1）燃料数据的分析和整理；
（2）锅炉漏风系数的确定和空气量平衡；
（3）燃料的燃烧计算及烟气特性参数的确定；
（4）锅炉热平衡及锅炉热效率、燃料消耗量的估算。
2．1 燃料数据的分析和整理
燃料数据应符合锅炉设计热力计算的规定和要求。对燃料来说，要求提供以下原始资料：
（1）煤的应用基元素成分；
（2）用测热计测取的煤的应用基低位发热量；
（3）煤的干燥无灰基挥发分含量；
（4）灰的熔融特性参数（t1、t2、t3）值；
（5）煤的可磨性系数
以上数据均已在前言中燃料特性中说明。
2．2 锅炉的空气量平衡
在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断地漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和各个烟道内的空气量、烟气量、温度和焓值相应的发生变化。
对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡。在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明锅炉炉膛和烟道的实际空气量。
锅炉的空气量热平衡见表1-1[1]。
2．3 燃料燃烧计算
2.3.1 计算内容
燃烧计算是以单位质量或体积的燃量为基础。燃料燃烧计算包括：燃烧计算、烟气特性计算、烟气焓计算。
（1）燃烧计算需计算出：理论空气量、理论氮容积、RO2容积、理论干烟气容积、理论烟气。
（2）烟气特性计算：各受热面的烟道平均过量空气系数、干烟气容积、水蒸气积、烟气总容积、RO2容积份额、三原子气体和水蒸气容积份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。
计算中需注意的是，由于本炉屏和凝渣管的漏风系数为0，故炉膛、屏式过热器、凝渣管的出口过量空气系数均相同，可直接取炉膛出口过量空气系数；炉膛、屏式过热器、凝渣管平均过量空气系数也直接取炉膛出口过量空气系数；其他受热面的平均过量空气系数则取该受热面的进、出口过量空气系数的算术平均值。
（3）烟气焓的计算需要分别计算炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温空气预热器、低温省煤器等所在烟气区域的烟气不同温度下的焓，并列成表格，做成所谓的焓温表，以备以后计算查用。计算过程中用到的受热面出口过量空气系数见表1-5[3] 。
2.3.2 空气和烟气的焓
要进行锅炉受热面的传热计算必须知道如何计算空气和烟气的焓，在这里空气和烟气的焓在定压条件下将1kg燃料所需的空气量或所产生的烟气量从0o C加热到t o C（空气）或 ℃（烟气）时所需的热量，单位为kJ/kg。
（1）理论空气焓
根据理想气体焓的计算方法，理论空气量的焓为o
h为
k
o
h=V o(ct)k kJ/kg
k
（2）实际空气量的焓
实际空气量的焓h k的计算式为
h k =βo k h =βV o (ct)k kJ/kg
式中 (ct)k ——1 m 3标准状态下的干空气连同其携带的水蒸气在温度t o C 时的焓。
表2.1 1 m 3空气、各种气体及1kg 灰的焓
（3）理论烟气焓
理论烟气是多种成分的混合气。有工程热力学可知，其焓值等于各组成成分焓的总
和，所以理论烟气的焓o
y h 的计算式为
o y h =O H o
O H N o N RO RO c V c V c V 222222)()()(???++ kJ/kg
烟气焓温表
表2.6烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器的计算）
式中 O H N RO c c c 222)()()(???、、——理论烟气中各成分在温度C o
?时的焓值。
由于22SO CO V V >>，且两者的比热容接近，故取22)()(CO RO c c ??=。
（4）实际烟气的焓
实际烟气的焓h y 等于理论空气焓o
y h 、过量空气焓（α-1）o k h 和烟气中灰飞焓h fh 之
和，即
h y =o
y h +（α-1）o k h +h fh kJ/kg
其中飞灰焓h fh 为：
h fh =
h fh ar
c A )(100
?α kJ/kg 式中 h c )(?——1kg 灰在C o
?时的焓（见表2.1）。 飞灰的焓数值较小，因此只有在满足以下条件时才计算： 64187
.fh ≥net
ar ar
Q A α
在锅炉烟道中，沿着烟气温度的流程。不同部位的过量空气系数和烟温不同，因此烟气的焓也不同。在受热面的传热计算中，必须分别计算各个受热面所在部位的烟气焓并制成焓温表，根据过量空气系数和烟气温度，可求出烟气的焓；反之，也可以由过量空气系数和烟气的焓查出烟气的温度[14]。
2．4 锅炉热效率及燃烧消耗量的估算
2.4.1 锅炉热效率及燃烧消耗量计算步骤
锅炉热效率及燃烧消耗量可按以下步骤估算： （1）计算锅炉输入热量；
（2）依照燃料及燃烧设备估计机械不完全燃烧热损失和化学不完全燃烧热损失； （3）假定锅炉排烟温度并计算锅炉排烟温度热损失； （4）确定锅炉散热损失和灰渣物理损失； （5）用反平衡法计算 ；
（6）计算锅炉工质有效利用热量；
（7）计算锅炉燃料消耗量。由于计算时涉及的排烟温度为假定温度，所以计算出的燃料消耗量实为估算值[15]。
2.4.2 锅炉输入热量
应用于1kg燃料输入锅炉的热量为
Q r=Q https://www.360docs.net/doc/d1479079.html,+h r+Q wr+Q vq 式中Q https://www.360docs.net/doc/d1479079.html,——燃料的收到基低位发热量，kJ/kg；
h r——燃料物理显热，kJ/kg；
Q wr——外来热源加热空气时带入的热量，kJ/kg；
Q vq——雾化燃油所用蒸汽带入的热量，kJ/kg；式中各项热量计算如下：
（1）燃料的物理显热h r
设计时h r=c p.ar t t
试运行时h r=c p.ar(t r-t o)kJ/kg
式中c p.ar——燃料的收到基比定压热容，kJ/(kg·o C)；
t r——燃料温度，o C；
t o——基准温度，取送风机入口空气温度，o C。
固体燃料比热容c p.ar 为 c p.ar =c dr
100
187.4100100ar ar M M ?+- kJ/(kg·o
C)
式中 c dr ——燃料干燥基比热容，kJ/(kg·o
C)。
对于煤粉炉，h r 相对数值较小。若燃料未用外界热能加热，则只有当%628
.net
ar ar Q M ≥时，才必须计算这项热量。
（2）外来热源加热空气时带入的热量Q wr
Q wr =)(o lk o k h h -'β kJ/kg
式中 β'——空气预热器入口的过量空气系数；
o k h ——按加热后空气温度计算理论空气的焓，kJ/kg ；
o
lk h ——基准温度下的理论空气焓，kJ/kg 。
（3）对于燃煤锅炉，如果燃料和空气都没有利用外界热量进行预热，且燃煤水分
%628
.net
ar ar Q M ≤
，则输入热量Q r =Q https://www.360docs.net/doc/d1479079.html, 2.4.3 各项热损失
（1）化学不完全热损失q 3根据经验取用0.5%，机械不完全燃烧热损失q 4根据经验取用1.5%。
（2）锅炉散热损失q 5根据经验取用0.5%。 （3）灰渣物理热损失q 6
灰渣物理热损失是指锅炉排出的炉渣、飞灰与沉降所携带的热量未被利用而引起的热损失。
Q 6=hz hz
c Aar
)(100
?α kJ/kg 或 q 6=
%1006
?r
Q Q 式中 hz α——灰渣中灰分的份额，由固态排渣炉和褐煤煤粉根据经验取用0.08； ?——灰渣温度，当不能直接测量时，固态煤粉排渣炉可取600O o C ；液态排渣煤粉炉可取t lz =FT 3+100o C （FT 3为煤灰的熔化温度）
hz c )(?——1kg 灰渣在?o C 时的焓，按表2.1查取，kJ/kg
当燃煤的折算灰分小于10%（即A zs =
%104187. ar ar Q A ）时，固态排渣炉可忽略炉渣 德尔物理热损失；液态排渣炉、旋风炉可忽略飞灰的物理热损失；对燃油及燃气锅炉，q 6=0。 （4）排烟热损失q 2 ?? ? ?? --=1001)(42q h h Q lk py kJ/kg ??? ? ??--=?= r lk py Q q h h Q Q q 4r 2 2100)(%100 h lk =αpy V o (ct)lk 式中 h py ——排烟焓，kJ/kg h lk ——冷空气焓，kJ/kg αpy ——排烟处的过量空气系数。 在设计锅炉时， 合理的取用锅炉排烟温度是一个关系锅炉长期经济可靠工作的实际问题。选择较低的排烟温度可以降低锅炉排烟热损失，有利于提高锅炉热效率，节约能源及锅炉的运行费用。但是，排烟温度降低却使尾部受热面中烟气与工质的传热温差减小，传热面积增大，金属消耗量和设备的初投资增多。另外排烟温度低还会引起末级烟道中硫酸蒸汽街路，使低温受热面腐蚀及堵灰，这样缩短了设备的使用寿命，增加了烟气的流动阻力和引风机的电功率消耗。堵灰严重时，引风机的压头不能保证炉膛和各个烟道正常的负压状态，还会危及到锅炉的出力和机组的正常运行。所以，排烟温度的选择是一个涉及到很多因素的复杂问题。仅仅根据锅炉设备的投资、运行费用和设备德尔补偿年限等条件所确定的排烟温度较经济排烟温度，随着锅炉参数的提高，给水温度的不断增加，经济排烟温度也不断提高，给水温度不断增加，经济排烟温度也不断提高，对于中小型锅炉虽然给水温度低，但由于排烟过量空气系数较大，经济排烟温度也较大。对于大中型锅炉，由于燃料消耗量的绝对值增大，为了节省燃料，需提高锅炉的热效率。各受热面的传热温差设计较小，因此经济排烟温度也较低。 在进行校核热力计算时，如果计算经验不足，计算q 2时，也可暂时按表2-7[3]选择排烟温度（我国电厂锅炉排烟温度推荐值）。 其中 ar zs M = %4187.?net ar ar Q M 对于本设计经计算得ar zs M =0.069%<3%；故排烟温度选取为125 o C 。 2.4.4 锅炉热平衡及燃烧消耗计算 （1）锅炉输入热量Q r Q r ≈Q ar,net =14580 kJ/kg （2）排烟温度?py 要先估后校取125℃ （3）排烟焓h py 查焓温表用插值法求得为1031.88 kJ/kg （4）冷空气温度t lk t lk =20℃ （5）化学未完全燃烧损失q 3=0.5 （6）机械未完全燃烧损失q 4=1.5 （7）排烟处过量空气系数αpy 查表1-1[3]即低温空预器出口过量空气过量系数可得 αpy =1.39 （8）排烟损失q 2 q 2=(100-q 4)(h py -αpy h o lk )/Q r =6.00 （9）散热损失q 5 q 5=0.5 （10）灰渣损失q 6 q 6=0 （11）锅炉总损失∑q ∑q = q 2 +q 3+ q 4+ q 5+ q 6=8.5 （12）锅炉热效率η η=100-∑q =91.5 （13）保热系数? ?=5 5 1q q +-η=0.9946 （14）锅炉有效利用热Q Q =D gr (gg h ''-h gs ) = 5.613× 108 kJ/h 式中 D gr =D =220×103kg/h ； gg h ''——过热蒸汽焓依据高温过热蒸汽参数在附录表中查得，其值将在表格中列出，查表得3475.4kJ/kg ； h gs ——给水焓依据低温省煤器入口参数在附录表中查得，其值将在表格中列出，查表得924.15kJ/kg 。 （15）实际燃料消耗量B B =100)(r Q Q η?=42100 kg/h 式中 Q ——锅炉有效利用热效率； η——锅炉热效率； Q r ——锅炉输入热量，近似等于Q https://www.360docs.net/doc/d1479079.html, 。 （16）计算燃料消耗量B j B j =B(1-100q 4)=41500 kg/h 烟气特性如下表所示 表2.5 烟气特性表 序号 项目名称 符号 单位 炉膛，屏，凝渣管 高温过热器 低温过热器 高温省煤器 高温空预器 低温省煤器 低温空预器 1 受热面出口过量空气系数 α" 1.2 1.225 1.25 1.27 1.32 1.34 1.39 2 烟道平均过量空 气系数 αpj 1.2 1.2125 1.2375 1.26 1.295 1.33 1.365 3 干烟气容积 V gy m 3/㎏ 4.5732 4.622 4.7182 4.8052 4.94 5.076 5.211 4 水蒸气容积 O H V 2 m 3/㎏ 0.6724 0.6732 0.6748 0.6762 0.6784 0.6805 0.6827 5 烟气总容积 V y m 3/㎏ 5.2456 5.2952 5.393 5.4814 5.62 5.761 5.8937 6 RO 2容积份额 O R 2r 0.14 0.141 0.137 0.135 0.132 0.128 0.126 7 水蒸气容积份额 O H 2r 0.128 0.127 0.125 0.123 0.121 0.118 0.116 8 三原子气体和水蒸气容积总份额 r 0.27 0.267 0.261 0.257 0.253 0.246 0.24 9 容积飞灰浓度 μv g/m 3 37.36 37.26 36.34 35.75 34.87 34.02 33.25 10 烟气质量 m y ㎏/㎏ 6.85 6.91 7.036 7.15 7.327 7.503 7.68 11 质量飞灰浓度 μy ㎏/㎏ 0.029 0.028 0.028 0.027 0.027 0.026 0.025 2.4.5 锅炉内的燃烧计算 （1）理论空气量V o V o =0.0889(C ar +0.375S ar )+0.265H ar -0.033O ar =3.87 m 3/kg （2）理论氮容积V o N2 V o N2=0.8 100 ar C +0.79V o =3.06 m 3/kg （3）RO 2容积V RO2 V RO2=1.866 100ar C +0.7100ar S =0.74 m 3/kg （4）理论干烟气容积V gy o V gy o = V o N2+V RO2=3.81 m 3/kg （5）理论水蒸气容积V o H2O V o H2O =11.1 100 ar H +1.24100ar M +1.61d k V o (d k =0.01kg/kg)= 0.66 m 3/kg （6）飞灰份额αfh 查表2-4[3]可得0.92 烟气焓温表（用于低温空预器的计算） 大型电站锅炉燃烧器布置方式简介 (内蒙古电力勘测设计院，内蒙古呼和浩特 010020) 摘要：文章介绍了目前电站用大型锅炉燃烧器布置的两种主流形式，同时对两种燃烧方式在运行中的优缺点进行了分析，并对目前大型锅炉对冲燃烧这一新型燃烧方式做了简要的论述 中图分类号：TK223.23 文献标识码：A 文章编号：1007—6921(XX)03—0228—02 随着中国国民经济的快速增长，各地区对电负荷的要求也在快速增长，同时，环境要求也在进一步的提高，锅炉的排放要求进一步改进，大容量的锅炉应用而生，对于电站大型煤粉锅炉而言，燃烧器的布置方式鉴于供货商的不同，采用的燃烧方式也各不相同，但主要为两大流派：即以ABBCE为代表的直流燃烧器、四角布置切圆燃烧方式和以B&W 为代表的旋流燃烧器 1 直流燃烧器的四角切圆燃烧方式为炉内的气流流动由四角燃烧器的四股射流共同形成，总体上组成一个旋转气流，具体布置方式见图1。 740)this.width=740" border=undefined> 该燃烧方式燃烧器射出的煤粉气流经过燃烧室中部区域变成强烈燃烧的高温烟气，一部分直接补充到相邻燃烧器射流的根部，使相邻燃烧器射出的煤粉升温引燃。射流本身的卷吸和邻角的相互点燃特点，使直流式燃烧器四角布置、切圆燃烧方式具有良好的着火性能。同时二次风口与一次风口相对独立，相互间的排列自由，可以在布置上变化出多种形式，控制二次风与一次风混合的迟早，满足不同的燃料对混合的不同要求，改善着火性能。此外，由于一次风衰减慢和二次风的加强作用，使煤粉气流的后期混合强烈，加之炉内的气流旋转，煤粉在炉内螺旋上升，通过的路程长，故直流式燃烧器切圆燃烧又具有燃烬程度好的特 煤粉管道从磨煤机出口供至燃烧器进口，每台磨煤机出口由4根煤粉管道接至同一层四角布置的煤粉燃烧器。每角燃烧器风箱分成14层，其中A、B、C、D、E、F 6层为一次风喷嘴，其余8层为二次风喷嘴。一二次风呈间隔排列，在AB、CD、EF 3层二次风室内设有启动及助燃油枪，共12支。为了降低四角切圆燃烧引起的炉膛出口及水平烟道中烟气的残余旋转造成的烟气侧的屏间热偏差，采用同心反切加燃尽风(OFA)和部分消旋二次风，使炉内气流的旋转强度具有一定的可调性，下部的启转二次风与一次风喷嘴偏转 低氮燃烧技术精编 Company number【1089WT-1898YT-1W8CB-9UUT-92108】 低NOx燃烧技术简介 一概述： 用改变燃烧条件的方法来降低NOx的排放，统称为低NOx燃烧技术。在各种降低NOx排放的技术中，低NOx燃烧技术采用最广、相对简单、经济并且有效。 二低NOx燃烧技术方法： 1、空气分级燃烧 空气分级法是将燃烧用的空气分阶段送入，进行“缺氧燃烧”和“富氧燃尽”，使其避开温度过高和大过剩空气系数同时出现，降低NOx的生成。 在“缺氧燃烧”阶段，由于氧气浓度较低，燃料的燃烧速度和温度降低，抑制了热力型NOx生成；由于不能完全燃烧，部分中间产物如HCN 和NH3会将部分已生成的NOx还原成N2，从而抑制了燃料NOx的排放；然后在将燃烧所需空气的剩下部分以二次风形式送入，即“富氧燃尽”阶段，虽然空气量多，但此阶段的温度已经降低，新生成的NOx量十分有限，因此总体上NOx的排放量明显减少。 2、燃料分级燃烧 燃料分级法是把燃料分为两股或多股燃料流，这些燃料流经过三个燃烧区发生燃烧反应。 把80%-85%的燃料送入主燃烧区进行富氧燃烧，余下15%-20%经主燃烧器上部送入再燃烧区，在空气系数小于1的条件下进行缺氧燃烧，主燃 烧区产生的NOx被还原，从而减少NOx的排放量；为减少不完全燃烧需加空气进行燃尽。 3、烟气再循环燃烧 烟气再循环法是在锅炉的空气预热器前抽取一部分低温烟气直接送入炉膛，或渗入一次或二次风中，降低氧浓度、火焰温度，使NOx的生成受到抑制，降低NOx的排放。 将部分低温烟气直接送入炉内或与空气(一次风或与二次风)混合后送入炉内，因烟气的吸热和对氧浓度的稀释作用，会降低燃烧速度和炉内温度，因而减少了热力型NOx。 三低NOx燃烧器 根据上述低NOx燃烧技术，我公司引进开发出以下型号的低NOx燃烧器： 1、HDRB型低NOx燃烧器； 2、HHT-NR型低NOx燃烧器； 3、HXCL型低NOx燃烧器； 4、HWS型低NOx燃烧器； 5、HDS型低NOx燃烧器； 6、HSM型低NOx燃烧器； 7、HPM型低NOx燃烧器。 8、低氮燃烧器分类 燃烧器是工业炉的重要设备，它保证燃料稳定着火燃烧和燃料的完全燃烧等过程，因此，要抑制NOx的生成量就必须从燃烧器入手。根据降低 目录一工程概况8 二主要技术标准9 三加工工序9 四技术及加工工艺要求10 五主要实物工作量15 六进度计划15 七施工资源配置计划15 八技术资料17 一工程概况 1 地理位置 丰城电厂座落于丰城市城西8km处的赣江北岸，南临赣江0.5km左右，北距丰城水泥厂2.8km，东面0.6km处有新建的丰城赣江大桥。 厂址原始自然地形由垄岗及坳地组成，地貌起伏，高差较大。自然地面标高在25～52m(黄海高程，下同)之间。 本工程为江西丰城发电有限责任公司一期3#、4#机组烟气脱硫工程，本期工程的建设场地位于一期工程1#、2#机组西侧，建设用地范围内的大部分场地已予以平整，本期整个脱硫区域平整后的地面标高为34m(一联会确定)。 厂址附近赣江河段百年一遇设计洪水位为31.19m。厂址没有洪、涝威胁问题。 FGD装置布置在烟囱后面。 2 工程规模 本期工程装机容量为2 300MW亚临界燃煤机组。二台机组均设置脱硫设施。每台机组配备1台最大连续出力为1025t/h的锅炉，烟气经静电除尘器除尘后进行脱硫。每台锅炉各加装一套石灰石-石膏湿法脱硫工艺（简称FGD），全烟气脱硫，脱硫效率大于等于95%，除尘效率为75%（FGD入口粉尘浓度低于200mg/Nm3）。 3 烟道布置情况 三加工工序 四技术及加工工艺要求 1 一般规定 钢材和连接用材料如焊条、焊丝、焊剂、涂料等应符合国家有关规范、规程、国家产品标准和设计要求，并应有产品质量合格证书。当采用其它钢材和焊接材料替代设计选用的材料时，必须经设计单位同意。 （1）关于钢材的要求（设计上另有规定的按设计要求执行） —所有钢材必须具有质量证明书，并应符合设计要求及相关规范。对所有材料应按有关规定进行抽样检验及抽样复检，取样方法与检验结果应符合国家现行标准的规定； —钢材应无脱皮裂伤、翘曲等缺陷，当钢材的表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2； —钢材表面锈蚀等级应符合现行国家标准《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923规定的C级及C级以上； —钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。 —烟道钢板需选用冷轧板并能保证钢板直角度及对角线尺寸；钢板表面不得有夹层、裂纹、气孔，板材表面锈蚀不得超过0.2mm。 （2）焊接材料要求（设计上另有规定的按设计要求执行） —钢材焊条采用国产E43××型和E50××型焊条，焊条的品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求； —手工焊接所用焊条型号应与母材金属强度相适应。自动焊接所用的焊丝和焊剂等，应与母材金属强度相适应。所有焊条必须有质量证明书，焊接材料与母材的匹配应符合设计要求及国家现行行业标准的规定； —对用于一级焊缝等重要钢结构的焊接材料应进行抽样复验，复验的数量、方法及结果应符合现行国家产品标准和设计要求； —严禁使用有药皮脱落、焊芯生锈等缺陷的焊条；焊剂不应受潮结块。 3 质量标准 烟道加工质量应满足原国家电力公司颁发《火电施工质量检验及评定标准》，以及原电力部、国家电力公司颁发的其它有关规定。设计另有要求的，按设计要求进行。（1）焊接质量标准 1）烟风道壁板拼接和型钢对接时为对接焊缝，应按要求施焊，并且双面满焊，其余均为角焊缝，角焊缝焊高一般与施焊面焊件厚度相同，具体施焊要求详见图纸。3.4.1.2 * 《火力发电厂锅炉课程设计》 学校：XXXXX大学 班级：热能与动力工程（专升本） 姓名： XXXXXX 日期：X年X月X日 400t/h一次中间再热煤粉锅炉 第一章设计任务书 一、设计题目：400t/h一次中间再热煤粉锅炉 二、原始资料 1.锅炉蒸发量 1 D 400t/h 2.再热蒸汽流量 2 D 350t/h 3.给水温度 gs t 235℃ 4.给水压力 gs P 15.6MPa 5.过热蒸汽温度 1 t540℃ 6.过热蒸汽压力 1 p 13.7MPa 7.再热蒸汽(进)温度 2 t'330℃ 8.再热蒸汽(出)温度 2 t''540℃ 9.再热蒸汽(进)压力 2 p' 2.5MPa 10.再热蒸汽(出)压力 2 p'' 2.3MPa ※注：以上压力为表压。 11.周围环境温度20℃ 12.燃料特性 (1) 燃料名称:设计煤种数据（17） (2) 设计煤种数据: (表一) 工业分析(ar)% 固定碳 45.30 灰分 22.39 挥发分 25.5 水分 8.0 低位发热量 21.65 元素分析 （ar ） 碳 55.66 氢 3.69 氧 8.46 氮 0.89 硫 0.91 灰渣特性 灰变形温度 1160℃ 灰软化温度 1250℃ 灰熔融温度 1330℃ (3) 煤的可燃基挥发分：r V =100ar V / (100-ar W -ar A )=36.63% (4) 煤的低位发热量y dw Q =21650kj/kg (5) 灰熔点：1t 、2t 、3t ＜1500℃ 13.制粉系统 中间储仓式,热风送粉,筒式钢球磨煤机 14.汽包工作压力 15.2MPa 提示数据:排烟温度假定值py t =146℃；热空气温度假定值rk t =320℃ 注:以上压力为表压。 第二章 设计计算说明书 第一节 煤的元素分析数据校核和煤种判断 一、煤的元素各成分之和为100%的校核 ar C +ar O +ar S +ar H +ar N +ar W +ar A =55.66+8.46+0.91+3.69+0.89+8+22.39=92% 二、元素分析数据校核 (一)干燥无灰基（可燃基）元素成分计算 干燥无灰基元素成分与收到基（应用基）元素成分之间的换算因子为 K=100/(100-ar W -ar A )=100/(100-8-22.39)=1.4366 则干燥无灰基元素成分应为（％） daf C ＝K ar C ＝1.4366×55.66=79.96 daf H =K ar H =1.4366×3.69=5.30 daf O ==K ar O =1.4366×8.46=12.15 daf N =K ar N =1.4366×0.89=1.28 daf S =K ar S =1.4366×0.91=1.31 （二） 干燥基灰分的计算 低氮燃气燃烧技术及燃烧器设计进展 摘要：在高温燃烧过程中，氮氧化物的排放污染一直是业界关注的焦点。这部 分气体不仅稳定性较差，而且大多能够在湿热环境中转变为NO与NO?，从而给 人们的生命财产带来威胁。随着技术的成熟，低氮燃烧技术开始以其环保效益高、清洁无污染受到了一致好评。在本文中，笔者分析了高温燃烧中氮氧化物的生成 原理以及影响因素，并在此基础上探讨了如何控制氮氧化物的排放，以供参考。 关键词：低氮燃烧；燃烧器设计；技术进展 引言 近些年我国的化工行业得到了长足的发展，高温燃烧在各生产领域均有着突 出的贡献。尤其是天然气等能源的普及推广，虽然很大程度上改善以往的三废排 放问题，但氮污染的问题仍未有效缓解。究其原因，主要是以往的燃烧技术存在 一刀切的问题，没有针对不同介质来调整燃烧方案。由此可见，在低氮燃烧技术 中分层燃烧的个性化方案是重要突破口，同时兼顾燃尽的火焰长度，才能真正实 现减小高温燃烧的氮污染。 一、氮氧化物的控制原理 （一）气体燃料的特点 气体的高温燃烧基本不会发生相态变化，因此其主要包括混合、升温以及燃 烧3个阶段。从燃烧温度来看，气体燃烧的过程温度普遍较高。业界常见的氢气 与液化气燃烧的问题均不低于2000℃，而目前对环境最友好的天然气在燃烧的过 程中温度也高达1700℃。除此之外，气体燃烧的反映速率也较其他模式快，往往 就存在回火的现象。一旦气体的排放速度小于反应速率，那么火焰就会影响到火 孔内的环境，严重的可能会造成气源爆炸。 （二）氮氧化物的影响因素 关于气体燃烧的氮氧化物研究已有十数年的努力，根据学术成果表明氮氧化 物可按照生产方式的不同归类为热力型、快速型两个大类。其中热力型所产生的 氮氧化物含量更多，但快速型氮氧化物的生产也不容忽视。而在以往的燃烧器设 计中，技术人员往往顾此失彼导致技术应用达不到预期的效果。热力型顾名思义 就是在火焰区域生产的氮氧化物，因此很容易受到温度的影响。从业界实践的经 验来看，当火焰温度超过1800℃时氮氧化物的生成量会出现井喷式的增长。可见，在气体燃烧中氮氧化物的排放量并非是单调递增的趋势，而会受到燃烧工况的左右。而快速型是指在部分预混情况下所表现出较快的反应速率，抑或是在扩散燃 烧中与侧面空气燃烧所生产。在这种燃烧条件下，空气与燃气的比例对氮氧化物 的生成量有着显著的影响，因此也将是燃烧器设计的关注要点。 二、燃烧器对氮氧化物的影响 （一）预热温度 考虑到工业生产的实际需求，燃烧器的设计必须提高燃烧反应的速率。因此 大部分产品在运行前都需要对空气预热，从而给升温着火做好准备工作。但是这 种设计方案使问题进一步升高，从而导致氮氧化物的生成量直线上升。不仅如此，传统燃烧器扩散现象严重，使得空气剩余系数超出额定值。在这种反应条件下， 会令大量的热能被浪费，经济性能差强人意。因此，要想在满足使用需求的前提 下改善氮氧化物排放，就应该积极应用完全预混技术。预先将空气与燃料按照合 理的比例混合，其燃烧过程更加充分产生的化合物相对也会较少。而且热力型与 快速型氮氧化物的排放均与温度呈正相关的趋势，降低预热问题也是设计中需要 目录 一工程概况 (8) 二主要技术标准 (9) 三加工工序 (9) 四技术及加工工艺要求 (10) 五主要实物工作量 (15) 六进度计划 (15) 七施工资源配置计划 (15) 八技术资料 (17) 一工程概况 1 地理位置 丰城电厂座落于丰城市城西8km处的赣江北岸，南临赣江0.5km左右，北距丰城水泥厂2.8km，东面0.6km处有新建的丰城赣江大桥。 厂址原始自然地形由垄岗及坳地组成，地貌起伏，高差较大。自然地面标高在25～52m(黄海高程，下同)之间。 本工程为丰城发电有限责任公司一期3#、4#机组烟气脱硫工程，本期工程的建设场地位于一期工程1#、2#机组西侧，建设用地围的大部分场地已予以平整，本期整个脱硫区域平整后的地面标高为34m(一联会确定)。 厂址附近赣江河段百年一遇设计洪水位为31.19m。厂址没有洪、涝威胁问题。 FGD装置布置在烟囱后面。 2 工程规模 本期工程装机容量为2300MW亚临界燃煤机组。二台机组均设置脱硫设施。每台机组配备1台最续出力为1025t/h的锅炉，烟气经静电除尘器除尘后进行脱硫。每台锅炉各加装一套石灰石-石膏湿法脱硫工艺（简称FGD），全烟气脱硫，脱硫效率大于等于95%，除尘效率为75%（FGD入口粉尘浓度低于200mg/Nm3）。 3 烟道布置情况 三加工工序 四技术及加工工艺要求 1 一般规定 钢材和连接用材料如焊条、焊丝、焊剂、涂料等应符合国家有关规、规程、国家产品标准和设计要求，并应有产品质量合格证书。当采用其它钢材和焊接材料替代设计选用的材料时，必须经设计单位同意。 （1）关于钢材的要求（设计上另有规定的按设计要求执行） —所有钢材必须具有质量证明书，并应符合设计要求及相关规。对所有材料应按有关规定进行抽样检验及抽样复检，取样方法与检验结果应符合国家现行标准的规定； —钢材应无脱皮裂伤、翘曲等缺陷，当钢材的表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2； —钢材表面锈蚀等级应符合现行国家标准《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB8923规定的C级及C级以上； —钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。 —烟道钢板需选用冷轧板并能保证钢板直角度及对角线尺寸；钢板表面不得有夹层、裂纹、气孔，板材表面锈蚀不得超过0.2mm。 （2）焊接材料要求（设计上另有规定的按设计要求执行） —钢材焊条采用国产E43××型和E50××型焊条，焊条的品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求； —手工焊接所用焊条型号应与母材金属强度相适应。自动焊接所用的焊丝和焊剂等，应与母材金属强度相适应。所有焊条必须有质量证明书，焊接材料与母材的匹配应符合设计要求及国家现行行业标准的规定； —对用于一级焊缝等重要钢结构的焊接材料应进行抽样复验，复验的数量、方法及结果应符合现行国家产品标准和设计要求； —严禁使用有药皮脱落、焊芯生锈等缺陷的焊条；焊剂不应受潮结块。 3 质量标准 烟道加工质量应满足原国家电力公司颁发《火电施工质量检验及评定标准》，以及原电力部、国家电力公司颁发的其它有关规定。设计另有要求的，按设计要求进行。（1）焊接质量标准 1）烟风道壁板拼接和型钢对接时为对接焊缝，应按要求施焊，并且双面满焊，其余均为角焊缝，角焊缝焊高一般与施焊面焊件厚度相同，具体施焊要求详见图纸。3.4.1.2 q编号_________ 电站锅炉安装工程 竣工资料 建设单位________________________ 安装单位________________________ 湖南省锅炉压力容器安全监察机构印制 《电站锅炉安装工程竣工资料》使用说明 1、本竣工资料限于安装额定蒸汽压力＞2.5MP的锅炉使用。 2、本竣工资料所列内容是最基本的要求，施工单位根据现场施工中的情况，可增加必要的表格。 3、设计变更、材料代用、隐蔽工程验收、无损探伤、理化试验报告、材料质量证明等资料，附在有关表格的后面。 4、监察部门对安装质量的监检报告，应附在总体验收合格证明书的后面。 5、应用钢笔或毛笔填写，不能使用圆珠笔填写，书写应工整。 6、本竣工资料由锅炉安装单位整理两份，一份交建设单位，一份自存备查。 目录 1、锅炉安装施工申报表 2、锅炉安装质量总体验收合格证书 3、一览表 4、技术资料复查记录 5、设备及零部件缺件记录 6、主要部件缺陷记录 7、缺陷处理记录 8、基础验收、划线记录 9、钢架垫铁配置记录 10、钢架组合件记录 11、钢架安装记录 12、平台、梯子安装验收记录 13、燃烧设备安装记录 14、锅炉密封部件安装记录 15、钢管式空气预热器安装记录 16、汽包安装记录 17、汽包内部装置安装质量验收记录 18、通球记录 19、水冷壁组合记录 20、水冷壁安装记录 21、水冷壁冷拉记录 22、省煤器组合记录 23、省煤器安装记录 24、过热器（再热器）组合记录 25、过热器（再热器）安装记录 26、组合件水压试验记录 27、减温器抽芯检查及水压试验记录 28、受热面热膨胀预留间隙检查记录 火力发电厂锅炉炉膛安全监控系统 设计技术规定 DLGJ116-93 主编部门：电力工业部西南电力设计院 批准部门：电力工业部电力规划设计总院 施行日期：1994年1月1日 电力工业部电力规划设计管理总院 关于颁发DLGJ116-93《火力发电厂 锅炉炉膛安全监控系统设计技术规定》的通知 电规发(1993)255号 各有关单位： 为适应电力建设发展的需要，我院委托西南电力设计院编制了《火力发电厂锅炉炉膛安全监控系统设计技术规定》，现批准颁发DLGJ116—93《火力发电厂锅炉炉膛安全监控系统设计技术规定》。自发行之日起施行。 各单位在执行过程中要注意积累资料，及时总结经验，如发现不妥和需要补充之处，请随时函告我院。 1993年9月22日 1总则 1.0.1本规定为实施《火力发电厂设计技术规程》热工自动化部分的补充和具体化。 1.0.2本规定适用于新建或扩建火力发电厂220～2000t/h燃煤粉锅炉炉膛安全监控系统设计，不适用于纯燃油、气和流化床式锅炉，也不包括防止锅炉内爆、液态排渣炉的防氢气爆炸等内容。 1.0.3制粉系统的防爆只涉及与燃烧直接有关的部分，不完全包括制粉系统监控设计的内容。 1.0.4火力发电厂锅炉炉膛安全监控系统的设计，宜采用通过审定的标准设计、典型设计和通用设计。 1.0.5火力发电厂锅炉炉膛安全监控系统的设计，应采用可靠性高的设备和成熟的技术。新产品和新技术应经过试用和考验，鉴定合格后方可在设计中采用。 2应用功能 2.0.1完整的锅炉炉膛安全监控系统包括下列功能： (1)锅炉炉膛吹扫及燃油泄漏试验； (2)锅炉点火； (3)锅炉火焰监视； (4)锅炉炉膛压力(正、负压)和灭火保护，以及主燃料跳闸； (5)燃烧器控制。 2.0.2容量为220t/h及以上锅炉的炉膛安全监控系统必须具有炉膛吹扫功能；容量为1000t/h 工业燃烧器控制及设备选型手册重庆沃克斯科技开发有限公司 目录 一、 调节采用空气/燃气比例调节阀 1、直接点火时，烧嘴燃烧控制系统 2、采用点火枪时，烧嘴燃烧控制系统 二、 空气/燃气采用位式调节方式 1、直接点火、烧嘴燃烧控制系统 2、采用点火枪点火时，烧嘴燃烧控制系统 三、 不调节空气，燃气进行位式调节燃烧控制系统 四、 不调节空气，燃气进行模拟调节燃烧控制系统 五、 控制系统配件 1、点火枪 2、空气/燃气比例调节阀 3、测量孔板 4、测压孔/测压孔管 5、点火器 6、火焰检测器 六、管路设计参考表 一、调节采用空气/燃气比例调节阀 该控制方式，对单个燃烧器进行控制，用于温度控制精确，有控制氧化要求的工作状况。与烧嘴控制器、温控表等设备配套，形成自动控制系统。 其优点是：对单一燃烧器控制简单、方便；温度控制较精确。 其缺点是：空气/燃气比例调节阀为粗略的比例控制，特别是空气进行预热后。需要专业设备对初始状态进行调试，确保在燃烧控制区间控制精确。 1、直接点火方式设备选型 设备选型表 项目精确控制设备选型普通控制设备选型空气/燃气比例调节阀●● 专业燃气电磁阀● 普通电磁阀● 模拟量电动执行器● 线性调节阀● 开关量电动执行器● 普通调节阀● 可编程智能温控表● 智能温控表●烧嘴控制器（点火＋检测）●● 燃烧器●● 测量孔板● 测压孔管● 空气调节阀●● 燃气调节阀●● 燃气高低压开关● 空气压力（KPa）6～7 6～7 燃气压力（KPa）10 10 2、采用点火枪点火方式设备选型 采用点火枪点火成功率高，对于大型燃烧设备和平焰、调焰燃烧器，要求使用点火枪或点火烧嘴进行点火，确保点火成功，防止爆炸事故的发生。 设备选型表 项目精确控制设备选型普通控制设备选型空气/燃气比例调节阀●● 专业燃气电磁阀● 普通电磁阀● 模拟量电动执行器● 线性调节阀● 开关量电动执行器● 普通调节阀● 可编程智能温控表● 智能温控表●烧嘴控制器（点火＋检测）●● 燃烧器●● 点火枪● ● 配风器● ● 针型阀● ● 零压调节器● 测量孔板● 测压孔管● 空气调节阀●● 燃气调节阀●● 燃气高低压开关● 空气压力（KPa） 3 3 燃气压力（KPa） 5 5 锅炉房烟道和风道设计 燃煤锅炉房烟道和风道设计应符合下列要求： 1．烟道和风道的布置应力求简短平直、附件少、阻力小、气密性好，避免出现“袋形”、 “死角”及局部流速过低的管段。 2．多台锅炉共用烟囱、烟道和风道时，总烟、风道内各截面处的流速宜接近；单台锅炉配置两侧风道或两个烟道时，宜使每侧风道或每个烟道的阻力均衡。 3．烟道和热风道应考虑膨胀和热补偿措施。烟道和砖烟囱连接处应设置伸缩缝。 4．金属烟道和热风道应进行保温。钢烟囱在人员能接触到的部分也应进行隔热处理。 5．鼓风机的进风口应设置安全网，防止硬物或纤维杂物被吸入风机。 6．多台锅炉共用总烟道或总风道时，支烟道、支风道上应装设能全开全闭、气密性好的闸 板阀或调风阀。 7．燃煤锅炉的烟道在适当的位置应设置清灰人孔。砖烟道的净高不宜小于1.5m，净宽不宜小于0.6m。砖烟囱宜布置在地面上，不宜设地下烟道。 8．在烟道和风道的适当位置应按《锅炉烟尘测试方法》(GB5468)的要求，设置永久采样孔， 并安装用于测量采样的固定装置。 9．钢制冷风道可采用2~3mm厚钢板，钢制烟道和热风道可采用3~5mm厚的钢板，矩形或圆形烟风道应具备足够的强度和刚度，必要时应设加强筋。 10．室外布置的烟道和风道，应设置防雨和防暴晒的设施。当锅炉房使用含硫量高的燃料时，除有烟气脱硫措施外，烟道和烟囱内壁应采取防腐措施。 11．鼓风机吸风口的位置宜满足下列要求： 室内吸风口的位置可靠近锅炉房的高温区域； 室外吸风口的位置应避免吸入雨水、废气和含沙尘的空气。 12．烟风门及其传动装置的布置，应满足下列要求： 风门的布置应便于操作或传动装置的设置； 电动、气动调节或远传远控的风门，应布置在热位移较小的管段上； 需同时进行配合操作的多个手动风门，各风门的操作位置宜集中布置； 当烟风门的操作手轮呈水平布置时，手轮面与操作层的距离宜为900mm；当垂直布置时，手 轮中心与操作层的距离宜为900~1200mm。 燃煤锅炉房烟道、风道的断面尺寸，按下式计算确定： 家用燃气灶具设计指导书燃烧器课 程设计 燃烧器课程设计指导书 一、课程设计题目： ——燃烧器设计 二、课程设计目的及要求 课程设计是专业课教学的重要组成部分，是理论学习的深化和应用。通过课程设计，使学生自觉地树立精心设计的思想，理论联系实际的学风，掌握一般民用燃气灶具的设计程序、方法和步骤。了解和熟悉本领域的新材料、新设备、新方法和新技术。熟悉国家和地方的有关规定和技术措施，学会使用有关的技术手册和设计资料，提高计算和绘图技能, 提高对实际工程问题的分析和解决能力。 三、设计步骤与方法。 根据设计任务书中给定的设计题目及具体要求，按照收集资料f确定方案f设计计算f绘制图纸的步骤进行设计，并将各步骤的主要依据成果与结论写入设计说明书。 设计主要内容及注意事项指示如下： （一）设计的原始资料 1、来气压力； 2、气源种类； 3、气源物性参数。 （二）设计计算 1、大气式燃烧器头部设计计算 头部设计以稳定燃烧为原则，保证灶具在使用过程中，在0?5至1?5倍燃气额定压力范围使用燃具和燃气成分在一定波动范围内，火焰燃烧应稳定，不得出现离焰、回火、黄焰等现象，同时火焰应当满足加热工艺需要。 1）选取火孔 ①选取火孔热强度你根据给定的气源种类及其相关物性参数确定火孔热强度。 ②选取火孔直径心 根据选定的火孔热强度确定燃烧器头部的火孔尺寸。 ③计算火孔总面积 按我国现行标准规定，家用燃气灶主火燃烧器的额定热负荷不得小于2.9KW, 但不得大于4.07KVVo qp 耳一火孔总面积；Q—灶具额定热负荷 2）计算火孔数目 4- ? 一火孔数目； 3）确定火孔深度 ①增加孔深，有利于提高灶具的脱火极限，使燃烧器更加稳定，工作范围增大。 ②增大孔深，在一定范围内，回火极限降低，气流阻力加大，不利于一次空气吸 入。 1 工程概况及工程量 1.1 工程概况 电厂二期扩建工程2×1000MW超超临界直流锅炉为上海锅炉厂有限责任公司生产的超超临界参数变压运行螺旋管圈水冷壁直流炉，单炉膛、一次中间再热、采用四角切圆燃烧方式、平衡通风、固态排渣、全钢悬吊结构、塔式布置燃煤锅炉。锅炉出口过热蒸汽压力27.56MP A，额定蒸发量3100T/H，出口蒸汽温度605℃。 烟风道主要包括冷一次风管道、热一次风管道、冷二次风管道、热二次风管道、锅炉烟道、烟囱入口总烟道等 1.2 主要工程量 表1：烟风道制作的工作量 图纸未到齐，工程量统计不全。 2 编制依据 2.1 西北电力设计研究院烟风道施工图纸 2.2 《电力建设施工及验收技术规范（锅炉篇）》DL/T 5047-95 2.3 《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-2004 2.4 《电力建设施工质量验收及评价规程》（锅炉机组）DL/T 5210.2-2009 2.5 《电力建设施工质量验收及评价规程》（加工配制）DL/T 5210.8-2009 2.6 《电力建设安全工作规程》DL5009.1-2002 2.7 《工程建设标准强制性条文（电力工程部分）》2009年版 2.9 《火力发电厂保温油漆设计规程》DL/T5072-2007 3 施工准备 3.1 对作业人员要求 3.1.1 所有参加安装作业的人员均需通过三级安全教育。 3.1.2 动火作业应持有动火许可证。 3.1.3 凡参加高空作业人员，应事先进行体格检查。对患有精神病、癫痫病、高血压和美尼尔综合症等疾病者，不能参加吊装作业。 3.1.4 带档作业的安装工须有高级工及以上技术等级资质水平，并熟练掌握钢架安装作业的工艺、程序、质量标准和安全措施 3.1.5 电、火焊工必须有焊工合格证。 3.1.6 起重、操作工必须具有起重、操作证书。 3.1.7 竹工、测量、电工等工种，必须具备相应的合格证书。 3.2 主要的机械和工器具配备 （此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！） 1引言 锅炉是利用燃料或其他能源的热能，把水加热成为热水或蒸汽的机械设备。锅炉包括锅和炉两大部分，锅的原义是指在火上加热的盛水容器，炉是指燃烧燃料的场所。锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，再通过发电机将机械能转换为电能⑴。 1.1锅炉简介及发展状况 1.1.1锅炉简介 将其它热能转变成其它工质热能，生产规定参数和品质的工质的设备称为锅炉。燃烧设备以提供良好的燃烧条件，以求能把燃料的化学能最大限度地释放出来并其转化为热能，把水加热成为热水或蒸汽的机械设备⑵。 锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，或再通过发电机将机械能转换为电能。提供热水的锅炉称为热水锅炉，主要用于生活，工业生产中也有少量应用。产生蒸汽的锅炉称为蒸汽锅炉，又叫蒸汽发生器，常简称为锅炉，是蒸汽动力装置的重要组成部分，多用于火电站、船舶、机车和工矿企业。 将固体燃料放在炉排上，进行火床燃烧的炉膛称为层燃炉，又称火床炉；将液体、气体或磨成粉状的固体燃料，喷入火室燃烧的炉膛称为室燃炉，又称火室炉；空气将煤粒托起使其呈沸腾状态燃烧，并适于燃烧劣质燃料的炉膛称为沸腾炉，又称流化床炉；利用空气流使煤粒高速旋转，并强烈火烧的圆筒形炉膛称为旋风炉⑻。 1.1.2锅炉结构 锅炉整体的结构包括锅炉本体和辅助设备两大部分。锅炉中的炉膛、锅筒、燃烧器、水冷壁过热器、省煤器、空气预热器、构架和炉墙等主要部件构成生产蒸汽的核心部分，称为锅炉本体。锅炉本体中两个最主要的部件是炉膛和锅筒⑻。 锅炉中有汽水系统和煤烟系统两大部分。 （1）汽水系统 经过水处理设备软化处理符合质量要求的给水，由给水本送至省煤器，经预热器提高温度后进入上锅筒（上汽包）。上锅筒内的炉水，连续的沿着处在烟气温度较低区域的对流管束流入下锅筒（下汽包）。下锅筒内的炉水，一部分进入炉膛四周的水冷壁下集箱和水冷壁管；另一部分进入烟气温度较高的对流管束。由于高温作用，在水冷壁内受热汽化，汽化混合物上升至上集箱或上锅筒；进入烟气温度较高区域对流管束内的水也受热汽化，汽水混 燃烧器设计 一、课程设计题目： -----燃烧器设计 二、课程设计目的及要求 课程设计是专业课教学的重要组成部分，是理论学习的深化和应用。通过课程设计，使学生自觉地树立精心设计的思想，理论联系实际的学风，掌握一般民用燃气灶具的设计程序、方法和步骤。了解和熟悉本领域的新材料、新设备、新方法和新技术。熟悉国家和地方的有关规定和技术措施，学会使用有关的技术手册和设计资料，提高计算和绘图技能，提高对实际工程问题的分析和解决能力。 三、设计步骤与方法。 根据设计任务书中给定的设计题目及具体要求，按照收集资料→确定方案→设计计算→绘制图纸的步骤进行设计，并将各步骤的主要依据成果与结论写入设计说明书。 设计主要内容及注意事项指示如下： （一）设计的原始资料 1、来气压力； 2、气源种类； 3、气源物性参数。 （二）设计计算 1、大气式燃烧器头部设计计算 头部设计以稳定燃烧为原则，保证灶具在使用过程中，在0.5至1.5倍燃气额定 压力范围使用燃具和燃气成分在一定波动范围内，火焰燃烧应稳定，不得出现离 焰、回火、黄焰等现象，同时火焰应当满足加热工艺需要。 1) 选取火孔 ①选取火孔热强度p q 根据给定的气源种类及其相关物性参数确定火孔热强度。 ②选取火孔直径p d 根据选定的火孔热强度确定燃烧器头部的火孔尺寸。 ③计算火孔总面积 按我国现行标准规定，家用燃气灶主火燃烧器的额定热负荷不得小于2.9KW ， 但不得大于4.07KW 。 p p q Q F = p F —火孔总面积； Q —灶具额定热负荷 2) 计算火孔数目 24 p p d F n π = n —火孔数目； 3) 确定火孔深度 ①增加孔深，有利于提高灶具的脱火极限，使燃烧器更加稳定，工作范围增大。 ②增大孔深，在一定范围内，回火极限降低，气流阻力加大，不利于一次空气吸入。 ③孔深一般设定为燃烧器火孔直径的2~3倍 4) 确定火孔间距 火孔间距太大，不利于顺利传火；火孔间距太小，容易出现火焰合并，影响二次空气供给，出现黄焰现象。因此一般取火孔间距为火孔直径的2~3倍 5) 设计火孔排列型式 ①设计排数小于四排，对选择燃烧器设计参数无影响，对脱火极限无影响。 ②设计排数大于四排，随着排数增多，二次空气供给受到限制，容易产生黄焰。一般情况下，每增加一排，一次空气系数相应提高5%~7% 6) 确定头部截面积 ①头部截面积过大，点火时头部会积存大量空气，引起爆炸噪声；熄火时头部会积存大量燃气—空气混合物，引起回火噪声。 施工作业指导书报审表 工程名称：阳谷森泉热电有限公司2×130t/h循环硫化床锅炉节能技术改造项目编号：SDSA-SQRD-22 发放编号：文件编号： 阳谷森泉热电有限公司2×130t/h循环硫化床锅炉节能技术 改造项目烟风道制作、安装 施工作业指导书 山东省工业设备安装有限公司 2017年 6 月 阳谷森泉热电有限公司2×130t/h循环硫化床锅炉节能技术改造项目烟风道制作、安装 施工作业指导书 编制： 审核： 批准： 批准日期：年月日 目录 1、适用范围 (1) 2、编制依据 (1) 3、作业项目概况 (1) 4、作业准备 (1) 5、作业条件 (2) 6、作业顺序 (3) 7、作业方法 (3) 8、工艺质量要求 (14) 9、质量记录 (16) 10、计量工器具测量记录 (17) 11、安全管理、文明施工及环境保护 (17) 12、危险源辨识风险评价控制表 (19) 13、环境因素识别评价控制表 (22) 1.适用范围 本作业指导书适用于阳谷森泉热电有限公司2x130t/h循环硫化床锅炉节能技术改造项目。 2．编制依据 2.1．山东省鑫峰工程设计有限公司出版的施工图； 2.2．《电力建设施工及验收技术规范》锅炉机组篇DL/T5190.2-2009； 2.3．《火力发电厂焊接技术规程》DL/T869-2012； 2.4．《电力建设施工质量验收及评价规程第2部分锅炉机组》DL/T 5210.2-2009； 2.5．《电力建设施工质量验收及评价规程第七部分：焊接》DL／T5210.7-2010 ； 2.6．《安装工程施工合同协议书和合同条款》； 2.7．《工程建设安装工程起重施工规范（HG20201-2000）》； 题目 锅炉课程设计 学生姓名 学号 院 ( 系 ) 专业 指导教师 报告日期2016年12月28日 目录 前言 第一章锅炉课程设计任务书 (3) 第二章煤的元素分析数据校核和煤种判别 (5) 第三章燃料燃烧计算 (7) 第四章锅炉热平衡计算 (9) 第五章炉膛设计和热力计算 (10) 第六章前屏过热器设计和热力计算 (15) 第七章后屏过热器设计和热力计算 (20) 第八章温再热器设计和高热力计算 (24) 第九章第一悬吊管热力计算 (28) 第十章高温对流过热器设计和热力计算 (30) 第十一章第二悬吊管热力计算 (33) 第十二章低温再热器垂直段设计和热力计算 (35) 第十三章转向室热力计算 (39) 第十四章低温再热器水平段设计和热力计算 (41) 第十五章省煤器设计及热力计算 (45) 第十六章分离器气温和前屏进口气温的校核 (48) 第十七章空气预热器设计和热力计算 (49) 第十八章锅炉整体热平衡校核 (56) 第十九章热力计算结果的汇总 (57) 前言 《锅炉原理》是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的锅炉原理知识设计一台锅炉，因此，它是《锅炉原理》课程理论联系实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。 本设计说明书详细的记录了锅炉本体各受热面的结构特征和工作过程，内容包括锅炉受热面，锅炉炉膛的辐射传热及计算。对流受热面的传热及计算，锅炉受热面的布置原理和热力计算，受热面外部工作过程，锅炉蒸汽参数的变化特性与调节空气动力计算等。 由于知识掌握程度有限以及三周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏。 第一章锅炉课程设计任务书 引言 锅炉课程设计是巩固我们理论知识和提高实践能力的重要环节。它不仅使我们对锅炉原理课程的知识得以巩固、充实和提高掌握了锅炉机组的热力计算方法，学会使用锅炉机组热力计算标准方法，并具有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力而且培养了我们查阅资料，合理选择和分析数据的能力，培养了我们严肃认真和负责的态度。 我国的锅炉目前以煤为主要燃料。锅炉的结构设计和参数的设计与选择以及煤种的选择与应用等都将会对燃料效率、锅炉安全经济运行水平以及环境污染等问题有影响。因为在锅炉设计中对锅炉的性能、 电站锅炉的安全管理(通用版) Safety management is an important part of enterprise production management. The object is the state management and control of all people, objects and environments in production. ( 安全管理 ) 单位：______________________ 姓名：______________________ 日期：______________________ 编号：AQ-SN-0270 电站锅炉的安全管理(通用版) 《电力生产安全工作规定》中明确提出了安全保证体系与安全监察体系的关系；明确了安全监察人员的职责与职权，提出“安全第一、预防为主”的方针、“保人身、保电网、保设备”的原则。锅炉本体作为火力发电厂的主要设备，是发电厂安全监察的重要设备。并且由于锅炉压力容器是具有爆炸危险的设备，故更应该重视它的安全问题，实行强制性安全管理。 1实行全过程的安全(质量)监督 《锅炉压力容器安全监察暂行条例》中规定从事锅炉压力容器设计、制造、安装、检验的单位必须经资格审查，具备合格证书。使用锅炉压力容器的单位必须向有关部门申请使用登记，并接受定期检验。锅炉的设计、制造、安装、改造必须符合电力部颁发的《电 力工业锅炉监察规程》的规定(或满足制造国法定制造标准)。这些规定、标准主要规定了锅炉承压部件制造阶段应遵循的人员资格、材料使用、结构强度、工艺标准及检验要求。对于电站锅炉的制造厂来说具备这些要求并不难。但总结国内电站锅炉发生的问题，诸如炉膛热负荷过高，受热面布置不匹配，使汽温控制困难，省煤器磨损过快、直流炉水动力不稳，锅炉辅助设备配套不良等重大设计、制造质量问题，使我们不得不重视全过程的安全(质量)管理、监督与检验。 1.1设计阶段 从事锅炉专业的技术人员，在电厂建设初期，就要在进度、质量投资等因素中把握大型锅炉投产后的运行质量。特别是在炉型、燃烧器布置方式、再热器调温方式、炉膛各热负荷强度指标、过热器再热器高温段金属材料的等级、控制水平及其与所用燃料的关系等方面要慎重。 1.2制造安装阶段 锅炉要消耗几千吨钢材，具有上万个焊口制造安装，质检站、 家用燃气灶具设计指导书燃烧器课程设计 燃烧器课程设计指导书 一、课程设计题目： -----燃烧器设计 二、课程设计目的及要求 课程设计是专业课教学的重要组成部分，是理论学习的深化和应用。通过课程设计，使学生自觉地树立精心设计的思想，理论联系实际的学风，掌握一般民用燃气灶具的设计程序、方法和步骤。了解和熟悉本领域的新材料、新设备、新方法和新技术。熟悉国家和地方的有关规定和技术措施，学会使用有关的技术手册和设计资料，提高计算和绘图技能，提高对实际工程问题的分析和解决能力。 三、设计步骤与方法。 根据设计任务书中给定的设计题目及具体要求，按照收集资料→确定方案→设计计算→绘制图纸的步骤进行设计，并将各步骤的主要依据成果与结论写入设计说明书。 设计主要内容及注意事项指示如下： （一）设计的原始资料 1、来气压力； 2、气源种类； 3、气源物性参数。 （二）设计计算 1、大气式燃烧器头部设计计算 头部设计以稳定燃烧为原则，保证灶具在使用过程中，在0.5至1.5倍燃气额定压 力范围使用燃具和燃气成分在一定波动范围内，火焰燃烧应稳定，不得出现离焰、回火、黄焰等现象，同时火焰应当满足加热工艺需要。 1) 选取火孔 q ①选取火孔热强度 p 根据给定的气源种类及其相关物性参数确定火孔热强度。 ②选取火孔直径p d 根据选定的火孔热强度确定燃烧器头部的火孔尺寸。 ③计算火孔总面积 按我国现行标准规定，家用燃气灶主火燃烧器的额定热负荷不得小于 2.9KW ，但不得大于4.07KW 。 p p q Q F = p F —火孔总面积； Q —灶具额定热负荷 2) 计算火孔数目 24 p p d F n π = n —火孔数目； 3) 确定火孔深度 ①增加孔深，有利于提高灶具的脱火极限，使燃烧器更加稳定，工作范围增大。 ②增大孔深，在一定范围内，回火极限降低，气流阻力加大，不利于一次空气吸入。 ③孔深一般设定为燃烧器火孔直径的2~3倍 4) 确定火孔间距 火孔间距太大，不利于顺利传火；火孔间距太小，容易出现火焰合并，影响二次空气供给，出现黄焰现象。因此一般取火孔间距为火孔直径的2~3倍 5) 设计火孔排列型式 ①设计排数小于四排，对选择燃烧器设计参数无影响，对脱火极限无影响。 ②设计排数大于四排，随着排数增多，二次空气供给受到限制，容易产生黄焰。一般情况下，每增加一排，一次空气系数相应提高5%~7% 6) 确定头部截面积 ①头部截面积过大，点火时头部会积存大量空气，引起爆炸噪声；熄火时大型电站锅炉燃烧器布置方式简介
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