沉降槽设计说明书
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、沉降槽概念
1)沉降原理
在重力作用下,由于固体与液体的密度差,固体沉于底部,清液从槽上部沿周边溢流排出。最适合于处理固液密度差比较大,固体含量不太高,而处理量比较大的悬浮液。
(2)沉降目的
浓缩:目的是将悬浮液增稠澄清:从比较稀的悬浮中除去少量的悬浮物
(3)沉降设备(1)间歇式沉降槽:完成间歇沉降操作的设备. 特点是清液和沉渣是经过一段时间后才能产出。
(2)连续沉降槽:保持沉降槽内的各个区域,即连续加入悬浮液,并连续产生清液和沉渣的沉降槽。
(4)液固分离方法
固相颗粒分散在液体中所形成的物系称作悬浮液。将分散的粉粒聚集并与液体分离的操作,称为液固分离,其方法有重力沉降、离心沉降和过滤等。
重力沉降适于处理固、液相密度差比较大,固体含量不太高,而处理量比较大的悬浮液。工业上的沉降操作一般分为浓缩和澄清两大类。前者主要是为了将悬浮液增稠,后者主要是为了从比较稀的悬浮液中除去少量悬浮物,用于浓缩操作的
设备称为增稠器,又叫沉降槽;用于澄清操作的设备称为澄清槽。
(5)干扰沉降
工业上,悬浮液中固体含量较高,颗粒的沉降多属于干扰沉降。干扰沉降情况与自由沉降有明显区别:
1)干扰沉降时,每个颗粒因受到附近颗粒的干扰,故受到比自
由沉降时更大的阻力;
2)干扰沉降中,大颗粒是相对于小颗粒的悬浮体进行沉降,所
以介质的有效密度和有效粘度都大于纯净液体,有斯托克斯公式可知,d、
p,一定时,介质的密度与粘度越大,沉降速度便越小。因此,大颗粒在有
小颗粒存在的悬浮液中的沉降速度,比在澄清液中速度小;
3) 干扰沉降中,悬浮液中的小颗粒有被沉降较快的大颗粒向下
拖拽的趋势。即小颗粒在悬浮液中沉降速度比在澄清液中速度大。总之,干扰沉降时,悬浮液中大颗粒的沉降速度减慢而小颗粒加快。实验表明,对于粒
度差别不超过6:1的悬浮液,所有粒子都以大体相同的速度沉降。悬浮液的沉
降过程,可以通过间歇沉降试验来观测,实验中可取得的表观沉降速度与悬浮
液浓度的关系,以及沉降浓度与压紧时间的关系数据。
6)沉降槽生产中普遍应用是单层连续沉降槽,是一个底部稍带锥形的大直径圆筒形
槽。料浆经中央下料筒送至液面以下0.3~1 米出,即要插到悬浮液区。清液由槽壁顶端周圈上的溢流堰连续流出,称为溢流。颗粒下沉,沉渣由缓慢转动的耙集中到底部中央的卸渣口排出,称为底流。
在连续沉降槽中,上部的悬浮液很稀,颗粒的沉降速度快,而底部的密度和浓度都很高,虽然每一个颗粒的沉降终速很小,但单位时间单位面积上固体颗粒通过的总量要比槽的中部的多,因此,在连续沉降过程中,会出现一个质量速率为最小值的平面,它对沉降槽固体的产量起控制作用,称为极限平面。
7)影响沉降速度的因素
4) 干扰沉降;
5) 端效应;
6) 分子运动;
7) 颗粒形状的影响;
8) 连续介质运动。
二、原始数据
(1)车间年产量为36 万吨氧化铝;
(2)反向洗涤,即往最后一个洗涤沉降槽内加水,而往其他洗涤沉降槽内加下一次洗涤的洗水;
(3)整个分离沉降槽系统的料浆温度不低于95℃;
(4)每生产1 吨氧化铝,进入分离沉降槽的稀释后溶出浆液质量是
17518.03kg,其中,铝酸钠溶液为16668.92kg,铝酸钠溶液苛性比a k=1.5,铝酸钠溶液中含有:
Al 2O3 Na2O k Na2O c H2O CO2 2305.55kg 2032.30kg 142.62kg 12063.54kg 124.74kg
(5)每生产1 吨氧化铝,赤泥中未洗净的苛性碱与碳酸碱浓度之和不行超过4.5kg (氧化铝同样不能超过4.5kg)。
三、准备计算(产一吨氧化铝,送沉降的稀释液中赤泥的量)沉降时水的蒸发量
=16668.92*0.326%=54.34kg;
16668.92kg 铝酸钠溶液中固含=1.6668.92*0.200%=33.34kg;又损失0.05kg,
则这三项合计87.73kg;每生产一吨氧化铝沉降槽产出赤泥量=17518.03-
16668.92-87.73=761.38kg
四、洗涤次数
(1)假设采用三次洗涤
1)加水量计算进水量:液固比为3 的底流带入水量=3*761.38=2284.14kg
加入到最后一台的水量为x kg,总计(2284.14+x)kg 耗水量:
液固比为2.5 的弃赤泥带走的液量=761.38*2.5=1903.45kg 送稀释的一次
洗液带走量=6639.55kg
总计:6639.55+1903.45=8543kg
由进水量与耗水量相等可得:
2284.14+x=8543
X=6258.86kg=6.259t
可见,生产一吨氧化铝需要在最后一台洗涤沉降槽内加入6.259t 水。
表(1)用于计算沉降槽的数据
2)检验洗涤次数
从分离沉降槽排入第1 台洗涤沉降槽的底流量
G 沉=761.38*3.0=2284.14kg=2.284t
从第1台洗涤沉降槽排入第2 台洗涤沉降槽的底流量
G1=761.38*2.85=2169.93kg=2.170t
从第2台洗涤沉降槽排入第3 台洗涤沉降槽的底流量
G2=761.38*2.7=2.056t
从第3 台洗涤沉降槽排出的溶液量
G3=761.38*2.5=1.903t
根据每台洗涤沉降槽的液相平衡方程计算溢流量,其液相平衡方
程为:
用于第3 台洗涤沉降槽的溢流量
S3=x+ G2- G3=6.259+2.056-1.903=6.412t
用于第2 台洗涤沉降槽的溢流量
S2= S3+ G1- G2=6.412+2.170-2.056=6.526t
用于第1 台洗涤沉降槽的溢流量
S1= S2+ G 沉- G1=6.526+2.284-2.170=6.64t 进入第二台洗涤沉降槽的泥浆和溢流合量
G3+ S1=1.903+6.64=8.543t
采用三次洗涤是每台洗涤沉降槽中Na2O t 浓度计算计算按照1 吨溶液进行。
每台洗涤沉降槽中Na2O t浓度:C 沉、C1、C2、C3
C 沉=(2032.5+140.62) /16668.92=0.130
碱平衡方程:
1)G沉C沉+S2C2=S1C1+G1C1即2.284*0.130+6.526C2=8.81C1