塔吊基础设计方案(单桩)1400

塔吊基础施工方案

—、工程概况：

广州市荔湾区大坦沙珠岛花园总建筑面积93759m2，建筑基底面积2536 m2,住宅

建筑层数：地面40层，地下室两层，建筑总高118.1米。建筑结构形式为剪力墙结构，建筑结构的类别为3类，工程合理使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。地下工程防水U 级，主体建筑屋面工程防水U级。该工程属一类建筑(仅用于高层民用建筑) ，耐火等级一级。桩基采用冲(钻)孔灌注桩，设计标高为室内土0.000相当于广州城建高程系统标高8.400米。

1.工程名称：珠岛花园七期工程

2.编制单位：广东电白建设集团有限公司

3.编制依据：

1)珠岛花园七期工程施工图纸。

2)珠岛花园七期工程桩桩位超前勘探报告。

3)《塔式起重机设计规范》(67B/T13752-1992)

4)《地基基础设计规范》(67B50007-2002)

5)《建筑结构荷载规范》(67B5009-2001)

6)《混凝土结构设计规范》(67B50010-2002)

二、计算参数：

(1)基本参数

采用1台QZT80A(6010塔式起重机，塔身尺寸1.70m,总高度140m基坑开挖深度-2.50m ;现场地面标高-10.00m,承台面标高-9.10m。塔吊位置：2-k轴〜2-j轴交18轴〜19轴中间。

(2)计算参数

1)塔机基础受力情况

塔吊基础受力示意图

比较桩基础塔机的工作状态和非工作状态的受力情况，塔机基础按非工作状态计 算如图：

F k =619.00kN , F h =31.00kN , MW866.00+31.0 X 1.40=1909.40 kN.m

F k ‘ =619.00 X 1.35=835.65 kN, F h ，=31.00 X 1.35=41.85 kN, M=(1866.00+31.0 X 1.4 0) X 1.35=2577.69 kN- m

2)桩顶以下岩土力学资料

3)基础设计主要参数

基础桩采用1根© 1400冲孔灌注桩，桩顶标高-10.5m ，桩端入微风化钙质泥岩1.

00m 桩混凝土等级 C30水下混凝土，f c =11.90N/mm,Ec=2.80 X 104N/mrri; f t =1.27N/mnn,

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基础顶面所受垂直力 基础顶面所受水平力 基础顶面所受倾覆力矩 基础所受扭矩

桩长20.0m；钢筋HRB335,f y=300.00N/mm,E s=2.00 X 10“肝吊；

承台尺寸长(a)=4.50m、宽(b)=4.50m、高(h)=1.50m ;桩中心与承台中心重合,承台

面标高-2.00m ;承台混凝土等级C35,f t=1.57N/mnV c=16.70N/mm, 丫砼=25kN/nt G=a X b X h X 丫砼=4.50 X 4.50 X 1.50 X 25=759.38kN

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z

塔吊基础平面图

三、桩顶作用效应计算：

(1)轴心竖向力作用下

M=(F k+ G)/n=(619.00+759.38)/1=1378.38kN

(2)水平力作用下

H k=F h /n=31.00/1=31.00kN

四、桩基竖向承载力验算：

(1)单桩竖向极限承载力标准值计算

h r=1.00m,d=1.40m=1400mm,h/d=1.00/1.40=0.71, 查表得，Z「=1.04

2 2 2

A=n D/4=3.14 X (1. 40+2X 0.40) /4=3.80m

Q k=u X q sikA = n d X q siaA=3.14 X 1.40X 835.00= 3670.66kN

Q k=Z 柿代=1.04 X 3000X 4.52=14102.40kN

Qk=Q k+Q k=3670.66+14102.40=17773.06kN

艮=1/KQ k=1/2 X1 7773.06=8886.53kN

五、桩基竖向承载力计算：轴心竖向力作用下

M=1378.38kN< R,=8886.53 kN,竖向承载力满足要求。

六、桩基水平承载力验算：

(1)单桩水平承载力特征值计算

a E=E/E C=2.00 X 105/2.80 X 104=7.14, 丫n=2, Z N=0.50

p g=0.2+(2000-1400)/(2000- 300) X (0.65 -0.2)=0.36%

W=n d/32[d 2+ 2(E S/E C— 1) p g do]=3.14 X 1.40/32 X (1. 402+2X (7.14 -1) X

0.3 6% (1.40- 2X 0.10) 2)=1.08m3

I o=W o d/2=1.08 X 1.60/2=0. 86卅

EI=0.85Ed o=0.85 X 2.80 X 107X 0. 86=20468000kN.n n 查表得:m=35.00 X 103kN/m" , b。=0.9(d+1)=2.34m a =(mb/Ed) 0.2=(35.00 X 1000X 2.34/7854000) °.2=0.40 a L=0.40 X 13.00=5.22 >4 ,按a L=4 查表得：V m=0.768 M=(F k' + 1.2G k)/n= (835.65+1.2 X 759.38)/1=1746.91 kN A=n d2/4[1 + (E s/E c-1)P g]=2.01 X (1+6.14 X 0.31%)=2.05 n i 用尹(0.75 X a 丫m f t WV n)(1.25+22 p g)(1+ Z Nk/ 丫ftA)=(0.75 X 0.40 X 2X 1.27 X 1000X 0.41 /0.768) X (1.25 + 22 X 0.31/100) X [1 + 0.50 X 1746.91/(2 X 1.27 X 100 0X 2.05)]=594.93 kN

(2)桩基水平承载力

H k=31.00kN v Ra=594.93kN,水平承载力满足要求。

七、抗拔桩基承载力验算：

(1)抗拔极限承载力标准值计算

T gk=1/nu1 艺入i q sik L i=1.40X4X638.50= 3575.60kN

T uk=2 入i q sikUL =638.50 X 3.14 X 1.40=2806.85kN

(2)抗拔承载力计算

G P=4.50 X 4.50 X 12.90 X (18.80 - 10)/1=2298.78kN

G=3.14 X 1.2 X 1.2 X 13.00 X (25 - 10)=881.40kN

T gk/2+G gp=4086.40/2+2298.78=4341.98kN

T uk/2+G p=3207.82/2+881.40=2485.31kN

八、抗倾覆验算：