冲压模的寿命和提高模具寿命的措施 - 图文-

的种类Β 只Σ 了、−≅∋, ; Κ 5 / Β,_ 〕‘ 川刃 ( 日引日〕一一、一硬度及其含量也获木确定。

, 这样就能够预测工具的耐磨性 ( 2 均面拍α 枝
耗 6 的Σ 甲适当选择润滑剂⊥之加Σ 一“ 叮润滑对磨损影响很大 1 , 而且使用的润滑剂。

… ≅一—种类不同磨损也有很大差别日的Δ 气 , 使用表 ! 2 。

所示的乒1 又己2 Θ 田润滑油 , 对? : : 厚的钢板1 ! Χ , 进行圆形冲ΣΧ β ? ? ! Χβ ?? 裁时 : < ; , 凹模端面磨损结果示于图。

机器油, [ ‘月日 4 完卜“ ‘ , ‘ − , 面面席耗端Λ !Χ 6 月1 日必刃护‘ χ ⎯ − ‘2 环烷效果非常好它除了粘度高以外含有 => 的 , 对磨损影响很大一Η 端模 ! 损面磨凹陋日力贫8 1Ε2 」Π −加1 Δ 2 洛氏硕度0 干δ 1 0∀ 2 有效硬度δ ⎯声筹黔(( −− # 洲Λ φ# ε 无润滑# # Λ ⊥机器油环烧重质灯油环烷△3 中性石腊▲ 重质灯油石腊间隙 3 刀 1 义γ板厚 2 图工具材料硬度和磨损量的关系 8 一凹模ε 冲裁件数图润滑油对冲裁工具磨损的比较一凸模 , 如果工具材料和热处理条件已定那么碳化物表供试润滑油重 3#∗。

项比⊥粘・ [ 。

9 度1 9 Σ Ν2 “ 硫 4 分礴Ο Φ γ 分抓分号码φ 润滑汕名 4 一Ε φ Α & Γ = : <: 。

40 > Ν γ 一Λ Κ ϑ ? 机器油环烷8 < 4 ΒΧΔ Α 。

Α Α 。

Α< ; 市质灯汕环烷弓 4: 8 。

: Α8 ; 8 8 :
以下 8 8: 以下 ; 中性石蜡8 8 ; ΦΧ: Ε Ε Δ< 48 。

人4 Α Δ8 44 Α > 。

重质灯油石蛤− 。

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8 <Α 石蜡环烷萃取物十。

润滑油? 润滑油磷酸啼抓化石蜡≅ Δ 图 : 示出极压添加剂的效果。

ϑ中的0 Μ 分别在不同的表面上形成化合物相当大的防粘着的效果量小 , 。

汗Λ 中的 >和, Α ; Ι Β 8
8Β 。

Α ΔΒ 。

8 4 。

嘀 4 ∀控制滑动 , 有使用弹簧式的压边圈可制止冲裁被加工因为滑动距离相当, Ν 中的Ο 由于其添加将减磨效果大的 > 的由图: 可知 , , 材料在凹模模面上的滑动小 , , 效果不大 ; 。

另外。

, 所以不仅凹模端面的磨损小。

而且凸模侧 , 添加量的影响示添加量为8 Α = 。

于图 : 如果 > , 面的磨损也显著减少 , 效果显著而不需要添加更可在 , , 在没有压边圈时料自凹模端面跳起 , , 在冲裁过程中被加工材 , 多的 > 为了防止金属与金属的直接接触被加工材料的表面贴上乙烯覆层少。

冲裁完了以后 , 。

恢复到原图: 表明 4 来的平直状态面 , , 这时废料孔内面箍紧凸模侧但如果使用弹簧式 , 连接乙烯覆层一侧的工具端面的磨损显著减产生很大的粘着磨损的压边圈就能限制被加工材料移动不会产生
, 熟湖滑厂、一二 , 一、& ‘ 一 & 产丫Κ 一: Δ8 机器油环烷Η % 凹面端模损磨阳一声声吧尸尸尸二乒二乒尸Ε 之Π 重质灯油环烷Π 拼Θ Ν 一Λ 泛匕生“裂‘ 8 Α 中” “ 蜡汽Ε Κ 重质灯油石蜡Ρ Λ Χ 石蜡环烷萃取物!> ∀ 8 一户吧竺 1 产尸… 1 Ν :Α 8 中性石蜡≅ Ο 冲裁件数ϑ:Α 8 中性石蜡冲裁件数≅0Τ ς 无润滑 ! 乙烯夜层剥落∀乙始渡层乙烯夜层Υ 凸模面Υ 8 8 ΧΧ 8 8 : 88 8 8 ; 认身 :8 一如Σ Ρ —。

凹模面△: Δ 8 机器油环烷 ! 乙烯理层剥落∀ Ρ 。

一工具材料Ω >∗ > Ω 工具材料> ∗ > 图:Δ 润滑油的种类和添加剂对凸模侧面枯着的影响一被加工材料间隙Ω : Β 一Β 不锈钢板! 8 ; Χ毫米厚 , ,
Ξ :Χ Α ∀ Χ = 板厚图 :4 乙烯畏层的减磨损效果8 Α多 > 石; 8 Α= > : => ; ‘ 』年Δ 一有Ψ 礼冲裁件数 8 ∴∴∴∴∴∴门一‘ Ζ 48 8 8 粤黔压边圈 ! 虚线∀Α : 一无压边圈4 [Υ 如阴一卸料力一压下力一冲裁力一Δ8 8 8 图: 润滑油中 > 的添加最对凸模侧面粘着的影响] Γ 戮: Α 有无弹簧式压边圈的剪切线图的差 , 在这种情况下压边圈 , 如果使用刚性大的精密的 , 上述现象少。

, 因而凸模侧面的磨损也就大幅度减 , 对凸模的头部进行正确导
向 , 就能防 , 对此问题通过比较冲裁线图也可以理 , 止上述由于加工力的不平衡造成的凸模弯曲切刃的磨损也可大幅度地减少解。

即如图 : 所示Α , 冲裁后期的冲裁载荷、冲并且能防止折。

裁完了后的冲裁坯料压下力和排除余料时的卸料力所有这些都由于采用压边圈而减少抽凸模导向 , 。

断 , 可以大幅度地提高凸模的寿命长径比大的凸模的两面冲裁时 , 考察凸模∀ Α 的不均匀磨损长径比大的凸模 , 、弯曲 ; 、折断的原因而进行了试。

象冲小孔和微缝那样 , 验。

试验结果示于表由于间隙不均匀和工具磨损不均匀等原因成凸模周围的加工力不平衡 , 造加工材料是8 Δ Α Σ Σ 厚的科瓦铁镍钻合金Σ Σ 之。

容易引起凸模弯薄板 ! 宽( Σ Σ ∀ , 抗拉强度约为Χ Α ⊥ 6 1 曲和折断 ! 大规模破坏∀。

长径比大的凸模和压边圈0 大的这两种情况 ,
压力中心的确定、分模线的平衡和锻造具荷的估算〔〕 = 英。

β ∃ Θ < 3 ς 提要本文对一种建议用于估算作用在锻件断面上的力的方法在理论上进行了验 , 证合。

其结果表明 , 在锻造后面几个阶段所观察到的负荷增加情况与原先方法不相吻 , 。

研究出了一种修正的方法 , 看来可以给出更可靠的锻造负荷的预测。

用模拟的锻件进行了实验比较。

测量了作用在弯曲分模线模具上的水平错移力和确定了有水平分模线的两个模子上的压力中心试验测定的数据与用原先的和修正的方法计算的数值作了在设计锻造模具时 , 需要确定锻模的压力。

中 , 模槽在模子上的位置很容易满意地使压。

中心的位置、曰产、 , 沪、口产 , 以便能使− 燕尾等 / 定位处的中力中心与锤头打击面的中心相重合 , , 、目声如重合不心线与压力中心线相重合大的单模槽的模具表好将引起打击面过分倾斜这会导致锤机架上叭 , 尹、砂一、产、尹、“ 户、白 & 产、砂、产、产、 , 、 , 、尹、砂、尹、砂∀、尹、尹、砂一、尹 , 、产、尹、砂、 , 产、、沪侧、尹’ 、・时产、产、时1 、尹、尹、护、试几一验∋结。

果 , 。

1 , ‘ ‘ 试验∋最终冲∋ , ∋ Γ ∋∋ & & & & ∋∋一。

凸模状况∋∋工具状况∋∋凹模∋∋∋。

状况、沪≅ 2! , 卫利尸∀ , ∋坯料的毛刺〔坦〕∋余料的毛披、〕’ ∋∀啊利卜” “ ‘ ” 卜! ‘ 卜∋ ! 兰‘ 号码
∋裁件数∋ ’ϑ” ∋ Γ ≅ ‘ Κ Ν 凸—! ! = 一魂Κ ( ‘ , ’ ‘Μ … 叫凸‘ 一弯曲‘ 毫米一… ≅ … , ”一弯曲‘ ‘ 米凸… Γ 凸 =一弯曲一毫米… … 坪坏处损∋≅处损坏∋ …, 部变纯% … … χ & 撇门 = = , 弯曲Μ − ≅ Κ Μ 毫米, , 。

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二二。

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最初最最初最最初∴∋ Γ ‘Κ ! … % …焊” Ν …焊“ Ν” 焊Α … … % ≅ … 粘焊表示最终冲裁后的状况表示弯曲方向− = , χ# ……≅ … …≅≅≅ #
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, , 由 = 侧向χ 侧方向弯曲。

ΜΚ毫米 , 参看图5 / 命−试验号为焊下都出现模具切削刃粘圈间隙小的场合下− Ω 和Ξ / 都没有产生粘焊由于凸模的弯曲或折断使模具早
期达到寿和折断Ξ5Ξ , 模具寿命较长王德文。

王浩摘译自《了扮在长径比小ΚΜ , 久技术》第 5 卷第号凸模坚固− Μ / 或者压边年Μ 月陈祝同校。