影响重整循环氢压缩机3.5MPa蒸汽能耗的分析

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催化裂解装置3.5MPa蒸汽系统节能措施分析

其特殊的工艺条件，其反应深度更大，转化率更高，富气产量远大于常规催化裂化，汽轮机3.5MPa 蒸汽耗量大量增加[2]，其自产3.5MPa 过热蒸汽不足以满足装置的需求，需要从3.5MPa 过热蒸汽管网输入130t/h 左右。

控制3.5MPa 过热蒸汽消耗，减少外购3.5MPa 过热蒸汽量对催化裂解装置的节能降耗有着重要意义。

1 3.5MPa蒸汽网络催化裂解3.5MPa 蒸汽网络流程示意见图1。

催化裂解装置0 引言中海石油宁波大榭石化2.2Mt/a 催化裂解装置采用中国石油化工股份有限公司石油化工科学研究院研发的DCCplus 技术，以常压渣油和加氢尾油为原料，以乙烯、丙烯等低碳烯烃为目的产品，副产轻芳烃[1]。

催化裂解装置是全厂的耗能消耗大户，其中3.5MPa 过热蒸汽是其主要的能源消耗。

一般常规的催化裂化装置，靠其自产的3.5MPa 过热蒸汽足以满足装置的消耗，还有富余的3.5MPa 过热蒸汽外输，而催化裂解装置由于催化裂解装置3.5MPa 蒸汽系统节能措施分析邓超冷慧麟(中海石油宁波大榭石化有限公司，浙江宁波 315812)摘要：中海石油宁波大榭石化有限公司2.2Mt/a 催化裂解装置是全厂的耗能大户，3.5MPa 过热蒸汽是其主要能耗之一。

不同于常规的催化裂化装置，由于其特殊的工艺条件：反应深度更大、转化率更高、富气产量远大于常规催化裂化，汽轮机3.5MPa 过热蒸汽耗量大量增加，其3.5MPa 蒸汽无法自己自足，需要外购130t/h 左右蒸汽以生产满足需要。

结合催化裂解装置的特点通过采取降低吸收稳定操作压力、优化分馏二中循环取热、烟机轮盘冷却蒸汽改造、优化原料配比等措施，达到了降低3.5MPa 蒸汽的消耗的目的。

关键词：催化裂解；蒸汽；节能Analysis of Energy Saving Measures for 3.5MPa Steam System ofCatalytic Cracking UnitDENG Chao, LENG Hui-lin (CNOOC Ningbo Daxie Petrochemical Co., Ltd., Ningbo 315812, China)Abstract: The 2.2 Mt/a catalytic cracking unit of CNOOC Ningbo Daxie Petrochemical Limited Company is a large energy consumption for the factory,and the 3.5 MPa superheated steam is one of its main energy consuming units. Different from conventional catalytic cracking unit, due to its special technological conditions: greater reaction depth, higher conversion rate, and far higher gas rich output than conventional catalytic cracking unit, the 3.5MPa superheated steam consumption of the steam turbine increases greatly, and the 3.5MPa steam cannot be self-sufﬁcient by itself, so it needs to purchase about 130t/h of steam to meet the bined with the characteristics of catalytic cracking unit, the consumption of 3.5MPa superheated steam can be reduced through the following measures: reducing the operating pressure of the absorption stabilization system, optimizing heat recovery from middle circulating reflux of fractionator, reforming the steam cooling system of the steam turbine wheel, and optimizing the proportion of raw materials.Keywords: catalytic cracking; steam; energy saving图1 3.5MPa蒸汽网络示意图二中循环取热量增加，二中返塔温度降低分馏塔液位上涨，特别是在原料油性质较重时，反应深度降低，回炼油罐和分馏塔液位上涨，这时如果再提高分馏二中循环的取热量，会导致分馏塔液位加速上涨，影响平稳操作。

氢气压缩机系统节能环保研究

氢气压缩机系统节能环保研究氢气作为一种清洁能源备受瞩目，其压缩机系统在氢能源产业中扮演着重要的角色。

随着氢能源技术的不断发展和应用，氢气压缩机系统的节能环保研究也变得愈发重要。

本文将从不同角度探讨氢气压缩机系统的节能环保问题，并提出一些建议以提高系统的性能。

首先，在研究氢气压缩机系统的节能环保问题时，我们需要深入了解系统的工作原理和性能特点。

氢气压缩机系统主要由压缩机、冷却系统和控制系统等部件组成，其中压缩机是关键部件。

目前市面上的氢气压缩机多采用柱塞式或螺杆式结构，它们在氢气压缩过程中会消耗大量能量，从而带来能源浪费和环境污染问题。

因此，提高压缩机的效率和降低能耗是研究的重点之一。

其次，优化氢气压缩机系统的节能环保性能还需对系统的热管理进行深入研究。

由于氢气的压缩会产生大量热量，而高温会导致系统能效下降和材料疲劳，因此冷却系统的设计至关重要。

传统的氢气压缩机系统多采用水冷或风冷方式进行散热，但这种方式存在能源消耗大、效率低等问题。

因此，研究新型的高效散热技术对提高系统的节能环保性能具有重要意义。

另外，控制系统的优化也是提高氢气压缩机系统节能环保性能的重要手段。

良好的控制系统可以实现对压缩机的精准控制，降低能耗的同时提高系统的稳定性和安全性。

在实际应用中，适当调节系统的运行参数和优化控制策略可以有效降低系统的能耗和环境影响。

因此，加强对控制系统的研究和改进是保障系统节能环保性能的关键之一。

总结一下本文的重点，我们可以发现，氢气压缩机系统的节能环保研究是一个综合性课题，需要从压缩机、冷却系统和控制系统等多个方面进行深入探讨。

通过优化系统的设计、提高能效和改进控制策略等手段，可以实现氢气压缩机系统的节能环保目标，推动氢能源产业的健康发展。

希望在不久的将来，氢气作为一种清洁、高效的能源形式能够广泛应用于各个领域，为人类创造更加清洁、可持续的生活环境。

连续重整装置能耗分析与节能改造措施

连续重整装置能耗分析与节能改造措施胡珺;张伟;王红涛;张英【摘要】催化重整工艺是炼油化工重要的加工过程,除了生产高辛烷值汽油和芳烃外,还副产大量氢气.连续重整的加工流程特点及反应特征决定了其加工能耗较大.通过对中国石化某炼厂连续重整装置用能情况进行分析发现,装置的能耗主要是燃料气,占总能耗的比例最大,为69.61%,其次是蒸汽和电力的消耗,分别占总能耗的20.76% 和7.34%.对装置能耗现状进行了分析,结合现有工艺现状及存在问题,对原料预处理单元和产品分馏单元分别提出了节能改造方案:原料预处理单元预加氢反应产物和预加氢混氢油原料增加一级换热,产品分馏单元自稳定塔来的重整汽油首先与重整油分馏塔塔顶油气换热,再与塔底出料换热,从而降低了加热炉燃料气用量和塔顶空冷电耗.改造后,总能耗降低了1.76 kgEO/t(1 kgEO/t=41.86kJ/kg).%Catalytic reforming process is an important step in refining and chemical industry,which generates a large number of by-product hydrogen gas besides high-octane gasoline and aromatics. Continuous catalytic reforming process is always related with large energy consumption because of its processing and reaction characteristics.During a case study in a refinery of Sinopec,it was found that the energy consumption of the catalytic reforming process was mainly from fuel gas,which accounted for 69.61% of the total energy consumption and ranked as the largest proportion.Subsequently, steam and electricity consumption accounted for 20.76% and 7.34% of the total energy consumption, respectively.Then based on the analysis of the energy consumption status,as well as the existing technology and problems,the energy-saving reforming programsfor the feed pretreatment unit and product fractionation unit were proposed respectively.As for the feed pretreatment unit,one more stage of heat transfer was added between the pre-hydrogenation reaction product and the pre-hydrogenated hydrogenated oil.With regard to the product fractionating unit,the reforming gasoline from the stabilizing tower was first adjusted to exchange heat with the oil and gas of product fractionating tower overhead and then with the bottommaterials.Therefore,the amount of fuel gas and the air cooling power consumption were reduced. The results showed the total energy consumption decreased 1.76 kgEO/t(1 kgEO/t = 41.86 kJ/kg)after the application of the above reforming measures.【期刊名称】《石油与天然气化工》【年(卷),期】2018(047)001【总页数】5页(P105-109)【关键词】连续重整;能耗;工艺;改造;优化【作者】胡珺;张伟;王红涛;张英【作者单位】中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院;中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院;中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院;中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院【正文语种】中文催化重整是石油炼制的主要加工过程之一，其主要产品中的重整生成油是高辛烷值汽油调和组分，重整芳烃是化纤、塑料和橡胶的基础原料。

连续重整装置循环氢压缩机调速失效故障分析与处理

连续重整装置循环氢压缩机调速失效故障分析与处理詹培德刘兆詹晋荣田兰君(兰州石化设备维修公司，甘肃兰州 730060)摘要：针对连续重整装置汽轮机调速系统故障，通过对汽轮机调速系统工作原理分析，确定机组转速异常的问题所在，并消除故障，保障了循环氢压缩机组的安全平稳运行。

关键词：汽轮机，调速系统，轴承1 引言某单位某装置循环氢压缩机驱动机采用杭州汽轮机厂生产的工业汽轮机。

该汽轮机于2016年7月进行大修处理，期间更换油动机错油门组合件，开车试运行正常。

运行至2017年5月12日，汽轮机转速升至8000转，从操作室给定值7000转，转速自动控制回路调节输出信号至0%(关主汽门)，但转速还在8000多转，无法调节转速到给定值。

2 故障分析根据故障现象，可以判断出可能的故障原因有一下几点：(1)电液转换器内部出现故障电液转换器作用是将汽轮机转速控制回路输出的电信号转换为液压信号，再通过放大器放大后控制油动机去开关蒸汽进气阀门。

电液伺服器通过调速器输出的直流电，使电液转换器内部电磁控制部分产生磁力。

磁力的大小与输入信号成正比，并经过电位计的归零和量程调节按钮设定磁力量程。

通过现场在线实验，输入电磁阀的电信号与出口油压与说明书给定标准相同且成比例关系，故可排除电液转换器故障。

(2)错油门故障在保证机组不会超速的前提下，缓慢旋进调整螺钉后调节阀开度增大(指示15mm)，在转速自动控制下调节阀开度随即减小至13mm，转速下降至7900转左右，说明错油门无卡涩且动作灵活，但无法确保错油门滑阀上部弹簧与轴承完好性。

(3)油动机故障油动机的工作原理是将电液伺服阀输出的二次油压信号通过错油门的二次油进入油动机活塞上下腔来转换成油动机油缸活塞的行程。

调整蒸汽大阀开度保证机组不会超速的前提下增大调节气阀开度至100%后关闭至初始位置，此过程油动机动作良好无卡涩现象，说明油动机内部无故障。

(4)汽轮机调节阀杆卡涩汽轮机调节阀阀杆通过中间连接体连接板与杠杆相连，另一端与油动机活塞杆上端的延长杆端关节轴承铰接，因此调节气阀阀杆卡涩故障等同于油动机卡涩故障。

重整加氢装置能耗分析

单位数量
年耗量单位数量
燃料低热值或能耗指标单位数量
总能耗 ×
104 MJ / a
单位能耗 MJ / t
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
1
燃料气
Kg/ t 56. 53 Kg/ h 848. 00 104 kg 678. 40 MJ / kg 44. 91 30466. 9 2538. 9
关键词能耗分析措施达标
1 开工期间的能耗情况分析重整装置和加氢装置分别于今年 9 月 8 日和
9 月 18 日开车一次成功 ,从开工过程中能耗的各种单耗累积量上来看 ,净化风、氮气和燃料气的用量要大一些。主要原因是 :开工过程中用净化风进行了临氢系统管线的爆破吹扫长达半月之久 ; 用氮气进行了临氢系统管线的气密 ,并进行了分
160. 3
5
氮气
M3/ t 12. 0 M3/ h 180 104 m3 144 MJ / m3 4. 00
576
6 1. 0MPa 蒸气 T/ t
0. 06
T/ h
0. 9
104t 0. 36 MJ / t 3181. 97 1145. 5
7
采暖水
T/ t 0. 35
t
5. 2
104t 2. 08 MJ / t 14. 66 30. 49
④蒸汽作为冬季装置生产的能耗大项 ,主要从防止跑、冒、滴、漏上下功夫 ,发现漏点及时处理 ,以降低装置的蒸汽用量。
⑤蒸汽伴热的回汽通过疏水阀回至凝结水系统 ,然后经水冷器冷却后作为脱盐水使用 ,降低了装置脱盐水的用量。 4 明年的节能工作计划

汽柴油加氢精制装置节能与优化

汽柴油加氢精制装置节能与优化发表时间：2020-08-13T10:55:14.070Z 来源：《科学与技术》2020年3月第8期作者：赵芳芳[导读] 社会经济在不断发展的过程中，也伴随着环境污染及资源短缺等问题的出现摘要：社会经济在不断发展的过程中，也伴随着环境污染及资源短缺等问题的出现，在可持续发展理念不断深入人心的过程中，人们对于节能环保也逐渐重视起来。

在石油化工企业中，有关汽柴油能源的处理工作在逐渐加强，对装置设备进行节能优化，汽柴油加氢精制装置的节能优化能够减少能源消耗，为企业节约成本。

因此，本文主要对汽柴油加氢精制装置的节能优化进行了分析，以供参考。

关键词：汽柴油加氢精制装置；优化；节能控制汽柴油加氢精制装置在能耗方面较高，对其进行节能优化能够使企业的成本得到节约，使能源的利用率得到有效的提升。

在如今的社会环境下，汽柴油能源的使用量在不断增多，为了实现节能环保的目标，需要从根本上解决。

在汽柴油加氢精制装置中进行节能改造优化，使能源消耗得到降低，从而实现成本控制的目的。

1.汽柴油加氢精制装置能耗的分类要想使汽柴油能源的消耗得到有效的控制，需要对加氢精制装置在使用中的能耗进行分析了解，然后以此进行节能优化，这样才能更好的达到节能环保的目的。

1.1电能消耗装置在使用的过程中最主要的就是电能消耗，而且其中较为集中消耗电能的设备有新氢压缩机、空冷器、电泵等。

对于部分设备在使用中消耗电能较为分散，如果是针对这些进行改造优化，存在一定的难度，因此，主要是对电能消耗较为集中的设备进行节能改造。

（A）1.2燃料气消耗在装置使用中，有关燃料气的消耗最主要的设备是加热炉，为装置反应和分馏部分提供热量，从而达到加氢反应所需的温度，满足产品质量要求。

加热炉热效率是衡量燃料消耗、评价炉子设计和操作水平的重要指标，本装置加热炉燃料气消耗占总能耗的40%，提高加热炉热效率，可节约燃料气用量，降低装置能耗。

影响加热炉热效率的因素有：一、加热炉排烟温度越高，热效率越低；二、过剩空气系数越大，热效率越低；三、化学不完全燃烧损失越大，即排烟中的CO和H2越多，热效率越低；四、机械不完全燃烧损失越大，即排烟中的未烧尽碳粒子含量越多，热效率越低；五、炉壁散热损失越大，热效率越低。

气量调节技术在连续重整氢增压机中的应用全解

无级气量调节技术在连续重整氢增压机中的应用摘要：随着我国节能要求的日益提高，气量调节技术在压缩机上使用日益广泛。

本文以连续重整装置氢气压缩机为例，重点介绍了气量调节技术的基本原理、结构、控制方案和使用情况，通过具体事例的分析，发现气量调节技术已经和重整再接触的超弛控制系统做到了很好地结合，起到了明显的节能效果。

关键词：氢气压缩机气量调节技术液压延迟超弛控制一、前言连续重整装置是中石化股份有限公司高桥分公司的关键装置，它是以石脑油为原料，在高温、临氢的环境下生产高辛烷值汽油，并副产氢气的一种生产过程。

氢气增压机是其中的心脏设备，它主要是将装置生产的氢气增压到一定压力后，再输送到氢气管网，供下游装置使用。

在该装置中，氢气增压机是往复式的，它的型号是M156.9/2.4-8.1-62.6/7.5-22.3，它的额定排量是15000 Nm3/h，而重整产氢量是15342Nm3/h（45T进料量）、23000 Nm3/h（75T进料量）。

在以往生产中，往往会出现开一台机不够，开两台机又抽力过大的情况，装置通常的作法是开两台机，但为了平衡系统压力，需要将压缩机出口返回线打开，这样就会造成大量已压缩好的氢气白白返回到进口的情况产生，浪费了大量的电能。

而其它气量调节技术，如余隙调节和逐级气量调节、转速调节都各有其缺点而无法在现场完好使用。

为了避免这种情况产生，氢气增压机的气量调节技术得到了广泛的应用，其中最著名的产品是贺尔碧格公司生产的HYDROCOM 气量调节系统，它的出现成功解决了这个矛盾，为装置的节能生产起到了应有的作用。

二、气量调节原理压缩机的气量调节系统最早是从发动机技术当中发展而来的。

众所周知，往复式压缩机的工作过程经历了吸气、压缩、排气和膨胀的过程，每次循环所做的功如下图ABCD的面积所示。

当系统需要的气量只是压缩机排气量的一部分时，这时压缩机气量无级调节系统起了作用。

这时，压缩机只对实际需要的气量进行压缩，余下的气体在压缩行程的开始阶段，回流到进气腔内。

连续重整装置能耗分析与提质增效措施

连续重整装置能耗分析与提质增效措施通过装置对标，了解80万吨/年连续重整装置与板块同类装置相比存在的不足，根据对标结果分析装置在技术上存在的问题，进行有针对性的技术调整，吸取同类装置优点，使装置运行达到最佳状态；及时发现装置瓶颈和生产隐患，保证装置长周期运行。

一.分析装置能耗与计划比、同比、环比能耗报表中的数量：能耗完成情况：（1）与计划对比分析：本月计划能耗66.41kgEo/t，装置实际能耗为55.64kgEo/t，较计划指标低10.77kgEo/t，完成能耗计划指标。

（2）同比分析(月和累计）：本月能耗同比下降5.36kgEo/t，其中燃料气消耗同比下降3.06kgEo/t，电耗同比下降1.02kgEo/t，蒸汽消耗同比下降1.11kgEo/t。

（3）环比分析：本月能耗环比下降0.72kgEo/t，其中燃料单耗环比下降0.47kgEo/t，蒸汽能耗环比上升0.13kgEo/t，电耗环比下降0.32kgEo/t。

燃料消耗：（1）与计划对比分析：本月燃料单耗为0.0506t/t（将天然气折算成燃料气计算），比计划低0.0079t/t，完成计划指标。

（2）同比分析(月和累计）：本月燃料同比下降0.0004t/t，装置内有5台圆筒炉和1台四合一炉，其中四合一炉的负荷最高，由于目前催化剂处于运行末期，为了补偿催化剂活性，装置反应温度控制较高，通过对装置加权床层反应温度和空速补偿温度进行计算，发现目前的床层温度要高2.4℃（与2022年9月份数据对比），按照油品比热计算，燃料气单耗增加0.0002t/t（忽略油品汽化和产品反应），但因重整反应属于强吸热反应，反应熵值和相变焓值要远大于油品比热，具体数值无法计算。

本月与去年同期相比，C-302的操作参数略有调整，为了尽可能降低能耗优化操作，装置采取了减少塔顶回流，降低塔底温度等措施。

C-302操作条件调整后塔底瓦斯消耗量减少。

（3）环比分析：燃料单耗环比下降0.0001t/t。

加氢裂化基础能耗计算

1适用范围本计算方法适用于以生产中间馏分油产品为主的加氢裂化装置的基准能耗计算，基本流程包括反应部分（包括压缩机部分）、分馏部分，其中反应部分采用冷高分流程，循环油循环至裂化反应器入口；分馏部分采用先稳定后分馏流程，设脱丁烷塔、脱乙烷塔、常压塔及减压塔，不包括液化石油气及气体脱硫、溶剂再生及酸性水汽提部分。

2基准能耗的基础条件2.1原料原料油：低硫原料，＜90°C进装置。

氢气：氢气纯度99.9 mol %, 40 C进装置。

2.2产品装置的产品为干气，液化石油气，轻、重石脑油，航煤，柴油。

(1)干气，40C出装置。

(2)液化石油气，40C出装置。

(3)轻石脑油(C5-82C)，40C出装置。

(4)重石脑油(82-138C)，40C出装置。

(5)航煤(138-238C)，45C出装置。

(6)柴油(238-350C)，50C出装置。

2.3反应部分基准条件采用冷高分流程，循环油循环至裂化反应器入口。

2.4分馏部分基准条件(1)脱丁烷塔：塔顶压力1.55MPa (G)，回流罐温度40Co(2)常压塔：塔顶压力0.03MPa (G)，回流罐温度40Co(3)减压塔：塔顶压力-0.064MPa (G)，减顶污油罐温度40Co2.5加热炉热效率热效率按90% o2.6其他(1)循环氢压缩机采用离心机〔背压式蒸汽透平驱动〕，动力为3.5 MPa蒸汽，排汽为1.0MPa蒸汽。

(2)新氢压缩机采用电动往复式。

(3)泵采用电机驱动。

(4)各塔热源均按重沸供热。

(5)物流温度在50°C以上，冷却方式为空冷器冷却，空气设计温度按31°C考虑；在50°C以下，冷却方式以水冷考虑，循环水给水温度按＜30C考虑，水的温升10C。

(6)物流(除反应流出物、各塔顶馏出物外)高于100C的热均认为是利用热而不计入能耗。

小于等于100C的热量均认为被冷却而计入能耗。

(7)透平回收的能量不计入能耗。

柴油加氢装置能耗分析与节能优化措施

柴油加氢装置能耗分析与节能优化措施摘要：近年来，随着社会经济的发展，我国作为生产大国，对于生态建设与节能发展越来越重视，为了能够平衡持续地发展，就必须提高环境的保护意识。

在城市建设与工业发展当中，柴油作为基础的重要能源，能够有效推动我国工业的发展，因此对柴油的能源消耗问题需进行明确的能耗分析进而提出节能优化措施。

本文针对柴油加氢装置的能耗与节能措施进行了深入分析，以期在保证柴油品质的同时能够保护生态环境。

关键词：柴油加氢装置；能耗分析；节能优化；降低能耗随着我国经济、工业等方面的快速发展，对于柴油的需求逐渐增多，为了能够满足日益增长的需求量，便需增加柴油的生产量，但是部分企业为了满足市场需求量从而生产劣质柴油，让生态环境遭受巨大污染。

柴油加氢装置作为一种生产柴油的装置，对其进行能耗分析并提出节能优化措施，符合绿色可持续发展原则，能够实现节能环保的目的。

一、柴油加氢装置概述柴油加氢装置主要在于氢气与柴油内的硫进行化学反应生成硫化氢出来的柴油就是高品质柴油。

柴油加氢装置主要包括了反应单元、分馏单元与公用单元，以柴油与氢为原料，在高温条件下原料在反应器能进行加氢反应，然后通过分馏塔，产生精制柴油。

在生产柴油的过程当中，由于氢的含量较大，燃烧时产生的热能更多。

同时，在氢分压和催化剂的存在下，硫、氮等有害杂质可转化为硫化氢、氨等被去除，能够使烯烃、芳烃加氢而饱和，增加柴油的质量，但是由于其副产物为毒性物质，存在一定生产危险。

柴油加氢装置在运行时，气相氢气在脱硫、循环压缩后返回反应单元，而油相经低压分离器后，液相部分经汽提塔、分馏塔从而生成柴油。

二、柴油加氢装置能耗分析2.1燃料气消耗在柴油加氢装置生产柴油的工艺流程当中，加氢反应在燃烧时产生的燃料气消耗巨大，其中加热炉运行负荷与效率是增大燃料气消耗的重要原因。

当柴油加氢装置在运行时加热炉的运行负荷较低，但是当加热炉处于停工阶段时，运行负荷增加，这种加热炉运行符合不稳定的状况容易导致加热炉燃烧情况不好或燃料气燃烧不充分等问题，造成燃料气消耗。

重整循环氢压缩机自停原因分析

2017年07月重整循环氢压缩机自停原因分析张秀梅史波王永辉(呼和浩特石化公司,内蒙古呼和浩特010070)摘要：用汽轮泵驱动主润滑油泵的循环氢压缩机因低压蒸汽管网瞬时波动大，造成汽轮泵调速机构反应不过来，超速跳闸，备用泵自启的过程中，出现了润滑油压低低自保连锁停机。

关键词：重整循环氢压缩机；润滑油压低低自保连锁停机预防措施1事故经过连续重整装置的循环氢压缩机组（简称K201）由汽轮机驱动压缩机，汽轮机和压缩机通过膜片式联轴器连接，采用联合底座，使用润滑油站供油,润滑油站主油泵由小汽轮泵驱动，辅助油泵由电机驱动。

2014年4月10日2时08分，中心控制室的重整循环氢压缩机2211-K-201的停机报警灯突然闪烁，同时蜂鸣器响起。

现场检查发现，驱动重整循环氢压缩机K-201的主润滑油泵的汽轮泵快速切断阀脱扣（超速跳闸），初步断定驱动主润滑油泵的小汽轮泵自停，导致该机因润滑油压低连锁停机。

2自停原因分析：2.1驱动压缩机主油泵的汽轮泵自停原因分析驱动压缩机主油泵的汽轮泵超速，快速切断阀动作，快速切断汽轮泵进汽，汽轮泵自停。

从上图可以看出，低压汽4月10日1:50分压力从0.92MPa降至02：00的0.79MPa（在此期间汽轮泵调速器动作，润滑油压力升高后又回落到正常运行值），在02：08：29时低压汽再一次瞬时低于0.8MPa，汽轮泵调速器（调节汽门开度，控制转速）反应不过来，超速保护自停。

2.2压缩机K201因润滑油压低低自保连锁停机分析从SIS系统记录数据来看(见下表)：2014.4.10-02.08-停机事件顺序名称总管油压低总管油压低启备用电泵备泵已启润滑油压低低3C控制停车汽速关阀关闭辅台停车报警开机开始时间结束时间信号位号-02:08:28.289-02:08:59.271CCS02E0258_2211-PINNS9312Alarm-02:08:28.988-02:08:35.016CCS02E0207_2211-PINSL9312Alarm-02:08:28.988-02:08:35.016CCS02E0331_2211-OP-LUB Alarm-02:08:29.265-03:43:24.125CCS02E0122_2211-MCC9102Alarm-02:08:29.538-02:08:32.638CCS02E0208_2211-PISLL9313A Alarm-02:08:29.538-05:13:33.275CCS02E0326_2211-K201-SD-ToCCC Alarm-02:08:29.538-05:13:33.275CCS02E0328_2211-ZS2222Alarm-02:08:29.538-05:13:33.275CCS02E0333_2211-K201-SD Alarm-02:08:29.832-05:17:21.497CCS02E0119_2211-ZSC9243Alarm（1）02：08：28.988润滑油压下降到180KPa,SIS系统发出启备泵信号,至02：08：29.265备泵已启。

连续重整的设计能耗再分析(正文)

连续重整的设计能耗再分析伍于璞（中国石化集团洛阳石化工程公司）摘要：对国内八套连续重整装置中重整单元设计能耗以及四合一炉、氢气压缩机能耗对重整单元设计能耗的影响和分析。

主题词：连续重整重整单元四合一炉氢气压缩机设计能耗分析1.前言在2007年2期《催化重整与芳烃》中的题为《连续重整的设计能耗分析》一文中已对国内六套连续重整装置的设计条件、装置及各单元的能耗作了介绍和初步分析。

由于重整单元设计能耗最大，不同装置的重整单元设计能耗不尽相同，有些装置之间设计能耗差异较大，因此，有必要对重整单元几个大耗能设备进行设计能耗的比较和分析，找出差异所在，挖掘节能的潜力。

2.连续重整中重整单元的设计能耗分析国内八套连续重整装置重整单元的设计能耗列于表1。

表1中所列出的数据若有与《连续重整设计能耗分析》一文中不一致之处均以本文为准。

表1列出了各装置的原料组成、研究法烷值、液时空速、氢油分子比及重整氢增压机的出口压力等设计参数有助于对单元能耗的分析。

重整单元设计能耗是根据重整单元中各类公用工程消耗所计算得到的综合能耗，包括燃料、电力、蒸汽、循环水、除氧水、凝结水、净化压缩空气和氮气等。

从表1重整单元能耗一栏中可见：有些装置之间差异不大，而有些装置之间则差异相当大，其中最大能耗的是华锦重整单元，最小能耗的是青岛重整单元，两者差值为14.92 Kg标油/t，工艺流程基本相同的装置为何出现如此大的差异，为此，有必要对下列单体设备的设计能耗进行分解计算找出主要差异所在。

2.1 连续重整四合一炉设计能耗比较注：1. 进料换热器的热端温差＝换热器热流入口温度－冷流的出口温度。

在RON和H2/HC相当条件下温差小则换热深度增加。

2. 进料加热炉加热温差＝出口温度－入口温度。

进料换热器冷流出口温度提高则进料加热炉加热温差减少。

3. 表中MW/t为每吨重整进料所需的加热量。

4。

四合一炉设计能耗是按燃料消耗计算。

四合一炉设计能耗比较是表2。

加氢裂化装置节能措施研究分析

加氢裂化装置节能措施研究分析摘要：可以说，在我们目前的市场上，对清洁燃料的需求越来越大。

生产更清洁的燃料变得越来越严格,并应用在制造过程中,加氢裂化不仅可以适应各种生产含硫量低的特有的油和含硫量极低,而且还有助于提高产量的炼油厂。

然而，在石油产品生产中加入加氢裂化装置也增加了能源消耗，从而增加了整个生产的成本。

对加氢裂化装置的节能措施进行了分析，以供参考。

关键词：加氢；裂化装置；节能措施；研究分析引言在加氢裂化过程中，许多因素，如反应压力和反应温度，是造成这种消耗的主要原因。

在实践中，必须明确这些因素，并对节能技术和工艺进行有针对性的改革，以改善加氢裂化装置的运行。

1加氢裂化装置主要能耗加氢裂化是在高温高压下进行的，因此工艺能耗相对较高。

天然气、电力和蒸汽在总能源消耗中所占的份额更大，约占总能源消耗的95%。

由于反应系统的工作压力大，反应增压器和新型氢压缩机消耗大量电能，循环氢压缩机消耗的蒸汽量为3.5 MPa也很重要。

整个系统运行所需的大部分热能主要来自加热炉和部分热交换回收。

由于高温反应产品以及产品和分馏系统可回收能量，降低能耗的主要手段，应尽可能减少燃料气、电力和蒸汽的量，同时充分利用可回收的能量交换热量。

2加氢裂化装置能源消耗的因素分析2.1 工艺流程据化工流程、加氢裂化装置的对象分为三类，第一是加氢裂化过程的第二步加氢裂化、加氢裂化过程第三套的过程，当公司使用加氢裂化装置，根据其本身的是非曲直来选择合适的加氢裂化装置最真实。

然而，工艺过程对能源消耗的影响相对较大，加氢裂化的影响最小。

2.2 反应压力加氢裂化在使用过程中受到反应压力，导致大量的能量损失。

在加氢裂化反应装置中，系统压力随工作压力和进料量的变化而变化;如果系统内压力较高，则输入压力也较高；相反，如果系统压力较低，这意味着进口压力也较低。

加氢裂化所需的电能也会增加，如果反应器被放置在试剂的无功给水泵中，那么运行氢压缩机所需的电能也会相应增加。

连续重整预加氢系统压力降增大原因分析及对策

连续重整预加氢系统压力降增大原因分析及对策汽车行业迈向了一个新的领域——新能源汽车。

其中,氢燃料电池汽车因其零排放、长续航里程、快速加注等优点备受瞩目。

而氢燃料电池汽车的预加氢系统是实现氢能转化为动力的核心部件,同时也是汽车行驶中最关键的一个部件。

然而,使用一段时间后,连续重整预加氢系统的压力降会增大,这就需要对其原因进行分析,并提出相应的对策。

1.压力降增大的原因分析1.1汽车运行过程中,预加氢系统内的垃圾会不断积累,并进一步阻塞氢气流动路径,从而导致连续重整预加氢系统的压力降增大,为解决这一问题,可以经常对预加氢系统进行检查清理,清除其中的杂质及垃圾。

1.2预加氢系统中过滤器的堵塞可能也是压力降增大的原因之一。

过滤器长期对氢气进行过滤,使得其中堵塞的粉尘颗粒聚集形成一个大的阻塞物,阻碍氢气流通,从而使得压力降增大。

此时需要尽快更换过滤器,确保氢气的清洁和顺畅流通。

1.3预加氢系统密封性差,会使得其内的氢气泄漏,从而导致压力降,进而使氢燃料电池的工作出现故障甚至无法工作。

为此,需要定期检查及更换密封圈。

1.4氢气水分过高也会导致压力降增大,因为水容易凝结成水滴,被聚集在低温区域内,从而阻塞氢气通道,进而导致预加氢系统内部的压力降落。

此时可以采取更换吸附色谱柱等措施,以降低氢气水分,保证整个系统的正常工作。

2.对策分析为了保证连续重整预加氢系统的正常工作,我们需要采取相应的对策:2.1 定期清理预加氢系统。

通过定期的清理,清除其中的杂质及垃圾,避免重复出现垃圾积累的问题,进一步保证预加氢系统的正常工作。

2.2定期更换预加氢系统中的过滤器。

将粉尘颗粒及氢气中的其他杂质及时过滤,保证氢气的纯净度,以确保预加氢系统内氢气的畅通流动,避免过滤器的堵塞。

2.3定期检查及更换密封圈。

配备有高密度的密封圈,以提高预加氢系统的密封性,进而保证氢气不会泄漏,避免内部氢气的压力降落的现象。

2.4采取更换吸附色谱柱等措施,降低氢气水分。

压缩机系统的能量效益评估

压缩机系统的能量效益评估随着工业技术的不断发展，能源效益已经成为工程设计和制造行业中的重要考虑因素之一。

在诸多能源消耗的领域中，压缩机系统被广泛用于产业生产中。

因此，评估压缩机系统的能量效益，对于提高能源利用效率，减少能源浪费，具有重要意义。

一、压缩机系统的能量消耗压缩机是将气体从低压通过升压，将其压缩至高压的设备。

在这个过程中，系统需要消耗较多的能量。

主要的能量消耗包括以下几个方面：1. 压缩机本身的能量消耗压缩机本身的能量消耗是指在压缩过程中转化为热量的能量损失。

这主要表现为压缩机的机械摩擦、气体压缩过程中的热能损失以及泄漏的能量损失。

2. 冷却系统的能量消耗为了降低压缩机系统中的温度，必须通过冷却系统来散热。

冷却系统的能量消耗主要来自于冷却介质的能量消耗，例如水冷却系统需要耗费大量的电能来驱动泵和冷却风扇。

3. 驱动装置的能量消耗压缩机系统需要使用驱动装置来产生必要的动力，使其能够正常工作。

驱动装置的能量消耗取决于其工作原理和效率，比如电动机和柴油机等。

二、压缩机系统能量效益评估的重要性评估压缩机系统的能量效益对于制定节能措施、提高能源利用效率具有重要意义。

它可以帮助我们了解系统的能量损耗和能源利用效率，从而找到优化方法和改进措施。

此外，能量效益评估还有以下几个方面的重要作用：1. 节约能源压缩机系统通常是工业生产中能耗最大的设备之一，评估其能量效益可以为节约能源提供依据。

通过定期评估和优化，可以减少不必要的能量损耗，有效提高能源利用效率，降低能源成本。

2. 降低运行成本压缩机系统的高效能量利用可以降低运行成本。

通过评估能量效益，我们可以找到更高效的压缩机和更优化的工作方式，从而减少维护费用和能源消耗。

3. 提高设备寿命评估能量效益还有助于延长压缩机系统的寿命。

能量损耗过大会导致设备过热，增加机件磨损和故障的发生概率。

通过评估能量效益并采取相应的措施，可以减少设备的损耗和故障率，提高设备寿命。

催化重整装置能耗影响因素与节能效果分析

石油炼化工艺的催化重整装置是一种高能耗设备，全行业平均能耗在80～90kgoe/t，是石化行业节能改造首先考虑的设备。

催化重整的功能是将低辛烷值石脑油，在催化剂和氢的作用下，发生吸热化学反应，使之成为高辛烷值的重整生成油和芳烃，重整生成油是高标号汽油的重要组成部分，芳烃是用途广泛的化工原料。

由于催化重整是吸热反应，每个反应器之前必须配置中间加热炉为其提供反应热量[1]，与之配套的反应工艺条件、塔顶操作压力、加热炉效率、物料流程、热联合、换热器等均是节能降耗需要考虑的因素。

黄健[2]提出原料优化及降低氢油比的节能措施，使中压蒸汽消耗量下催化重整装置能耗影响因素与节能效果分析卢俊文陈敏湛立宁王肖逸周璐璐王峥（河北省特种设备监督检验研究院唐山分院）摘要：为改善催化重整装置能耗状态，达到降耗节能最佳效果，对催化重整装置能耗进行分析，依据占装置总能耗比例大小，能耗构成包括燃料消耗、蒸汽消耗、电力消耗等，其中加热炉燃料消耗占装置总能耗74%；能耗影响因素有原料组分及产品结构、氢油比及回流比、加热炉效率等。

在某厂0.6Mt/a 催化重整装置节能改造中，采取加氢裂化重石脑油直供预加氢汽提塔、改变重石脑油加热源，选择高效换热设备等节能措施，使催化重整装置减少能耗4.06kgoe/t。

关键词：催化重整；加热炉；反应器；能耗分析；节能措施DOI :10.3969/j.issn.2095-1493.2023.07.009Analysis of factors influencing energy consumption and energy conservation effect in catalytic reforming deviceLU Junwen，CHEN Min，ZHAN Lining，WANG Xiaoyi，ZHOU Lulu，WANG Zheng Tangshan Branch of Special Equipment Supervision and Inspection Institute，Hebei ProvinceAbstract：In order to improve the energy consumption state of catalytic reforming device and achieve the best effect of reducing consumption and energy conservation，the energy consumption of catalytic reforming device is analyzed．According to the proportion of total energy consumption of device，the energy consumption composition includes fuel consumption，steam consumption，power consump-tion and so on．Especially，the fuel consumption of heating furnace accounts for 74%of the total ener-gy consumption of device，and the influencing factors of energy consumption include raw material composition and product structure，hydrogen oil ratio and reflux ratio，heating furnace efficiency and so on．In the energy conservation reconstruction of a 0.6Mt/a continuous reforming device in a plant，the energy conservation measures that contains direct supply of hydrocracking heavy naphtha to the pre-hydrotreating stripper，change in the heating source of heavy naphtha，and the selection of high-efficiency heat exchange equipment are taken，which makes energy conservation measures re-duce the energy consumption by 4.06kgoe/t ．Keywords：catalytic reforming；heating furnace；reactor；energy consumption analysis；energy con-servation measures第一作者简介：卢俊文，高级工程师，1985年毕业于河北工业大学（化工机械专业），从事压力管道、压力容器及化工换热器方面的研究工作，130****3878，******************，河北省唐山市高新区大庆道37号河北省特种设备监督检验研究院唐山分院，063000。

氢气压缩机环保节能技术研究

氢气压缩机环保节能技术研究在当前社会环境下，环保和节能已经成为人们普遍关注的话题。

随着能源消耗量的增加和环境污染问题的日益严重，寻找一种既能满足我们对能源需求的同时又不会对环境造成负面影响的新技术变得尤为迫切。

氢气作为一种清洁能源备受关注，因此备受重视。

氢气作为一种清洁能源具有很高的能量密度，并且燃烧后只产生水蒸气，不会产生二氧化碳等有害气体。

因此，氢气被认为是未来最具发展潜力的能源之一。

然而，在实际应用中，氢气的压缩是一个挑战。

目前市面上的氢气压缩机普遍存在能耗高、噪音大、效率低等问题，因此需要进行深入研究，提升氢气压缩机的环保节能性能。

一种行之有效的解决方案是采用先进的氢气压缩机技术。

通过引入新材料、新工艺等先进技术，可以有效提升氢气压缩机的效率，降低能耗。

例如，采用高效率的电机、先进的传热技术等，可以提高氢气压缩机的工作效率，减少能源消耗。

另外，优化氢气压缩机的结构设计也是关键。

合理的结构设计可以减小氢气压缩机的摩擦损失，提高其运行效率。

此外，还可以通过改进密封技术、降低噪音等方面来提升氢气压缩机的环保性能。

除了技术的不断创新，的支持也是推动氢气压缩机环保节能技术研究的重要因素。

相关部门可以通过制定相关，鼓励企业加大对氢气压缩机环保节能技术研究的投入，推动氢气压缩机技术的发展。

在研究氢气压缩机环保节能技术的过程中，我们还需要关注其在实际应用中的情况。

只有将研究成果有效地应用到实际生产中，才能真正实现氢气压缩机环保节能技术的目标。

总结一下本文的重点，我们可以发现，氢气压缩机环保节能技术研究是当今社会发展的一个重要课题。

通过技术创新、支持以及实际应用等方面的努力，我们相信氢气压缩机环保节能技术一定会迎来更好的发展。

希望我们的研究能够为推动氢气技术的发展，为环境保护事业做出贡献。

3.5MPa蒸汽中断处理预案(加氢处理)

3.5MPa蒸汽中断处理预案（加氢处理装置）2009年2月20日CFB 2#锅炉停炉,处理时间约2天,期间可能出现3.5MPa 蒸汽部分中断，特制定本事故应急预案，目的是在CFB 1#炉一旦出现停炉时，煤、柴油加氢装置按照以下步骤处理并保证安全。

一、注意事项1、如CFB 1#或开工锅炉突然停炉，系统3.5MPa蒸汽来量必然出现大幅度降低，界区来汽压力将迅速降低，循环机转速将无法维持，需要循环机及时配合降低转速，打开防喘振阀,出口蒸汽及时改放空操作，必要时立即停机，做好机体隔离。

2、蒸汽大幅度降量或出现中断，重整增压机可能被迫停机，因此，加氢同时会出现新氢中断的情况，岗位必须立即同时按新氢中断事故处理，特别是注意防止高压液位减不出去，必要时后部改火炬加大液体流通能力，必须防止高分液位满。

二、处理步骤班长岗位：1.立即向调度和单元汇报装置3.5MPa蒸汽局部中断。

2.通知储运确认气柜入口阀联锁切断，气柜至火炬的旁路阀打开。

3.在处理过程中，现场一旦发生泄漏着火，立即联系调度并通知公司消防队（电话：5119、86915119）。

内操岗位：1.启动F-101主燃料切断阀XV11101联锁按钮，关闭主燃气阀，使加热炉降低火力，注意观察瓦斯来量是否降低、炉膛温度炉出口温度是否下降。

2.保持F101长明灯继续燃烧，但需要控制减小火力。

3.增大R101二、三床层冷氢，冷却反应器流出物，并逐渐打开高压换热器混合油气旁路阀，降低反应加热炉入口温度。

4.联锁停余热回收系统，确认烟气去烟囱阀HV-13021打开，去空气预热器阀HV-13022关闭。

5.降低新氢来量，往复机大部分气体改循环。

6.将分馏系统精制尾油改入反应系统长循环，逐渐降低反应进料至设计负荷的60~70%，停止新鲜进料，减少反应热。

7.如循环机快速停机，联系逐步打开排废氢至火炬控制阀，降低反应系统压力，如反应温度不上升停止，否则继续泄压直至温度稳定住。

泄压时将C-101副线阀HV-11601逐渐打开（如温度急剧上升，立即汇报单元及调度，打开紧急泄压阀）。