国产600MW机组满负荷高加解列事故分析及应对策略
600MW满负荷一台汽泵故障跳闸事故处理分析
低 调 门 关 闭到 ０ 且 高 调 门未 开 启 ， ２ ： ９ ２ ， 在 ０ ３ ：０发 现 并 判 断 出 故 障， 比较 及 时 。 理 阶段 ， 行人 员的 主要处 理是 在 ２ ： ９ ３ 处 运 ０ ３ ：７汽泵 触发 Ｒ 后， Ｂ 启动 电泵 运行 ， 留 ３台制粉 系统 并在 水 位快 速 下降 保 时打 掉 １ 台炉 水泵 。应 该说 ， 电泵 并入后 处 理是 较好 的 ， 在 控制 住
启 。
的 １ 间 内 ， 果采 取 一 些 果 断措 施 ， 能处 理 的过 程 会 更 安 ７Ｓ时 如 可
另外 ， 处理过 程 曲线 可 以看 出， 号 机组 给水 泵 Ｒ 的 自动 调 从 ２ Ｂ ２ ：９ ３ ，Ａ 汽 泵触 发 Ｒ 此 时 启动 电泵 运行 ， 留 ３台磨 全 。 Ｏ３ ：７２ Ｂ， 保 整较好， 主汽 压 力平 稳 下 降 ， 没有 出现 压力 上 下大 幅度 波 动 情况 ， 煤 机运 行 ， 制风 烟系 统稳 定运 行 。 控
图 １ 事 故 处 理 曲 线
曲线 １ 汽机 主控 曲 线 ２ 调 门开 度 一 一 曲 线 ４ 汽 包水 位 曲 线 ５ 主 给 水 流 量 一 一 曲线 ３ 主 蒸 汽 流 量 一 曲 线 ６一Ａ 汽 泵 转 速
１ 事 故 前 的 工 况
机 组负荷 ６ ０ ０ Ｍｗ， 主汽 压 力 １ ． ＭＰ ， Ｃ、 Ｅ Ｆ５台制粉 ６５ ａ Ａ、 Ｄ、 、 系 统运行 ， ２台汽泵 运行 ， 电泵备 用 ， 组投 入 Ａ Ｃ运 行 。 机 Ｇ
２ ：３ 因水 位快 速 下降 ， ０４ ， 手打 ２ Ｃ炉水 泵运 行 。
高加故障原因分析与对策
高加故障原因分析与对策一、简介：目前，大容量火电机组普遍采用具有中间再热的回热循环，以提高整个机组的热经济性。
回热加热器是回热系统的重要设备，它对热经济性的影响很大。
由于设计、安装、检修和运行等方面原因，高加的投入率并不是很高。
高加的故障原因很多，最多的就是漏泄。
二、漏泄的位置：1、管子端口〔管子与管板连接处〕；2、管子本身漏泄；3、汽侧与水侧阀门；4、水室隔板〔进、出水室之间〕漏泄；三、漏泄的原因：1、管子端口〔管子与管板连接处〕漏泄大多是由于起停过程中热应力过大、管板变形。
热应力过大：高加在与主机正常启停过程中，或在主机故障而高加停运时，或在主机正常运行中因高加故障而使高加停运及在启动时，高加的温升率、温降率超过规定，使高加的管子和管板受到较大热应力，使管子和管板相连接的焊缝或胀接处发生损坏，引起端口漏泄。
主机或高加故障而骤然停运时，如果汽侧停止供汽过快，或汽侧停止供汽后，水侧仍然继续给水，在这两种情况下，因管子的管壁薄，所以在管板管孔内的那端管子收缩很快。
而管板的厚度大，收缩慢，常导致管子与管板的焊缝或胀接处损坏。
这就是规定的温降率允许值只有1.7~2.0℃/分钟，比温升率允许值2~5℃/分钟要严格的原因。
不少发电厂常常发生下属情况，主机运行中高加运行是正常的，但在停机后或停高加后再开机或再投运高加时，却发现高加管系泄漏。
实际上，泄漏不是在停机后，也不是在开机或正确投运高加时引起，而是在停机或停运高加过程中，由于高加温降率过快导致管子和管板连接焊缝或胀接处发生损坏而造成漏泄。
管板变形：管板与管子相连，管板变形会使管子的端口发生漏泄。
高加管板水侧压力高、温度低，汽侧压力低、温度高，尤其有内置式疏水冷却段，温差更大。
如果管板厚度不够，则管板会有一定的变形。
管板中心会向压力低、温度高的汽侧鼓凸，在水侧，管板发生中心凹陷。
在主机负荷变化时，高加汽侧压力和温度相应变化。
尤其在调峰幅度大，调峰速度过快或负荷突变时，在使用定速给水泵的条件下，水侧压力也会发生较大变化，甚至可能超过高加给水的额定压力。
国产600MW机组典型汽机事故汇编讲解
国产600MW机组典型汽机事故汇编1. 发电机消泡箱溢油1.设备简介密封油密封瓦为双流环式密封瓦，系统分空侧密封油和氢侧密封油两个部分，空侧油设有空侧密封油箱和一台空侧交流油泵、一台直流油泵，氢侧油设有氢侧密封油箱和两台空侧交流油泵，氢侧密封油箱顶部和底部装有4支针阀，用于运输或紧急情况下限制氢侧油箱的排油阀或补油阀工作，密封油系统投入运行时，均应完全打开。
2.事件经过03年10月16日机组调试时为处理1号机组密封油备用压差阀无法自动跟踪问题，9：40施工单位办理“密封油备用压差阀”检修工作票，17：10工作结束。
在此期间，为配合DEH 仿真试验，9：51启动密封油高压备用油泵运行，10：11启1A EH油泵运行，17：05启交流润滑油泵运行。
18：07 CRT画面发消泡箱油位高报警；19：15运行人员检查发现就地发电机检漏仪有油滴出，密封油氢侧回油箱满油，就地检查发现高压备用密封油泵至密封油手动门关闭，发电机密封油备用压差阀前后手动门开启，就地悬挂的“禁止操作”牌被弃置一边，立即关闭密封油备用压差阀前手动门，启动氢侧密封油泵强制排油，5分钟后，氢侧回油箱油位降刻度50，停泵。
同时联系施工单位进行排油处理。
19：35从发电机出线端检漏仪排出油4.5桶，机侧检漏仪排出油0.5桶，打开发电机底部放油没有油放出。
3.原因分析3.1发电机密封油备用压差阀入口门开启是造成发电机消泡箱溢油的直接原因。
密封油备用压差阀没有经过调试整定，处于不可投运状态，无法起到正常调节左右；3.2当时发电机内部无风压，交流润滑油泵处于运行状态，低压油通过尚未整定好的密封油备用压差阀进入密封瓦使密封油氢侧回油量增大，氢侧回油箱满后很快充满0.1M3的消泡箱并越过迷宫式档油板和转子之间的间隙进入发电机内部；3.3密封油氢侧回油箱上下四个强制手柄，在系统投运时应保持处于完全松开状态，以保证浮子调整阀的正常工作，当时密封油氢侧回油箱上部两个强制手柄处于强制状态，使得氢侧回油箱油位高甚至满油后，排油不畅，使得油位继续升高，造成消泡箱进一步满油。
600MW机组发电机事故处理
1、简述600MW发电机运行参数指示失常时的处理：答：（1）根据其它运行参数进行综合判断，确认是属于参数显示回路故障（包括计算机系统故障或由于测量系统一、二次回路故障），还是属于运行参数异常。
（2）如属于参数显示回路故障，应及时联系检修人员处理；并在确认其它运行参数指示均正常的情况下，根据其它参数指示监视发电机的运行情况；此时不可盲目调节发电机有功、无功负荷；同时应严密监视热工自动调节及热工保护的动作情况，必要时可联系调度解除AGC，采取手动干预。
待参数显示恢复正常后，才可对机组进行负荷调整。
（3）若发电机大量参数指示失常时，应检查有关变送器辅助电源是否故障；发电机出口PT有无断线。
（4）如果参数指示消失或指示失常已影响发电机正常运行时，应根据实际情况减少负荷或停机处理。
（5）待参数显示恢复正常后，才可对机组进行正常调整。
2、简述600MW发电机转子一点接地时的处理。
答：（1）汇报值长。
（2）加强对励磁系统的监视，当发现转子电流增大而无功出力又明显下降时，应立即停机。
（3）若检漏计或湿度仪报警与转子一点接地信号相继发出，或同时检查到发电机有漏水、漏油故障时，应立即停机。
（4）如接地的同时发电机发生失磁或失步，应立即停机。
（5）检查接地检测装置工作是否正常，进一步核对绝缘检测装置的绝缘数值，切换转子正、负极对地电压指示，判明接地极和接地程度。
（6）对励磁系统进行全面检查，有无明显接地，若为滑环或励磁回路积污引起时，应联系检修人员采用吹灰器或压缩空气进行吹扫。
（7）联系并配合检修人员查明故障点和性质。
（8）如为转子外部接地，由检修人员设法消除。
（9）如为转子内部稳定性的金属性接地或接地点在外部但必须停机才能消除时，则汇报值长，申请尽快停机处理。
（10）如转子接地保护二段动作跳闸，则按照事故跳闸处理，如保护拒动，则立即将发电机解列灭磁。
3、简述600MW发电机失磁后的事故现象。
答：（1）发电机失磁后，失磁保护动作，解列灭磁，DCS报警窗口发“发变组保护动作”、“发电机失磁”信号，可能发“失步”、“AVR故障”、“发电机系统PT故障”等信号。
600MW机组运行事故案例
目录一、机组跳闸事故统计及反措 (1)1、#1炉汽包水位低，锅炉MFT (6)2、#1机凝汽器真空低，汽机跳闸 (7)3、#1炉OFT动作，被迫手动MFT (7)4、#1汽轮机轴承振动测点坏，保护动作汽机跳闸 (8)5、#1炉热一次风母管膨胀节鼓开，紧急停炉 (9)6、#1主变冷却器全停发变组跳闸 (10)7、#1汽机保护误动作，机组跳闸 (11)8、#1机组1B磨煤机跳闸，燃烧恶化，锅炉灭火 (12)9、#1锅炉火检风压低，锅炉MFT (14)10、#1机汽轮机高排压力高信号管路冻结，保护动作，机组跳闸 1511、#1锅炉燃烧恶化，MFT后，炉内仍有余火，手动MBT (15)12、#1机组低负荷试验时锅炉灭火 (17)13、#1发电机定子接地3Ω保护动作，机组跳闸 (19)14、线路保护动作，机组跳闸 (19)15、#2锅炉受热面爆破，紧急停炉 (20)16、#1机组并列风机时，锅炉吸送风机全停 (21)17、#1锅炉燃烧恶化，锅炉灭火 (23)18、#2机组密封风机出口风门关闭，锅炉MFT (25)19、启/备变检修，#2锅炉灭火，6KV厂用电失去 (25)20、误关#2机汽机润滑油压ETS试验块进油门，造成保护动作跳机29二、异常情况分析 (30)1、启/备变送电后跳闸 (30)2、#1炉MFT后，炉膛有余火 (30)3、#1汽机冲转时高排逆止门不能全开使冷再管道剧烈振动 (31)4、#1机组开式泵电机过流保护动作，两台开式泵跳闸 (31)5、1B小机转速失灵，手动打闸 (32)6、#1机#4GV晃动，引起负荷波动 (32)7、循环水处理A变03AT跳闸 (33)8、#1机组锅炉侧直流电压低，炉侧辅机油泵跳闸 (33)9、#1机#7轴承顶轴油管漏油 (34)10、#1发电机自动准同期并列不成功 (34)11、#1机凝泵密封水基调仪故障 (35)12、#1炉磨煤机旁路风挡板自开，负荷突降 (35)13、#2机组高负荷时汽泵跳闸 (35)14、#1机组高加事故解列 (36)15、#1机汽机疏水误开，机组负荷突降 (37)16、#1机凝输泵全停，凝汽器真空下降 (38)17、主厂房空压机电机控制保险熔断，就地跳闸 (39)18、#1炉磨煤机旋风子乏气管道超温 (40)19、启动锅炉一级空预器着火烧毁 (40)20、#1机组高加疏水管道振动大 (41)21、1B小机主汽门误关，造成机组减负荷 (42)22、#1炉炉膛掉大渣 (42)23、#1炉炉膛掉大焦，磨煤机切单端运行 (44)24、#1机组小机跳闸后油中进水 (45)25、#1、2机组就地基调仪频繁故障 (46)26、#1机组启A凝泵时、管道振动大，放气管振断 (47)27、#1机汽泵密封水水封注水不良漏真空 (47)28、#1机组投停暖风器影响锅炉总风量 (48)29、#1机小机供汽管道疏水不充分，造成小机转速突降 (48)30、#1炉1D磨煤机低压润滑油压突降 (50)31、#1机B小机控制由“锅炉自动”切至“硬手操” (51)32、工作票未终结即启系统，造成凝水系统跑水 (51)33、公用系统隔离不完全，造成串水 (52)34、#2汽轮机高压缸叶片断裂 (53)35、#1机密封油平衡阀动作不正常，发电机漏氢严重 (54)36、#1机组6KV母线备用电源开关运行中跳闸，原因未查清 (56)37、高调门阀杆固定销子脱出，调门关小 (56)38、1B真空泵电机过流烧坏 (57)39、2B引风机轴承冷却水盘管断裂 (57)40、#2主机润滑油中进水 (57)41、2B凝泵出力突降 (58)42、#2机组DCS电气画面测点离线 (58)43、#1机#6低加频繁解列 (59)44、#2机500M3水箱补水管道掉落 (59)45、#1机组运行中引风机跳闸 (60)46、主机盘车频繁脱扣 (61)47、6KV2B1段母线PT B相一次保险熔断 (61)48、#2发变组2PT断线 (61)49、#2机组启动过程中高压差胀高 (62)50、#2机电泵组故障 (62)51、1B汽泵最小流量阀故障 (63)52、主厂房仪用空气压力低，备用空压机不自起，2D磨煤机跳闸6353、2B空预器跳闸 (64)54、#2汽轮机盘车跳闸 (66)55、凝水再循环旁路门电动头一固定螺栓断裂 (67)56、#2机组直流110V A母线接地 (68)57、误碰事故按钮造成2D磨煤机跳闸 (68)58、#1机#1高调门弹簧上压盖与两竖杆连接螺栓脱开 (69)59、#1机ETS试验盘凝汽器低真空#1、3开关动作报警 (70)60、#1炉1A空预器电流波动大，上轴承损坏冒烟着火 (70)61、＃1机组1B汽前泵、汽泵跳闸 (71)62、#1机凝结水压力降低 (72)63、主厂房仪用空气压力降低，险些造成#2机组停机 (73)64、燃烧调整总结 (75)三、运行措施及规定汇编 (82)1、＃1、2机厂用电运行规定 (82)2、单机运行安全措施 (83)3、机组运行期间防冻措施 (84)4、冬季机组停机期间防冻措施 (85)5、＃1、2炉消防水系统冬季防冻措施 (86)6、关于机组自动控制的有关说明 (87)7、节日期间保电措施 (92)8、热工保护装置解投规定 (92)9、#1机组一次调频功能试验运行措施 (93)10、设备定期工作操作规定 (94)11、设备定期工作操作措施 (94)12、关于空压机的运行规定 (100)13、空压机及主厂房与干除灰联络门运行方式的规定 (101)14、聊城发电厂黑启动方案 (102)15、主变、高压厂变冷却器夏季运行方式暂行规定 (120)16、＃1发电机停运1A1氢冷器的运行规定 (121)17、#1、2机炉房及室外照明投停规定 (122)18、发变组保护压板投停 (123)19、#1柴油发电机远方启动试验方案 (128)21、关于发电机采用自动准同期并列的几点说明 (129)22、启备变停电期间保证#1、2机组安全运行的操作措施 (132)23、防止锅炉结焦与堵渣的措施 (134)24、吹扫磨煤机一次风量测量管线注意事项 (136)25、关于旋风子乏气管道超温处理措施 (137)26、磨煤机油站雨淋阀误动喷水的有关措施 (137)27、煤仓烧空磨煤机停运后监督措施 (139)28、关于锅炉侧相关辅机切换的说明 (139)29、关于6月1日#1炉引风机跳闸分析 (139)30、锅炉低负荷不投油稳燃试验措施 (141)31、#2炉最低稳燃负荷试验过程 (142)32、防止小机油中进水措施 (144)33、空侧密封油倒至高压备用油措施 (145)34、汽轮机由“单阀”切换为“顺序阀”措施 (146)35、关于#2机组热态启动时中压主汽门的操作规定 (146)36、1B汽泵最小流量阀关闭后的安全措施 (147)37、#2机高调门晃动原因分析及运行措施 (147)38、汽轮机真空严密性试验 (148)39、#1机B循泵大修期间保证机组安全的运行措施 (149)40、生产厂房暖汽、房顶风机运行规定 (150)41、防止汽轮机超速的措施 (151)42、汽机超速试验技术措施 (152)一、机组跳闸事故统计及反措1、#1炉汽包水位低，锅炉MFT事故经过：2002年8月2日20时20分，#1机负荷260MW，A小机运行B小机停运，电泵备用。
浅析600MW超临界机组高加解列控制措施 吴传华
浅析600MW超临界机组高加解列控制措施吴传华摘要：分析我厂600MW超临界机组高加解列，由于600MW超临界机组运行经验不足，给水、锅炉燃烧调整，汽轮机调整不当，容易出现锅炉超压，汽轮机调节压力上升、轴向位移增大等情况，提出600MW超临界机组高加解列控制措施。
关键词：600MW；高加解列；超压；措施1、前言威信电厂为国产600MW超临界机组，锅炉采用了东方锅炉股份有限公司制造型号为DG-1962/25.4-Ⅱ8 型锅炉，锅炉有24只专门用于燃烧无烟煤的双旋风煤粉浓缩燃烧器，前后拱各布置12只。
炉膛下部为优化多头内螺纹管，上部为光管模膜式水冷壁。
汽轮机为东方汽轮机厂生产的超临界、中间一次再热、三缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式、8级回热汽轮机，型号为：N600-24.2/566/566，额定出力600MW，额定转速3000r/min。
机组采用定—滑—定方式。
2、600MW超临界机组高加解列产生的影响分析针对我厂600MW超临界机组运行经验不足，给水、锅炉燃烧调整，汽轮机调整不当，容易出现锅炉超压或给水中断，汽轮机调节压力上升、轴向位移增大等情况，经不断总结、实践，优化锅炉制粉系统、给水系统，凝结水系统的调整等手段，确保锅炉不超压，除氧器、凝汽器水位得到很好控制，同时保证机组安全运行。
2.1锅炉超压高加解列，一、二、三段抽汽电动门关闭，汽轮机用汽量突然减少120t/h---270t/h，锅炉侧蒸汽量不变，必然造成锅炉压力突升。
2.2汽轮机轴向位移增大高加解列，一、二、三段抽汽电动门关闭，当前负荷不变的情况下，汽轮机用汽量减少，调节级压力、其他抽汽段压力瞬间上升，压差增大，破坏原有的平衡，汽轮机轴向位移增大，推力瓦温度上升。
2.3出氧器水位下降、凝汽器水位上升高加解列，一、二、三段抽汽电动门关闭，高加事故疏水门开启，大量的水流入凝汽器，进入除氧器水减少，容易出现出氧器水位下降、凝汽器水位上升。
高加汽侧连续排气不关闭，空气从除氧器倒回凝汽器，造成真空下降，经济性下降。
600MW超临界机组锅炉事故处理
600MW超临界机组锅炉事故处理一、送风机A出口门卡涩到零现象：1、10S后炉膛负压增大、“FAN STALL”报警，又自动复归。
“炉膛压力低”“FDF A”“IDF A”“RB” “F磨”“D磨”报警发出。
炉膛负压到-700Pa左右。
再热汽温下降较快，545度. 处理：1、检查A送风机跳闸其出口档板关闭动叶关闭，A引风机联跳正常其进、出口档板关闭、静叶关闭；2、立即派巡检就地检查，汇报在值长，联系检修检查。
联系脱硫注意设备运行情况。
3、检查RB动作正常，F、D磨煤机跳闸，负荷快速下降，机组运行方式由滑压切至定压运行，压力设定值14MPa，CCS负荷指令减至300MW；4、检查B送、引风机动叶、静叶自动开大，电流***在额定值内，无失速报警。
氧量、风量正常，炉膛负压正常；（83%以上超电流）5、关闭F、D磨冷、热风门及出口快关门，相应二次风门关到正确位置；6、检查A层油枪投入，稳定锅炉燃烧。
7、检查运行吸风机（电流振动温度入口风压等）运行正常，炉负压调整稳定。
8、检查运行送风机运行正常（电流振动温度出口风压风量）氧量正常。
9、调整主汽温度正常，维持合适的水煤比，中间点过热度合适，调节减温水量合适，检查储水箱无水位。
10、调整再热汽温正常，调节烟气挡板，必要时使用事故喷水； 7、检查除氧器、热井水位正常；8、检查汽泵运行正常；否则强开再循环；9、检查轴封压力、温度正常，检查主机振动、轴移、差胀等参数正常；判断：根据风机跳闸首发，判断事故为：A送风机出口门误关造成A送跳闸。
因为吸送风机几乎同时联跳，所以必须关注报警信号哪个先发，还要检查风机跳闸的原因，如热工保护：振动温度油压出入口门等，电气保护如：差动速断等。
本故障主要问题是氧量不够了。
本故障处理关键点：RB动作是否正常（否则造成磨不跳，油不投，CCS指令定滑压方式不切）-投油助燃（投中间磨）-未跳闸风机出力达最大（电流不超）。
1.1送风机出口门卡到10%。
600MW超临界机组事故分析整理
#1机组事故跳机现象及处理经过一、事故前运行状况运行一值白班，时间：2007年08月01日9时39分#1机组485MW，A、B、D、E、F五台磨煤机运行，总煤量215T/H，A、B引送风机运行，送风手动，引风自动，A、B一次风机自动投入，A、B汽泵自动运行，A、B循环水泵运行，机组控制方式为CCS；6KV厂用电分别由A、B高厂变接带，厂用电快切正常投入。
二、事故现象：9：39：21定期工作试启动#1机电泵，机、炉、电光字牌报警，机组负荷到零，检查#1发电机出口5012、5013开关已跳闸，机、炉联锁跳闸正常，6KV1A、1B、1C段快切正常，但6KV1C段切换后造成备用电源进线开关“过流、低电压”保护动作造成6KV1C段失电，A、B、C三台空压机全部跳闸，仪用气压力由0.712MPa 下降至最低0.389MPa.就地检查发变组保护为C屏B高厂变A相差动保护动作。
三、事故处理过程：1.9：51：44将6KV1C段备用进线开关6161B开关合闸，09：55恢复公用PCA及公用MCCA、B段电源，启动A、B、C空压机。
2.10：51#1炉MFT复位，10：55启动B磨煤机，10：56因启动分离器至大气扩容器左侧3A阀电动门开不了造成分离器水位达13.2M引起MFT动作，联系九江维护处理同时派人就地将其摇开。
3.11：28#1机汽机转速到零，投入大机盘车。
4.因两台密封风机入口滤网堵，暂停启炉。
11：55将A密封风机入口滤网拆除。
5.12：08启动B磨煤机锅炉点火成功，12：24启动A磨煤机，12：41主汽压7.19MPa，主汽温482度，再热汽压0.29MPA，再热汽温476度，汽机挂闸开始冲转，就地检查盘车未脱扣，手动打闸将盘车脱扣后重新挂闸继续升速，13：09大机定速3000RPM，13：22#1发电机并网；13：47将厂用电切换至本机高厂变接带。
14：25启D磨、14：50启E磨逐渐将负荷升至320MW，15：23停电泵。
600MW超临界机组高压加热器跳闸分析与处理办法
600MW超临界机组高压加热器跳闸分析与处理办法摘要：高压加热器在火电厂抽汽回热系统中占有非常重要的地位，给水通过高加被加热从而提高了循环效率。
高加的故障停运直接导致机组的效率降低、煤耗增加，从而影响电厂的正常运行和经济性。
电厂高压加热器跳闸后，由于给水温度的剧烈变化，负荷、汽温、煤水比控制难度较大。
本文通过对机组实际运行工况下高加跳闸后机组主要运行参数变化趋势的分析，提出超临界直流锅炉高加跳闸后的正确思路，CCS如何完善，正确操作方式。
提出超临界直流锅炉高加跳闸后的正确操作方式,供同行学习，为电厂一线工程师作技术参考。
关键词：超临界机组、高压加热器跳闸、处理办法一、600MW超临界机组设备介绍和高加跳闸后主要参数变化趋势分析设备介绍大唐黄岛发电有限责任公司两台600MW超临界机组锅炉为超临界参数变压运行螺旋管圈直流炉，单炉膛、一次中间再热、露天布置燃煤锅炉。
过热器汽温通过煤水比调节和两级喷水来控制，再热器汽温采用燃烧器摆动调节。
锅炉炉器中，蒸汽通过管道在炉顶上方排向大气，水进入集水箱。
大唐黄岛发电有限责任公司两台600MW超临界机组汽轮机是由上海汽轮机有限公司生产的超临界、单轴、三缸、四排汽、中间再热、凝汽式汽轮机，回热系统由3个高加、4个低加和1个除氧器构成，除氧器采用滑压运行。
大唐黄岛发电有限责任公司两台600MW超临界机组共有5、6号两台机组，每台机组有1、2、3号三台高压加热器，曾出现正常运行中5号机组高加跳闸。
运行人员进行了正确故障处理。
高加跳闸后机组各主要参数的变化趋势如下。
（1）高加跳闸前机组负荷为600MW，高加跳闸后，机组负荷快速上升，经过78s后，机组负荷达到最大值670MW，再经约290s后，机组负荷重新降回至600MW。
机组负荷快速上升的原因是由于高加跳闸使进入汽轮机内的蒸汽量骤然增加。
额定负荷下，高加的抽汽量约为240t/h，高加跳闸后，这样的蒸汽量进入汽轮机会导致汽轮机增加约70MW负荷，而锅炉的产汽量并没有增加，因此机组负荷会渐渐回落。
600MW机组事故处理
事故处理1 事故处理原则1.1 发生故障时，运行人员应迅速解除对人身和设备的威胁，根据仪表指示和设备外部特征，正确地判断事故原因，采取措施、消除故障、缩小事故范围，防止主设备严重损坏，同时应注意保持未故障设备的继续运行，并汇报值长。
1.2 运行人员在处理事故过程中，应设法保住厂用电源，避免全厂停电。
1.3 发生事故时，遵照“保人身、保设备、保电网”的原则，机组长应在值长的统一指挥下，带领本机组人员根据各自的职责迅速按规程规定正确处理事故。
对值长、机组长的命令除对人身、设备有直接危害外，均应立即执行，否则应申明理由，拒绝执行。
值长坚持时，应向上级领导汇报。
1.4 处理事故要精力集中，坚守岗位，迅速限制事故的发展，消除事故根源，解除对人身和设备威胁，防止事故进一步扩大，确保非故障设备良好运行。
在事故处理过程中要统筹兼顾，接到命令必须执行重复命令制度，命令执行后，应向发令人汇报。
1.5 自动装置故障时，运行人员应正确判断，及时将有关自动装置切至手动，及时调整，维持参数的正常、稳定，防止事故扩大。
1.6 400VPC、MCC失电时，应首先投入备用设备，待备用辅机运行正常后，再到就地处理电源故障，恢复正常运行。
1.7 当发生本规程没有列举的紧急事故时，运行人员应根据自己的经验与判断，主动地采取措施、对策，迅速进行处理。
1.8 事故处理完毕，应将事故发生的现象、时间、处理过程如实地记录在交接班日志上。
2 保护停炉当下列情况之一具备时，锅炉保护动作将自动中断向锅炉提供燃料：2.1 手动MFT。
2.2 所有送风机跳闸。
2.3 所有引风机跳闸。
2.4 有任两层制粉系统投运时所有一次风机全停。
2.5 炉水循环泵全停或循环泵差压全低(延时3S)。
2.6 锅炉汽包水位高高+250mm（2/3）延时3S。
2.7 锅炉汽包水位低-300mm(2/3)延时3S。
2.8 炉膛压力高高+3240Pa：炉膛压力开关三取二延时3S。
600MW超临界机组高加跳闸影响分析及对策
600MW超临界机组高加跳闸影响分析及对策摘要：本文研究了高加跳闸对火电机组的影响,对于大容量火电机组运行有较强的指导意义,值得推广学习。
关键词:高加跳闸、燃水比、入口欠焓1引言高加是汽机的重要辅机，高加跳闸后对汽轮机运行工况、机组经济性以及锅炉安全运行都有较大影响。
因此研究高加跳闸后的影响对与提高机组安全运行有较强的现实意义。
2机组概况QB厂机组为600MW超临界直流锅炉，一次中间再热、单轴、三缸、四排汽凝汽式汽轮机。
汽轮机配置三台高加、一台除氧器、四台低压加热器。
锅炉采用∏型布置，每台炉配置两台空预器、送风机、引风机、一次风机及一台增压风机。
配置一、二次风预暖器与低低温省煤器实现烟气余热回收利用。
低低温省煤器设置在空预器出口，一、二次风预暖器设置在相应风机出口，联合运行事项烟气余热回收利用。
多余的热量回收至除氧器。
在省煤器与空余器之前设置脱硝SCR反应器实现烟气超净排放。
3高加跳闸对机组设备的影响：3.1对机组负荷的影响高加跳闸后由于高压抽汽中断，原来用于加热给水的高压抽汽继续进入汽轮机下级叶片做功，因此发电机的功率会增大。
3.2对给水温度的影响高加跳闸后由于加热给水的蒸汽消失因此给水温度会大幅度的降低。
给水温度大幅度的降低会造成给水入口欠焓增大。
这样在燃料量及给水流量没有改变的情况下会造成直流锅炉汽水分离器入口温度大幅度下降。
当分离器入口温度低于饱和温度时将会造成汽水分离器满水，进而会造成锅炉过热器进水。
过热器进水之后容易造成过热器管道产生水塞，会造成过热蒸汽管屏水动力不均匀，局部管子冷却不足会有超温爆管风险。
同时由于水动力不均匀会使得部分过热器管子产生较大水击应力以及水平位移移动。
这样容易造成过热器管子变形损坏以产生应力裂纹造成管子寿命降低。
3.3对除氧器水位以及凝结水流量的影响高加跳闸后进入除氧器的水量缺少了一部分高加疏水，因此凝结水需求会增大。
对于600MW超临界运行的机组满负荷运行期间锅炉给水流量与凝结水流量偏差达到400t/h。
600MW发电机异常运行及事故处理规程
600MW发电机异常运行及事故处理规程第一节发电机的异常运行一、发电机在运行中若因系统故障或其它事故，允许按下列特殊运行方式运行：1、发电机允许采用强行励磁，发电机的强励电压为2倍额定转子电压，持续时间50秒；2、在系统发生事故时，发电机定子过电流允许时间，如下表所示：表一：3、当6KV系统发生接地故障时，如果接地点在发电机内部，保护应动作，跳开发电机；如保护拒动，应立即解列停机进行处理。
如接地点在发电机外部，应查明原因并设法消除。
4、发电机外部严重短路后，应对发电机进行全面检查，如果发现定子线圈端布有变形或其它异常现象，则应进行检修。
5、当发电机因内部故障而冒烟起火时，应按照发电机着火事故处理，此时发电机的冷却系统仍继续运行，直至火灾全部熄灭为止。
二、发电机电压异常1、若定子电压高于额定电压的105%时，应及时降低无功出力，但此时功率因数不宜超过迟相0.95。
2、若定子电压低于额定电压的95%时，应及时增加发电机无功出力，但注意转子电流、定子电流不超过额定值，同时报告值长，按电网调度规定处理。
三、发电机频率异常发电机有功出力已达到最大而频率仍低于49.5H Z时，汇报值长，根据其命令进行调整。
四、发电机温度异常升高现象：1、仪表显示温度升高，超过允许值，并发出报警信号。
处理：1、检查发电机定子电流是否平衡，不平衡值是否超过允许范围。
2、通知热工人员核对温度是否正确。
3、检查发电机进风温度是否正常，如果进风温度高，应通知汽机调整空冷器的进水。
4、经检查一切正常，发电机温度仍升高，则应降低有功、无功负荷，但功率因数不得超过迟相0.95，电压不低于额定值的95%，直至温度不再升高，并报告值长。
五、发电机三相定子电流不平衡原因及现象：1、发电机一相开路时，发电机定子电流一相为零，其它两相电流增大且相等（并列运行的其它发电机电流指示也不平衡，但与故障机组相反，不平衡电流较小）。
2、主变压器低压侧线圈断线时，发电机定子电流两相增大且相等，大于第三相。
某600MW机组高负荷限制保护控制引发负荷异常的分析及优化建议
负 荷 ： ；
高 负荷 限制保 护动 作 信 号 消失 ， 高 负 荷 限制 动 作 保 或 护信 号存 在且 总阀开度 小 于 ２ 时 ， 持 设定 值 不 再 Ｏ 保 减小 。当高负荷 限制保 护 动作后 ， Ｅ 控制 逻辑 通 过 Ｄ Ｈ
减 小设定 值抑 制负荷 继续 上升 （ ２ 。 图 ） Ｄ Ｈ 控 制逻 辑除具 有 高负荷 限制保 护 功 能外 ， Ｅ 还
卷
第
０ １ ６—０ 翕 兰 收 稿 简 介 ： ２ １ ～０１８１ ， ， 作 者 日期 ： 董建朋 （ ９ １） 男 大学本科 ， 电厂热工控制系统调试工作 。 一 从事
Ｅ —ｍ ａ ｌ ｉ： ３ ｗ．１ ６＠ １ ３ ｃ ｒ ２ ６ ． ｏｌ ｌ
ｎ
设 定 值 （Ｅ Ｐ Ｉ ） Ｓ Ｔ Ｏ ＮＴ
作用 消失 ， 组负 荷 在 高 负荷 限 制 保 护功 能 控 制下 缓 机 机 组负荷 由 ６ ５ＭＷ 升至 ６ ０Ｍｗ 过 程 中 ， ０ ４ 汽轮
慢下 降至保 护值 以下 。
４１
热 机 总 阀位未 发生 大 的 变化 ， 明高 负 荷 限制 保 护 动作 表 力 第 发
某 ６ ０Ｍ Ｗ 机 组 高 负 荷 限 制 保 护 控 制 引 发 ０
负 荷 异 常 的 分 析 及 优 化 建 议
董建 朋 ， 海 宝 ， 刘 韩 威 ， 崔 猛 ， 郝 涛
河 南 电 力 试 验 研 究 院 ， 南 郑 ９ ４ ０ ５ 河 ， ｚ ｌ ， ５０ ２
某 ６ ０Ｍ Ｗ 机 组 配 置 Ｎ６ ０—２ ． ／ ６ ／ ６ ０ ０ ４ ２ ５ ６ ５ ６汽 轮
的事 故 。但 是 ， 果 Ｄ 如 ＥＨ 控 制 逻 辑 在 高 负荷 限 制 保 护 动作 的 同时一 次 调频 减 负 荷 ， 会 使 汽 轮机 调 节 阀 将 快 速关 闭 ， 而严 重 威 胁 机 组 的安 全 运 行 。对 此 ， 从 对 Ｄ ＥＨ 控制 逻辑 进行 改进 （ ４ ， 得在 高 负 荷 限制 保 图 ）使 护 动作 时综合 阀位 指令 的设 定 值始 终 保 持 不 变 （ 换 切
浅析600MW机组锅炉发生MFT事故原因及措施
关键 词 ： 煤 粉锅 炉 ； 煤质； 结渣 ； 火检 ； Ｍ Ｆ Ｉ ＇ ； 故 障分 析
增加 ， 而着火速度降低 ， 在这种 隋况下着火距离则会推迟 ， 燃烧温度下 １设备及运行 概况 某厂 ６ ０ ０ Ｍ Ｗ 超 临界发 电机组 ， 配 备哈尔滨锅 炉厂采用引进 技术生 降， 从而导致燃烧的稳定性较差， 炉膛内工况出现异常。（ ３ ） 在炉膛内燃 也可能是 由于煤粉浓度 不足所导 致的 。由于在该 电 产 的超临界参数 直流锅炉 ， 型号 为 Ｈ Ｇ １ ９ １ ３ ／ ２ ５ ． ４ － Ｙ Ｍ３ 。 燃 烧方式为前 后 烧 工况出现异 常时 ， 而１ 台备用 ， 这样就需要有 ２ ５只燃烧器投 墙对冲燃烧 ， 前后墙各布置 ３ 层轴向旋流燃烧器（ Ｌ Ｎ Ａ ｓ Ｂ ） ， 每层各有 ５ 厂中是设计 ５台锅炉投运 ， 只 ，共 ３ ０只 。制粉 系 统 为 中速 磨 正压 直 吹 系统 ，配备 ６台 型号 为 入到运行中。 这样通过对锅炉总火工是进行计算校核， 则可以折算出每 而 目该锅炉 Ｍ Ｆ Ｔ事故发生时， 其每只燃烧器的煤量则 Ｚ Ｇ Ｍ１ １ ３ Ｎ的中速辊式磨 ， 设计 Ｂ ＭＣ Ｒ工况时 ５台投运， １ 台备用 ， 每台 只燃烧器的煤量 ， 磨煤机供 １ 层共 ５ 只燃烧器。锅炉采用固态排渣方式， 排渣系统采用刮 较小， 而且煤粉浓度也相对不足， 再加之受到煤质差、 燃烧稳定性脆弱 从而诱发了炉膛燃烧工况较差的问题发生。 （ ４ ） 由于火检调试 板式捞渣机。１ 号锅炉于 ２ ０ ０ ７ 年 ２月投产 ， 投产后锅炉运行比较稳定， 等的影响 ， 不足 ， 也可能导致 ＭＦ Ｔ事故发生 。通 常 隋况下 ， 一侧 的火检 强度会与对 燃烧工况 正常。（ 见图 １ ） ２异常 Ｍ Ｆ Ｔ事 件 分 面一侧的火检信号进行叠加， 这样当一侧燃烧器停止运行后 ， 其对面一 析 侧 的火 检信号 强度也会 随之减 弱 ， 而在此 时如果锅 炉燃烧 工况 较好 时 ， ２ ． １事件发 生过程 则不会有 明显 的 问题 发生 ， 但一 旦受到低 质煤影 响 ， 燃烧 工况较 脆弱 情 ＾ Ｊ 盛 某 １ ３ １号 机 组 负 荷 况下 ， 则会导致磨煤机跳闸， 而对面侧磨煤机跳闸的可能陛也会增加。 ４ ８ ５ Ｍ Ｗ， １ 号 锅炉 １ Ａ 、 １ Ｂ 、 ３异常 Ｍ Ｆ Ｔ事故 的防范措施 １ Ｃ 、 １ Ｄ 、 １ Ｅ 、 １ Ｆ ６台 磨 煤 机 ３ ． １ 通 过对燃烧器 的配风进行 有效 的调整 ， 这样 可能有 效的减 缓或 ” 运行 ， 总 煤量 ２ ３ ０ ｔ ／ ｈ ， 满 足 是 防止结渣 问题 的发生 ， 从而 达到降低 渣池温 度 ， 避免 蒸汽 冲击 的现象 “ ２ ／ ５ 煤火检无 火” 的跳磨 条 发 生。 而且通过现 场观察发现 ， 利用 相同的煤种 ， １ 号 锅炉结渣情 况要严 件后， １ Ｂ磨煤 机跳闸 ， 随 后 重 于 ２ 号锅 炉 ，这也 就说 明 １ 号锅炉 的燃烧器 旋流风 强度要 大 于 ２ 号 其余几 台磨 煤机 相继 跳 锅炉 。因为在燃烧 器旋流 风强度增 加时 ， 可 以使 回流增强 ， 这对 于燃烧 闸， 锅 炉发生 ＭＦ Ｔ ， 跳炉 的 工况的稳定 『 生 是十分有利的， 但却容易导致结渣数量的增加。所以在进 首发 原 因为 “ 全 炉膛 火 焰 行检修 时 ， 需要对燃 烧器进 行重新调 整 ， 对１ 号 锅炉燃 烧器 的旋 流强度 丧失” 。 据运行人 员反映 ， 跳 进行适当降低 ， 增加直流成分， 这样可以有效的防止燃烧器周围结渣现 炉前 ， 各燃 烧 器火 检稳 定 ， 象 的发 生 。同时在运行过 程 中 ， 还要 结渣部 位 的吹灰情 况进行 加强 ， 增 加吹灰 次数 ， 这样 可 以有效 的避免 渣池 口发生堵塞 的可 能性 ， 确保 渣池 内能够正常的进行补水 ， 使水温维持在正常的水平 ， 避免当灰渣落后渣 机跳 闸前 冷灰斗水 封槽处有大量 渣水溢 出。 池 内蒸 汽的产生 。 ３ ． ２建 议严把 人 厂煤 质量关 ， 尽量 杜绝低 质煤进 厂 。为 了更好 的确 ２ ＿ ２事 件检查 晴况 通过观察火焰电视录像 ， 查看捞渣机部位录像， 调阅 Ｄ Ｃ Ｓ 历史数据 保人炉煤质的质量 ， 则需要对煤场的配煤管理进行加强 ， 对入炉煤质的 及 曲线 ， 分析人 炉煤质资 料 ， 检查运 行操作 ， 查阅 Ｓ Ｏ Ｅ记 录等 可知 ， ＭＦ Ｔ 标准进行控制， 并进一步对配煤制度和措施进行完善 ， 从而确保配煤 的 发生前 ， 炉内有灰渣塌落的迹象 ， 冷灰斗东南方位有大量密封水溢出， 质量， 确保煤质的稳定性和均衡性， 一旦出现煤质异常的情况 ， 则需要 之后 Ｍ Ｆ Ｔ ， 照明电源及捞渣机停止， 其他未发现操作异常。 检查 １ Ｂ磨煤 及时通知相关人员 ， 并提高做好各种应对措施 ， 确保锅炉燃烧工况的稳 机跳闸条件满足， 核查煤火检的开关量与模拟量变化趋势一致。调阅炉 定性 。 膛 压力 曲线 。 ３ ． ３合理组织 磨煤机运； １ ５ － ￣ 式 。建议 根据煤 质及机 组负荷情 况 ， 合 １ Ｂ磨煤 机跳闸后 ， 炉 内有 １ 个脉 冲式小正压 ， 幅度为 ３ ０ ０ Ｐ ａ 。个 别 理组织磨 煤机运行 方式 ， 维持 合理 的煤粉浓 度 ， 以提 高燃 烧 的稳定 性 和 燃烧器 的一次风速 瞬间发生 过从 ２ ７ ｍ ／ ｓ 增 加到 ３ １ ｍ ／ ｓ 的小 波动 ， 其 他未 经济 陛。 发现异常 。查阅 １ 号机 组 Ｓ Ｏ Ｅ记 录的磨煤机 跳闸顺序 ， １ Ｂ磨煤机 先跳 ３ ４ 校 核火检调 试质 量 ， 检查 火检 是否存 在偷 看 ， 是 否一侧 的火检 闸， ３ ｓ 后１ Ｅ 、 １ Ｆ 、 １ ｃ 、 １ Ｄ、 １ Ａ磨煤机依次跳 闸 。比较 近 １ ５ 天 的煤 质分析 ， 强度叠加 了对 面—侧 的火 检信号 。为避免对 面燃烧 器火焰 信号强 度叠 发现其 当 日的人炉煤质 最差 ， 大大偏离设 计煤质 。 加的影响， 提高调试质量 ， 最好采用停运对面燃烧器， 单独分层调试火 ２ ． ３异常 ＭＦ Ｔ原 因分析 检 的措施 。 （ １ ） 通过对 １ 号 磨煤机 跳闸 的原 因进行分 析表 明 ， 主要是 由于在 渣 ４结 束语 池中由于灰渣落人后产生水蒸汽从而将部分火检遮掩所导致的，这也 锅炉发生异常 ＭＦ Ｔ事故 ， 多是由于煤质及灰渣脱落所导致 的。因 是导 致 １ 号锅炉 ＭＦ Ｆ 事故 发生 的一个 诱因。通 过对所燃用 的煤 质进行 此在 对锅炉选 型和设 计时 ， 需要 根据其适 用 的煤 质作为 重要依 据 ， 这 样 检验表明， 这种煤质的灰熔点过低， 这样就导致在燃烧器的周围存在着 在锅炉运行时， 则要有效控制煤质的范围， 避免出现煤质差别过大的情 大量 的结渣 的情况发 生 ， 而一旦结 渣数量 的增加 ， 则导 致大量 的疏 松的 况， 从而确保锅炉运行的安全『 生和经济性 ， 另外还要对入炉煤和二次掺 灰渣都 会落入到渣池 中。 掉入 到潭 池 中的灰 渣其颗粒较 为细小 ， 表面积 配时煤质进行有效的控制， 确保锅炉的稳燃性。 较大， 在落 人 的瞬 间会 导致 大量 的蒸 汽产生 ， 而燃 烧器 处 于最下层 ， 这 参 考文献 样 就导致一部 分火检 被水蒸 汽遮挡住 ， 从 而导致火 检信号 减弱 ， 磨 煤机 ［ １ ］ 麻瑜 ， 郑安 平 ， 李 东雄 ， 等减 少锅 炉灭 火的一种技 术措 施 及其 机理 分 发生跳闸 ， 再加之燃烧的稳定洼较差， 所以必然导致锅炉发生 ＭＦ Ｔ 事故 析田 ． 电力学报 ， ２ ０ ０ ３ （ １ ） ： ３ ８ － － ４ ０ ． 的可能性增加。 （ ２ ） 当 ＭＦ Ｔ事故发生时， 也可能由于煤质差、 着火性能不 ［ ２ ］ 阎维平 ， 高 宝同． 燃 煤 电站 锅炉 塌灰 落渣 引发 灭 火的爆 燃机理 分析 明． 佳及燃烧稳定性不好等因素所导致的， 在这些因素作用下 ， 炉内的工况 热能动力工程 ， １ ９ ９ ９ （ ７ ） ： ３ ０ ２ － ３ ０ ３ ． 则会 出现异常 ， 局部 出现灭火或是 整个炉膛 内灭火 的情况发 生。而在磨 ［ ３ ］ 苗长信， 郝卫东． 煤粉锅炉炉膛压力异常宽幅波动的成 因分析叨． 中国 煤 机跳 闸后 ， 则会导致 部分燃�
600(300)MW机组加热器系统事故分析和处理措施
为卧式 、自密封 、ｕ型钢管 、 双流程 、表面式加热器 。
１ ． １ 高压加热器设备 系统
高 压加 热器 疏水 管道 振动 原 因很 多 ，但 是 主要是 由
于疏水 管道 中的两相 流引起的 。２ ０ １ １ 年 １ １ 月２ ０日， 机 组 负荷 ２ ４ ８ Ｍｗ ，３ ＃高压 加热 器正 常疏水 调 门开 度７ ０ ％，疏 水水位 ２ ７ ８ ｍ ｍ， 疏水 管路振动异 常增 大 ，
紧急解列 ３ 高加 ，分析研 究决定 ：对水 位计进行 割 管 检查 。检查发 现水位计水侧严重堵塞现象 ，从根本
上 找到处 理问题 原因， 取得显著效 果 ， 保障机组安全 。
１ ． ３ 原 因分 析 、处 理 过 程 与 改进 措 施 ”
的压差 ，采用逐级 自流方式疏水 ，保证疏水 可靠性 、
高 压加热 器是 以 回热 循环 可 以提 高热 经济性 为 理论 依据设 置 的 ，通 过加热 器金 属受热 面来 实现 热
量传递 。高加 内设 计成 ３段受热 面，即蒸汽冷 却段 、
凝结 段 、疏 水冷 却段 ，使给水 被加 热成 接 近加热 抽
汽压力下的饱和温度 。高压加热器 的疏水利用各高加
动 ，保 证 了机 组安 全经 济运行 。并 对另一 例哈 尔滨汽轮 机 厂６ ０ ０ Ｍｗ机 组 轴封加 热 器水 侧 管束破 裂 ，凝 结
水 大量进 入 轴封 加 热 器汽侧 ，满 水后 ，进入 轴 封 系统 ，进 入 汽轮 机 事 故进 行 分 析 ，提 出轴 封 系统 及 其他
系统如 何进 行排 查 ， 系统设 置 中存在 类似 的 问题 ，采取 相应措 施 进行 整 改的具 体 方法进行 了介 绍 。
安全性 。
600MW机组高加危疏调门异常开启事件分析
１ 危疏调门异常开启事件数据分析及结果
数据采集对象 ： 某 电厂 机组 运行 １ ０日内 的若 干次 危疏 凋
门 开启 情 况 。
负荷 区间。一般认为， 由于除氧器蓄热能力 比高加大很多 ， 危疏 调门在负荷急降过程 中开启的频率应该 多一 些 ， 但事实 上并非 如此。以某 日午间调 峰为 例， 负荷先是 由 ５ ０ ０ ＭＷ 以上 急降至 ４ ０ ０ ＭＷ， 期 间危疏调 门未开 ； 但是 在 ３ ８ ０ ＭＷ 以下缓缓 下降过 程中反而开启 。此外， 通过观察这几 日的数据可以发现 ， 危疏开 启前 ， ≠ ｝ ２ 抽压力 、 拌 ３ 抽压力 、 除氧器压力之间的对应关系基本一 致（ 相互 问的差值基本保 持稳定） 。这说 明， 除氧器压力 变化随 负荷变化的响应速度 尚可 ， 不能成 为危 疏调门开启 的关 键影响
６ ． ０ ９ ｍｍ 后危 疏调 门开启 。这 ２次动作的共 同特点为 ： 动作
次 意 外 开启 ， 最为明显的 ２ 次如下 ： １ ） ６月 ４日 １ １ ： ２ １ ： ５ ２ ， ≠ ｝ ３高 加 水位 由 一 ７ ２ ． ５ ｍｍ 升 至 一１ ２ ． ５ ｍｍ 后 危 疏 调 门 开 启 ； ２ ） ６月
５日 晚 ２ Ｏ ： ０ ¨ ０ ： ０ ６ ， ＃３ 高 加 水 位 由 一 １ ６ ．８ ２ ｍｍ 上 升 至
Ｚ ｈ ｕ ａ ｎ ｇ ｂ ｅ ｉ ｙ ｉ ｎ ｇ ｙ ｏ ｎ ｇ ｙ ｕ Ｙ ａ ｎ ◆装备应用与研 究
．＿＿＿＿＿ ＿＿＿＿＿＿ －・－＿・－ ＿－－＿＿ ＿＿＿＿＿＿ ＿＿＿－－
６ ０ ０ ＭＷ 机 组 高 加 危疏 调 门异 常开 启事 件 分析
600 mw火电厂高加水位控制及高加解列应对措施
600 MW火电厂高加水位控制及高加解列应对措施傅 浩(大唐阳城发电有限责任公司，山西 晋城 048102)Water Level Control and Disconnection Measures for High-pressure Heater in600 MW Thermal Power PlantFU Hao(Datang Yangcheng Power Generation Co., Ltd., Jincheng 048102)〔摘 要〕 600 MW 机组高加只有当蒸汽和水的温度以及高加水位都符合设计要求时，高加才能保证经济性能，因此，高加正常水位成为高加运行的一个重要指标。
为了更好地控制高加水位，可充分利用现有的正常疏水气动调阀和事故疏水气动调阀，将水位控制在最佳状态。
通过增加高加解列触发RB 功能，快速应对高加解列对机组的影响，保证机组的安全运行。
〔关键词〕 高压加热器；水位控制；高加解列；快速减负荷Abstract :Only with the temperature of steam and water and the water level of the high-pressure heater of 600 MW thermal power unit meeting the design requirements, the economic performance of high-pressure heater can be guaranteed. Therefore, the normal water level of the high-pressure heater becomes an important indicator for the operation of the high-pressure heater. In order to better control the water level of high-pressure heater, the existing normal drain pneumatic control valve and emergency drain pneumatic control valve may be fully used to control the water level to its optimal state. By adding the RB function of high-pressure heater disconnection trigger, the impact of high-pressure heater disconnection on the unit can be dealt with swiftly to ensure the safe operation of the unit.Key words :high pressure heater; water level control; high-pressure heater disconnection; rapid load reduction 中图分类号:TM621.4 文献标识码:A 文章编号:1008-6226 (2020) 04-0067-03最后从3号高加接入除氧器。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
由于 高加 加热 汽源 取 自汽轮 机各 级 抽汽 ，高加汽 侧 水位 高 会 列 ，、、 段 抽 汽将 进 入 中 、 １２ ３ 低压 缸做 功 ， 因此 高加 解列 后 ， 不 及 若 引起 汽机 进 水导 致损 毁汽 轮机 的危 险 ，引起 高加 水位 高 的 可能 原 时 调 节 ， 组 负荷 将 会 大幅 上 升 （ ６ Ｍｗ ， 台高 加 占 １３ ， 机 约 ０ 每 ／ ） 本 因 ： １水 位 变送 器 数 值指 示 输 出错 误 ； ２ 高加 安全 门误 动 ， 生 次 ＃ 机 组 高 加解 列 ， 图 １曲线 ７ 负 荷） 示 ， 组 负 荷 １ ：８ （） （ ） 产 ｌ 如 （ 所 机 Ｏ０ ： 虚假 水位 ； ３ 高加 疏 水 门卡 涩 ， 位 自动 控 制 失灵 ； ４ 高加 水侧 ２ 最 高达 到 ６ １ （） 水 （） ８ ７ Ｍｗ， 到汽 轮机 组 的极 限工 况 ， 时汽轮 机 的 动 达 此 破管 ， 量高压 给水 进入 汽侧 。 大 静 间隙 、 力 瓦 、 向位 移 承 受极 大 的工 作 负 荷 ， 推 轴 极大 地 威 胁汽 轮
Ｈｇ ｎｎ ａＹ ｉａ ｎｅａ Ｑｙ
羹
国产 ６ ０ ０ ＭＷ 机组满负荷高加解列事故分析及应对策略
杜 长 华
（ 东 国 华 粤 电 台 山发 电 有 限 公 司 ， 东 台 山 ５ ９ ２ ） 广 广 ２ ２ ８
摘
要 ： 细介 绍了国产 ６ ０ＭＷ 机组满负荷高加解列 时的影响点， 详 ０ 对各个影响点加 以分析 ， 并对满 负荷高加解列时提 出应对 的策略 。
负荷工 况下 高加 解列 事故 进行 定 性定 量分 析并 制 定出相 应 的控 制
策 略 显得尤 为重 要 ，避免 在面 临相 应 工况 高加解 列 处 理时 值班 员
因为 盲 目而 扩大 事故 。 ２１ ０ ０年 ６月 １ １日， 山 电厂 ｌ号机 组 ６ ０Ｍｗ 满 负荷 工况 下 台 ０
式 电流 电压 互 感器 必将 被 电子 式 电流互 感器 所取 代 ，过 程层 的 网 络 化 必将 引领 电力 测量 、 护领 域 的变革 。 保 ［ 参考文献 】 ［］ 黄 健， １ 文恕 ， 田军 ， 文龙 ， 禺． 庆 中华 人民共和 国行业标 准 变 电站 通信网络和系统．０３ ２ ０
于 高加汽 侧 工作 压 力且有 抽 而 期运 行过程 中 由于人 为 异常 、系 统设 备异 常等 不 可控 因素 存在 高 水 ， ２ 工况 最 危 险也最 容 易导 致汽 轮机 进水 ， 高 加水 位 保护 加 解 列 的风 险 ， 其 在满 负 荷运 行 工 况 下 高加 解 列 ， 尤 汽轮 机 、 炉 无法 智 能判 断什 么原 因导 致水 位 高 ，因此 高加 水位 高保 护 达 到 定 锅 管 壁 的金 属材料 在设 计 允许 极 限状态 下运 行 ，部 分参 数甚 至会 短 值 后 将 动作 ， 断 抽 汽 ， 切 使给 水 切 至 高加 旁 路 ， 免水 侧 继 续 泄漏 避 时间 超限 ， 这将 对机 组寿 命和 安全 生产 产 生很 大冲 击 。因 此 ， 满 至汽 侧 ， 对 从而 达到 保护 汽轮 机 及系 统安 全运 行 的 目的 。
统和工 程管 理 、 一致 性测 试等 标准 。 国际标准 转 化为 电力行业 标 ５ 将 准 ， 高国 内的 自动化 水 平 。 提 （） ２ 通信 网络 设计 日益 成熟 。 目前 ， 随着 一批 又 一批 的综合 自
结 语
随着 科技 的进 步 ， 料 技术 、 材 网络 技 术 的不 断 发 展 ， 统 电磁 传
１ 事 故 过 程
１号机 ３号 高 加 ２个 水 位 测 点 １ 测 点 ２存 在 偏 差 大 的 缺 和 陷 ， 点 ２ 示 数值 始 终偏 低 ， 疑 变 送 器故 障 ， 对 此变 送 器 进 测 显 怀 欲 行更 换 ， １日热 控值 班 员对此 缺 陷进行 处 理 。 ｌ 热控值班 员处理 ３ 号高 加水位 变送 器显 示 不准 时， ３号高加 将 水位变送 器测 点 ２ 数值 强制 仿真为 当前数 值 ， 让大 选块 输 出反 映真 实水位 的测 点 １ 数值 ， 大选 块在 有测 点被 强制 仿 真后 ， 接 输 出 但 直 仿真数值 ，使正 常疏水 调门和 危急 疏水 调 门入 口都 形成 负偏 差 ， 正
关键 词 ： 高加 解 列 ； 温 ； 位 ； 对 策 略 汽 水 应
现 代 大 中型 汽 轮机 都 利用 中间 抽汽 对 给 水进 行 回 热 加热 ， 降 低 汽 轮机冷 源损 失 以提 高机 组整 体运 行 的综 合效 率 ，但机 组 长周
第一 种 工况 只是 数值 显示 问题 ，第 二 种 工况 由 于抽 汽压 力 高
图 １ 高加解列 曲线示意图
曲线 １ 一汽包水位
曲线 ４ 一给 水 流 量
曲线 ２ 一炉水温度
曲线 ５ 主蒸汽流量 一
曲线 ３ 一给水温度
曲线 ６ 一主 蒸 汽 温度
常疏 水调 门关 闭导致 ３高加真 实水 位 高， 当仿 真信 号放 开后 ， 高加
２ 水位测 点 １ 个 和测 点 ２ 均高 于 １８ ｎ ， 护动作 高加解 列 。 ３ ＇保 ｍ ｌ
曲线 ７ 一负荷
曲线 ９ 一主蒸汽压 力
３． 对 汽轮 机本 体设 备 的影 响 １
２ 高 加 水 位 高 保 护 的 意 义
按设 计 值 ， ３台 高压 加 热 器 在 ６０Ｍｗ 额 定 工况 下 总 共 耗 用 ０
汽 量 ３ ８ ／ ，约 占机 组 额定 负 荷下 蒸汽 流 量 的 １６ 随着 高加 解 ４ ｈ ｔ ／。
３
满 负 荷 高 加 解 列 影 响 点
高加 解列 时 ， 各重 要参 数 曲线 如图 ｌ 所示 。
发 生 了高加 解列 事故 ， 次突 发事 故被 值班 员成 功控 制 ， 有造 成 这 没 重 大 的损 失 ，本 次事 故处理 过程 和机 组 各项 参数 记 录成 为 我们 对 ６０ ０ 机 组满 负荷 工况下 高加 解列趋 势 分析 的重要 数据 依据 。 Ｍｗ