花瓶型桥墩验算11
花瓶墩柱计算书
目录一、基本资料 (1)二、面板检算 (2)三、竖肋检算 (4)四、背架检算 (4)五、对拉拉杆检算 (5)六、连接螺栓检算 (5)一、基本资料1、模板基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面接倒角的端侧莫组成，模板设计高度按全高一次浇注配模，最高墩（浇注高度最大值）H=8.8m ，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[8，间距为325mm ；背架为双[14b （较宽部分不适合对拉拉杆则用[16b ），间距为1000mm ；对拉拉杆Ф30圆钢，间距为1250mm ；说明：间距均取值最大值。
综合计算时，取截面最大，型钢最小进行计算。
2、模板计算主要参数（1）砼自重c γ＝2.5 t/m 3=25KN/m 3；（2）钢材弹性模量E s ＝2.1×105 MPa ； 重力加速度取10N/kg ； （3）容许挠度：1/400 （4）Q235材料强度设计值：抗拉、压和弯：[f]＝215Mpa 抗剪：[f v ]= 125Mpa（5）恒荷载分项系数1.2 （6）活荷载分项系数1.4（7）施工最高高度：按平坡截面取值H=8.8 m3、计算荷载当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可以按照下列二式计算，并取二式中的较小值。
2121022.0v t F c ββγ= ⑴h F c γ= ⑵ 式中：F ─新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； v ─浇注速度（m/h ）；取4m/h ；γc ─混凝土的重力密度（kN/m 3）；取25KN/m 3 ； 0t ─新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取0t =5h ； T ─混凝土的入模温度，取25℃；H ─混凝土侧压力计算总高度（m ）；取8.8m ；β1─外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取为1.0，掺具有缓凝作 用的外加剂时取为1.2；取β1 =1.2；β2─混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时， 取为0.85；50－90mm 时，取为1.10；110－150mm 时，取为1.15；取β2 =1.151201213220.220.2225/5 1.2 1.154/76/c F t vkN m h m h kN m γββ==⨯⨯⨯⨯⨯=32c F γh 25/m 8.8220kN/m kN m ==⨯=取F1＝76 kN/m 2。
花瓶墩计算手册
所属墩号
柱顶截面（型
主线100号墩
2.5×3
2.5×2
28mm
双柱式花瓶墩
2）荷载
各墩柱取最大支座反力进行计算（基本组合）
取支座中心为最不利截面；支座反力按照均匀荷载分布于支座垫石范围；
3）计算图示
花瓶墩桥墩计算书
花瓶墩分类：
本线路花瓶墩分为：独柱花瓶墩、双柱花瓶墩、三柱花瓶墩、四柱花瓶墩、五柱花瓶墩。
桥墩计算项目表
计算项目
适用结构
花瓶墩墩头抗剪计算
独柱花瓶墩、双/三/四/五柱花瓶墩
墩头撑杆系杆计算
独柱花瓶墩
桥墩框架计算
双/三/四/五柱花瓶墩
墩底截面顺桥向计算
所有桥墩
1、花瓶墩墩头抗剪计算
1）统计基本信息
花瓶式墩身钢筋整体吊装质量控制
花瓶式墩身钢筋整体吊装质量控制花瓶式墩身是高速公路、铁路、桥梁等工程中常见的墩身形式。
由于墩身内部无法施工，因此在浇筑墩身时需要先贴钢筋网，然后再浇混凝土。
这就导致了一个问题，即在钢筋网尚未灌浆固定之前，难以对墩身进行吊装。
而在吊装钢筋墩身时，由于墩身复杂的形态和结构，需要采用整体吊装方式，并在其中控制质量，确保吊装过程中安全可靠。
吊装须知为有效控制墩身吊装质量，需要在开始吊装之前了解以下几点信息：•墩身设计图纸：了解墩身的形态和结构，包括墩身的尺寸、重量、重心位置等。
•吊装方案：根据墩身设计图纸和实际场地情况，制定合理的吊装方案。
•吊装工具：选择吊装钢筋墩身所需的吊装工具，包括吊车、钢缆、脚手架等。
吊装步骤1.钢筋网固定：在墩身钢筋网尚未灌浆固定之前，需要先将钢筋网进行固定，以防在吊装过程中发生意外。
2.吊装前准备工作：在开始吊装之前，需要检查各项工具的安全性和吊装现场的平稳性，以确保吊装过程中的安全。
3.吊装过程中的控制：在升起墩身时，需要时刻调整它的姿态，保持墩身水平，防止墩身的倾斜或摆动。
4.就位：将墩身放置在预定位置，进一步检查平稳性和安全性，确保后续施工的顺利进行。
安全措施吊装钢筋墩身是一项高危作业，需要采取一系列的安全措施以确保吊装过程中的安全：1.施工现场必须符合安全施工标准，工作人员需穿戴符合标准的安全防护装备。
2.涉及吊装的设备和物品应进行严格检查，确保使用时的完整性和安全性。
3.吊装过程中，不能超出吊装方案和吊装工具的负荷范围。
4.工人应受过专业培训并持有相关证书。
质量控制为确保吊装过程中的质量，需要进行以下方面的质量控制：1.整个吊装过程需要有专人监控，确保吊装方案的实施和各项安全措施的执行达到标准。
2.墩身的重心需要精确计算，并根据计算结果确定好钢缆的吊点和吊点之间的距离，以保证吊点位置准确。
3.吊具检查：提前检查吊具的牢固程度和承重能力是否合格。
4.吊装过程中的钢筋墩身必须处于平衡状态。
花瓶式桥墩受力分析
向上为z 轴建立坐标系。
模型共采用8节点六面体的实体单元4960个，该单元每个节点上具有3个线性位移自由度。
荷载考虑恒载和活载偏载的组合作用，其中活载按城市A 级荷载设计。
建立有限元模型见图4。
图4 有限元模型图4 分析结果在偏载作用下，计及桥墩的自重，由线弹性理论求解得到桥墩的各部位的受力特性。
详细结2围内桥墩的最大主拉应力超过了《铁路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》中规定的C30混凝土无箍筋及斜筋时的容许主拉应力值0.7MPa，因此在这部分高度的结构内应布置箍筋和斜筋来承受剪应力。
如果按照规范中的梁部分长度全由混凝土承受的主拉应力0.35 MPa 来布置钢筋，则箍筋的长度还应该向下延伸至距离顶面2.6m 处。
而初拟钢筋布置（见图1）中仅在距离墩顶0～1.2m 的范围内布置了箍筋和斜筋，从应力分析上看其布筋范围达不到承载力要求。
距离墩顶0～6.5m 的范围内结构的顺桥向截面内的剪应力在弧线中部有集中现象。
最大主压应力发生在桥墩的悬臂根部，最大值为7.8 MPa，剪应力等值线在越靠近悬臂的根部下缘越密集，产生了应力集中现象（见图6）。
因此，从结构受力的角度来考虑，可以通过加宽桥墩底部的横向尺寸，减缓圆曲线的变化曲率来减缓应力等值线的效果。
最大的弯曲拉应力发生在大偏载作用位置侧距离桥墩中心线1.5m 左右的墩顶位置，最大值为3.57Mpa。
结合图1和图5，墩帽横向受弯钢筋全部布置在受拉区域，墩顶上的钢筋为两层，箍筋底部钢筋正好处于拉应力和压应力的交接处。
顶部配筋方式主要承受拉力、弯矩和剪力，呈现出深梁受力特性。
根据上述计算结果可得出：箍筋的布置范围偏小，达不到结构受力的要求；悬臂的弧部由于应力集中压应力和剪应力均较大；整个弧线悬出部呈现“牛腿”受力特性。
根据以上特点，拟提出解决的措施大致有以下几种方案： 1. 加高墩帽的高度，减小托盘的斜率。
2. 加宽桥墩的横向尺寸，加大曲线半径，以减少应力不均匀变化梯度。
某立交主线桥花瓶墩计算报告
某立交主线桥花瓶墩计算报告计算：复核：审核：主线花瓶墩计算一、概述：主线桥上部结构为预应力混凝土连续箱梁，主线花瓶墩采用双柱桥墩接承台再接双排桩的形式，根据受力需要有群桩有6根桩和8根桩，本次计算选取了墩高较高的23号桥墩进行计算。
本次考虑汽车效应、温差效应、支座摩阻力，其中结构重要性系数取为1.1，汽车荷载冲击系数为1.3；花瓶墩墩底截面尺寸为180cmx210cm，顺桥向单侧配置双排32跟直径28mm的钢筋;桩基直径为150cm，桩基均配置32根直径25mm 钢筋，钢筋采用HRB400钢筋。
二、桥墩及桩基计算1、桥墩计算计算单个桥墩墩底内力及验算结果如下：单位KN.m经计算在最不利荷载组合下，桥墩墩底裂缝宽度为0.17mm，小于0.2mm，满足规范要求。
计算结果：最大弯矩强度验算：截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.14e+04 KN, Qj = 676 KN, Mj = 9.41e+03 KN-m截面抗力: NR = 2.94e+04 KN >= Nj = 1.14e+04 KN(满足)最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 2.14e+04 KN, Qj = 676 KN, Mj = 9.41e+03 KN-m截面抗力: NR = 4.51e+04 KN >= Nj = 2.14e+04 KN(满足)桥墩计算结论：桥墩墩柱的裂缝宽度及强度验算均满足规范要求。
2、桩基计算计算单个桩基内力及验算结果如下：经计算在最不利荷载组合下，桥墩墩底裂缝宽度为0.02mm，小于0.2mm，满足规范要求。
最大弯矩强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 1.38e+03 KN, Qj = 225 KN, Mj = 373 KN-m截面抗力: NR = 1.06e+04 KN >= Nj = 1.38e+03 KN(满足)最大轴力强度验算截面受力性质: 下拉偏压内力描述: Nj = 9.61e+03 KN, Qj = 225 KN, Mj = 373 KN-m截面抗力: NR = 2.31e+04 KN >= Nj = 9.61e+03 KN(满足)桩基计算结论：桥墩桩基裂缝宽度及强度验算均满足规范要求。
桥墩模板验算
桥墩模板计算书、模板设计说明1、模板使用平板+平板结构（如下图所示），平板与平板采用平口结构，并采用螺栓连接，平板与平板采用对拉螺栓紧固，平板采用桁架加固的形式；桁架采用螺栓与模板连接，采用L100X 100X10相互支撑。
2、模板用料面板采用6mm钢板；背竖肋采用［10，间距300mm左右；背横肋采用L63 X 6,间距300mm。
桁架杆件采用2X L63 X 6。
3、模板分节高度为1.25m。
65-30】、实心墩柱模板力学检算1、墩柱荷载分析①面板：面板为支撑于相邻两横肋之上受均布荷载的板②横肋：横肋简化为横跨在两竖肋桁架之上受均布荷载的简支梁③竖肋桁架：竖肋可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的桁架。
2、墩柱荷载取值①采用内部振捣器时的新浇混凝土对模板侧面的压力标准值（可按下两式计算，取较小值）：F=0.22r c t°B i B 2v1/2或F=r c H。
式中：F—新浇混凝土对模板侧面的最大侧压力（KN/m2）匚一混凝土的重力密度（25KN/m3）t o—新浇混凝土的初凝时间（h）（混凝土入模温度T=50C考虑，则t°=200/（T+15），则取值为10.0h,按照高强度混凝土凝固时间）V —混凝土的浇筑速度）m/h）（按V=2m/h）H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度）m）（按照最高1.25米计算）B 1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2B 2—混凝土塌落度影响修正系数，泵送混凝土一般取 1.15计算可得：F=0.22X 25 x 10.0X 1.0X 1.15X 21/2=89.45KN/m2F=25X 1.25=147.5KN/m2两者中取较小值F=89.45KN/m2②侧向振捣压力为 4 KN/m2水平振捣压力为2 KN/m2，故荷载取值Q=89.45+6=95.45 KN/m23、模板验算3.1面板验算采用6mm钢板，取L i=10cm板条简化为三跨连续梁验算；面板跨度按照0.26m考虑。
道路桥梁施工技术系列2——“花瓶”墩施工技术与质量控制2016.10.04
二、钢筋工程
㈤、钢筋骨架的绑扎和安装
3、钢筋与模板之间应设置垫块，垫块的制作、设置和固定应符合下列规定：
① 混凝土垫块应具有足够的强度和密实性；采用其他材料制作垫块时，除应满足使用 强度的要求外，其材料中不应含有对混凝土产生不利影响的成分。垫块的制作厚度不应出 现负误差，正误差应不大于1mm。
② 用于重要工程或有防腐蚀要求的混凝土结构或构件中的垫块，宜采用专门制作的定 型产品，且该类产品的质量同样应符合第1款的规定。
2、钢筋机械连接接头在施工现场的检验与验收。包括：型式检验报告、接头工艺试验、现场检验进行 外观质量检查和单向拉伸强度试验、500个一批。
二、钢筋工程
机械连接要求（4点）：
3、钢筋机械接头连接组装完成后，应符合下列规定： ① 对镦粗直螺纹连接接头，套筒每端不宜有一扣以上的完整螺纹外露，加长丝头型、扩口型及加锁母 型接头的外露螺纹不受此限制，但应有明显标记。 ② 对滚扎直螺纹连接接头，标准型接头连接套筒外应有有效螺纹外露，正反丝口型接头套筒单边外露 有效螺纹不得超过2倍螺距，其他连接形式应符合产品设计要求。 ③ 对套筒挤压接头，挤压后套筒长度应为原套筒长度的1.10～1.15倍，压痕道数应符合型式检验确定 的道数。
二、钢筋工程
㈣、钢筋连接
一般要求（2点）： 1、钢筋的连接宜采用焊接接头或机械连接接头。绑扎接头仅当钢筋构造复杂施工困难时方可采用， 绑扎接头的钢筋直径不宜大于28mm，对轴心受压和偏心受压构件中的受压钢筋可不大于32mm；轴心受 拉和小偏心受拉构件不应采用绑扎接头。 2、受力钢筋的连接接头应设置在内力较小处。对焊接接头和机械连接接头，在接头长度区段内， 同一根钢筋不得有两个接头；对绑扎接头，两接头间的距离应不小于1.3倍搭接长度。配置在接头长度 区段内的受力钢筋，其接头的截面面积占总截面面积的百分率，应符合下表规定。
花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简
花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简好的，以下是为您生成的文章：咱先来说说这个花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简，这可真是个让人头疼又有趣的事儿。
我还记得有一次，跟着施工队去实地考察一个桥梁项目。
那时候太阳老大了，晒得人直发晕。
我们一群人就围在那个花瓶墩旁边，对着图纸和实际的墩子，绞尽脑汁地算着体积。
话说回来，花瓶墩变截面位置的体积计算，那可不是个简单的事儿。
通常呢，咱们用的公式是一堆复杂的数学表达式，里面又是各种参数，什么墩顶半径、墩底半径、变截面高度等等。
咱先把这个复杂的公式摆出来瞅瞅：V = πh/3 * (R₁² + R₁R₂ +R₂²) ，这里面的 h 就是变截面的高度，R₁是墩顶半径，R₂是墩底半径。
要化简这个公式，就得好好琢磨琢磨这些参数之间的关系。
比如说，要是墩顶半径和墩底半径之间有个固定的比例关系，那就能把公式变得简单点儿。
再或者，咱想想能不能通过一些几何图形的相似性来简化计算。
就像三角形相似一样，花瓶墩的不同部分也许也有类似的关系可以利用。
还有啊，咱可以尝试把这个体积分成几个部分来计算。
比如说，先算上面一部分的体积，再算下面一部分的体积，最后加起来。
其实啊，化简这个公式就跟解一道特别难的谜题一样。
有时候感觉走投无路了，突然一个小灵感就能让整个局面豁然开朗。
回到之前说的那次实地考察，大家在那热得汗流浃背，可还是不停地讨论、比划。
有人提出了一个想法，然后大家就一起验证，那种齐心协力的感觉真不错。
最后呢，经过一番努力，我们还真找到了一个相对简单的化简方法。
虽然不是完美到极致，但在实际应用中确实能节省不少时间和精力。
总之，花瓶墩变截面位置的体积计算公式化简这事儿，得有耐心，得善于发现参数之间的关系，还得有点创新思维。
只要咱们肯下功夫，总能找到更简单有效的方法来解决问题。
就像那次在烈日下的努力一样，付出总会有收获的！。
花瓶墩柱计算书
目录一、基本资料 0二、面板检算 (1)三、竖肋检算 (3)四、背架检算 (3)五、对拉拉杆检算 (4)六、连接螺栓检算 (4)一、基本资料1、模板基本尺寸桥墩浇筑时采用全钢模板，模板由平面模板和平面接倒角的端侧莫组成，模板设计高度按全高一次浇注配模，最高墩（浇注高度最大值）H=8.8m ，面板为h=6㎜厚钢板；竖肋[8，间距为325mm ；背架为双[14b （较宽部分不适合对拉拉杆则用[16b ），间距为1000mm ；对拉拉杆Ф30圆钢，间距为1250mm ；说明：间距均取值最大值。
综合计算时，取截面最大，型钢最小进行计算。
2、模板计算主要参数（1）砼自重c γ＝2.5 t/m 3=25KN/m 3；（2）钢材弹性模量E s ＝2.1×105 MPa ； 重力加速度取10N/kg ； （3）容许挠度：1/400 （4）Q235材料强度设计值：抗拉、压和弯：[f]＝215Mpa 抗剪：[f v ]= 125Mpa（5）恒荷载分项系数1.2 （6）活荷载分项系数1.4（7）施工最高高度：按平坡截面取值H=8.8 m3、计算荷载当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h 以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可以按照下列二式计算，并取二式中的较小值。
2121022.0v t F c ββγ= ⑴第 1 页h F c γ= ⑵ 式中：F ─新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m 2）； v ─浇注速度（m/h ）；取4m/h ；γc ─混凝土的重力密度（kN/m 3）；取25KN/m 3 ； 0t ─新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取0t =5h ； T ─混凝土的入模温度，取25℃；H ─混凝土侧压力计算总高度（m ）；取8.8m ；β1─外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取为1.0，掺具有缓凝作 用的外加剂时取为1.2；取β 1 =1.2；β2─混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时， 取为0.85；50－90mm 时，取为1.10；110－150mm 时，取为1.15；取β 2 =1.151201213220.220.2225/5 1.2 1.154/76/c F t vkN m h m h kN m γββ==⨯⨯⨯⨯⨯=32c F γh 25/m 8.8220kN/m kN m ==⨯=取F1＝76 kN/m 2。
2024年安全员之C证(专职安全员)考试题库
2024年安全员之C证（专职安全员）考试题库单选题（共45题）1、消火栓的最大保护半径不应大于（）m。
A.80B.100C.150D.200【答案】 C2、实施建筑工程监理前，（）应当将委托的工程监理单位、监理的内容及监理权限，书面通知被监理的建筑施工企业。
A.施工单位B.建设单位C.承包单位D.总承包单位【答案】 B3、临时性挖方一般软黏性土边坡值应为（）。
A.1:0.75～1:1.00B.1:1.50或更缓C.1:1.00～1:1.25D.1:1.25～1:1.50【答案】 B4、冲压钢脚手板对接平铺时，接头处构造应满足的要求是（）。
A.接头处必须设一根横向水平杆B.接头处必须设两根横向水平杆；脚手板外伸长度应取130～150mm；且两块脚手板外伸长度之和不大于300mmC.接头处必须设两根横向水平杆；两块脚手板外伸长度之和不大于400mmD.接头处必须设两根横向水平杆；两块脚手板外伸长度之和不大于300mm【答案】 B5、防治大气污染，应当以改善大气环境质量为目标，坚持（），规划先行，转变经济发展方式，优化产业结构和布局，调整能源结构。
A.源头治理B.科学治理C.协调发展D.综合治理【答案】 A6、施工现场内所有防雷装置的冲击接地电阻值为不得大于（）。
A.1ΩB.4ΩC.10ΩD.30Ω【答案】 D7、某工地多台塔吊，甲塔吊实得分为90分，乙塔吊实得分为85分，计算汇总表中塔吊实得分值为（）。
A.90分B.85分C.87.5分D.8.75分【答案】 D8、（）是对没有国家标准而又需要在全国某个行业范围内统一的技术要求所制定的标准。
A.规范性文件B.强制性标准C.行业标准D.规章【答案】 C9、夏季职工宿舍要()。
A.防蚊蝇B.防火C.防偷盗D.防触电【答案】 A10、某公交项目部突发大风。
当时地面10 米高度风速6.4 米/秒，复杂风场环境引起项目标段的右幅20 号花瓶型实体式桥墩结构颤振，加之该桥墩上部尚未浇筑的花瓶型钢筋骨架高达12.5 米，重心偏高等因素，导致钢筋骨架产生颤振失稳，向东倾覆，连带脚手架全部倾覆散落。
2023年广东省安全员A证(主要负责人)备考押题2卷合壹(带答案)卷8
2023年广东省安全员A证（主要负责人）备考押题2卷合壹（带答案）（图片大小可自由调整）全文为Word可编辑，若为PDF皆为盗版，请谨慎购买！第一卷一.全能考点(共100题)1.【单选题】倾斜液压缸可以使门架在____方向倾斜一定的角度。
A、向前B、向后C、向前或向后参考答案：C2.【单选题】下列关于施工场地划分的叙述，不正确的是（）。
A、施工现场的办公区、生活区应当与作业区分开设置。
B、办公生活区应当设置于在建建筑物坠落半径之外，否则，应当采取相应措施。
C、生活区与作业区之间进行明显的划分隔离，是为了美化场地。
D、功能区的规划设置时还应考虑交通、水电、消防和卫生、环保等因素。
参考答案：C3.【判断题】钢丝绳的破断拉力是将整根钢丝绳拉断所需要的拉力，也称为整条钢丝绳的破断拉力。
（）4.【单选题】坠落高度基准面2m及以上进行临边作业时，应在临空一侧设置（），并应采用密目式安全立网或工具式拦板封闭。
A、警戒线B、防护栏杆C、警示标志D、安全挡板参考答案：B5.【单选题】不属于引发矿山顶板事故的原因的是()。
A、缺乏有效支护B、不合理的通风方式C、采矿方法不合理参考答案：B6.【判断题】()高温油膨化阶段是将干制原料，直接投入140~160℃的高温油中，使之成熟的过程。
参考答案：×7.【判断题】架空线的直流电压不得超过800V。
参考答案：×8.【单选题】某加氢装置新开工时因操作人员操作不当,高压注水泵没有启动时先开启注水阀门,导致出口高压串入低压系统,所幸现场人员处理及时才没有发生更大的事故。
在这起未遂事故中原因分析不正确的是()。
A、注水点的单向阀存在内漏B、新建装置人员培训工作有待完善C、这起未遂事故主要是单向阀密封不严,为设备故障引起,操作人员能及时处理说明操作人员素质很高9.【单选题】某高速公路项目部施工技术员，根据施工现场情况，对施工用机械设备进行安排。
因取土区土壤松软潮湿，该施工员作了具体的安排。
花瓶型桥墩验算11
花瓶型桥墩定型钢模板计算内容提要：对花瓶型桥墩采用的定型钢模板进行受力验算，以确保墩柱施工的安全。
关键词：花瓶型桥墩、定型钢模板、计算参数、模板计算、竖肋计算、小横肋计算、横向大肋计算、抗风计算1、工程概况本改造工程路基设计标准：一级公路兼顾城市道路双向6车道，设计速度100km/h；辅路双向2车道+慢车道，设计车速50km/h，路基宽60m，与原道路一致。
新建环镇路分离式立交上跨桥上部采用预应力混凝土支架现浇连续箱梁，下部采用花瓶型桥墩、一字型桥台，钻孔灌注桩基础。
环镇路分离式立交桥中墩柱共28个，分别在左、右幅Pm1~Pm14墩，混凝土设计为C40。
桥墩采用花瓶型桥墩，桥墩设装饰槽。
横桥向底部外包尺寸为3.0m，顶端外包尺寸为5.0m，支座间距2.8m；立柱顺桥向的尺寸为1.4m，边墩墩顶的顺桥向加宽至2.2m。
立柱四周设圆弧倒角，立柱顶部外侧的尖角部分设直线倒角，以利脱模。
其中左、右幅Pm2、Pm5、Pm 8、Pm 11、Pm 13为固定墩，其余为滑动墩。
2、模板计算书2.1、计算参数2.1.1、模板采用厚6mm的定型钢模板，自重为0.047KN/㎡。
钢模板的力学参数：极限强度[σ]=215Mpa，抗剪极限[T]=125Mpa,弹性模量E＝206000Mpa，容许挠度[v]＝1.5mm。
2.1.2、模板小横肋采用h=110mm，厚度为b=8mm的钢板，间距均为30cm, 弹性模量E＝206000Mpa，截面抵挡矩W=bh2/6=8×110×110÷6=16133mm3，惯性矩I＝bh3/12=8×110×110×110÷12=887333mm4，极限强度[σ]=215Mpa。
2.1.3、模板大横肋短边横肋采用280mm槽钢，槽钢的截面系数W=339.5×103mm3，惯性矩I=4752.5×104mm4，极限强度[σ]=215Mpa。
花瓶墩计算手册
基本信息表
所属墩号
柱顶截面（m）类型
主线100号墩
2.5X3
2.5X2
28mm
双柱式花瓶墩
2）荷载
各墩柱取最大支座反力进行计算（基本组合）
取支座中心为最不利截面；支座反力按照均匀荷载分布于支座垫石范围;
3）计算图示
精心整理
花瓶墩桥墩计算书
花瓶墩分类：
本线路花瓶墩分为：独柱花瓶墩、双柱花瓶墩、三柱花瓶墩、四柱花瓶墩、五柱花瓶墩。
桥墩计算项目表
计算项目
适用结构
花瓶墩墩头抗剪计算
独柱花瓶墩、双/三/四/五柱花瓶墩
墩头撑杆系杆计算
独柱花瓶墩
桥墩框架计算
双/三/四/五柱花瓶墩
墩底截面顺桥向计算
所有桥墩
1、花瓶墩墩头抗剪计算
浅谈花瓶墩的设计与计算
ＣＯＭＭＵＮＩＣＡＴＩＯＮＳ ＳＴＡＮＤＡＲＤＩＺＡＴＩＯＮ． Ｎｏ．１９， ２００８（ ＩＳＳＵＥ Ｎｏ．１７８３１）
公路工程与运输
交通标准化 ＣＯＭＭＵＮＩＣＡＴＩＯＮＳ ＳＴＡＮＤＡＲＤＩＺＡＴＩＯＮ
２００８ 年第 ９ 期（ 总第 １８１ 期）
模式， 配筋采用对称配筋， 控制截面取墩身根部截 ４．２．２ 分析结果
公路工程与运输
算为例， 重点介绍异形桥墩设计和计算思路， 并对 异形桥墩的受力特点进行分析和探讨。 ２ 设计背景
新兴大桥位于阜城西郊， 所处位置十分重要， 既具有公路交通功能， 也是城市桥梁， 在设计过程 中考虑了交通与景观的双重功能， 力求桥型新颖独 特。
根据上述考虑， 新兴大桥主桥 采 用 （ ６４＋８８） ｍ
ＤＡＩ Ｓｈｉ－ ｈｏｎｇ， ＦＥＩ Ｌｉａｎｇ
（ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ Ｄｅｓｉｇｎ ＆ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｓｏｕｔｈｅａｓｔ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｔｒａｆｆｉｃ Ｂｒａｎｃｈ， Ｎａｎｊｉｎｇ ２１００９６， Ｃｈｉｎａ）
Ａｂｓｔｒ ａｃｔ： Ｔａｋｉｎｇ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ｂｒｉｄｇｅ ａｐｐｒｏａｃｈ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｆｏｒ ｉｎｓｔａｎｃｅ， ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｖａｓｅ ｐｉｅｒｓ， ａｎｄ ｅｍｐｈａｓｉｚｅｓ ｔｈｅ ｄｅｔａｉｌｅｄ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｏｆ ６８ ｔｈｉｓ ｔｙｐｅ ｏｆ ｐｉｅｒｓ ｉｎ ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｂｒｉｄｇｅ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｓｔｒｅｓｓ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｖａｓｅ ｐｉｅｒｓ． Ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎ ｔｈｅ ｔｏｐ ｏｆ ｐｉｅｒｓ ｉｎ ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｂｒｉｄｇｅ ｉｓ ｇｒｅａｔ， ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ． Ｗｈａｔ′ｓ ｍｏｒｅ， ｉｔｓ ｓｈｅａｒｉｎｇ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｉｎ ｐｉｅｒｓ ｉｓ ｌｅｓｓ， ｓｏ ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｄｏｎｅ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｃｏｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ．
花瓶式桥墩受力分析的探讨
花瓶式桥墩受力分析的探讨摘要：本文对某大桥的花瓶式桥墩受力特征进行分析，鉴于结构受力比较复杂，结合空间有限元模型和拉压杆模型分别就应力和裂缝计算分析，根据各自的计算结果。
经比较，得出在结构设计和钢筋布置方面得到一些有价值的结论，供以后类似的设计和计算参考。
关键词：花瓶式桥墩空间有限元模型拉压杆模型计算分析1 引言随着科学技术水平的发展和人们对于美学欣赏的要求，桥梁结构形式日新月异，桥梁细部构造的创新已经成为目前桥梁建设人员探讨的问题。
随着桥梁结构形式变化，其相关受力特性也随之发生了很大变化。
花瓶式桥墩作为新结构形式在公路市政桥梁建设中得以广泛采用，但在其使用过程中也发现了一些墩身裂缝的问题，对于结构的承载能力和耐久性能产生直接影响。
2 概况某桥跨径布置34+55+34m现浇变截面连续箱梁桥，断面全宽为16.5m，箱式悬臂长度为2.25m。
箱梁变高，支座处梁高3.5m，跨中梁高2.2m。
顶板厚度为0.28m，底板厚度为0.25m，支点范围腹板厚度为70cm，跨中范围腹板厚度45cm。
箱梁悬臂端部厚度为20cm。
其主墩为花瓶式桥墩，墩身为变截面的花瓶式，墩顶尺寸为5.7m×1.4m（横桥向×纵桥向），墩底尺寸为4.0m×1.4m（横桥向×纵桥向），墩高8.7m。
墩底横桥向单侧配置22根直径32mm受力钢筋，纵向边单侧配置57根直径32mm受力钢筋，墩顶按配置有38根直径32mm的受拉钢筋。
3 主墩墩身验算对于高墩的花瓶式桥墩，在相同荷载作用下，支座中心距离悬臂根部距离越大，它在悬臂根部产生的弯矩就越大，呈现“大牛腿”效应，弯矩过大可导致墩顶混凝土产生裂缝和悬臂根部下缘混凝土压坏。
对于支座中心线与墩身底部截面边缘距离不同值（边缘内20㎝、边缘齐平、边缘外20㎝），根据以前相关结构受力设计计算对比分析，支座中心线处于墩身底部截面边缘内20㎝，基本上消除了剪应力集中现象，应力等值线更加平缓，应力分布变得十分均匀，弯曲正应力得到降低，顺桥向支座中心线所在的竖直面内剪应力值相对较小。
花瓶墩悬臂计算
一、基本资料1、上部恒载支承反力N g＝24727KN16、计算简图：2、上部活载支承反力N q＝1908KN3、结构重要性系数γ0＝ 1.14、拉杆计算高度h＝ 3.15879m5、支座宽度b＝0.97m6、桥墩宽度B＝ 2.01m7、支座间距L＝ 5.5m8、支座中心距墩边缘x＝0.625m9、砼轴心抗压强度f cu,k＝26.8Mpa10、系杆钢筋抗拉强度f sd＝280Mpa11、系杆钢筋截面面积A s＝27344mm212、钢筋中心距外缘距离a s＝0.12m13、最里层钢筋中心距外缘s＝0.17m14、系杆钢筋直径d＝32mm15、钢筋弹性模量E s＝200000Mpa二、撑杆抗压与系杆抗拉承载力验算h0=h-a s= 3.0388mθ=tan-1(h/x)=78.4°h a＝s+6d=0.362m t=bsinθ+h a cosθ= 1.023m b s= 2.01m N d=13318KN D d=N d/sinθ=13596KN T d=N d/tanθ=2739KN0.00011Mpa≤0.48f cu,k撑杆抗压承载力验算:γ0D d=14956KN ≤tb s f cd,s=26452KN系杆抗拉承载力验算:γ0T d=3013KN ≤f sd A s=7656KN二、斜截面抗剪承载力验算砼抗拉强度设计值f td= 1.65Mpa 预应力提高系数α2＝ 1.0γ0V d=14650KN >0.50×10-3α2f td bh0=5039γ0V d=14650KN ≤0.51×10-3fcu,k 0.5bh=15810桥墩悬臂验算通过！KN 满足规范要求！KN 需要斜截面抗剪验算！本计算为大沙路高架桥花瓶墩悬臂计算，采用“撑杆-拉杆体系”方法计算悬臂正截面抗弯承载力，斜截面抗剪承载力按钢筋砼一般受弯构件计算。
XXX高架桥17#花瓶墩(对称)悬臂计算书满足规范要求！满足规范要求！1。
花瓶门式组合墩施工技术
花瓶门式组合墩施工技术【摘要】本项目的难点之一是双柱外扩花瓶门式组合墩施工，由于本项目主线高架桥沿着既有通车一级地方公路余姚大道中分带设置主墩，由于高架桥扎墩于中分带，双柱外扩花瓶门式组合墩受余姚大道中分带预留宽度制约，主墩下侧直线段横桥向总宽度为8m，而本项目上部结构采用全国首条陆上架设预制大箱梁，因运架梁、预制大箱梁支座布设条件要求，主墩上侧横桥向宽度必须外扩至16.5m，即主墩必须从下方的8m，向上外扩至16.5m，两侧悬臂宽度之大，属于国内罕见。
主墩施工技术难度非常大，给项目施工技术管理带来了极大的挑战，经过施工技术创新，圆满的完成了施工任务。
【关键词】双柱外扩花瓶门式组合墩；大悬臂；施工技术；桥梁施工；高速公路宁波余慈高速公路工程是浙江省“两纵两横十八连三绕三通道”高速公路网中杭州湾宁波通道的重要组成部分，承担杭州湾通道路网辐射的功能。
全线18.16km高架桥，沿线设置三座双喇叭型互通，按高速公路标准建设，设计速度100km/h，双向4车道，桥梁宽度25.5m，设计汽车荷载为公路－Ⅰ级。
本项目主墩施工技术难度非常大，给项目施工技术管理带来了极大的挑战，经过参建各方共同努力，最终顺利解决了这一技术难题，并于近期通过了项目交工验收，圆满的完成了施工任务。
一、施工环境特点沿线地基土浅部主要为一套全新统海积、冲海积地层，土层厚度、分布及性质均较稳定。
主墩形式为双柱外扩花瓶门式组合墩，扎墩于已经通车的余姚大道中分带，中分带宽度10m，施工阶段余姚大道中分带两侧设置全封闭围挡硬隔离，便于施工管理。
二、施工准备平整场地-测量放线-凿毛-安全技术交底。
三、墩身钢筋骨架整体加工、整体分节段吊装3.1技术准备由于双柱外扩花瓶门式组合墩特殊的结构形式，有两个特点：一是大悬臂，两侧悬臂长度均为4.25m，二是头重脚轻，即为了布设支座，主墩水平截面尺寸从下向上也进行了扩大处理。
因为以上两个原因，采用原有的后场加工主筋、箍筋，现场进行安装的施工技术方案不仅施工进度慢，安装精度满足不了保护层合格率>90%的质量控制指标，钢筋现场绑扎精度不足，甚至导致曲线段模板无法合模，老的施工技术方案变得不可行！为此，决定采用最新的墩身钢筋骨架整体分段后场加工、现场分段整体吊装的施工工艺技术！根据墩身结构形式，双柱外扩花瓶门式组合墩钢筋骨架及混凝土浇筑，由下至上，分直线段、曲线段、大盖梁三段施工。
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花瓶型桥墩定型钢模板计算内容提要：对花瓶型桥墩采用的定型钢模板进行受力验算，以确保墩柱施工的安全。
关键词：花瓶型桥墩、定型钢模板、计算参数、模板计算、竖肋计算、小横肋计算、横向大肋计算、抗风计算1、工程概况本改造工程路基设计标准：一级公路兼顾城市道路双向6车道，设计速度100km/h；辅路双向2车道+慢车道，设计车速50km/h，路基宽60m，与原道路一致。
新建环镇路分离式立交上跨桥上部采用预应力混凝土支架现浇连续箱梁，下部采用花瓶型桥墩、一字型桥台，钻孔灌注桩基础。
环镇路分离式立交桥中墩柱共28个，分别在左、右幅Pm1~Pm14墩，混凝土设计为C40。
桥墩采用花瓶型桥墩，桥墩设装饰槽。
横桥向底部外包尺寸为3.0m，顶端外包尺寸为5.0m，支座间距2.8m；立柱顺桥向的尺寸为1.4m，边墩墩顶的顺桥向加宽至2.2m。
立柱四周设圆弧倒角，立柱顶部外侧的尖角部分设直线倒角，以利脱模。
其中左、右幅Pm2、Pm5、Pm 8、Pm 11、Pm 13为固定墩，其余为滑动墩。
2、模板计算书2.1、计算参数2.1.1、模板采用厚6mm的定型钢模板，自重为0.047KN/㎡。
钢模板的力学参数：极限强度[σ]=215Mpa，抗剪极限[T]=125Mpa,弹性模量E＝206000Mpa，容许挠度[v]＝1.5mm。
2.1.2、模板小横肋采用h=110mm，厚度为b=8mm的钢板，间距均为30cm, 弹性模量E＝206000Mpa，截面抵挡矩W=bh2/6=8×110×110÷6=16133mm3，惯性矩I＝bh3/12=8×110×110×110÷12=887333mm4，极限强度[σ]=215Mpa。
2.1.3、模板大横肋短边横肋采用280mm槽钢，槽钢的截面系数W=339.5×103mm3，惯性矩I=4752.5×104mm4，极限强度[σ]=215Mpa。
2.1.4、模板竖肋采用100mm槽钢，间距350mm，惯性矩I=198.3×104mm4，弹性模量 E＝210000Mpa，截面抵挡矩W=bh2/6=6×120×120÷6=14400mm3，极限强度[σ]=215Mpa。
2.1.5、模板外侧斜向支撑采用ø48钢管，抗压强度[f]=215N/mm2，回转半径i=160mm，截面积A=424mm2，截面抵挡矩W＝5080mm3，惯性矩I=121900mm4，极限强度[σ]=215Mpa。
2.1.6、施工荷载取2.5KPa，振捣荷载取2.0KPa，钢筋砼自重取25KN/m3，计算侧压力时砼自重取γ=24KN/m3。
2.1.7、螺栓的抗剪强度设计值fv=140Mpa。
2.2、模板计算2.2.1、由于墩身外观为花瓶式，混凝土浇筑速度不宜过快，每次混凝土浇筑时间不少于4小时进行计算，施工温度为T=30℃，最大浇筑高度为6.0m，浇筑速度为v=6/4=1.5m/h即砼浇筑速度在1.5m/h以下，新浇筑的普通砼作用于模板的侧压力按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）附录D有如下计算公式Pm=0.22γ×t0×K1×K2×v1/2γ----钢筋砼的容重，取24KN/m3K1----外加剂影响系数,取1.0K2----砼坍落度影响修正系数,当坍落度为50~90mm时,取1.0v ----砼的浇筑速度m/h按经验值，t0=200/(T+15)=200/45=4.444则Pm=0.22×24×4.444×1×1×1.51/2=28.74KN/㎡振捣混凝土时对侧模板的荷载取4.0Kpa模板承受的最大侧压力p ＝1.2×28.74+1.4×4=40.09KN/㎡模板承受的线荷载：按1米板宽的模板进行计算：q=p ×1=40.09KN/m ，W=b ×h 2/6=4167mm3,I= b ×h 3/12=10417mm 42.2.2、弯矩计算：Mmax=0.1×q ×l 2=0.1×40.49×0.3×0.3=0.361KN.m2.2.3、强度计算截面应力σ=Max/W=0.361×1000000÷4167=86.63Mpa<[σ]=215Mpa满足要求！2.2.4、抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.6×40.09×0.300=7.22kN截面抗剪强度计算值 T=3×7.22×1000/(2×1000.000×5.000)=2.17N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=125.00N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!2.2.5、挠度验算v = 0.677ql 4 / (100EI)其中q 取用Pm 值，且不考虑分项系数，则q=40.49KN/㎡v=0.677×40.49×3004÷(100×206000×10417)=0.58mm<[v]=1.5mm满足要求！2.3、竖肋计算竖肋间距350mm ，采用100mm 槽钢，荷载q=Fh=40.09×350=14.03N/mm ，100mm 槽钢的截面系数W=39.66×103mm 3，惯性矩I=198.3×104mm 4，竖肋按三跨连续梁，利用弯矩分配法计算得弯矩。
2.3.1、强度验算边跨中：M1=0.08ql 2 =0.08×14.03×12=1.12kN.m中跨中：M2=0.025ql 2 =0.025×14.03×12=0.35kN.m支点：M3=0.1ql 2 =0.1×14.03×12=1.4kN.mσmax =W M max =31066.391400000⨯=35.3N/mm 2<215 N/mm 2满足要求。
2.3.2、挠度验算 w=EI ql 100667.04⨯=454103.198101.2100100003.14667.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.337mm2.4、小横肋的受力计算模板小横肋采用h=110mm ，厚度为b=8mm 的钢板，间距均为30cm 。
底肋、顶肋连接处采用M22螺栓进行连接，螺孔的间距为1.0m 。
横肋承受的线荷载：q= 40.09×0.3=12.03KN/m2.4.1、弯矩计算跨中最大弯矩：Mmax=q ×l 2/8=12.03×1.0×1.0÷8=1.50KN.m截面应力σ=Mmax/W=1.50×1000000÷16133=92.98Mpa <[σ]=215Mpa满足要求！2.4.2、剪力计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.5ql=0.5×12.03×1.0=6.02kN截面抗剪强度计算值 T=3×6.02×1000/(2×8×110)=10.26N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=125.00N/mm2满足要求!2.4.3、挠度计算V=5q ×l 4÷(384EI)其中q=40.09×0.3=13.36KN/mV=5×13.36×10004÷(384×206000×887333)= 0.95mm<[v]=l/400=1000/400=2.5mm满足要求！2.5、横向大肋计算荷载q=Fh=40.09×1=40.09kN/m2.5.1、墩柱短边横肋计算短边宽为3.2m ，有效梁长为2.2m ，短边横肋采用280mm 槽钢，槽钢的截面系数W=339.5×103mm 3，惯性矩I=4752.5×104mm 42.5.1.1、强度验算跨中：M=0.125ql 2 =0.125×40.09×2.22=24.25kN.mR=0.5*3.2*40.09=64.14KNσmax =W M max =3105.339224250000⨯⨯=35.71N/mm 2<215 N/mm 2满足要求。
2.5.1.2、挠度验算跨中部分挠度：w=EI ql 38454=454105.47522101.2384220009.405⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.61mm2.5.2、墩柱长边横肋计算长边横肋采用280mm 槽钢，宽为5.92m ，有效梁长为4.92m ，槽钢的截面系数W=339.5×103mm 3，惯性矩I=4752.5×104mm 42.5.2.1、强度验算边跨中：M1=0.08ql 2 =0.08×40.09×4.92×4.92=77.62kN.m中跨中：M2=0.025ql 2 =0.025×40.09×4.92×4.92=24.25kN.m支点：M3=0.1ql 2 =0.1×40.09×4.92×4.92=97.02kN.mσmax=W M max =3105.339232000000⨯⨯=142.89N/mm2<215 N/mm2满足要求。
2.5.2.2、挠度验算 w=EI ql 100667.04⨯=454105.47522101.2100492009.40667.0⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=7.85mm ＜L/400=4920/400=12.3mm满足要求！2.6、抗风计算本工程地处广州地区，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）对应海拔高度6.6米，选用50年一遇查得风压为0.5KN/㎡，迎风模板受风面积A F 为21㎡，模板投影面积A 投为9.1㎡，高度为6.5米，在风荷载作用下，对模板产生的倾覆力WPh 由模板自重力产生的抵抗力矩Qb/2来平衡，验算其稳定性。
1、模板自重：Nq=120KN2、风荷载：W=W 0U Z U S βA F其中风压力W O 取500N/m 2;风压高度变化系数U Z =1.2，体型系数U S =1.30.1)(1(取ηηφ+）φ=AF A 投=211.9=0.43，6.44.15.6==b h 。
U S =1.3×0.43×（1+1）=1.118风振系数(β）=1.41W=500×1.2×1.118×1.41×21=19862N沿高度平均风载 Wp=m N /8.9462119862=M 风=946.8×7.8=7385.04N/m.M 抵=120000×1.4/2=84000N/mM 风﹤M 抵 结论：结构安全。