存在部分连通断层的线性复合油藏井底压力动态研究
压力恢复曲线在动态分析中的应用
压力恢复曲线在动态分析中的应用【摘要】文章通过压力恢复曲线在某区块开发中的应用，阐述了压力恢复曲线的重要性和实用性，通过应用实例，验证了压力恢复测试技术是油田科学开发中的重要保证。
【关键词】压力恢复曲线压裂分层静压1 引言从油田开发初期，人们就不断地探索试井资料在油田开发中的应用，取得了不少研究成果。
这些研究成果为油田的高产稳产做出了贡献。
但随着油田开发形势的不断变化，试井资料被越来越多地运用到了油田开发中。
2 压力恢复曲线在储层评价方面的应用2.1 结合生产实际进行地层伤害评价表皮效应又叫趋肤效应，它是指在钻井、完井及压裂、酸化或其他的工艺措施过程中，带来的井底附近渗流阻力的改变而产生的对井生产能力的影响称为表皮效应。
表皮效应的大小用表皮系数S来表示。
其定义式为：pw是理论的井底流压；Pw是实际的井底流压。
一般计算出的表皮系数的大小在-7至20之间，很少能见到S＜-7，但可见到S值比20大很多的情况。
单独应用表皮系数S确定井况的一般标准是：S＞0，且数值越大，表示污染越严重；S=0正常井；S＜0多表示措施井，绝对值越大，表示井完善程度越好。
从A井生产数据上来看，该井2009年4月份日差液量为34t，沉没度147m，地层压力位12.18MPa，表皮系数为-2.98，表明该井完善程度较好。
从该井近两年的生产数据上来看该井2010年4月份日产液下降到了26t，沉没度稳定，泵况正常，地层压力稳定，表皮系数上升到了+0.85，说明该井油层受到了污染，该井2010年10月份日产液量持续下降到了17t，为了保证该井正常生产建议对该井压裂解除近井地带污染。
2.2 井储系数采油井泵况发生改变时，会引起地层参数的改变，这些地层参数的改变也可以通过试井资料测得的表皮系数及井储系数反映出来。
如B井，该井2008年6月16日检泵，该井检泵后表皮系数由-2.47减小到-3.75，井储系数由0.33m3/MPa 增加到1.76m3/MPa，说明该井供液能力增强。
油藏数值模拟自动历史拟合方法——以Nelson油田为例
算法【８１、模拟退火‘９１、邻域法（ＮＡ）㈣。概率算法如
’此文为作者Ｓｃｈｅ限ｅｓｆｏｒａｕｔｏｍａｔｉｃｈｉｓｔｏｒｙｍａｔｃｈｉｎｇｏｆｒｅｓｅｒｖｏｉｒｍｏｄｅｌｉｎｇ：Ａｃ酗ｅｏｆＮｅ始ａｎ ｏｉｌｆｉｅｌｄｉｎｆｋ￡Ⅸ的中译稿。原文请 参照我刊国际发行网站：ｗｗｗ．ｓｃｉｅｎｃｅｄｉｒｅｅｔ．ｃｏｒｎ／ｓｃｉｅｎｃｅ．ｊｏｕｒｎａｌ／１８７６３８０４。此文中英文稿在编译过程中由黄旭日博士审校。
ｓｃｈｅｍｅｓ，ａｕｔｏｍａｔｉｃ
ｈｉｓｔｏｒｙ ｍａｔｃｈｍｇ，ｄａｔａ ａｎａｌｙｓｉｓ，ａｎｄ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｏｆｔｈｅ ｂｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｔｏ ｏｂｔａｉｎ ｏｆ Ｎｅｌｓｏｎ ｆｉｅｌｄ ａｐｐｒｏａｃｈ ｉｇ ｃｏｎｄｔｔｅｔｅｄ ｕｓｉｎｇ
ａｌｌ
ｅｎｓｅｍｂｌｅ
ｏｆｂｅｓｔ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ
ｍａｔｃｈｉｎｇ
ｐａｒａｍｅｔｅｒｓａｒｅｄｅｐｅｎｄｅｎｔｂｕｔｅａｃｈ ｓｅｌｅｃｔｅｄｒｅｇｉｏｎｆｏｒｕｐｄａｔｉｎｇｉｓｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔｏｆｏｔｈｅ培， Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ
ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ａｕｔｏｍａｔｉｃ ｈｉｓｔｏｒｙ ｍａｔｃｈｉｎｇ；ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｕｐｄａｔｉｎｇ ｓｃｈｅｍｅ；ｔｉｍｅ・ｌａｐｓｅ（４Ｄ）ｈｉｓｔｏｒｙ ｍａｔｃｈｉｎｇ；ｍｉｓｆｉｔ
ｍａｔｃｈｅｄ ｒｅｓｕｌｔｓ ｂｙ ｒｅｄｕｃｉｌｌｇ山ｅ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｍｏｄｅｌｓ，ｓａｖｉｎｇ ｃｏｍｐｕｔｉｎｇ ｔｉｍｅ ｍａｄ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ｓｉｎｇｌｅ．ｖａｒｉａｂｌｅ ａｐｐｒｏａｃｈ ｉｓ Ｒｅｇｉｏｎａｌ ｔｈｅｒｅ
ａｒｅ
ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ
习
油田开发基本概念、指标计算、油藏动态分析
第二部分 开发指标计算及应用
17
一、生产类指标 二、技术类指标 三、开发效果评价类指标
18
一、生产类指标
1、日产油水平 2、平均单井日产油水平 3、单井日产油水平 4、单井日产油能力 5、综合含水 6、综合生产气油比 7、注采比 8、原油计量系统误差（输差）
19
一、生产类指标
日产油水平
8
开发工程名词
◆井网密度：每平方千米含油面积内所钻的开发井数。 ◆原始地层压力：油、气在未开采前的地层压力称为原始地层压力。 ◆注水方式：指注水井在油田上的分布位置及注水井与采油井的比例 关系和排列形式。又称注采系统。 ◆注采井组：一口注水井和几口生产井构成一单元称注采井组。又称 注采单元。 ◆注水方式分类：边缘注水、边外注水、边内注水、面积注水、线状 注水、顶部注水、点状注水。 ◆面积注水分类：三点法、四点法、五点法、七点法、九点法、反九 点法.
指一个油田或者区块月产油与当月日历天数的比值。单位为吨/日。
日产油水平是衡量一个油田（或者区块）原油产量高低和分析产量变化的 重要指标。
日产油水平＝
油田（
或区块） 月产油(吨) 当月日历天数
平均单井日产油水平
指油田（或开发区）日产油水平与当月所开油井实际生产天数开井数的 比值。参数符号qo,单位为吨/日。
由于数量众多，下面重点将与油藏动态分析关系紧密的开发工程 名词中常用的概念做一些介绍。
5
开发工程名词
◆地质储量：在地层原始状态下，油藏中油的总储藏量。地质储量按 开采价值划分为表内储量和表外储量。表内储量是指在现有技术经济 条件下具有工业开采价值并能获得经济效益的地质储量。表外储量是 在现有技术经济条件下开采不能获得经济效益的地质储量，但当原油 价格提高、工艺技术改进后，某些表外储量可以转为表内储量。 ◆地质储量丰度：是指油藏单位含油面积范围内的地质储量（单位： 万吨），它是储量综合评价的指标之一。分为：高丰度（﹥300）、 中丰度（100~300）、低丰度（﹤100）、特低丰度（﹤50）。 ◆单井控制储量：采油井单井控制面积内的地质储量。 ◆剩余可采储量：油田投入开发后，可采储量与累积采油量之差。
凝析气井干扰试井压力动态分析
式 中 ：。为无 因次 径 向距 离 ； 为 区域无 因次 ｒ 拟压 力 ； 为流动 区域 ，一１ ２ ３ Ｍ 流度 比 ； ｉ ｉ ，， ； 为 ｔ Ｄ为
无 因次时 间 。
在 凝析 气 藏 的开 采过 程 中， 当井 底压 力 低 于露 点压力 时 ， 近井地 带有凝 析油析 出 ， 在 形成 ３ 流动 个 区域 。第 １区为近 井 筒 区 ， 区凝 析 油饱 和 度高 于 该 临界凝 析油饱 和度 ， 气体 和凝 析油 同时参 与流动 ； 第
中图 分 类 号 ： Ｅ ５ ． Ｔ ３３２ 文 献标 识 码 ： Ａ 文 章 编 号 ：０ ９ ９ ０ （ ０ ０ ０ — ０ ８ ０ １ ０ — ６ ３ ２ １ ） ２０ ９ — ３
井 间干扰试 井 是 多井 试井 的一 种 ， 通过 干扰 试
井 可 以了解井 间地 层 的连 通状 况 ， 认 识地 层 的有 是
析气 井干扰 试井情 况更 为复杂 。观测 井位于 激动井
油 层水 平 、 均质 、 等厚 、 向 同性 ， 各 水平 方 向无 限 大 ，
油 层上 下均有 不渗 透 隔层 ； 地 层流 体 和 岩石 微 可 ② 压缩 ， 流体 单相 且压缩 系数 为常数 ； ③地层 中的渗 流 为平面径 向线性 渗 流 ； ④测 试 前 地层 各 处压 力 均 为 原始 油藏 压力 ； ⑤激 动井 考 虑 稳态 表 皮 效应 和 井筒 存储 的影 响 ； 忽略重 力和毛 细管压 力 的影 响 ， ⑥ 地层 压力 梯度较 小 ； ⑦测试 前各点压 力为地 层静压 ， 开井
与流动 ； ３区 为 单 相 气 区 ， 有 单 相 气 体 参 与 流 第 只
动 。在 这 ３个 区域 内 ， 流体 的流 动 能 力 是 不 同 的 。
油气田地下地质试题库(含答案)
油气田地下地质试题库一．概念题1.迟到时间套管程序固井定向井丛式井水平井岩屑录井岩心录井泥浆录井钻时钻时录井气测井岩心收获率中途测试先期完成后期完成井身结构初流动终流动初关井终关井2. 三孔隙度法可动油饱和度可动水饱和度3. 地层等厚图地层等容图地下地质图标准层标准井标准剖面图综合柱状图油层对比古地质图虫眼图4．断点组合断层面图生长指数井口海拨标高古构造5. 流体静压力上覆岩层压力目前地层压力井底压力生产压差压力系数压力梯度等效深度地温级度折算压力地层压力原始地层压力6. 油气储量有效厚度含油面积平衡表平衡表外储量狭义油气资源采收率废弃气层压力开发储量探明储量概算储量1.迟到时间岩屑从井底返到地面所需的时间2.套管程序钻井过程中先后向井内下入的套管次数、每次套管的直径以及套管下入的深度3.固井向井内下入一定尺寸的套管串后,在井壁和套管间的环形空间内注入水泥的工作4.定向井有位移且有准确方位的斜井5.丛式井海上油田开发时在钻井平台上打的井群，丛式井一般为30口左右，最多为96口6.水平井最大井斜角达到或接近90°，且有水平延伸的井7.岩屑录井地质人员按照一定的取样间距和迟到时间，连续收集与观察岩屑，并恢复地下地质剖面的过程8.岩心录井地质人员对取出的岩心整理、观察、描述、作图，这个过程就是岩心录井9.泥浆录井根据泥浆性能的变化推断井下是否钻遇油气水层和特殊岩性的方法10.钻时每钻进一米所需要的纯钻井时间，单位为分钟/米11.钻时录井地质人员利用钻时装置，记录单位进尺所花费的时间，从而绘制出钻时-深度曲线，并以此来研究岩层的性质、进行地层对比工作的一项录井方法12.气测井钻井过程中对泥浆中分离出来的气体进行检测，从而判断油气水层的测井方法13.岩心收获率岩心长度与取心进尺的比值，它是衡量岩心录井资料可靠程度和钻井工艺水平的一项重要技术指标14.中途测试探井钻井过程中钻遇油气层或发现重要油气显示时，中途停钻对可能的油气层进行测试15.先期完成先下入油层套管，再钻开油层，分为裸眼完成和衬管完成16.后期完成先钻开油气层，再下油层套管，分为射孔完成、贯眼完成、尾管完成17.井身结构油井井眼沿长轴方向剖面的结构形态，井身结构由构成井眼的四个要素组成：井径、各井径相应的井眼深度、套管程序和管外水泥返高18.初流动钻杆地层测试中, 地层流体在地层压力与地面常压压差的作用下迅速进入空钻杆内，开始进入流量的测试，实质上是钻杆作为液流导管的临时性地层测试过程。
油井动态分析
油气井动态分析目录第一节直井生产动态分析 (2)第二节水平井生产动态分析 (24)第三节气井生产动态分析 (34)第一节 直井生产动态分析在油井动态分析中，油井流入动态特征，是指原油从油层内向采油井底流动过程中，产量与流动压力之间的变化特征，它主要决定于油藏的驱动类型和采油井底各相流体的流动状态，这种变化特征是预测油井产能、确定采油井合理工作制度以及分析油井产能变化规律的主要依据。
气井的绝对无阻流量又称无阻流量，以Q AOF 表示，它是判断气井产能大小和进行气井之间产能对比的重要指标，也是确定气井合理产能的重要依据。
气井的绝对无阻流量定义为：当气井生产时势井底流动压力降为一个绝对大气压（即无井底回压）时，气井的最大潜在理论产量。
实际生产时，气井的绝对无阻流量是不可能达到的。
它主要作为确定允许合理产量的基础。
气井投产后的允许合理产量的，限定为绝对无阻流量的1/4和1/5，需要说明的是气井的绝对无阻流量，并不是一成不变的。
对于定容封闭消耗气藏来说，它随气藏压力的降低而减小，有效的增产措施也会提高气井的绝对无阻流量。
因此，需要根据气井的生产动态和压力、产量变化情况，结合地层压力的测试，不失时机地进行气井绝对无阻流量的测试，以便调整气井的合理产量。
一、生产指数和IPR1、生产指数：通常用生产指数J 表示油井的生产能力，生产指数J 定义为产量与生产压差之比。
PQP P Q J owf r o ∆=-=1o Q ——原油产量，bbl/d ；J ——生产指数，bbl/(d.psi)；r P ——油井泄油区的平均压力（静压）；psi ； wf P ——井底流压，psi ；P ∆——压差，psi 。
2、生产指数测试①一般在生产测试中测得。
现关井使地层压力恢复到静压，然后油井以定产量Q o 在稳态井底流压下P wf 下生产。
由于井口压力稳定不一定表明井底压力Pwf 也稳定,因此油井开始生产后要连续测量井底流压。
②只有当油井处于拟稳态时，测得的生产指数才能反映油井的产能。
油气井生产动态分析
集层保护，可以减小污染带的厚度；增大表皮渗透率也可以减小表皮系数
的数值，矿场上通过射孔、酸化、压裂等多种增产技术的实施，可以大幅
度提高油井的表皮系数，并最终提高油井的产能；增大油井的打开程度，
即增大（ hs h ）的数值，也可以减小油井的表皮系数，因此，在工程允许
的条件下，应尽量将油层全部打开。
二、油层产能指数
第一节 生产动态分析的内容
2、油层压力状况分析
分析油层压力、流动压力、总压降变化趋势及其对生产 的影响；
分析油层压力与注水量、注采比的关系，不断调整注水 量，使油层压力维持在较高的水平上；
搞清各类油层压力水平，减少层间压力差异，使各类油 层充分发挥作用。
第一节 生产动态分析的内容
3、含水率变化分析
图 4-3 井底流压变化曲线
图 4-4 上凹型产能曲线
下凹型产能曲线是矿场上十分常见的曲线类型，它是因为地层脱气所造成的。当 井底流压降到原油的泡点压力以下时，地层中就会脱气形成两相流（图 4-5）。
由于两相流的阻力大于单相流，因而导致产能曲线向下弯曲，形成下凹型的产能 曲线。曲线弯曲点所对应的压力近似为原油的泡点压力，泡点压力所对应的地层范围为 原油的脱气区（图 4-6）。
的影响。
第二节 油井的产能
一、产能指数
油井的产能指数定义为：单位生产压差下的油井产量，计算公式为：
J q0 pr pwf
产能指数的单位取决于产量的单位。 ➢ 如果油井的产量为产油量，产能指数则为采油指数或产油指数； ➢ 如果油井的产量为产水量，产能指数则为产水指数； ➢ 如果油井的产量为产气量，产能指数则为产气指数。
是通过井口设置的流量调节器（油嘴）来控制的。 其测试过程为：当油井在某个工作制度下的生产达到稳定状态后，
油藏动态分析方法.
中原油田开发历程图 为了减缓油田递减， 2003 年下半年开展了为期三年的科技攻关会战。调整开发思路，实行“四个转
时间
变”、强化“三项工作”、调整“三个结构”，见到明显成效。新区产能建设规模逐步扩大，新动用储量
从698万吨上升到1422万吨，新建产能从8.3万吨提高到17.8万吨；老油田稳产基础得到加强，开发状况逐
(1996—2003)
精细调整阶段
(2003---目前)
800 700 600 500 400 300 200 100 0
当年动用储量(10 4 t)
8000 7000 6000 5000 4000 3000 2000 1000 0 1979 1981 1983 1985 1987 1989 1991 1993 1995 1997 1999 2001 2003 2005 2007
陆相（河、湖沉积）砂、泥岩互层， 油藏非均质、多油层，油层及夹（隔）层 在纵向和横向的相态变化大是其特征。 纵向上不同油层的厚度、岩性、沉积 相，孔、渗、饱，吸入、产出状态等不同 。 横向上同一油层以上参数的平面展布变 化复杂。 纵向上不同夹（隔）层厚度、岩性、 沉积相等不同。横向上同一夹层由粉砂质 泥岩向泥岩、泥灰岩、灰岩转变，隔层多 为纯泥岩。 非均质、多油层砂岩油藏分层系注水 开发，出现的层间矛盾、平面矛盾、层内 矛盾也是贯彻开发始终的基本动态特征。 不同的开发井网、含水阶段，基本动态特 征也不同。
对于封闭未饱和高渗透连通性较好的油藏精度较高而对低渗饱和油藏精度较差压降法采出程度10适用于气田使用时须注意气藏是否为同一水动力学系统产量递减法开发中后期油气田及井均可使用估算可采储量统计法开发初中期预测地质储量及推算后备储量可采储量不稳定试井开发初期计算单井控制储量及小油气藏的储量储量分类与计算方法可采储量估算方法勘探评价阶段经验公式法类比法岩心分析法岩心模拟试验法分流量曲线法稳产阶段物质平衡法水驱特征曲线法数值模拟法递减阶段物质平衡法水驱特征曲线法产量递减法水淹区岩心分析数值模拟法储量分类与计算方法1选择合理的开发方式和布井方案既要合理利用天然能量又要满足并协调好采油速度和稳产时间的关系2确定合理采速及井的工作制度以充分发挥有效的驱动能量3控制油藏动态使之向高效驱动方式转化提高采收率评价油藏的主要驱动方式水压驱动气压驱动溶解气驱重力驱动目的油藏驱动能量分析计算驱动指数计算驱动指数分析判断驱动机理分析判断驱动机理生产气油比变化规律原理当多种驱动能量共同作用时每种驱动能量的作用程度可以根据实际的开发指标和油气水高压物性参数计算其大小和变化情况目的分析各驱动能量的利用率并通过人为干扰充分发挥有利的驱动能量提高开发效果和采收率判断依据油藏驱动能量分析11刚性水压驱动刚性水压驱动驱动面积油藏驱动能量分析地层压力常数常数qoqotrs常数井底压力常数11刚性水压驱动刚性水压驱动油藏驱动能量分析水体远远大于油藏22弹性水压驱动弹性水压驱动油藏驱动能量分析pipitqlqltqoqotrs常数井底压力常数22弹性水压驱动弹性水压驱动油藏驱动能量分析构造完整倾角陡渗透率高原油粘度低33刚性气压驱动刚性气压驱动油藏驱动能量分析pipitqlqlt井底压力常数rsrst33刚性气压驱动刚性气压驱动油藏驱动能量分析导致开发过程中油藏压力下降44弹性气压驱动弹性气压驱动油藏驱动能量分析pipitqlqlt井底压力常数rsrst44弹性气压驱动弹性气压驱动油藏驱动能量分析边底水少或无含油边缘基本不移动55溶解气驱动溶解气驱动油藏驱动能量分析pipitqlqlt井底压力常数rsrst55溶解气驱动溶解气驱动油藏驱动能量分析渗透性较好66重力驱重力驱油藏驱动能量分析pipitqlqlt井底压力常数ql常数rs常数66重力驱重力驱油藏驱动能量分析实例分析实例分析底水底水油藏油藏di0004020608开发时间a
油藏动态分析及效果评价指标总结
滚动构造
拉张、沉积压实
QK18-1
牵引构造
压扭
JZ27-6
底辟构造
垂直应力
KL11-2
沉积背斜
垂直应力、属重力构造
JZ21-1
潜山
拉张
BZ28-1
断鼻、断块
剪切
BZ34-1
发育构造单元 凸起、低凸起 凸起、主断裂下降盘 断层下降盘
陡坡带 走滑带 凹陷中部 凹陷 潜山 凹中隆、凸起倾没端
一、油藏分类 二、油田开发评价指标分类及计算方法 三、油田生产动态影响因素分析
压 力
流 体 性 质
分 布 特 征
天 然 能 量
驱 动 类 型
润 湿 性
相 渗 曲 线
毛 管 压 力
驱 油 效 率
一、油藏分类
油藏分类
原油 性质
低粘油 <5
中粘油 <20
高粘油 <50 稠油 >50
凝析油
挥发油
高凝油
圈闭
构造 圈闭
地层 圈闭
水动力 圈闭
复合 圈闭
传 统 分 类 法
储集岩 岩性
砂岩
砾岩 碳酸 盐岩 泥岩 火山 碎屑岩 喷出岩
……
二、油田开发评价指标分类及计算方法
6.采-油指标
计算方法-储采比
Re—油田的最终采收率,%; Rs—稳产期采出程度,%; Ve—油田废弃时采油速度,%; Vi—油田稳产期末采油速度,%; Di—油田稳产期末的递减率,%
➢ 储采比小于10以后,稳产期结 束后产量将以很快的速度递减 ,初始递减率将大于14%；
二、油田开发评价指标分类及计算方法
2.注水指标
计算方法
二、油田开发评价指标分类及计算方法
低渗油藏考虑径向边界影响直井井底压力动态
低渗油藏考虑径向边界影响直井井底压力动态【摘要】针对均质油藏模型不能真实反映出低渗透油藏井下状况的问题，必须建立低渗油藏启用压力梯度影响的数学模型进行试井解释。
本文从渗流理论出发建立了低渗透直井渗流数学模型，并采用lord kelvin点源解、贝塞尔函数积分和泊松叠加公式等方法通过对渗流方程沿井筒方向进行积分求解并利用muskat的方法考虑顶底边界的影响。
通过计算编程软件得到无因次压力及压力导数与无因次时间的双对数理论图版，并在其基础上分析各参数对理论图版的影响，对于低渗透油藏的开发具有一定指导意义。
【关键词】低渗油藏径向边界数据模型点源解1 渗流理论模型考虑到地层中的流体为单相弱可压缩，忽略地层中孔隙度、渗透率和其他物性的变化，利用运动方程、状态方程和物质平衡方程可以建立起带有启动压力梯度的低渗透油藏渗流微分方程组：为了便于应用数学语言描述地层流体在该类油藏中的渗流过程，有必要将实际油藏模型简化为右图所示的顶底封闭边界为一平行直线型段的理想低渗油藏模型。
顶底封闭、径向无限大低渗油藏低速非达西渗流模型假设条件为：（1）以圆形径向无限大边界，中心为一口井产量为q；（2）流体单相弱可压缩，流体满足低速非达西渗流；（3）流体在均匀介质中的流动是平面径向流；（4）储层等厚，各向同性，上下具有良好隔层，原始条件下地层压力分布均匀；（5）忽略重力及毛管力的作用；（6）流动为等温过程；（7）考虑井筒储集和表皮效应、启动压力梯度的影响；（8）地层各点压力为ip。
顶底封闭、径向无限大边界瞬时点源扩散方程的数学模型为：图1为径向无限大和考虑了径向封闭低渗油藏直井压力响应影响对比图。
存在启动压力梯度的低渗油藏直井井底压力动态响应，压力及导数曲线均往上翘，且上翘的幅度要大些。
原因是：当压力波传播到封闭边界时，曲线上翘幅度将陡然增大，比启动压力影响的曲线上翘幅度要大，晚期压力与导数曲线均为一定斜率的直线段，且边界的距离主要影响晚期径向流动阶段的结束时间的早晚。
石油工程导论-第五章 油藏动态分析方法
根据开发过程中的实际生产动态资料和必 要的油气水分析资料预测各种驱动类型油气田 的地质储量、油气开采速度、油藏压力变化、 天然水侵量和油气采收率等。
21
物质平衡方法
基本假设条件：
①油气水三相之间在任一压力下均能瞬间达到平衡； ②油藏温度在开发过程中保持不变，油藏动态仅与 压力有关。
根据物质平衡的基本原理
第四章 油藏动态分析方法
1
第四章 油藏开发动态分析方法
油田动态分析的目的：
认识油田开采过程中开发指标的变化规律 检验开发方案的合理性 完善开发方案或对原方案进行调整
获得较 好的开 发效果
2
第四章 油藏开发动态分析方法
动态分析的主要内容：
①通过油田生产实际情况不断加深对油藏的认识， 核实和补充各项基础资料，进一步落实地质储量； ②分析分区及分层的油气水饱和度和压力分布规律； ③分析影响油藏最终采收率的各种因素； ④预测油藏动态，提出进一步提高油藏开发效果的 合理措施。
原油体积变化(DVO) ＋气体体积变化(DVG) ＋孔隙体积变化(DVR) ＋水体积变化(DVW) ＝0
综合驱动油藏剖面示意图
22
物质平衡方法
物质平衡方程的应用：
驱油能量分析 计算地质储量
计算水侵量
动态预测
物质平衡方法的局限性：
生产数据 压力数据 与压力有关的参数
影响计算精度
23
数值模拟方法
数值模拟方法的应用步骤
一、拟定油藏模拟计划
⒈首先明确油藏模拟研究的目的和所要取得的主要 技术指标。 ⒉通过对油藏渗流机理的分析来选择油藏模拟器 （主要考虑问题：孔隙介质、油藏流体类型）。 ⒊油田开发方式。 ⒋制定出相应的模拟策略，确定采用油藏整体模拟 还是部分模拟。
科威特大布尔干油田注水开发：通过先导性试验和现场评估改善开发计划
科威特大布尔干油田注水开发：通过先导性试验和现场评估改善开发计划S. Rajan, M. 等摘要：大布尔干油田是世界上最大的碎屑岩油田，世界第二大油田。
发现于1938年，自1946年开发至今一直利用天然能量进行生产。
近来，二次采油和提高采收率技术不断发展，前期的注水开发研究也在逐步实施。
首次注水工程实施于晚白垩世（森诺曼阶）Wara层，该层为大布尔干复杂油气藏主力生产层段之一，其产量也随储层压力的稳步下降而降低。
Wara地层属河流滨海潮汐相沉积，由多套砂岩单元组成，总厚度约140-180英尺。
储层渗透率在横向和垂向上非均质性极强，砂体之间压力连通性也十分复杂，因此了解其水力连通性及体积波及系数是开发此复杂油藏的关键挑战之一。
为避免高昂的污水处理费用并更好地利用可用资源，整个油藏注水都将使用采出水。
因此需对整个油田注水所需的多种水源进行评估并对水质要求进行详细调查。
考虑到Wara层为背斜构造，其翼部与峰脊之间垂向起伏达1200英尺，所以我们采用边缘注水方式。
为预测和优化注水工程，需对处于构造翼部较低位置的未钻井区域储层结构、压力、性质和流体类型进行评估。
本文总结了注水先导性试验工程、构造翼部评估和相关研究工作，以此了解储层水力连通性，油层性质，注水能力和油层动态。
描述了每一方面研究所采取的方法及其对整个油藏注水工程的影响。
1 引言大布尔干油田位于科威特市以南35公里处，靠近艾哈迈迪，在科威特境内覆盖面积达1100平方公里。
其主要层段包括Wara，Mauddud和Burgan，根据其地理特征又进一步划分为三个产区—Burgan，Magwa和Ahmadi。
这三个产区根据其边界形状命名，不能通过结构、构造或储层特征来进行区分。
因为沉积环境的变化，Wara层从北到南储层特征变化很大。
通常Wara层上部主要为薄沙坝和分流砂沉积物，广泛发育于油藏北部区域。
Wara层中部主要发育河道砂和近岸坝砂，贯穿整个油藏。
三重介质油藏压力动态分析的边界元法
种新的数值计算方法． 由于该方法只需对 区域 的 边界进行 网格划分 ， 算量和存储 量小 ， 计 计算精度 高， 能够降维 ， 因而对于复杂形状的边界问题处理十
一
分有 效 ［ １ ．
杂多样 ， 并且在其 内部还可能存在一个或者多个不 渗透区域 ． 这些因素必将会影 响井 的不稳定压力响 应【９， ４ 因而对于任意形状三重介质油藏 只能采用 ＿ Ｊ
储存和表皮效应的井底压力． 讨论 了介质问窜流、 弹性储客比、 复杂边界以及 油藏 内存 在不渗透 区 域等 因素对压力响应的影响． 分析表明， 溶洞 一 裂缝 窜流系数越大 ， 半对数压力曲线上第一个过渡 段 出现 得越早 ， 双对数 压 力导数 曲线 上第一 个 下凹部 分 出现 得 越早 ； 岩 一 裂缝 窜流 系数 和 溶 洞 基 裂缝窜流 系数类似 ， 只是其影响压力响应 曲线的第二个过渡段 ； 裂缝弹性储容 比的大小控制着 第一个过渡段持续时间的长短 ， 表现为压力曲线上第一个过渡段 台阶的宽窄和压力导数 曲线上第 个凹兜的深浅； 油藏的边界条件对油藏的压力动态存在明显影响 ， 与定压边界条件相比 ， 分段 定
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２ ０ 年 ｌ 月 ０６ １ 第２ １卷第 ６ 期
西安石油 大学 学报 （ 自然科学版） Ｊｕｎｌ ｆ ｉ ｎＳ ｉ ｕＵｎ ｅ ｉ （ ａｕａ Ｓｉ ｃ ｄｔ ｎ ｏｒａ ｏ ｈｙ ｉ ｒ ｔ Ｎ ｔｒｌ ｃ ｎ ｅＥ ｉｏ ） Ｘａ ｏ ｖ ｓｙ ｅ ｉ
一
一
压边界条件明显延迟 了压力导数曲线下掉的时间； 不渗透区域的存在使得压 力导数 曲线上第二 个 凹兜 变浅 ， 期径 向流段抬 升 ， 离 了 Ｏ５水平 线 ． 晚 偏 ． 关键词 ： 三重 介质 油 藏 ， 边界 元 方法 ， 压力动 态 中图分 类号 ： １ ２ Ｔ １ 文献标 识码 ： Ａ 碳酸盐岩油藏往往发育有天然裂缝和溶蚀孔洞 等孔隙类型 ， 在对这类油藏的试井数据进行解释时 般采用三重介质模 型， 并且把油藏形状简化为圆 形或其他规则形状 Ｊ而实 际油藏 的区域形状 复 ，
超低渗透油藏油井流入动态及合理流压研究
超低渗透油藏油井流入动态及合理流压研究刘万涛;何小娟;王选茹;刘强【摘要】对于超低渗透砂岩油藏,合理的井底流压是保证油井稳产的关键因素之一.启动压力和应力敏感性的存在,使得超低渗透油藏油井合理流压的确定更加困难,开发难度加大.在前人研究的基础上,考虑启动压力梯度和应力敏感性的影响,对已有的油井产能方程进行修正;与油相的相对流动能力相结合,建立了新的油井流入动态方程.以鄂尔多斯盆地L1区长8油藏为例,对新的油井流入动态方程的可靠性进行分析验证,探讨了超低渗透油藏油井合理流动压力确定方法,为矿场实际生产提供科学依据.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2015(015)005【总页数】5页(P234-237,257)【关键词】超低渗透;井底流压;启动压力;应力敏感性;流入动态【作者】刘万涛;何小娟;王选茹;刘强【作者单位】中国石油天然气股份有限公司长庆油田分公司勘探开发研究院,低渗透油气田勘探开发国家工程实验室,西安710018;中国石油天然气股份有限公司长庆油田分公司勘探开发研究院,低渗透油气田勘探开发国家工程实验室,西安710018;中国石油天然气股份有限公司长庆油田分公司勘探开发研究院,低渗透油气田勘探开发国家工程实验室,西安710018;中国石油天然气股份有限公司长庆油田分公司勘探开发研究院,低渗透油气田勘探开发国家工程实验室,西安710018【正文语种】中文【中图分类】TE348目前，关于超低渗透储层分类的标准不完全统一。
国内大多采用石油天然气行业标准《油气储层评价方法》(SY/T 6285—1997)[1]，即以油层的平均气测渗透率为基本参数，油层平均气测渗透率介于0.1～1×10-3μm2之间，为超低渗透储集层。
鄂尔多斯盆地超低渗透砂岩油藏资源丰富，开发潜力巨大，但开发的难度也比较大。
鄂尔多斯盆地超低渗透储集层颗粒细小，以细砂岩为主，储集层胶结物含量高，以酸敏矿物为主，水敏矿物含量低，宜于注水开发。
多层窜流油气藏模型及井底压力动态
四川成都 ６ ０ ０ ； ２ 新疆油 田分公 司重油开发公司 １ ５０ ． ３新疆油 田分 公司彩南 作业区 ．
摘 要 建 立 了考 虑 井筒储 存 和各 层不 同表 皮情 况下 的具 有层 间 窜流 的三层定 压 外边 界油 气藏
试 井模 型 ， 得拉 氏空 间下 的解 析 解 ， Ｓｅ ｆｓ 数值 反 演得 到 了实 空 间 的解 ， 绘 制 了双 对 数 曲 求 由 ｔｈｅｔ 并
向井供液 。假设 ： 岩石和流体微可压缩 ； 当层间存在 压差时流体会发生拟稳态窜流 ； 流体单相 ， 渗流满足 达西线性渗 流定律 ； 初始 时客各层压力 相等 ， 均为 Ｐ； ｉ各层外边界大小相差不大。
个层当作一个层来处理。但如果各个层物性差异很 大 ， 别是 有层 间 窜 流 时 ， 特 这种 处 理 显 然 不 恰 当 ， 而 分层测试 时要求封 隔器位置的准确移动 ， 况且封 隔
图１ 三层封闭油藏示意图
２ 数 学模 型 ．
基 于 以上 物 理 模 型和 假 设 ， 可得 如 下无 因次 数
学 模型 ， 即
［ 基金项 目］ 新疆油 田公司项 目：０ ３ ９ ． Ｎ 、 ２ ０ ． ３ Ｘ ＷＫ 大庆油 田公 司项 目：０ ２ ０ ０ ０ 青海油 田公司项 目：０４ Ｊ．７ 的部分内容。 ０ ２ ０ １０ ７ 、 ２０ － １９ Ｆ ［ 作者简介 ］ 霍进 ， ， 男 高级工程师 ，９ ７ １６ 年出生 ， 西南石油学院油气 田开发工程博 士， 新疆油 田分公司重油开发公司总地质师。
器 频 繁 的移 动 也大 大地增 加 了测试 的工作量 ， 外 ， 另
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油藏优势通道及井间连通性研究进展
第51卷第2期 辽 宁 化 工 Vol.51，No. 2 2022年2月 Liaoning Chemical Industry February，2022基金项目： 中国石油科技创新基金项目，致密砂岩气藏多尺度流动规律及流场耦合研究（项目编号：2016D -5007-0208）。
收稿日期： 2021-08-05 作者简介：蒋茜（1996-），女，四川省广安市人，硕士研究生在读，研究方向：油气田开发技术。
油藏优势通道及井间连通性研究进展蒋茜1，屈亚光1，吴家坤2，赵宇3（1. 长江大学 石油工程学院，湖北 武汉 430100； 2. 西部钻探克拉玛依钻井公司，新疆 克拉玛依 834000；3. 中国石油新疆油田分公司工程技术研究院，新疆 克拉玛依 834000）摘 要：注水开发的老油田在注水开发的中后期会出现含水率高、产油量低等问题，因此对于水驱优势通道的识别成为了中高含水阶段主要的研究目标。
基于对前人文献的调研，发现识别优势通道的方法主要运用模糊综合分析法，了解优势通道形成的原因以及影响因素，其包括储层的强非均质性、注水强度、原油黏度、岩石骨架结构等因素。
储层连通性评价是油田开发的重要研究内容，介绍了井间连通性的分析方法，并通过建立井间动态反演模型定量分析油藏井间连通性，运用Rdos 模拟能够更准确地了解油藏井间连通性、识别优势通道，对油田开发具有很好的指导作用。
关 键 词：水驱；优势通道；连通性；影响因素中图分类号：TE349 文献标识码： A 文章编号： 1004-0935（2022）02-0261-05目前，全国已开发的油田主要以注水开发为主，并且大部分已进入开发中后期[1-3]。
经过注水反复冲刷，储层的骨架颗粒之间的接触类型会发生很大变化，骨架中的细颗粒不断被冲走，地层孔隙度、渗透率显著增加，从而逐渐形成优势通道[4]，而优势渗流通道严重影响注水开发效率，但对于如何治理优势通道，在这方面的研究还比较少。
尕斯库勒油田N1～N21油藏Ⅰ层系动态分析
尕斯库勒油田N1～N21油藏Ⅰ层系动态分析摘要：尕斯库勒油田N1～N21油藏Ⅰ层系，经过加密调整、完善注采井网、稳产上产阶段，原油年产量有了大幅提高。
从油藏生产的实际状况出发，从注水、地层压力、油藏含水及产量等方面对Ⅰ层系的生产特征进行动态分析，对油藏的发展潜力进行探讨和提出建议。
关键词：尕斯库勒油田Ⅰ层系动态分析建议一、尕斯库勒油田N1～N21油藏概况1.区域位置和构造尕斯库勒油藏位于柴达木盆地茫崖坳陷区尕斯断陷亚区，油藏主体部位为红柳泉跃进一号断鼻带的一个三级构造内。
油藏构造被油砂山-Ⅱ号逆断层分割成上盘和下盘。
下盘构造形态与E31油藏对应部分相似，具有明显的继承性，构造轴线近南北向，为油砂山-Ⅱ号逆断层起遮挡作用的鼻状构造。
上盘为一轴线近东西向，Ⅰ号断层起遮挡作用，南翼被油砂山-Ⅱ号逆断层所截的鼻状构造。
油藏主要受构造控制，其次受岩性影响，为岩性构造油藏。
2.油藏特征尕斯库勒油田N1～N21油藏为三角洲～湖泊沉积，主要沉积相类型为辫状河相和网状河相，古河流方向为北西向及东西向分布，下盘以东西向展布的网状河沉积体系为主。
储层岩石类型以细—中粒的长石砂岩、岩屑砂岩为主，岩屑长石砂岩、长石岩屑砂岩为次。
胶结类型以充填—孔隙式为主，少量为“接触”式充填。
N1～N21油藏受构造、断层、岩性等因素控制。
北区主要是构造圈闭，局部受岩性影响；南区北部Ⅱ号逆断层附近为构造-岩性圈闭，南部是在构造背景下的岩性圈闭油藏。
研究区域位于构造北部油砂山Ⅱ号逆断层上盘，属构造-岩性油藏。
N1～N21油藏平均地面原油密度0.867g/cm3，温度50℃时，原油粘度14.1mPa·s，地层原油粘度5.486mPa·s，原油含蜡量12.8%，凝固点35.3℃，原油体积系数1.1828，油气比53.64m3/t。
油田水以CaCl2型为主，NaHCO3，MgCl2水型次之，PH：6～8，属于中性水，总矿化度94000～170000ppm。
油藏动态分析与动态预测方法
第一节 油藏动态监测方法
一、压力监测 二、产吸剖面监测 三、示踪监测 四、油水运动状况监测
一、压力监测
1、测压方法 1）.直接测压法
直接测压法是指选用合适的测压仪器(主要为各种压力计) 下入井底，直接测取关井后的恢复压力值。
2）.间接计算法 (1)利用压力恢复数据 求油井平均地层压力。
MBH法
Dietz方法
二、产吸剖面监测
(3)影响油层吸水能力的因素分析
①油层渗透率。
②注水压力和注采井距。 ③注水时间和油层含水饱和度。 在由多个吸水层组成的注水层段 内，随着注水时间的增长，主要吸水
层的吸水能力越来越高，而吸水差的
层吸水性能越来越差，造成吸水剖面 愈来愈不均匀。
④水质。
二、产吸剖面监测
2、产液剖面的测量与分析 （1）产液剖面的测量方法 ①找水流量计法。用流量计和含水率计组合使用，用电 缆将仪器下到预定测点，测量分层产液量和分层含水率，通常 也称为自喷井找水测试。
vt 1 erfc 2x Dt 2
推广到任意形状的管流，有
C C0
1 erfc 2
ss 2 2
三、示踪剂监测
(2)不同井网下的数学模型
k ( m) k2 ( m) a exp 2 (V pDbt ( ) V pD ) 2 4 k ( m ) k k '( m ) Y ( ) 4 0 Y () 2
1、油层岩石表面润湿性的变化
影响润湿性的因素主要有：岩石矿物成份，岩石表面的光滑度， 油水性质的差异及流体饱和度等。 在开发过程中随着地层含水饱和度的增加油藏岩石逐渐由亲油向亲 水转变，或者说其亲水性在逐渐增加，这对于油田开发应该说是比较 有利的。
一种计算油井井底流压的新方法
一种计算油井井底流压的新方法叶雨晨;杨二龙;齐梦;隋殿雪【摘要】油井的井底流压是影响油田的生产能力和油田调整方案的重要参数之一,也是进行油气井动态分析的基础,直接控制井的生产能力.但实际应用中由于地层条件的复杂性,现在并没有一个系统的方法能十分准确的计算出井底流压.在液面折算法计算井底流压的基础上,将油套环形空间中流体分为气柱段、油气段、油气水段三种不同流动形态,研究不同流动形态下混合液密度与压降梯度的关系,采用分段计算模式,应用微积分方法计算油井的井底压力.现场试验结果表明,该方法计算的抽油井井底压力与压力计实测压力值平均相对误差为8.54%,可以满足现场实际需求.%Bottom-hole pressure is one of the important parameters that affect oil production capacity and the adjustment scheme of oil field.It is also the basis of dynamic analysis of oil and gas wells,and the production capacity of the well is controlled directly.However,due to the complexity of the formation conditions,there is not a systematic method to calculate the bottom hole flow pressure.Based on level conversion method,the fluid in the annular space of an oil sleeve is divided into three different flow patterns of gas column,oil and gas and oil gas water.The field test results show that the average relative error between the measured pressure value and the measured pressure value of the pumping well bottom hole pressure of the pressure gauge is 8.54%,which can meet the actual needs of the field.【期刊名称】《石油化工高等学校学报》【年(卷),期】2017(030)005【总页数】5页(P55-59)【关键词】抽油井;流压;混合液密度;程序设计【作者】叶雨晨;杨二龙;齐梦;隋殿雪【作者单位】东北石油大学石油工程学院,黑龙江大庆 163318;东北石油大学石油工程学院,黑龙江大庆 163318;东北石油大学石油工程学院,黑龙江大庆163318;大庆油田第四采油厂,黑龙江大庆 163318【正文语种】中文【中图分类】TE3191.1 气柱段压力计算目前国内大部分油田处于地层压力下降、地层亏空的状态，在环空内气量相对较大。
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第44卷第6期 2017年12月成都理工大学学报（自然科学版）JOURNAL OF CHENGDU U N IVERSITY OF TECHNOLOGY (Science & Technology Edition)Vol. 44 No. 6Dec. 2017D O I: 10. 3969/j. issn. 1671-9727. 2017. 06. 06 [文章编号]1671-9727(2017)06-0691-06存在部分连通断层的线性复合油藏井底压力动态研究曾杨1>2,康晓东1>2,谢晓庆1>2,石爻〃，张烈辉3(1.海洋石油高效开发国家重点实验室，北京100028; 2.中海油研究总院，北京100028;3.油气藏地质及开发工程国家重点实验室（西南石油大学），成都610500)[摘要]针对存在部分连通断层的线性复合油藏研究较少，用现有的试井解释模型对具有部分连通断层边界的油藏试井资料进行解释所得到的结果不理想的现状，本文引入界面表皮概念，将部分连通断层视为一个无限薄的表皮边界，建立了两区无限大线性复合油藏中存在部分连通断层的试井解释模型，并利用F o u r i e r指数变换和L a p l a c e变换等方法进行求解，绘制了井底压力响应特征曲线，并用实例对模型进行验证。
分析表明，界面表皮越大，曲线上翘越多，当它足够大时，表现为封闭断层的特征；厚度比、流度比越大，曲线表现出定压边界的特征；导压系数比越小，n区的储集能力越大，相应的压力及压力导数曲线位置越靠下。
[关键词]部分连通断层；线性复合；界面表皮；试井模型；典型曲线[分类号]TE353 [文献标志码]八Analysis of transient pressure behavior inlinear composite reservoir with partially connected faults ZENG Yang1，2，KANG Xiaodong1，2，XIE Xiaoqing1，2，SHI Yao1，2，ZHANG Liehui31. State K ey Laboratory o f O ffsh ore Oil E xploitation，Beijing 100028，China;2. CNOOC Research Institute，Beijing 100028，China.，3. State K ey Laboratory o f Oil and Gas Reservoir Geology and Exploitation ,Southwest Petroleum U niversity，Chengdu 610500，ChinaAbstract：The application of presently existing models of well testing analysis to actual well testing data with partially connected fault boundary usually resulted in unsatisfactory consequences. Therefore,a concept of“boundary skin”is proposed in which the partially connected fault is considered as an infinite thin boundary skin and a new well testing model for partially connected fault in a two-zone,linear composite reservoir is established.Fourier and Laplace transformations are used to calculate and obtain the solution,and to plot the responding typical curves of well bottom pressure. It shows that large boundary skin leads to the upward of curve.When the boundary skin is large enough,the partially connected fault is characteristic of close fault.If the ratio of thickness and ratio of mobility become larger,the typical curve demonstrates a character of stable pressure boundary.It[收稿日期]2017-04-27。
[基金项目]国家科技重大专项（2016ZX05025-003);中海石油（中国）有限公司综合科研项目（YXKY-2014-ZY-03)。
[第_作者]曾杨（1987 —)，女，领士，工程师，从事油气田开发及提高采收率研冗工作，E-mail:zengyang@cnooc. com. cnD•692 •成都理工大学学报（自然科学版)第44卷reveals that the smaller the pressure coefficient ratio,the greater the storage capacity of the zone I I，and the lower the corresponding pressure and pressure derivative curve position.Key words：partially connected fault；linear composite；boundary skin；well testing model；type curve国内外众多学者对断层边界的试井研究主要是将断层视为无流体流动的封闭边界[1^]，而对非封闭断层即部分连通断层的研究较少。
常用于判别封闭断层的方法就是D.R.H o m e r[8]半对数曲线法。
R.K.Prasad[9]将存在一条封闭断层边界的模型扩展到多条交叉或者平行的封闭断层模型；H.C.Bixel等™首次提出将断层视为非封闭边界，但所建立的模型仅仅考虑岩石和流体性质 在平面上发生突然变化的情形；F.J.Kuchuk 等[11]后来对该模型的求解方法进行了完善。
G. Stewart等[12]和 T.D.St reltso va 等⑴]在 H.C. Bixel等[1。
]研究的基础上通过数值模拟研究了部 分连通断层对干扰试井的影响；L.M.Yaxely[14]推导了无限大均质油藏中含有部分连通断层模型 的解析解；B.Abdelaziz[15]在 L.M.Yaxely[14]的基 础上研究了均质油藏中存在2条交叉断层边界的 压力动态特征。
A.K.八11^&31：113等[16]进一步研 究了复合油藏中存在部分连通断层边界的井底压 力响应特征，但他仅针对径向复合油藏，并没有对 线性复合油藏进行研究。
虽然张望明等[0引入偏移函数的概念建立了存在一条局部连通断层边 界的线性复合油藏试井解释模型，但未考虑断层 两侧储层不等厚的情形，且求解过程复杂。
为此，本文通过引入A.F.Everdingen[18]和W. Hurst[19]提出的界面表皮的概念，将部分连通断 层视为一个无限薄的表皮边界，建立存在部分连 通断层的两区无限大线性复合油藏试井解释新模 型，绘制模型的井底压力响应特征曲线，并对相关 的影响因素进行分析。
1渗流物理模型针对两区无限大线性复合油藏中存在部分连 通断层的情形（图1)，假设断层两侧的岩石特性、储层厚度及渗透率不同，但同一区域内为均质油 藏且各向同性。
激动井为定产量线源，各区流体 只能通过裂缝流向井筒，且流体为微可压缩等温 渗流。
引入界面表皮的概念考虑2个储层区域之 间断面的传导率，忽略重力和毛管力的影响。
图1存在部分连通断层的两区无限大线性复合油藏示意图Fig.l Sketch showing the partially connected faultsystem in linear composite reservoir2数学模型及求解2.1数学模型的建立根据图1所建立的坐标系和上述假设条件，以基本的渗流力学理论为依据，可推导出两区无 限大线性复合油藏中存在部分连通断层的无因次 试井解释模型。
a.渗流微分方程I区，对于x D>0H- 2t c^(x d—aD)d(yD—b D) _^P lDn区，对于％<〇3p2D|3p2D—丄^p2D式中的无因次变量分别为(1)(2)P lT>2t c X i di^iQ[A一夕1(1，^“）]P lV>2t c X i d-\Qy_[夕i一夕2(工，:y“）]，办DX a^D1 =l K)-y,M=^,7J D=^p'x2〇\q f J.C t j i r l A i(K/q j u C,),其中：A d、A d分别为i区、n区的无因次压力；w D、*rD、：yD、aD、6D为无因次距离；为无因次时间;M为流度比W d为厚度比；加为导压系数比;九、九分别为I区、n区压力；i^、K2分别为I黧6期贊杨，等:鲁在部分藥通_蠢的幾性寰合油錢雜麻压力动态断毚• 693 •区、n 区地层渗透率、不分别为I 区、n 区地 层厚度；.<«1、街分别为X 区、.E .区流体翁度；、©分别为I 区、1区孔隙度；分别为I 区、n 区地层综合压缩系数^、:v 为横、纵坐标；《、6为 井点横、纵坐标;s 函数表示定产烟线源井；q 表求解可得ZF id ： (a'n 5 m ,£)码 e —"^+允1示井流量;伽为导压系数比；为井半径；坊表示油藏的宽度h .、A .2分别表示I 区、1区的流度:。
.b .初始条件=p 2D (x D ，；yD ，0) = 0(3)c .边界条件P 'm ^ ' j ^D ；s ;*s 3 =:户 2D (一 00 ? > ^d )=^1D(»D ，士。
二 >.^D )=户2D (工D ，± °°，^))=0(4)d .连接条件彐岁1.0 (〇d .D ) — r n .^P S B W ,VS ^ ,r、^ — M ud ~(5)〇 O C j ^ (79/>1D (0，；yD ，Z D) 1「 ^+、i---------〇------------- = -^L —^2D(〇，：V d ，^)) +〇 O C j ^ O 户ID (〇，九，艺D )](6)其中s 表示断层的界面表皮。