大桥60+100+60米连续梁边跨现浇段计算书

跨浦建高速大桥60+100+60m连续梁挂篮计算书(全面)

中铁十一局浦梅铁路跨浦建高速大桥 60+100+60米连续梁挂篮计算书中铁十一局集团浦梅铁路工程建设指挥部第一章设计计算说明1.1计算依据1. 《路桥施工计算手册》周水兴等编著 2．《钢结构设计规范》(GB50017-2003);3. 《实用土木工程手册》(第三版) 杨文渊编4. 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)5. 《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)6. 《铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)7．《材料力学》(上、下册) 8．《结构力学》(上、下册)1.2工程概况本工程为南龙铁路100米连续梁挂篮,具体参数参见图纸,采用三角形挂篮施工.1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数(1)砼自重 GC ＝26.5 kN/米3; (2)钢弹性模量 Es ＝2.06×105 米Pa; (3)材料容许应力：Q235 [σ]=2152/N mm ,[w σ]=1812/N mm ,[τ]=1062/N mm .Q345钢厚度或直径≤16米米,f=3102/N mm ,v f =1802/N mm 厚度或直径>16～35米米,f=2952/N mm ,fV=2152/N mm40Cr 钢小于100米米,抗拉735米Pa,屈服540米Pa;100米米~300米米,抗拉685米Pa,屈服490米Pa;300米米~500米米,抗拉685米Pa,屈服440米Pa;500米米~800米米,抗拉590米Pa,屈服345米Pa.剪切力=安全系数*0.6*抗拉强度安全系数=1.3(一般) 2.5(特殊)1.3.2 挂篮构造挂篮具体结构形式见后附图纸.1.3.3 挂篮计算设计荷载及组(1)荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范,荷载系数取值如下：考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05;浇筑混凝土时的动力系数：1.2;挂篮空载行走时的冲击系数1.3;浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2;挂篮正常使用时采用的安全系数为2.(2)作用于挂篮主桁的荷载①混凝土荷载：取混凝土最终块计算;②混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑最大偏差取10t;③挂篮自重：由米idas系统根据定义截面自行取值;④模板自重：2.5kPa;⑤施工机具及人群荷载：2.5kPa;⑥倾倒和振捣混凝土荷载：4 kPa;⑦挂篮冲击荷载：0.3x挂篮自重;⑧风荷载：按2KN/米施加在主构架一侧计算;⑨护栏荷载：按2KN/米计算.(3)荷载组合荷载组合1：①+③+④+⑤+⑥+⑨;荷载组合2：②+③+④+⑤+⑥+⑨;荷载组合3：①+③+④+⑧+⑨;荷载组合4：挂篮行走,③+④+⑦+⑧+⑨;荷载组合5：①+③+④+⑤+⑨.荷载组合1、2、3,4用于挂篮结构的强度和稳定性计算;荷载组合5用于挂篮刚度计算,荷载组合1,4用于系统抗倾覆计算.所有荷载均按照线载荷施加.1.3.4 内力符号规定轴力：拉力为正,压力为负;应力：拉应力为正,压应力为负;其它内力规定同结构力学的规定.1.3.5 载荷分配情况(1)混凝土荷载分析翼缘板部分由1根导梁承担;腹板部分对应荷载由腹板下2根纵梁承担;底板其余部分由其下对应3根纵梁承担;顶板部分由2根导梁承担.(2)混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑偏差重量10t计算,施加方法同混凝土自重部分,只是一侧加载总量减少10t.(3)挂篮自重荷载分析：挂篮自重部分按自重工况施加.(4)模板自重：按2.5kN/米2计算,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(5)施工机具及人员荷载施工机具及人员按2.5kN/米2计算,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(6)倾倒和振捣混土产生的荷载：4 kPa,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(7)挂篮冲击荷载：0.3倍挂篮自重按自重工况施加;(8)风载：按2KN/米加载到一片主构架外侧.(9)护栏荷载：按2KN/米计算,分别施加于前、后托梁.第二章挂篮结构的强度计算计算采用有限元软件米IDAS/civil进行计算,计算采用整体模型,主构架各节点的连接释放销轴的自由度 ,计算模型如图2-1所示.图2-1 挂篮整体计算模型2.1荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载2.1.1荷载情况该工况主要用来计算挂篮的主桁承重系统强度和稳定性.此种荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑要结束前的一种最不利荷载工况,此时所有混凝土浇筑完毕(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,振动系统仍然在振捣,所以还要考虑挂篮施工的动力附加荷载,人员机具仍在施工,因而挂篮结构还要承受人员机具荷载.图2-1-1 荷载组合1计算模型2.1.2结果分析(1) 底托系统最大应力为116.6米Pa,如图2-1-2.符合要求.图2-1-2 底托系统应力计算结果(2)导梁系统最大应力为110米Pa;如图2-1-3.符合要求.图2-1-3 导梁系统应力计算结果(3)前横梁最大应力为39.9米Pa,如图2-1-4.符合要求.图2-1-4前上横梁应力计算结果(4)主构架最大应力为91.8米Pa,如图2-1-5.符合要求.图2-1-5主构架应力计算结果(5) 吊杆计算图2-1-6 吊杆计算结果由图2-1-6可知,吊杆最大应力为171.8米Pa;因吊杆采用φ32精轧螺纹钢(PSB830),最大应力171.8米Pa<830米Pa, 所以最小安全储备量为4.8,其它吊杆安全储备均大于4.8.(6) 吊带计算图2-1-7 吊带计算结果由图2-1-7可知,吊带最大应力为151.7米Pa;因吊带材质为Q345,最大应力151.7米Pa<310米Pa,所以最小安全储备量为2,其它吊带安全储备均大于2.2.2荷载组合2：混凝土偏载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载2.2.1荷载情况该荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑过程中的一种最不利荷载工况,此时假定一侧混凝土浇筑完毕(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,另一侧尚未浇筑完,两侧相差混凝土总量约10t,人员机具仍在施工,因而挂篮结构还要承受人员机具荷载.该荷载组合与与载荷组合1相比较,只是一侧腹板处混凝土荷载总量减少10t,其余荷载相同.图2-2 荷载组合2计算模型2.2.2结果分析(1) 底托系统最大应力出现在混凝土偏多腹板下底纵梁位置,最大应力为93.7米Pa,如图2-2-1.符合要求.图2-2-1底托系统应力计算结果（2）因导梁在荷载组合1与荷载组合2中受力形式及荷载值无发生变化,所以在此不再另行计算.（3）前横梁最大应力为32.2米Pa,如图2-2-2.符合要求.图2-2-2 前上横梁应力计算结果（4）主构架计算结果：主构架最大应力为73.9米Pa,如图2-2-3.符合要求.图2-2-3主构架应力计算结果(5) 吊杆计算图2-2-4 吊杆计算结果由图2-2-4可知,吊杆最大应力为147米Pa;因吊杆采用φ32精轧螺纹钢(PSB830级),最大应力147米Pa<830米Pa,所以最小安全储备量为5.6,其它吊杆安全储备均大于5.6.(6) 吊带计算图2-2-5 吊带计算结果由图2-2-5可知,吊带最大应力为125.6米Pa;因吊带材质为Q345,最大应力125.6米Pa<310 米Pa,所以最小安全储备量为2.47,其它吊带安全储备均大于2.47.2.3荷载组合3：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+风荷载+护栏荷载2.3.1荷载情况该荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑完毕后出现大风情况,此时荷载包括混凝土自重(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,挂篮自重及风荷载.图2-3 荷载组合3计算模型2.3.2结果分析该组合主要针对风载作用时对主构架、横联桁架的影响.(1)主构架计算结果：主构架最大应力为93.6米Pa,如图2-3-1.符合要求.图2-3-1主构架应力计算结果(2)横联桁架该载荷组合下,由于风载的存在,最大应力为87.2米Pa,如图2-3-2.符合要求.图2-3-2 横联桁架应力2.4荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载挂篮行走工况：挂篮前移动时,主桁靠反扣装置在轨道上行走;其它结构不变,底托横梁均由吊杆悬吊;外导梁仍有模板荷载作用.2.4.1 荷载情况此载荷组合下风载作用于主构架处,在本模型中,将其视为线荷载,计算模型如图2-4-1.图2-4-1 荷载组合4计算模型2.4.2 结果分析挂篮行走时,最大应力值为45.1米Pa,如图2-4-2所示.符合要求.图2-4-2挂篮应力图第三章挂篮结构的刚度计算3.1荷载组合5：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+护栏荷载该荷载组合主要用来计算挂篮系统的结构刚度 .3.1.1荷载情况计算模型如图3-1-1.图3-1-1 荷载组合5计算模型3.1.2结果分析该荷载组合下,挂篮变形等值线图见图3-1-2.由图可知,变形最大值为19米米.以下对各部分进行划分分析：图3-1-2 变形等值线图(1)挂篮主构架部分主构架部分最大变形位于前横梁支点处,最大竖向变形量为11.4米米.见图3-1-3.图3-1-3 挂篮主构架变形等值线图(2)前横梁如图3-4所示,前横梁部分最大变形位于中部位置,值为15米米,相对变形值为△δ=15-11.4=3.6米米挠跨比为η=3.6＜L/400图3-1-4 挂篮前横梁变形等值线图(3)导梁如图3-1-5所示,导梁最大位移值为16.4米米.图3-1-5 导梁变形等值线图(4)底托系统如图3-1-6所示.底托系统最大位移值为19米米.图3-1-6 底托系统变形等值线图3.2刚度验算结论挂篮在此该荷载组合条件下,计算挂篮系统整体和各部件的结构刚度 ,其变形最大值为19米米,而该值为主构架、前横梁、吊杆等各部分变形的累积.注：因吊杆为纯受拉杆件,在强度方面通过以上计算可知满足要求,在主构架及底托系统变形值均满足要求的情况下,吊杆变形值不再另做计算,以此得出的底托系统变形比值将更为保守.结论：通过对荷载组合5的计算分析,挂篮刚度满足使用要求.第四章挂篮抗倾覆计算挂篮抗倾覆计算包括两部分内容：混凝土浇筑工况和挂篮移动工况两种.4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算(荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载)在混凝土浇筑时,挂篮主构架后端通过精轧螺纹钢锚固于已经浇筑好的混凝土梁体上,为保证施工安全,需要验算此种载荷组合下的挂篮后锚点的安全性.图4-1-1 主构架反力模型由以上结果可知,荷载组合1时后锚点拉力最大值为438.8kN.单侧后锚点采用直径32米米的精轧螺纹钢6根,则可提供锚固力为N提供=6A[σ螺纹钢]=6x3.14x322/4x830x10-3=4003.1kN其安全储备为：K = 4003.1/438.8=9.1故：满足安全要求.4.2挂篮行走工况的抗倾覆计算(荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载)图4-2-1 主构架反力模型由以上结果可知,荷载组合4时后支座拉力最大值为78.7kN.反扣轮装置与主构架通过8个直径27的高强螺栓连接,强度验算如下：螺栓一、基本参数螺栓选用摩擦型高强螺栓,8.8级,米27构件材性：Q235摩擦面处理：喷砂(丸)摩擦面的抗滑移系数为 0.45受剪面数目为1由 GB 50017--2003 第68页 7.2.2 得：单个螺栓受剪承载力 Nvb = 93.15 kN单个螺栓受拉承载力 Ntb = 184 kN螺栓群受力 N = 78.7 kN V = 118 kN 米 = 19 kN·米二、螺栓群形心计算螺栓个数 BoltNu米 = 8排列方式：对齐排列螺栓位置：( 0, 320) ( 480, 320)( 0, 230) ( 480, 230)( 0, 90) ( 480, 90)( 0, 0) ( 480, 0)螺栓群形心位置 (240,160)三、螺栓受力计算V产生的剪力 Nv = V/BoltNu米 = 14.75 kNN产生的拉力 NN = N/BoltNu米 = 9.838 kN假定以形心轴为转轴：米对顶部螺栓产生的拉力 Ntop = 24.918 kN米对底部螺栓产生的拉力 Nbotto米 = -24.918 kN米对顶部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和Ntop_total = Ntop + NN = 34.756 kN米对底部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和 Nbotto 米_total = Nbotto米 + NN = -15.081 kNNbotto米_total<0 表明以螺栓群底部为转轴重新算得米和N对顶部螺栓产生的拉力 Nt = 30.935 kN按GB 50017--2003 第69页公式7.2.2-2Nv/Nvb + Nt/Ntb = 0.326 <= 1 满足!结论：通过对荷载组合1、4的计算分析,挂篮抗倾覆满足相关规范要求.。

XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲

60+100+60m连续梁挂篮计算第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。

2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。

箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。

箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。

主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。

京沪高铁(60+100+60)m连续梁施工方案

京沪高速铁路(60+100+60)m连续梁施工方案二00九年二月十八日第1章编制依据与编制原则1.1 编制依据1.1.1 《xx特大桥(D-2)段-DIK23+230.56~DIK23+657.23》，图号：京沪高京徐施桥-011.1.2 《桩基钢筋布置图》，图号：京沪桥通-241.1.3 《承台钢筋布置图》，图号：京沪桥通-211.1.4 《无碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)》，跨度：60+100+60m，图号：通桥(2008)2368A-V1.1.5 《无碴轨道预应力混凝土连续梁(双线)》，跨度：60+100+60m，图号：通桥(2008) 2368A-V (适用CRTSⅠ、Ⅱ型板式无砟轨道结构补充设计图纸)1.1.6 《信号配合》、《通信配合文件》、《电气化配合设计文件-第一册》、《电气化配合设计文件-第二册》及其它四电文件1.1.7 《高速双线桥梁综合接地钢筋布置图》，图号：京沪桥通-221.1.8 《高速正线桥梁防震落梁措施》，图号：京沪桥通-37修1.1.9 《铁路桥梁大吨位球型钢支座(LXQZ型)安装图》，图号：叁桥通(2008)8360-LXQZ-JH1.1.10 《常用跨度梁桥面附属设施-伸缩缝》，图号：通桥(2008)8388A1.1.11 《桥上CRTS II型板式无砟轨道预埋件设计-(第一册)》，图号：京沪高京徐施轨061.1.12 《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)1.1.13 《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)1.1.14 《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》1.1.15 《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》1.1.16 《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)1.1.17 《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)1.1.18 《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)1.2 编制原则1.2.1 坚持“质量第一、信誉至上”的原则，严格遵守并落实执行设计文件、技术规范及验收标准，确保质量目标的实现；1.2.2 狠抓施工计划，坚持节点工期不动摇的原则，采用流水施工方法，组织有节奏、均衡、连续的施工；确保架梁工期不受影响，实现铁道部，京沪建设总指挥部的工期目标。

xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算

特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2007.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。

二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。

三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。

连续梁边跨现浇段检算

连续梁边跨现浇段检算（60+100+60）m 的预应力砼连续梁结构型式，套用《通桥（2023）2368-Ⅴ》通用图，边跨15#块采用支架进行现浇，其余块段采用挂篮悬臂施工。

现浇段梁长9.75m，梁高4.85m，设计砼141.915cm 3，共重368.979t，现对此部位的模板和支架进行详细的设计和检算，参考施工设计图纸具体过程叙述如下。

1、截面面积，计算出对应截面线荷载为：I-I 截面线荷截：m kN q /98.339262538.61=⨯⨯=II-II 截面线荷截：mkN q /31.468262006.92=⨯⨯=模板及支架体系和其它荷载取面荷载为2.5kPa，转化为线荷载为：mkN q /30125.23=⨯=边跨合龙段需借助现浇段支架吊模完成，故检算时在支架纵梁悬臂端考虑合龙段一半的荷载，截面无变化，转化为线荷载为：mkN q q /98.33914==根据计算出的线荷载，结合支架设计施工图，考虑到支架预压为自重的1.2倍，得出顺桥向荷载为：m kN q q /98.4432.1)3098.339(2.1)(31=⨯+=⨯+mkN q q /97.5972.1)3031.468(2.1)(32=⨯+=⨯+得出顺桥向分配梁荷载分布图：597.97顺桥向荷载分布图2、纵向I56a 工字钢受力减检算根据施工方案设计图，对I56a 工字钢进行检算，查得I56a 工字钢的材料特性分别为：I56a 工字钢特性：Ix=65586cm 4，W=2342cm 3，A=135.25m 2，[σw]=145MPa,[τ]=85Mpa 抗弯刚度EI ：EI=210×655.86=137730.6KN.m 2抗拉强度EA ：EA=210×13525=2840250KN简化力学模型为L=9.15m 的有多余约束的几何不变体系，根据顺桥向工字钢荷载分布图，画出相应的受力图，得出剪力图和弯矩图，采用清华大学结构力学求解器SM Solver 计算，则建立模型及计算图如下：由弯矩图可得出最大弯矩为：Mmax=2446.55KN.m 由剪力图可得出最大剪力为：Q=1287.54KN弯曲应力检算为：Mmax／W=2446.55×103／10×2342×10-6=104.46Mpa<[σw]=145MPa，满足要求剪力检算为：τ=Q max S／bI=1287.54×103／14.5×477×10=18.6MPa<[τ]=85Mpa挠度检算为：悬臂部分挠度ω=ql4／8EI=443.98／10×2.94）×1000／（8×137730.6）=2.85mm<2900／400=7.3mm故顺桥向采用10片I56a工字钢能够满足设计和施工要求。

边跨现浇段施工方案

目录1。

编制依据 (1)2。

工程概况 (1)2。

1。

地理位置 (1)2。

2.设计技术标准 (1)2。

3。

设计概况 (1)3。

总体安排 (2)3.1。

劳动力计划安排 (2)3。

2.机械设备计划安排 (2)4.方案实施机构组成 (3)5.施工准备 (3)6。

施工工艺流程 (4)6。

1地基处理 (4)6。

2支架的设计与施工 (7)6。

3支座安装 (8)6。

4模板工程 (9)6.5钢筋绑扎 (10)6。

6预埋件安装 (11)6。

7混凝土浇筑 (11)6。

8混凝土养护 (12)6。

9预应力管道施工 (12)6。

10预应力筋的加工及安装 (13)7.质量检验标准 (13)8.质量保证措施 (14)9.安全保证措施 (15)10.附件及附图 (15)跨金丽温高速公路1#特大桥(60+100+60)m连续梁边跨现浇段施工方案1.编制依据⑴金华至温州铁路扩能改造工程跨金丽温高速公路1号特大桥施工图-金温扩能施(桥)—2；⑵国家及铁道部现行有关高速铁路的设计、施工规范、规则、标准；⑶铁路工程建设通用参考图:时速250公里客运专线铁路有砟轨道现浇预应力混凝土连续梁(双线）《（60+100+60)m》 -通桥(2010)2267A-I；⑷工程现场调查资料；⑸铁路营业线施工及安全管理的相关规则、管理办法等；⑹本公司类似工程的施工经验。

2.工程概况2.1。

地理位置跨金丽温高速公路1号特大桥(60+100+60)m连续梁施工里程为DK13+996.02～DK14+217.82，位于金华市金东区莲花塘村，上跨金温铁路及金丽温高速公路。

73#墩与74＃墩边跨跨越金温铁路,74＃墩与75＃墩中跨跨越金丽温高速公路。

73#墩边跨现浇段位于金温铁路左侧.2.2.设计技术标准⑴线路：I级铁路；⑵设计荷载：ZK标准活载;⑶设计速度目标值:200km/h，预留250 km/h；⑷正线数目：双线；⑸正线线间距：4。

6m；⑹连续梁位于曲线上。

2。

修改版(60+100+60)m连续梁专项方案

新建合福铁路合肥至福州段徽水河特大桥60+100+60m连续梁专项施工方案编制复核批准中铁六局合福铁路安徽段站前六标项目经理部二0一二年二月一、编制依据及范围1.1编制依据1.1.1徽水河特大桥施工图纸（合福施（桥）-77）；1.1.2双线（60+100+60）m预应力砼连续梁（挂篮悬臂浇筑施工）；1.1.3常用跨度连续梁桥墩轮廓图（合福施（桥）参05-1）；1.1.4《墩顶临时固结》合福施（桥）参05-Ⅷ；1.1.5《铁路连续梁球型支座安装图》（GTQZ）；1.1.6《徽水河特大桥接触网基础预留接口设计图》（合福施图（桥）HFAHV-77-J00；1.1.7《徽水河特大桥实施性施工组织设计》；1.1.8铁路预应力混凝土连续梁（钢构）悬臂浇筑施工技术指南；1.1.9《高速铁路桥涵工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；1.1.10《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；1.1.11《铁路混凝土结构耐久性设计规范》TB 10005-2010；1.1.12《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424—2010）；1.1.13《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.14《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2004/J342-2004）；1.1.15《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；1.1.16我单位积累的修建桥梁、改造道路等的成熟技术、质量、安全、文明施工等文件。

1.2编制范围新建铁路合福线合肥至福州段HFZQ-6标段中徽水河特大桥60m+100m+60m连续梁施工全过程。

二、工程概况徽水河特大桥中心里程为DK234+540.128，孔跨布置为1－24m简支箱梁+11－32m简支箱梁+1-24m简支箱梁+1－（60m+100m+60m）连续梁+11－32m简支箱梁+1－24m简支箱梁，全长为1059.215米；本桥跨越徽水河，采用60+100+60m 连续梁跨越。

边跨现浇段施工方案

目录1.编制依据 (1)2.工程概况 (1)2.1.地理位置 (1)2.2.设计技术标准 (1)2.3.设计概况 (2)3.总体安排 (2)3.1.劳动力计划安排 (2)3.2.机械设备计划安排 (3)4.方案实施机构组成 (4)5.施工准备 (4)6.施工工艺流程 (5)6.1地基处理 (5)6.2支架的设计与施工 (10)6.3支座安装 (12)6.4模板工程 (14)6.5钢筋绑扎 (15)6.6预埋件安装 (16)6.7混凝土浇筑 (16)6.8混凝土养护 (17)6.9预应力管道施工 (18)6.10预应力筋的加工及安装 (18)7.质量检验标准 (19)8.质量保证措施 (20)9.安全保证措施 (21)10.附件及附图 (22)跨金丽温高速公路1#特大桥(60+100+60)m连续梁边跨现浇段施工方案1.编制依据⑴金华至温州铁路扩能改造工程跨金丽温高速公路1号特大桥施工图-金温扩能施（桥）-2；⑵国家及铁道部现行有关高速铁路的设计、施工规范、规则、标准；⑶铁路工程建设通用参考图:时速250公里客运专线铁路有砟轨道现浇预应力混凝土连续梁（双线）《(60+100+60)m》-通桥（2010）2267A-I；⑷工程现场调查资料；⑸铁路营业线施工及安全管理的相关规则、管理办法等；⑹本公司类似工程的施工经验。

2.工程概况2.1.地理位置跨金丽温高速公路1号特大桥(60+100+60)m连续梁施工里程为DK13+996.02～DK14+217.82，位于金华市金东区莲花塘村，上跨金温铁路及金丽温高速公路。

73#墩与74#墩边跨跨越金温铁路，74#墩与75#墩中跨跨越金丽温高速公路。

73#墩边跨现浇段位于金温铁路左侧。

2.2.设计技术标准⑴线路：I级铁路；⑵设计荷载：ZK标准活载；⑶设计速度目标值：200km/h，预留250 km/h；⑷正线数目：双线；⑸正线线间距：4.6m；⑹连续梁位于曲线上。

xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算

特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2007.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。

二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。

三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。

安家寨60+100+60连续梁挂篮计算书概论

安家寨大桥（60+100+60）m连续梁挂蓝设计计算书中铁十一局集团汉江重工2016年6月第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。

2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。

箱梁顶宽12.2m，翼缘板长2.75m，支点处梁高7.8m，跨中梁高4.8m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚90cm（支点）至50cm（跨中）折线变化，底板厚度为130cm（支点）至44cm （跨中）按直线线性变化，顶板厚度为70cm（支点）至45cm（跨中）。

箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为174.8吨，长度3m。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[40a普通热轧槽钢组焊，前横梁由2I45a组焊，底托系统前托梁由2I45a组焊，后托梁由2I45a组焊，底纵梁由2[36b组焊。

主桁系统重13.3t、行走系统重6.6t、前横梁重2.8t、底托系统重15.7t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、侧模重20.3t，整个挂篮系统约重63.7t。

1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。

xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算共34页文档

特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2019.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。

二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。

三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。

60+100+60连续梁计算书

嘉桐特大桥跨规划嘉绍通道连续梁膺架法施工检算资料一、设计依据1.1《嘉桐特大桥施工设计图》1.2《公路桥涵设计——基本资料》1.3《钢结构设计规范》1.4《路桥施工计算手册》1.5《建筑施工手册》二、工程概况：沪杭铁路嘉桐特大桥全长26.265Km，起讫里程DK84+686.700～DK110+951.680，其中五标段范围长19.116Km，三工区承担嘉桐特大桥0#台～196#墩段施工任务，里程为DK84+686.500～DK91+037.445，共计6.35Km。

嘉桐特大桥位于浙江嘉兴市王店镇境内。

桥址范围内为平原地区，地势平坦，河网交错，多为农田，具有典型的江南水乡特征。

农作物多为水稻，本桥绝大部分穿行在稻田中，沿途跨越较多河流、公路及道路。

跨规划嘉绍通道连续梁中心里程DK89+361.58，跨度（60+100+60）m，连续梁底至原地面最大高度14.08m，与规划嘉绍通道夹角57°，嘉绍通道宽55m，净高5.5m，路面标高5.7m。

三、设计简介：为了满足业主对沪杭客运专线工期要求，嘉桐特大桥跨规划嘉绍通道连续梁采用膺架法施工。

支架采用贝雷梁支架施工，初步拟定支架形式如下：横桥向基础为C25承台基础，每个承台由3Φ1.0m+2Φ1.5m钻孔桩组成。

钻孔桩采用C2O混凝土，钻孔深度为34～54m不等。

每个承台上采用7根Φ630mm ×12mm钢管做支架墩身，钢管与承台通过预埋钢板连接，钢管之间采用L75mm ×75mm×8mm角铁做连接系。

钢管顶部为5I22垫梁，垫梁上横桥向摆放I50a 工字钢做横梁。

贝雷梁搭设在横梁上，贝雷梁采用标准321不加强型，贝雷梁间距根据梁截面不同而调整。

贝雷梁上部横桥向铺12cm×12cm方木做WDJ 碗扣式脚手架基础，方木纵桥向间距为30-90cm不等，碗扣式脚手架搭设在方木上做为调整连续梁标高之用，脚手架立杆间距30～120cm不等，横杆步距60-120cm不等。

XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书

60+100+60m连续梁挂篮计算第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。

2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。

箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。

箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。

主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。

60+100+60m悬浇连续梁边跨现浇作业指导书

目录一、适用范围 (1)二、作业准备 (1)2.1内业技术准备 (1)2.2外业技术准备 (1)三、技术要求 (1)四、施工工序及施工工艺流程 (3)五、.施工要求 (4)5.1 施工准备 (4)5.2 支架搭设 (5)5.3支座安装 (5)5.4、边跨现浇段施工 (7)5.4.1铺设底模和侧模 (7)5.4.2绑扎底板及腹板钢筋、布置纵向预应力筋管道及竖向预应力筋 (8)5.4.3安装内模及底、腹板处端模 (11)5.4.4绑扎顶板钢筋、布置纵向预应力筋管道及竖向预应力筋 (11)5.4.5安装顶板端模 (12)5.4.6预埋件 (12)5.4.7混凝土施工及养护 (13)5.4.8预应力张拉 (14)5.4.9管道压浆 (19)5.4.10线形监控 (20)5.4.11支架、模板拆除 (21)六、.劳动组织 (21)七、.材料要求 (22)八、设备机具配置 (22)九、质量控制及检验 (23)9.1质量控制 (23)9.2质量检验 (24)十、安全及环保要求 (26)10.1安全要求 (26)10.2环保要求 (27)悬臂现浇连续梁边跨现浇段施工作业指导书一、适用范围主要适用于沈丹客运专线铁路跨径为60+100+60m跨公路连续梁边跨现浇段施工，环境等级为T2，采用菱形挂篮施工工艺。

二、作业准备2.1内业技术准备作业指导书编制后，在开工前组织技术人员认真学习实施性施工组织设计，阅读、审核施工图纸，澄清有关技术问题，熟悉规范和技术标准。

制定施工安全保证措施，提出应急预案。

对施工人员进行技术交底，对参加施工人员进行上岗前技术培训，考试合格后持证上岗。

2.2外业技术准备施工中所涉及的各种外部技术数据收集，修建生活用房，配齐生活、办公设施，满足主要管理、技术人员进场生活、办公需要。

三、技术要求3.1支座到达现场后，必须检查产品合格证、附件清单和有关材质报告单或检查报告。

并对支座外观尺寸进行全面的检查。

工程建设资料-(60+100+60)m连续粱边跨现浇段支架受力检算

沪昆8标（60+100+60）m连续粱跨既有线悬浇梁边跨现浇段支架受力检算1.基本资料沪昆8标（60+100+60）m连续粱边跨现浇段为钢管支架现浇。

边跨现浇段长9.75m，底宽6.7m，顶宽12.0m，梁高4.85m。

边跨现浇段重360.887t。

钢筋混凝土密度取263kN/m，安全系数取1.1。

支架布置：纵梁为翼板下4根I36a工字钢和箱体下6根I45a工字钢，长度均为9.1m。

纵梁下为13.6m长的3排单层贝雷梁，分别放置在钢管立柱上。

钢管立柱与贝雷梁之间放置5.75m长的I36a工字钢。

注：基础顶标高=梁底标高-0.06m（模板厚）-0.1m（方木厚）-0.36m（纵梁）-0.1m（木楔）-1.5m（贝雷梁）-0.36m（工字钢）-钢管柱高度。

边跨现浇段布置情况如下图：1-1、2-2、3-3截面尺寸如下图：2.荷载分析2.1.钢筋混凝土荷载（1）1-1截面①翼板：2(0.2560.55 2.1)0.550.044/2(0.0440.394)/2 2.1 1.15mS=⨯++⨯++⨯=②顶板：20.61 2.5820.90.3/2 1.71mS=⨯+⨯=③底板：2S=⨯+⨯=0.736 2.5820.60.3/2 1.991m④腹板：2S=⨯=4.850.768 3.725m∑21.15+1.71+1.991+3.725=8.576mS=（2）2-2、3-3截面①翼板：2(S=⨯++⨯++⨯=0.2560.55 2.1)0.550.044/2(0.0440.394)/2 2.1 1.15m②顶板：2S=⨯+⨯=0.4 2.750.90.3/2 1.235m③底板：20.4 2.750.60.3/2 1.19mS=⨯+⨯=④腹板：2S=⨯=4.850.6 2.91m∑21.15+1.235+1.19+2.91=6.485mS=（3）截面荷载分布示意图如下：即1-1截面翼板均布荷载11q =59.79kN/m，箱体均布荷载12q =393.62kN/m 。

安家寨60+100+60连续梁挂篮计算书

安家寨大桥（60+100+60）m连续梁挂蓝设计计算书中铁十一局集团汉江重工2016年6月第1章设计计算说明1.1 设计依据1、 (60+100+60)m施工图纸。

2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。

箱梁顶宽12.2m，翼缘板长2.75m，支点处梁高7.8m，跨中梁高4.8m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。

腹板厚90cm（支点）至50cm（跨中）折线变化，底板厚度为130cm（支点）至44cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为70cm（支点）至45cm（跨中）。

箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为174.8吨，长度3m。

该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。

1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数＝2.1×105MPa；①、钢弹性模量Es②、材料强度设计值：=125 N/mm2Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，fV=180 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，fV=170 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，fV1.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[40a普通热轧槽钢组焊，前横梁由2I45a组焊，底托系统前托梁由2I45a组焊，后托梁由2I45a组焊，底纵梁由2[36b组焊。

主桁系统重13.3t、行走系统重6.6t、前横梁重2.8t、底托系统重15.7t（含底模模板重量）、内模系统重5t （内模重量估算）、侧模重20.3t ，整个挂篮系统约重63.7t 。

1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 ①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。