01预埋件的计算
预埋件及化学锚栓计算
预埋件及化学锚栓计算内部编号：（YUUT-TBBY-MMUT-URRUY-UOOY-DBUYI-0128）后置埋件及化学螺栓计算一、设计说明与本部分预埋件对应的主体结构采用混凝土强度等级为C30。
在工程中尽量采用预埋件，但当实际工程中需要采用后置埋件，需对后置埋件进行补埋计算。
本部分后置埋件由4-M12×110mm膨胀、扩孔锚栓，250×200×10mm镀锌钢板组成，形式如下：埋件示意图当前计算锚栓类型：后扩底机械锚栓；锚栓材料类型：A2-70；螺栓行数：2排；螺栓列数：2列；最外排螺栓间距：H=100mm；最外列螺栓间距：B=130mm；螺栓公称直径：12mm；锚栓底板孔径：13mm；锚栓处混凝土开孔直径：14mm；锚栓有效锚固深度：110mm；锚栓底部混凝土级别：C30；二、荷载计算V x：水平方轴剪力；V y：垂直方轴剪力；N：轴向拉力；D x：水平方轴剪力作用点到埋件距离，取100 mm；D y：垂直方轴剪力作用点到埋件距离，取200 mm；M x：绕x轴弯矩；M y：绕y轴弯矩；T ：扭矩设计值T=500000 N ·mm ； V x =2000 N V y =4000 N N=6000 N M x1=300000 N·mmM x2= V y D x =4000×100=400000 N·mm M x =M x1+M x2=700000 N·mm M y = 250000 N·mmM y2= V x D y =2000×200=400000 N·mm M y =M y1+M y2=650000 N·mm 三、锚栓受拉承载力计算 (一)、单个锚栓最大拉力计算1、在轴心拉力作用下，群锚各锚栓所承受的拉力设计值：1/sd N k N n ；(依据《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013 第5.2.1条)式中，sd N ：锚栓所承受的拉力设计值； N ：总拉力设计值； n ：群锚锚栓个数；1k ：锚栓受力不均匀系数，取。
预埋件计算公式及程序最新
适用范围钢梁截面钢梁材质Q345B 钢梁连接用螺栓数6 个螺栓直径M24螺栓间距80 mm 螺栓孔径25.5 mm 螺栓端距50 mm 连接板高度500 mm 设计剪力 V=250 KN 设计弯矩 M1=0 KN.m 设计拉力 N=0 KN 附加弯矩 M2=30 KN.m计算弯矩 M=30 KN.m基材厚度 T=450 mm 基材高度 H=5000 mm 基材宽度 W=5000 mm 基材保护层厚度35 mm强度等级C50轴心抗压 fc=23.1 N/mm2轴心抗拉 ft= 1.89 N/mm2WWW 锚筋参数锚筋直径 d=18 mm 锚筋抗拉 fy=300 N/mm2WWW 锚筋种类HPB335锚筋抗压 fy'=300 N/mm2WWWNO!锚筋外形系数0.14抗震等级一级锚固长度 la=400 mm抗震锚固长度 laE=460 mm 322 mm OK!( 构造要求判断 )90 mm锚筋层数 4 层锚筋排数 2 排锚筋层间距 b1=150 mm OK!( 构造要求判断 )锚筋排间距 b=100 mm OK!( 构造要求判断 )50 mm OK!( 构造要求判断 )2275 mm OK!( 构造要求判断 )450 mm锚板宽度 D=200 mm OK!( 构造要求判断 )锚板高度 h=550 mm OK!( 构造要求判断 )锚板厚度 t=20 mm OK!( 构造要求判断 )锚板材质Q235B0.7000.8780.850计算锚筋总截面面积As0=1629.7 mm2锚筋布置总截面面积As1=2035.8 mm2OK!HPB335二级钢筋锚筋边缘距离锚板规格4层 * 150mm X 2排 * 100mm( 锚筋直径*锚筋长度*锚筋末段加焊钢筋长度 )( 锚筋材质 )构造控制要点( 受剪和( 当锚筋( 当锚筋( 当锚筋OK!** 该判综上所述预埋件计算结论如下( 预埋件受力是否满足要求判断 )锚筋布置及规格( 锚板尺寸为:厚度*宽度*高度 )( 锚板材质 )( 锚筋层数*层间距X锚筋排数*排间距 )Q235B20mm * 200mm * 550mm混凝土材料性能预埋件受剪力、法向拉力和弯矩的共同作用锚筋层数影响系数 ar=( ** 当基材高度及基材宽度受限时,输入受限值;否则输入默认值 5000mm ** )计算参数取值锚筋中心距基材边缘距离 c1=锚板规格锚筋受剪承载力系数 av= 锚板弯曲变形折减系数 ab= 锚筋中心距锚板边缘距离 e=( 锚筋直( 预埋件预埋件计算-01BH600X270X12X18锚筋长度计算锚筋末端加焊等截面钢筋长度采用机械锚固时,锚固长度 LA=钢梁支座荷载混凝土基材( 锚筋边缘距离:层边距和排边距 )50 mm18mm * 322mm *90mm 锚筋布置( 受力预( 受剪预 沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离 Z=( 锚筋层( 表示要求输入的项次 )( 表示表格自动计算值 )( 表示受限控制输入值 )( 表示构造及受力控制判断 )当锚筋直径大于 25mm时,锚固长度应乘以 1.10修正系数 )当锚筋直径不大于 20mm时,宜采用压力埋弧焊 )当锚筋直径大于 20mm时,宜采用穿孔塞焊 )锚筋层数不宜超过 4层,锚筋数不宜少于 4根 )锚筋直径不宜小于 8mm,且不宜大于 25mm )预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧 )受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于 15d )受剪预埋件的直锚筋可采用 2根 )受力预埋件的锚板宜采用 Q235级钢 )该判断控制为计算及构造的总体判断指标 **。
预埋件的混凝土基材破坏简化计算
图 １ 混凝 土 梁 尺 寸
混凝土锥体破坏受拉承载力标 准值计算 ：
仅考虑上一排锚栓承受拉力
ｋ ＝１ ．１ ，
４１ ２ ５０ ０ ｍｍ ，
．
受 拉受剪破坏计算公式参考 了《 欧洲技术 指南——混凝 土用 金属
锚栓》 （ Ｅ Ｔ Ａ Ｇ） 及 美 国标 准 Ａ Ｃ Ｉ ３ １ ８房 屋 建筑 混凝 土 结构 规 范。
＝４ ０ Ｎ／ ａｍ２ ｒ ＝２ ０ ０ ｍｍ ， ｃ＝ ２ ５ ０ ｍｍ ， Ａ Ⅳ ＝ ， ｈ
：１ ９２ ７ ７ ７ Ｎ。
上述两本 国外规范 中也有预埋件 的混凝土基 材破坏计 算公式 ， 本
文主要参考 了美 国标准 Ａ Ｃ Ｉ ３ ｌ ８房屋建筑混凝土结构规 范混凝 土
分为锚栓 破坏 、 锚栓拔 出破 坏以及混凝 土破 坏 。锚栓 破坏是 考虑 为 Ｃ Ａ ０ ， 按开裂混凝土考虑 ， 混凝 土梁尺寸详 见图 ｌ 。预埋件 承受 锚栓的截面面积 ， 锚栓 拔 出破 坏是 考虑锚 固长 度 ， 而混凝 土破 坏 弯矩 ８ ｋ Ｎ・ ｍ， 竖向剪力 ８ ｋ Ｎ。计算混凝土基材的承载力 。
实际锥体破坏投影 面面积 ， ｍ ｍ ， 参考 Ｊ Ｇ Ｊ １ ４ ５混凝 土结构后 锚 固 技术规程第 ６ ． １ ． ５条的规定计算 。
１ ） 此算法没有考 虑混凝土结构 中的钢筋锚 固作用 ， 可用 于素
１ ． ２ 混 凝 土边缘破 坏受 剪承 载力标 准值 计算
一
混凝土 中预埋件 的计算 。 ２ ） 从表 １的数据分析可知 ， 用 简化后 的计算 结果 与美国标 准 的计算结果偏差不超过 ５ ％， 满 足工程的精度要求。 ３ ） 根据 我 国对预埋件 的构造 要求 ， 简化 了计算 ， 公 式 中减 少
升压站土建验评划分表
√
√
√
√ 表5．10．10
√
√ 表5．10．11
√
√ 表5．10．12
√
√
√
√
√
√ 表5.13.1
·
开关、插座安装
01 开关、插座安装
07
建筑物照明通电试运行
01 建筑物照明通电试运行
03
室内外构（建）筑物
01
室内外电缆沟及设备基础
01
地基与基础工程
01
单位工程定位放线
01 单位工程定位放线
02
混凝土垫层
01 垫层
02
电缆沟结构
01
模板
勘 施 察 监建 工 设 理设 单 计 单单 位 单 位位
位
质量验评及签证表编号
04
电缆头制作、接线和线路绝 缘测试
01
电缆头制作、接线和线路绝 缘测试
05
灯具安装
01 灯具安装
勘 施 察 监建 工 设 理设 单 计 单单 位 单 位位
位
质量验评及签证表编号
√
√ 表5．10．12
√
√
√
√
√
√ 表5.9.5
√
√
√
√
√
√ 表5.12.1~表5.12.10
√
√
√
√ 表5.12.11~表5.12.28
升压站土建施工质量验评范围划分表
工 程编号
系 统
单 位 工 程
分 部 工 程
子 分 部 工 程
分 项 工 程
检 验 批
工程名称
07 02
01 02
03
06
开关、插座、风扇安装
01 开关、插座、风扇安装
01结构计算书
14结构计算书1结构计算书是结构施工图绘制的主要依据，计算结果应与图纸一致。
所有计算书应自校、校对、审核，并由设计、校对、审核、专业负责人在计算书首页上签字，作为技术文件归档。
2结构计算书内容应完整、清楚，计算步骤要条理分明，引用数据应有可靠依据。
采用计算图表和引用规范、规程、标准以外不常用的计算公式时，应注明其来源出处。
当采用计算机程序计算时，应在计算书中注明所采用的计算程序名称、代号、版本及编制方，计算程序必须通过有关部门的鉴定，电算结果应经分析认可，输入的总信息、计算模型、几何简图、荷载简图应符合工程的实际情况。
3所有计算机计算结果，应经分析判断确认其合理、有效后方可用于工程设计。
如计算结果不能满足规范要求时应做必要的调整，当确有依据而不做调整时，应说明理由。
4采用结构标准图或重复利用图时，应根据图集的说明，结合工程进行必要的核算工作，且作为结构计算书的内容。
5所有计算应有计算参数(如混凝土及钢筋强度取值等)、计算模型简图(标明几何尺寸、断面尺寸)、荷载简图(说明荷载形式、大小、作用位置及来源)、计算过程(手算时)和计算结果(如内力、配筋、变形和裂缝宽度等)，必要时应有对结果的比较分析。
6结构计算书应设封面、目录、正文。
内容要求完整连贯。
篇幅较大时可整理分册；当某项内容篇幅较大时可列为附件，附件的排列位置应在正文中索引。
结构计算书要求一式二份，一份用于内部归档，一份用于审图。
计算书宜为word电子文档（图形可插入），纸张大小统一，应有页眉页码。
7计算书封面应注明编制单位、工程名称和项目名称、计算日期、设计、校对、审核、专业负责人等签字，并加盖注册章单位公章和注册工程师章。
8结构设计计算书目录应与正文内容、附件相对应。
9计算书的正文内容应包括以下项目：1结构设计基本情况；2 荷载计算；3 包括抗震和抗风在内的整体计算；4复杂工程所需补充的其他整体计算结果，如罕遇地震作用下弹塑性静、动力分析计算结果；5地基承载力验算、基础承载力和配筋计算，需要时地基变形验算；6构件和节点计算；7其他特殊计算，如抗浮验算、稳定性验算等；8委托其他设计方所做的补充计算文件。
预埋件图集(Final)
TU
UT
TU
UT
VII. 梁底受拉正方形锚板预埋件............................................................................................................................................ 37
z
⎟⎟⎠⎞
(8)
As
≥
N sin ϕ 0.8α aαb f y
η
(9)
式中 α a ,αb ,α r ,αv —各符号意义同以上各式；
η —系数，η = 1+ 2e0 ； αrz
-3-
I. 总 说 明
e0 —法向拉力对锚筋截面重心的偏心距；
z —最外层锚筋中心线间的距离。 3.2.7 偏心受拉预埋件（吊车梁翼缘与柱面连接预埋件）：
fy
+
M
1.3α aα bα r
fyz
(6)
As
≥
M 0.4α aαbα r
fyz
(7)
3.2.6 受斜拉预埋件（柱间支撑用预埋件，参见图—5），按下列两 个公式计算并取ABsB的较大值：
As
≥
N fy
⎜⎜⎝⎛
cosϕ α rαv
+ sinϕ 0.8α aαb
+
e0 1.3α
sin ϕ aα bα
r
TU
UT
TU
UT
IX. 与吊车梁翼缘连接的柱面预埋件.................................................................................................................................... 40
预埋件计算
预埋件的验算：根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，9.7节 预埋件及连接件锚筋的总面积应该满足以下规定：当有剪力、法向拉力、和弯矩共同作用时，应按下面两个公式计算（1）III 型托架上托口处预埋件验算：N=395.1KN （拉力） V=389.8KN M=145.8KN m3000.60.250.60.25 4.0122b t d α=+=+⨯= r α取0.85 Z=600mm由公式由公式 实际上配筋面积18⨯380mm 2=6840mm 2 故满足要求。
（2）III 型托架下托口处预埋件验算：N=395.1KN （压力） V=399.5KN M=5.38KN m3000.60.250.60.25 4.0122b t d α=+=+⨯= r α取0.85 Z=600mm 由公式由公式由公式由于弯矩很小所以计算出的面积为负值。
实际上配筋面积18⨯380mm 2=6840mm 2 故满足要求。
（3）IV 型托架上托口处预埋件验算：N=733.4KN （拉力） V=488.2KN M=231.6KN m3000.60.250.60.25 4.0122b t d α=+=+⨯= r α取0.85 Z=600mm由公式由公式 实际上配筋18⨯380mm 2=6840mm 2 故满足要求。
（4）IV 型托架下托口处预埋件验算：N=733.4KN （压力） V=739.15KN M=7.17KN m3000.60.250.60.25 4.0122b t d α=+=+⨯= r α取0.85 Z=600mm 由公式由公式由公式由于弯矩很小所以计算出的面积为负值。
实际上配筋面积18⨯380mm 2=6840mm 2 故满足要求钢筋的锚固深度验算（按照构造要求最严的受拉钢筋验算）计算取值：（1）混凝土强度等级C40（2）钢筋为Φ22mm HRB400螺纹钢，设计强度f=360MPa计算：（1）当充分利用钢筋抗拉强度时，受拉拔预应力钢筋的锚固长度应按下列公式计算：式中 Lab ——受拉钢筋的基本锚固长度；f ——HRB400钢筋的抗拉强度设计值，取360MPa;ft——混凝土轴心抗拉设计强度值，按照C40取值,取1.71；d——钢筋的公称直径，取22mm；α——钢筋的外形系数,取0.14；（2）计算长度修正：①当受拉钢筋末端采用弯钩或机械锚固措施时，可取计算基本锚固长度的70% 故 故设计取596mm 满足要求。
预埋件图集(Final)
=
0.6 + 0.25 t d
。t
为锚板厚度，d 为锚筋直径。当 b/t > 8 时，按下
式计算：
-1-
I. 总 说 明
0.6 + 0.25 t
t
αb
=
1+ 0.055⎜⎛ b
d − 8⎟⎞
(2)
V
⎝t ⎠
注：b—垂直于拉力方向的锚筋间距。 3.2.2 受剪预埋件：
V ≤ α rα v f y As
N ≤ 0.8α aα b f y As
(1)
式中
N—法向拉力设计值； fByB—锚筋的抗拉强度设计值； ABsB—锚筋的总截面面积；
α a —钢筋强度折减系数，取值为α a
=
Ls la
，
LsB
B
为预埋
件锚筋实际锚固长度
，laB
B
为受拉钢筋最小锚固长
度，不得小于 0.5，且不得大于 1.0。
αb
—锚板弯曲变形的折减系数，αb
式中 V —剪力设计值； M —弯矩设计值， M = V ⋅ e0 ； α a ,αb ,α r ,αv —各符号意义同以上各式。
S
且 且
0
Vቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
V
S
0
N 图—5
图—4
3.2.5 对称于弯矩作用平面的受弯矩和剪力共同作用的预埋件（见 图—4），按下列两个公式计算并取ABsB的较大值：
As
≥V α rα v
锚筋中心至构件边缘距离 c1
8d
7d
锚筋下混凝土中无横向钢筋
1.0
0.85
锚筋下混凝土中有横向钢筋
1.0
1.0
注：d 为锚筋直径。
埋件计算书
对于封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取 − 0.2 或 0.2 μs_s22 = μs_s21 = −2
面板上的最大负风压:
WLgs2 = max(βgz ⋅ μs_s22 ⋅ μz ⋅ W0) = 2.28 ⋅ kPa
雪荷载的计算
基本雪压：
S0 = 0.3 ⋅ kPa
屋面积雪分布系数： μr = 2
8107.9
75924.
378 -1571.1 -5646.3
10325.
第 9 页，共 27 页
（6）主梁埋件计算：
幕墙结构计算书
1. A点支座的强度分析: 最大支座反力: FX = RA = 603.23 ⋅ kN FY = VA = 244.01 ⋅ kN
反力取自NODE31、34较大值
水平支反力 竖直支反力
100 53165. -0.14876E+06 -58171.
103 -0.10142E+06 -50856. -33360.
137 -0.20012E+06 24878. 0.10747E+06
140 0.11646E+06 46427. 0.11161E+06
146 -0.11987E+06 50446. 0.11475E+06
活荷载，可不与雪荷载和风荷载同时组合。
因此取二者较大值进行计算。
SL = max(Sk , SL1) = 0.6 ⋅ kPa
竖向地震作用的计算：
动力放大系数：
βE = 5
水平地震影响系数： αmax = 0.12 作用在面板上的地震作用标准值：
qEk = βE ⋅ αmax ⋅ Gk = 0.338 ⋅ kPa
建筑幕墙计算书
（一）总述 (1)（二）单元玻璃幕墙埋件的计算 (2)（三）首、二层框架幕墙埋件的计算 (5)(四)东、西立面石材幕墙埋件的计算 (12)(五)南、北立面石材幕墙埋件的计算 (17)(六)转角石材幕墙埋件的计算 (25)(七)点式索网幕墙系统埋件的计算 (31)(八)玻璃雨蓬系统的计算 (39)（九）东西百叶幕墙埋件计算 (43)（十）东西防火幕墙埋件计算 (45)（十一）下沉广场埋件计算 (48)（一）总述1.工程概况北京市嘉铭中心办公楼及商业项目幕墙、采光顶及钢质连廊等深化设计、供应及安装工程，位于北京市朝阳区东三环白家庄西里，建筑总高度99.95米，主体为框架结构。
地区基本风压根据《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》取0.45KN/m2（按50年一遇），地面粗糙度取为C类。
地区基本雪压取0.4KN/m2（按50年一遇）；根据《建筑抗震设计规范（GB50011-2001）》本地区抗震设防基本烈度为8度，设计基本加速度为0.2g；年温度最大变化取80O C。
2.计算依据《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2001《钢结构设计规范》GB50017-2003《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《金属、石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003《建筑幕墙》GB/T 21086-2007《民用建筑热工设计规范》GB50176-93《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005《公共建筑节能设计标准》DBJ 01-621-2005《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018-2002《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑结构静力计算手册》第二版《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《招标图纸及相关资料》（二）单元玻璃幕墙埋件的计算1.基本信息描述单元玻璃幕墙系统的危险标高为99.95米,面材采用8＋16A ＋6mm 的双钢化中空玻璃,幕墙最大分格宽度B ＝1.392米,竖框采用简支梁计算模型,跨度L ＝5.4m 。
预埋件要求
厂家工程师
工地技术员
施工队长
技术交底记录
年月日
工程名称
分部工程
导轨式爬架
交底内容
导轨式爬架的维修保养
(1)施工现场湿度大,混凝土污染严重，若维修保养不良，将影响导轨式爬架使用寿命，严重者影响爬架正常使用。因此，必须加强使用过程中的维修保养。
爬升作业要作好周密劳动组织。
在升降作业时应设警戒线,任何人员不得在警戒线内走动。
施工现场较大时,应配置足够的步话机,加强通讯联系。
爬架爬升时,除操作人员外,不得有其它施工人员。
提升点升降操作人员应基本固定。
在遇有六级以上大风天气时,应将支架及建筑结构加固。
（4）导轨式爬架使用安全措施
遵守《导轨式爬架的操作规程》,杜绝违章使用行为。
厂家工程师
工地技术员
施工队长
技术交底记录
年月日
工程名称
分部工程
导轨式爬架
交底内容
导轨式爬架的升降
1、导轨式爬架提升操作总要求是：责任到人，人员到位，各尽其职，各负其责。
2、参加升降操作的施工人员必须经过培训,进行安全、技术交底。
3、进行升降操作前的检查。
A:检查所有扣件联结点是否紧固。
B:检查所有螺纹连接处螺母是否拧紧。
技术交底记录
年月日
工程名称
分部工程
导轨式爬架
交底内容
XHR-01导轨式爬架预埋件的技术要求
1、参见“提升机构平面布置图”上的尺寸来定水平方向的预埋位置；
2、参见“导轨式爬架剪力墙处立面图”、“导轨式爬架阳台处立面图”、“导轨式爬架窗洞处立面图”上的尺寸来确定垂直方向的预埋尺寸。
预埋件制作设计图
幕墙预埋件隐蔽工程验收记录
施工 单位 检查 情况
隐蔽 验收 结论
专业技术负责人
专业质检员
签
施工单位
字
栏
监理工程师（建设单位项目专业技术负责人）
专业施工员
福建建筑内业资料 49605422
仅供学习参考 隐蔽工程验收记录
质控（建）表 C.0.50
工程名称
×××海沧工业园项目
分部（子分部）
装饰装修(幕墙)
隐检部位
隐蔽项目
前置预埋件
施工单位 分项工程 3#厂房二层梁板 隐蔽日期
共 页第
页
福建××建设有限公司
玻璃幕墙安装
201 年 月 日
隐蔽 内容
1、预埋件材料、规格、防腐处理； 2、预埋件数量、位置； 3、预埋固定。
1、预埋件采用厦门宏万祥工贸有限公司生产的 MJ01、MJ02 前置预埋件，锚板为 10mm 厚 Q235B 钢板,锚筋为直径Φ12mm HRB400 钢筋，锚筋与锚板采用塞孔满焊焊接,焊渣清除后采用热浸 镀锌防腐处理，材料均有产品合格证、质量证明书。
2、预埋件数量、位置符合设计图纸要求； 3、预埋件锚筋与结构主筋采用焊接连接固定，稳定可靠。
施工 单位 检查 情况
隐蔽 验收 结论
专业技术负责人
专业质检员签Fra bibliotek施工单位字
栏
监理工程师（建设单位项目专业技术负责人）
专业施工员
福建建筑内业资料 49605422
1、预埋件采用厦门宏万祥工贸有限公司生产的 MJ01、MJ02 前置预埋件，锚板为 10mm 厚 Q235B 钢板,锚筋为直径Φ12mm HRB400 钢筋，锚筋与锚板采用塞孔满焊焊接,焊渣清除后采用热浸 镀锌防腐处理，材料均有产品合格证、质量证明书。
预埋施工方案
预埋施工方案•预埋施工概述•预埋施工前的准备目录•预埋施工流程•预埋施工技术要点•预埋施工质量控制•预埋施工安全保障措施01预埋施工概述预埋施工的定义与特点详细描述预埋施工是指在主体结构施工阶段，根据设计要求预先埋设管道、线路、设备等，以便在后续装修或使用阶段进行连接、安装。
由于预埋管道、线路等被隐藏在墙体内或地面下，不易被察觉，因此预埋施工具有隐蔽性的特点。
此外，预埋施工涉及多种专业和工种，需要综合考虑管道、线路、设备等的布局和连接，具有复杂性。
同时，预埋施工需要严格按照设计图纸和规范进行，对施工精度要求较高，具有精细性的特点。
预埋施工的重要性详细描述：预埋施工是建筑工程中的基础性工作，其质量直接关系到建筑的质量、安全和功能。
通过预埋施工，可以预先将管道、线路、设备等按照设计要求进行安装，避免了后期装修或使用阶段再进行开槽、打洞等破坏性操作，从而保证了建筑的结构安全。
同时，合理的预埋布局可以提高建筑的居住和使用质量，满足人们的生活需求。
此外，预埋施工的进度和质量也直接影响到整个建筑工程的进度和成本控制。
因此，做好预埋施工对于整个建筑工程具有重要意义。
预埋施工的历史与发展详细描述在早期的建筑工程中，预埋施工主要依靠手工操作，效率低下且精度难以保证。
随着科技的不断进步和建筑行业的快速发展，预埋施工逐渐实现了机械化和半自动化，提高了施工效率和精度。
近年来，随着智能化技术的广泛应用，预埋施工也开始向智能化方向发展。
智能化的预埋施工可以实现实时监控、自动调整和优化，进一步提高施工效率和精度，为建筑行业的发展提供有力支持。
02预埋施工前的准备施工图纸的审核施工图纸的完整性检查施工图纸是否完整，包括平面图、剖面图、大样图等，确保图纸内容无遗漏。
施工图纸的准确性核实施工图纸中的尺寸、标高等数据是否准确，确保施工过程中的误差最小化。
施工图纸的可操作性评估施工图纸的可行性，考虑现场实际情况，确保施工过程顺利进行。
新版《钢筋混凝土结构预埋件》标准图集介绍
致，最主要的区别是新图集引进了一个新的参数锚
固连接重要性系数 γＡ 取代了老图集中的结构重要性 系数 γ０，目的是为了与即要出版发行的《混凝土结构 后锚固技术规程》统一，并且使 γＡ≥γ０，一般一级取 １．２；二级取 １．１。与老图集相比安全系数提高了。
３．３ 新图集受力预埋件锚筋均采用 ＨＲＢ３３５（ φ） 级
当量剪力设计值 ，检查是否满足预选预埋件的 Ｖｕ≥
Ｖ′＝ζ１Ｎ 及 Ｚ、ψ、αｖ 等条件，以便最后确定预埋件的编
号，使用非常不方便。 新图集中则引进了一个参数
（其推导过程本文不予详述），将原来的三个参数简
化为一个，便于设计者选用。下面通过实例说明。
例：已知图 ３ 所示的压弯剪预埋件，所需锚板宽
度 ｂ＝３００ｍｍ，混凝土强度等级为 Ｃ２５，作用在预埋件
上的压力设计值 γＡＮ＝５４０ｋＮ，平行于厂房排架方向 的剪力设计值
建筑与结构设计
Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ ａｎｄ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ Ｄｅｓｉｇｎ
图 ３ 无 抗剪钢板的压弯剪预
γＡＶ＝２７０ｋＮ，弯矩设计值 γＡＭ＝６０ｋＮ·ｍ，试选用 预埋件。
解：先按压弯剪考虑，预选页 ７２ 中 Ｍ４－１１１，
强屋面系统的整体刚度和空间稳定性。
三角形钢筋砼桁架及上弦为直线形的下支撑式钢
４）将简支檩条全部改为螺栓连接的连续檩条， 桁架、钢筋砼桁架依然有改善弦杆受力性能，减少
并将连接点错开排列。因此竣工验收后使用已 ３０ａ， 截面的积极作用（要合理设计支座节点）。
屋面系统未曾维修过一次，主要承重结构如檩条，
３） 支座节点采取偏心抵承对上弦为拱形和上
从上可以看出新图集选用方法简单方便。如果
按老图集选择预埋件，则需先后查 ４ 个图表才能确
预埋件施工工艺质量控制QC
材料质量是预埋件施工工艺质量的基础，必须严格控制。
详细描述
对预埋件的材料进行质量检查，包括材料的规格、尺寸、材质等，确保符合设计要求和相关标准。同时，对材料 的采购、运输、存储等环节进行监管，防止材料损坏或变质。
加工质量控制
总结词
加工质量直接影响预埋件的安装和使用效果，需严格把控。
详细描述
对预埋件的加工过程进行质量检查，包括加工设备的精度、 加工工艺的执行情况等。确保预埋件的尺寸、形状、表面处 理等符合设计要求，无缺陷、无损伤。同时，对加工过程中 的不合格品进行追溯和处理。
案例二：某桥梁工程预埋件施工工艺改进
总结词
创新工艺、质量优先
详细描述
在某桥梁工程的预埋件施工中，针对传统工艺的不足 ，采用了创新的施工工艺。通过改进加工、安装方法 ，提高了预埋件的精度和稳定性。同时，加强质量检 测和验收，确保每个预埋件都符合设计要求。这种创 新工艺的应用，不仅提高了工程质量，还缩短了施工 周期。
详细描述
对预埋件的施工结果进行质量检查，包括外观质量、尺寸精度、防腐处理等。确保预埋件符合设计要 求和相关标准，无安全隐患。同时，对验收过程中发现的问题进行处理和整改，并进行跟踪验证。
03
预埋件施工常见问题及 解决方案
常见问题一：预埋件位置不准确
总结词
预埋件位置不准确是预埋件施工中常 见的问题之一，它可能导致结构安装 困难，影响工程质量。
工程质量。
05
案例分析
案例一：某大型建筑工程预埋件施工质量控制
总结词
严格控制、全面监督
详细描述
在某大型建筑工程中，为了确保预埋件的施工质量，采 用了严格的质量控制措施。从材料采购、加工、运输到 安装，每个环节都进行了全面监督和检测，确保预埋件 的质量符合设计要求。同时，加强与各专业队伍的协调 沟通，避免施工过程中的碰撞和损坏。
钢次梁与混凝土主梁预埋件连接节点受力研究
钢次梁与混凝土主梁预埋件连接节点受力研究黄小玲;沈涛;何英明【摘要】钢筋混凝土主梁与钢次梁之间采用预埋件的方式进行连接,与传统的采用挑耳节点连接或钢次梁直接插入钢筋混凝土主梁的连接方式比较,具有施工方便、性能可靠的特点.为了提高埋件节点的承载能力,设计了一种含工字钢剪切键的埋件,对该种埋件连接节点进行了模型试验研究.试验结果表明,该种节点破坏始于埋件的相对滑移,表现为塑性破坏,满足安全性要求.此外,还验算了节点的抗弯承载力及抗剪承载力,并根据验算结果对现有的抗剪承载力计算公式进行了修正.【期刊名称】《结构工程师》【年(卷),期】2016(032)004【总页数】7页(P35-41)【关键词】混合结构节点;埋件;工字钢剪切键;试验研究;内力研究【作者】黄小玲;沈涛;何英明【作者单位】江苏省电力设计院,南京210024;江苏省电力设计院,南京210024;武汉大学土木建筑工程学院,武汉430072【正文语种】中文在火力发电厂的主厂房设计中，混凝土框架加组合楼板(钢次梁加混凝土现浇楼板)的结构形式经常被采用。
其中，钢次梁与混凝土框架主梁的连接设计是难点所在。
钢次梁与主梁的连接节点可分为刚接和铰接两种，刚接节点施工方便，承载力较好［1-4］。
但是，采用刚接节点时次梁的弯剪扭等外力都会传递给主梁，影响主梁的受力安全;同时由于受力不明确，刚接节点不便于设计计算。
铰接节点对主梁影响较小，且受力简单明确，便于设计计算。
铰接连接方式通常有埋件连接、挑耳连接和牛腿连接三种。
相比于其它两种连接形式，埋件连接具有施工便利、不影响施工质量及工期和有利于增大楼层净高的优点，但其抗剪承载力较低。
基于此，本文提出采用型钢预埋件连接方式，即用一定数量的H型钢替代部分锚筋，以图解决锚筋式埋件连接承载力不足的问题。
目前针对普通锚筋预埋件已有相对成熟的设计理论和方法［5-8］。
但是对于型钢预埋件目前研究甚少，相关的研究表明，型钢预埋件的承载力相较普通锚筋预埋件有所提高［9］。
预埋件计算
预埋件计算(预埋件计算)项目名称 构件编号 日 期 设 计 校 对 审 核 执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500----------------------------------------------------------------------- 1 计算条件弯矩设计值M : 0.00kN ·m__轴力设计值N : 454.00kN 剪力设计值V : 0.00kN___力的正方向如图所示直锚筋层数 : 3___层间距b1 : 200mm 直锚筋列数 : 2___列间距b : 150mm 锚板厚度t : 20mm___锚板宽度B : 300mm 锚板高度H : 750mm___最外层锚筋之间距离z: 400mm 结构重要性系数γ0 : 1.0___层数影响系数αr : 0.90 地震作用 : 不考虑锚筋级别 : HRB400, f y =360.00N/mm 2, f y ＞ 300, 取 f y = 300N/mm 2直锚筋直径d : 22mm砼强度等级 : C35, f c =16.70 N/mm 2, f t =1.57 N/mm 22 锚筋截面面积验算(1)锚板受剪承载力系数αv :根据混凝土规范9.7.2-5计算:=v (2)锚板弯曲变形折减系数αb : 根据混凝土规范9.7.2-6计算:b (3)直锚筋面积验算:在剪力、法向拉力、弯矩的组合作用下，直锚筋的计算截面积按照混凝土规范 式 9.7.2-1 及 式9.7.2-2计算，并取其中较大值:≥A S 0(rvf 0.8bf 1.3r bf ⨯(⨯0.900.53300.00⨯0.83300.00=2279.12mm2≥0()N 0.8bf M 0.4rbf计算面积= max{2279.12, 2279.12} = 2279.12mm直锚筋实配面积A s = 6×π×(22/2)2 = 2280.80mm2≥ 2279.12mm2满足系数= 2280.80÷2279.12 = 1.00满足3 锚固长度:根据混凝土规范 9.7.4, 受拉直锚筋锚固长度l a:≥(实际锚固长度取710mm4 构造要求(1)锚筋间距b、b1和锚筋至构件边缘的距离c、c1:根据混凝土规范 9.7.4:受拉(压)、受弯构件，b、b1、c、c1≥max{3d,45}=66mmb = 150mm ≥ 66mm 满足要求b1 = 200mm ≥ 66mm 满足要求c、c1≥ 66mm(2)锚板:根据混凝土规范 9.7.4 要求, 最外层锚筋中心到锚板边缘的距离≥ max{2d,20} = 44mm1)宽度B = 300mm ≥ B min = 44×2+150×(2-1) = 238mm 满足要求2)高度H = 750mm ≥ H min = 44×2+200×(3-1) = 488mm 满足要求根据混凝土规范 9.7.1, 锚板厚度不宜小于锚筋直径的0.6倍, 受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/83)厚度t = 20mm ≥ t min = max{0.6d, b/8} = 19mm 满足要求(3)焊缝: 根据规范 9.7.1 要求，锚筋直径d ＞ 20mm，宜采用穿孔塞焊。
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计算简图 C25 HRB335 Q235B 250 8 200 200 12 2 0.14 100 110 69 120 6 10.00 10.00 1.10 1.00 6 5 6 110 1.22 11.90 1.27 1.00 300 215 12n= α= z= e= a= a1= δ= N= V= M=Ve= ar= hf1= hf2= hf3= lw2= βf = fc= ft= βl = fy= f= fv= ffw=
＜ f ＜ fv
七、钢角码与锚板直角角焊缝的验算 取直角角焊缝hf2= 1、直角角焊缝焊脚尺寸的构造要求： 1.5(t)0.5= 4.24 mm 角焊缝满足最小焊脚尺寸要求。 1.2δ= 7.20 mm 角焊缝满足最大焊脚尺寸要求。 δ= 6 mm 角焊缝满足最大焊脚尺寸要求。 2、直角角焊缝的强度计算： σ=N/(4×0.7βfhf2lw2)+6M/(4×0.7βfhf2lw22)= 37.26 N/mm2 τ=V/(4×0.7hf2lw2)= 6.49 N/mm2 2 2 0.5 (σ +τ ) = 37.82 N/mm2 角焊缝强度满足要求。 八、钢角码与锚板喇叭角焊缝的验算 取喇叭角焊缝hf3= 6 mm 1、喇叭角焊缝焊脚尺寸的构造要求： δ= 6 mm 角焊缝满足最小焊脚尺寸要求。 2、喇叭角焊缝的强度计算： τ=N/4δ(a1-2hf3)= 3.86 N/mm2 角焊缝强度满足要求。 τ=V/4hf3(a1-2hf3)= 3.86 N/mm2 角焊缝强度满足要求。 ＜ hf2 ＞ hf2 ＞ hf2
mm mm mm mm mm 层（每层2个） mm mm mm mm mm kN kN kN.m mm mm mm mm N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2
第1页
三、锚筋的验算 取锚筋直径d= 取锚筋层数n= 1、锚筋受剪承载力系数av： 12 2 mm 层
av=(4.0-0.08d)(fc/fy)0.5= 0.61 ＜0.70 取av= 0.61 2、锚板弯曲变形折减系数ab： ab=0.6+0.25t/d= 0.77 3、锚筋的总截面面积As： As1=(V/aravfy)+(N/0.8abfy)+(M/1.3arabfyz)= 146.19 mm2 As2=(N/0.8abfy)+(M/0.4arabfyz)= 173.91 mm2 取As=Asmax(As1,As2)= 173.91 mm2 4、当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时，受拉直锚筋和弯折锚筋的总锚固长度[la]： [la]=1.1αfyd/ft= 437 mm 5、锚筋面积修正系数k： k=[la]/la= 1.75 6、锚筋层数的计算： 修正后的锚筋总截面面积As=k×As= 303.68 计算需要锚筋的层数= 1.34 锚筋满足要求。 取锚板厚度t= 1、锚板下的平均反力σ： σmax=-N/BH+6M/BH2= σmin=-N/BH-6M/BH2= L0=Hσmax/(σmax+|σmin|)= e0=H/2-L0/3= T=(M+Ne0)/(2L0/3+d/2)= 8 mm2 层
w ＜ ff
＜ hf3
w ＜ 0.75ff w ＜ 0.7ff
第3页
预埋件的计算
一、计算简图
图一 二、参数输入 混凝土强度等级 锚筋类型 锚板及钢角码钢材材质 受拉锚筋的锚固长度 锚板厚度 锚板宽度 锚板长度 锚筋直径 锚筋层数 锚筋的外形系数 最外层锚筋中心线之间的距离 剪力至锚板外表面之间的距离 锚板的简支计算跨度 锚板的简支计算宽度 钢角码厚度 轴心拉力 剪力 弯矩 锚筋层数影响系数 锚筋与锚板角焊缝的焊脚尺寸 钢角码与锚板直角角焊缝的焊脚尺寸 钢角码与锚板喇叭角焊缝的焊脚尺寸 钢角码与锚板角焊缝的计算长度 正面角焊缝强度设计值增大系数 混凝土轴心抗压强度设计值 混凝土轴心抗拉强度设计值 混凝土局部受压时的强度提高系数 锚筋抗拉强度设计值 锚板及钢角码抗拉抗压强度设计值 锚板及钢角码抗剪强度设计值 角焊缝强度设计值
＞ 0
＜ βl f c
2、锚板厚度的计算：
＜ t ＜ t
五、锚筋与锚板角焊缝的验算 1、角焊缝焊脚尺寸的构造要求： 0.6d= 6 mm 角焊缝满足构造要求。 6 mm 角焊缝满足构造要求。 2、角焊缝的强度计算： Aw=π(d+2×0.7hf1)2/4-πd2/4= σN=N/2nAw= σm=M/2zAw= σV=V/2nAw= 213.65 11.70 25.74 11.70 mm2 N/mm2 N/mm2 N/mm2 ＜ hf1 ＜ hf1
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[2(σN+σM)2+σV2-(σN+σM)σV)/3]0.5= 六、钢角码厚度的验算 取钢角码厚度δ= σ=(N/a1δ+6M/1.05a12δ)/2=
27.09 N/mm2 角焊缝强度满足要求。
w ＜ ff
6 mm 43.32 N/mm2 钢角码正应力满足要求。 τ=1.5V/2a1δ= 10.42 N/mm2 钢角码剪应力满足要求。 5 mm
＜ n
四、锚板厚度的验算 mm
0.58 N/mm2 -1.08 N/mm2 69.70 mm 76.77 mm 35.60 kN R=T-N= 25.60 kN 取R= 25.60 kN σ1=R/0.5BL0= 3.67 N/mm2 σ2=(σmax+σmin)/2= -0.25 N/mm2 取σ= 3.67 N/mm2 混凝土局部受压承载力满足要求。 M1=σa2/8= 2.19E-03 kN.m t1=(6M1/f)0.5= 7.81 mm 锚板厚度满足要求。 t2=0.6d= 7.20 mm 锚板厚度满足要求。 取角焊缝hf1= 6 mm