盖梁计算
盖梁计算
六、盖梁设计(一)荷载计算1.恒载计算上部结构恒载见表62.活载计算(1)活载横向分布系数计算活载横向分布系数计算时荷载对称布置及非对称布置均采用杠杆原理方法进行计算。
单列车对称布置时见图11单列车非对称布置时见图12双列车对称布置时见图13单列车非对称布置时见图141 2 300.12210.8750.437 2ηηη===⨯=1 2 310.560.27821(0.4340.315)0.375 210.6480.3242ηηη=⨯==⨯+==⨯=图110.8750.8750.566图120.6840.434 0.31512310.2860.143210.7010.350210.950.4752ηηη=⨯==⨯==⨯=12310.5560.27821(0.4340.315)0.37521(0.6480.355)0.5022ηηη=⨯==⨯+==⨯+=(2)按顺桥向活载移动情况，求支座活荷载反力的最大值 布载长度L 取15.96m a. 单孔荷载（见图15）0.556 0.7011 0.951 0.4340.3150.648 0.355图14 图130.286b.单列车时支座反力R 2=140×(1+0.913)+120×(0.474+0.386)×30×0.199=236.99KN 两列车时支座反力2×R 2=2×236.99=473.96 KN b.双孔荷载（见图16）单列车时支座反力R 1=140×(0.562+0.65)=169.68 KN R 2=120×(1+0.913)+30×0.725=251.31KN R=R 1 +R 2=169.68+251.31=420.99KN 双列车时支座反力2×（R 1 + R 2）=2×420.99=841.98KN (3)载横向分布后各梁支点反力计算见表9表9 主梁支点反力计算120 140 30140 120 图150.913 0.474 0.3860.199120 140 30140120 0.650.913 1.00 0.7250.562R 2图16(4)各梁恒载、活载反力组合各梁恒载、活载反力组合计算见表10，表中均取主梁最大值。
脚手架盖梁支架计算方法
脚手架盖梁支架计算方法一）立杆支撑稳定性验算计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照中48X3.5mm 进行验算。
脚手架钢管截面积A = 4.89cπι2,回转半径i=15. 78mm,钢材抗压强度设计值为205MPa;1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照0.6X0. 6m （纵向X横向）进行设计，横杆设计按照步距 1. 2m进行计算。
取单位面积重量最大的PHN05号盖梁4. 514t∕m2盖梁混凝土：⑴荷载计算：（不考虑风荷载）：①永久荷载（ENGk）A、混凝土重：66. 2m3*25∕ （19.295*1. 9）=45. 144kN∕m2B、模板及支架重：0. 75 kN∕m2C、ΣNGK= （45. 144+0. 75）×0. 6×0, 6 = 16. 522kN②活荷载（ENQK）A、施工人员及设备荷载：LO kN∕m2B、振捣混凝土荷载：2. 0 kN∕m2C、ΣNQK= （1. 0 + 2.0） X0. 6X0. 6 = 1. 08 kN⑶计算荷载（N）N=l. 2NGK+1. 4NQK=1. 2×16. 522 + 1. 4×1. 08 = 21. 338kN2、立杆稳定性计算：N∕ΦA≤f式中：N 一立杆轴向力，取N=2L 338kN;6—稳定系数，根据长细比入=76,查得稳定系数6=0.744A一立杆截面积，A=4. 89cm2;f一钢材抗压强度设计值，取f = 205MPa.N∕ΦA = 21338∕ （0. 744X489） =58. 65MPa<f = 205 MPa故立杆稳定二）立杆地基承载力计算荷载计算：（不考虑风荷载）单根立杆的轴向力N=2L 338 kN整个支架的总竖向力 No 为 21. 338X36. 66/ （0.6X0.6） =2172. 92kN基础底面积为19. 295*1. 9=36. 66m2则基础底面平均压力：P=N∕A = 2172. 92/36. 66 = 59. 27KPa<80 Kpa （上海市地基平均承载能力）2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照0.6X0. 3m （纵向X横向）进行设计，横杆设计按照步距 1. 2m进行计算。
盖梁托架计算书(改)
盖梁托架计算书一、荷载标准值钢筋砼容重取26kN/m 3。
（1）盖梁每延米砼为：9.25m 3/m ，宽度3.7m 。
盖梁自重标准值：()=⨯=33219.25/26//3.765/k g m m kN m m kN m（2）模板结构自重标准值：220.5/k g kN m =（3）计算模板时均布活荷载：21 2.5/k q kN m =；计算模板纵横梁时均布活荷载21 1.5/k q kN m =；计算支架立柱时均布活荷载21 1.0/k q kN m =；（4）水平面模板：22 2.0/k q kN m = 垂直面模板22 4.0/k q kN m =（5）23 2.0/k q kN m =荷载计算简图二、次梁、主梁检算盖梁模板采用大块钢模，因此不进行模板的强度、刚度检算。
2.1、次梁计算次梁横向支撑采用25a 工字钢，计算跨度为3.7m ，间距40cm 。
经查，25a 工字钢截面特性如下：==435020,402,I cm W cm =⨯5v 2.0610，f =205Mpa ，f =120Mpa 。
E MPa①强度计算模板上的均布荷载设计值为：k1k2123[1.2() 1.4()]*0.4/k k k q g g q q q KN m =++++[1.2(650.5) 1.4(1.522)]0.4/34.52/x x x kN m kN m =++++=最大弯矩：22max =0.1=0.1x34.52x3.7=47.3M ql kN m kN m ••3M /W=47.3/402c =117.56MPa 205MPa?kN m m σ=•＜[满足要求]②挠度计算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
()()=+⨯=+⨯=k1k20.4650.50.4/2// 6.2q g g KN m kN m kN m最大挠度为：--⨯⨯⨯=⨯⨯⨯⨯⨯4433max 1155ql 526.2 3.710f ==6.1810384384 2.0610 5.0210EI ＜δ-33.7===9.25x10400400lm[满足要求]③抗剪强度计算最大剪力：==⨯⨯=max 0.60.634.52 3.776.63V ql kN kN 最大剪应力：τ⨯⨯===<=⨯3max 3376.6310pa 23.71202248.5v V MPa f MPa A[满足要求]2.2主梁验算2.1、主梁计算主梁拟采用双排单层贝雷梁；计算跨度为7.0m 。
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m ，宽2.1m ，高1.8m ，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m ，两柱中心距7.4m 。
二、总体受力计算1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W 1=43.56×26=1133kN ；2）模板荷载A 、定型钢模板,每平米按1.2kN 计算。
W 2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN ；3）施工人员、机械重量按每平米1kN ，则该荷载为：W 3=11.86×2.1×1=25kN ；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN 。
施工时振动力:W 4=5×3=15kN ；总荷载：W=W 1+ W 2+ W 3+ W 4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m ；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s = q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m ，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN ·m ，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm ×10cm 的方木的抗弯模量W x =166.67×10-6m 3，抗剪面积A=0.01m 2单条10#槽钢抗弯模量W x =39.4×10-6m 3，抗剪面积A=12.74×10-4m 2 根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x =20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b 工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m ，最大值为109kN/m ，跨中模拟均布荷载109kN/m ，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W=1500×10-6m3，x单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;σ=M/Wx3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa;三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
盖梁计算
施工平台受力计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.86m，宽2.1m，高1.8m，混凝土方量为43.56方，悬臂长2.23m，两柱中心距7.4m。
1、荷载计算1) 混凝土自重荷载W1=43.56×26=1133kN；2）模板荷载A、定型钢模板,每平米按1.2kN计算。
W2=（11.86×1.8×2+1.8×2.1×2）×1.2=60.3kN；3）施工人员、机械重量按每平米1kN，则该荷载为：W3=11.86×2.1×1=25kN；4）振捣器产生的振动力盖梁施工采用50型插入式振动器,设置3台,每台振动力5kN。
施工时振动力:W4=5×3=15kN；总荷载：W=W1+ W2+ W3+ W4 =1133+60.3+25+15=1233.3kN5）荷载集度计算横桥向最大荷载集度：q h1=（W+0.9×1.23×2.1×26）/11.86=（1233.3+60.4）/11.86=109kN/m；最小荷载集中度q h2= q h1/2=55kN/m 顺桥向荷载集度取跨中部分计算：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m 2、强度、刚度计算1)木材强度验算取盖梁跨中横向一米段对木方进行计算，其中横向一米荷载共有2根方木2根10#槽钢承担，顺桥向荷载集度：q s= q h1/2.1=109/2.1=51.9kN/m，受力图:弯矩图剪力图其中最大弯矩为：M=20.4kN·m，最大剪力为：Q=46.7kN单条10cm×10cm的方木的抗弯模量W x=166.67×10-6m3，抗剪面积A=0.01m2单条10#槽钢抗弯模量W x=39.4×10-6m3，抗剪面积A=12.74×10-4m2根据应力公式可以得出最大拉应力：σ=M/W x=20.4×1000/39.4/3=172MPa <[σ]=200MPa;根据剪应力公式可以得出剪切应力：τ=1.5Q/A=70×1000/12.74/3=18.3MPa <[σ]=85MPa;2）纵梁45b工字钢计算实际施工中盖梁两端部分模拟为梯形荷载，最小值为55kN/m，最大值为109kN/m，跨中模拟均布荷载109kN/m，实际施工中立柱顶部混凝土完全由立柱承受，但为安全起见，计算模型将此部分混凝土考虑在内，工字钢计算模拟图形如下图：弯矩图（荷载组合）剪力图（荷载组合）荷载组合其中荷载组合后最大弯矩为：M=-562kN·m，最大剪力为：Q=48.7kN，最大支撑力F=78.7kN2）工字钢强度验算单片45b工字钢抗弯模量W x=1500×10-6m3，单片工字钢抗剪面积A=111.4×10-4m2实际为两片工字钢受力，工字钢弯拉应力为：σ=M/W x=562×103/1500/2=187MPa[σ]=200MPa;3)工字钢剪力验算τ=1.5Q/A=1.5×48.7×1000/2/111.4/2=1.6MPa <[σ]=85MPa; 三、穿心棒法施工钢棒验算钢棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，保证安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。
桥梁盖梁混凝土计算公式
桥梁盖梁混凝土计算公式
混凝土体积 = 梁的截面积× 梁的长度。
在计算混凝土梁的截面积时，需要考虑梁的宽度和高度。
通常情况下，梁的截面积可以用矩形或梯形的形式来近似计算。
对于矩形截面的梁，截面积的计算公式为：
梁的截面积 = 宽度× 高度。
而对于梯形截面的梁，截面积的计算公式为：
梁的截面积 = (上底 + 下底) × 高度÷ 2。
在确定混凝土梁的长度时，需要考虑梁的跨度以及设计要求的覆盖层厚度等因素。
此外，在计算混凝土梁的强度时，需要根据设计荷载和设计标准来确定混凝土的配合比，以及根据混凝土的抗压强度等级来计算所需的水泥、砂、骨料等材料的用量。
总的来说，混凝土梁的计算公式涉及到多个因素，需要根据具体的工程要求和设计标准来进行综合计算。
在实际工程中，通常需要由专业的结构工程师根据具体情况进行详细的计算和设计。
桥梁盖梁计算方量计算公式
桥梁盖梁计算方量计算公式桥梁是连接两个地方的重要交通工程，而盖梁是桥梁结构中的重要组成部分。
在设计和施工过程中，需要对盖梁的方量进行准确计算，以确保施工质量和工程进度。
本文将介绍桥梁盖梁计算方量的计算公式和相关内容。
一、盖梁方量计算公式。
盖梁的方量计算是根据盖梁的几何形状和尺寸进行的。
一般来说，盖梁的方量计算公式可以按照以下步骤进行：1. 计算盖梁的体积。
盖梁的体积可以通过盖梁的几何形状和尺寸进行计算。
一般来说，盖梁可以看作是一个长方体或梯形体，其体积可以通过相应的公式进行计算。
例如，对于一个长方形盖梁，其体积可以通过长度、宽度和高度进行计算，公式为，V = L × W× H。
2. 考虑盖梁的损耗和浪损。
在实际施工过程中，盖梁的材料可能会存在一定的损耗和浪损。
因此，在计算盖梁方量时，需要考虑这部分损耗，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照一定的损耗率对盖梁的体积进行修正计算。
3. 考虑盖梁的密实度。
盖梁的密实度是指盖梁内部材料的填充程度，对盖梁的方量计算也有一定的影响。
在计算盖梁方量时，需要考虑盖梁的密实度，并在计算公式中进行相应的修正。
一般来说，可以按照盖梁的密实度对盖梁的体积进行修正计算。
以上是盖梁方量计算的一般步骤和计算公式。
在实际工程中，需要根据具体情况对盖梁的方量进行准确计算，并在施工过程中进行相应的控制和管理。
二、盖梁方量计算的相关内容。
除了计算公式外，盖梁方量计算还涉及到一些相关内容，包括盖梁的设计要求、材料选用、施工工艺等方面。
1. 盖梁的设计要求。
在进行盖梁方量计算时，需要根据盖梁的设计要求进行相应的计算。
盖梁的设计要求包括盖梁的几何形状、尺寸、材料要求等内容，这些都会对盖梁方量的计算产生影响。
2. 盖梁材料选用。
盖梁的材料选用直接影响盖梁方量的计算。
不同的材料具有不同的密度、损耗率等特性，需要在计算公式中进行相应的修正。
在实际工程中，需要根据盖梁的设计要求和施工条件选用合适的材料，并进行相应的方量计算。
盖梁支架计算书
盖梁支架计算书一、满堂式支架1、说明：1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
2）、参考规范«公路桥涵施工技术规范»、«建筑钢结构设计规范»。
3）、设计指标参照«建筑钢结构设计规范»选取。
4）、简图2、荷载计算1）、模板重量：G1＝4.8T；2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T；3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T;4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×1025)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T;3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n;n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用ø48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。
στμ立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求.稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得ϕ=0.807σ＝1.2×N1×104／（ϕA）=30.18 MPa <[σ]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf.扣件抗滑移满足设计要求.5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。
盖梁钢棒法计算书
盖梁施工钢棒法计算书 附表1一、施工总荷载薄壁墩盖梁尺寸如图1所示。
图1 薄壁墩盖梁尺寸示意图盖梁模板施工体系选用墩身预埋PVC 管并插入钢棒，其钢棒中心距边缘30cm 。
上置千斤顶，I45a 工字钢作纵梁，纵梁上放置[18a 槽钢支撑悬臂端模板的三角支架。
具体布置如图2所示。
空心薄壁墩工字钢纵梁槽钢横梁角钢三角支撑盖梁Ф钢棒图2 盖梁结构示意图施工荷载包括：平台及盖梁模板自重，钢筋混凝土重量，施工人员及设备重量，灌注砼时振捣产生的冲击力等。
施工平台包括：墩身预埋PVC 管，采用φ95mm 钢棒4.6m*2根，两边露出各80cm ；钢棒上安装牛腿，架设I45a工字钢2根作为纵梁，每根12.6m，形成支撑纵梁以承受盖梁施工荷载，并通过调整横梁下的木楔调整盖梁横坡；支撑平台横梁拟采用[18a槽钢作为横梁，每根长4.6m，在悬臂部分按照（4@50+30)cm等间距布置，共需12根。
因空心薄壁墩墩顶实心段承担了大部分盖梁自身荷载，浇筑时只有悬臂部分荷载和混凝土流动对悬臂部分倾斜模板产生的侧压力由支架承担，故盖梁悬臂部分加上挡块按照（均布荷载+集中力）计算(取钢筋砼与模板共同容重取γ=26kN/m3,其中变截面段按照线性荷载计算，安全系数恒载乘以系数1.2，活载乘以1.4)：变截面段：q1=26*1*3.2/2-26*2*3.2/2=(41.6-83.2)kN/m悬臂等截面段：q2=26*2*3.2/2=83.2kN/m墩顶前后悬出段（包括钢筋砼与侧模板,全部作用于纵梁跨中部位）：q3=0.1*2*25+ [11.1 *1+（11.1+6.5）*1/2]*130*9.8/1000/6=9.2kN/m 挡块集中力：F1=0.3*0.5*（3.2-0.03*2）*26/2=6.1kN施工人员、运输工具、堆放材料荷载：q4=2.5KN/m2*3.2m/2=4kN/m下料冲击、振捣时产生的荷载（主要指对悬臂端倾斜模板底模的冲击荷载的竖向分力）：q5=2.0kPa*3.2m/2=3.2kN/m；横梁自重（一端，查结构计算手册：[18a槽钢质量为20.17Kg/m）加悬臂端三角支撑荷载(一端，不考虑变形，L75*75*7角钢质量7.4kg/m)：q6=（7.4kg/m*45m*9.8/1000/2.1m+20.17*4*6*9.8/1000/2.1）/2=1.91kN/mA3钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*145MPa=181 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*85MPa=106 MPa16Mn钢容许弯曲应力=1.25*[σ]=1.25*210 MPa=262.5 MPa容许剪切应力=1.25*[τ]=1.25*120 MPa=150 MPa弹性模量E=2.1*105Mpa二、横梁计算根据《路桥施工计算手册》P176表8-5注，支架属于临时结构，其强度设计采用容许应力法，并不考虑荷载分项系数，且根据表8-9，其提高系数k=1.25。
盖梁荷载计算
盖梁支架计算书1.1荷载的计算已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,模板自重取值为混凝土自重的20%。
Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。
集中荷载F=2.5kN。
荷载组合：集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。
Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.1.2盖梁底模的计算1.2.1盖梁底模竹胶板计算采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。
由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝p yMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。
在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。
计算简图如下图1-3所示。
q图1-3 模板计算简图根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。
M max ＝q ×L 2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m由于选用的是15mm 厚的竹胶板，计算长度按照60cm 考虑，其截面抵抗矩w ＝b ×h 2/6，其计算过程如下所示。
w ＝b ×h 2/6＝600×152/6＝22500mm 3 σ＝M max /w ＝6.86×105/22500≈30.49MPa通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa ，其中50MPa 为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。
桥墩盖梁计算书
桥墩盖梁计算书一、设计依据1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)；2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)；5、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG TF50-2011)；7、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。
二、技术指标1、路线等级：城市次干路，双向4车道；2、计算行车速度：40公里/小时；3、抗震设防烈度：地震设防烈度7度，地震峰值加速度取0.15g；4、环境类别：Ⅱ类；5、桥面布置：5m(人非混行道)+7.5m（机动车道)+ 0.5m(防撞墙)=13m；6、设计荷载：城-A级；人群集度3.5KN/m2。
7、结构体系：简支梁；构件类别：预应力钢筋混凝土构件。
8、计算跨径：（9×20）m。
三、材料参数1、混凝土：a、盖梁采用C30混凝土：容重26 KN/m³；b、沥青混凝土铺装10cm，容重24 KN/m³；c、调平层混凝土采用10cmC50混凝土。
2、普通钢筋：箍筋采用HRB335，直径12mm、受力主筋采用HRB335钢筋，直径25mm。
四、盖梁计算1、盖梁全长12.60m,盖梁宽度1.7m,盖梁高度1.5m2、计算图式：3、斜筋计算方式a、砼和箍筋共同承担分配系数0.8，侧面筋间距15cm, 裂缝计算中钢筋直径系数1.34、计算结果根据以上计算结果显示，以上盖梁计算满足截面承载能力要求、截面抗裂缝要求和截面抗剪要求。
高墩盖梁牛腿计算
5.4.3盖梁施工及检算本计算以跨度及重量最大的盖梁（盖梁9.7×3.7×2.0m）做受力分析，盖梁截面尺寸及单个盖梁砼数量为：9.7×3.7×2.0m，砼：71m3。
(1)支架受力计算①支架承受的荷载有：盖梁混凝土重：G1=1656.004KN。
盖梁钢筋重：G2=117.776KN。
盖梁模板重：G3=82KN。
施工人员重量：G4=2.5 KN/m2。
倾倒混凝土时的冲击荷载：G5=3.0KN/m2。
振捣时产生的冲击荷载G6=2.0KN/m2。
②每根纵梁上承受的荷载为：q=（G1+G2+G3）/9.7/2+(G4+G5+G6)*0.288=（1656.004+117.776+82）/9.7/2+（2.5+3.0+2.0）*0.288=97.67KN/mq=97.67kn/m2.35m5m 2.35m工字钢主梁受力简图根据弯矩图和剪力图最大弯矩Mmax=269.69KN*m最大剪力σmax=244.18KN查手册得，钢材的抗弯容许应力为【σ】=215N/mm2，抗剪容许应力为【τ】=120N/mm2由应力公式σ=M/Wx 和τ=Q/AWx 为截面抵抗距，A 为截面面积得Wxmin=M/【σ】=269.69/215=1254.37cm3Amin=σ/【τ】=20.35cm2查表选用一根45a 工字钢，根据现场实际情况，每侧选用一根45a 工字钢，一共2根45a 工字钢。
45a 工字钢截面抵抗距为：1430 cm3，244.18229.52工字钢主梁剪力图工字钢主梁弯矩图 296.69473.7截面面积102.446cm2。
截面抵抗距为1430>1254.37cm3，截面面积102.446>20.35cm2。
都满足要求。
b验算挠度为：根据最不利情况计算最大挠度为:f max=5ql4/（384EI）=0.61cm允许挠度为【f】=l/400=5/400=1.25cm挠度符合要求。
盖梁受力计算
盖梁受力计算一、底模板下次梁（100*100×木方）验算：盖梁施工在桥墩上预留空洞，横穿螺栓，顺盖梁方向架设工字钢，工字钢用预埋螺栓固定，工字钢上铺100*100木方，0.1m 间距，木方上方铺设2cm 厚竹胶板，作为作业平台。
1、盖梁总重：82.1685t ，转化为力为821.685KN 。
2、2cm 竹胶板重0.01t ，转化为力为0.1KN 。
所以静载P=821.785KN 。
即100mm 间距布设木方条件下，单根木方承受力为P 1=821.785/12.747*0.1=6.447KN 模板荷载模板荷载：KN kg N m m m kg P 36.0/102.11.0/3022=⨯⨯⨯= 动载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20023=⨯⨯⨯= 砼浇注冲击及振捣荷载KN kg N m m m kg P 24.0/102.11.0/20042=⨯⨯⨯=则有KN P P P P P 287.74321=+++=总则均布荷载m KN m KN l P q /073.62.1/287.7/===木由横梁正应力计算公式得： 最大弯矩m kN m m KN l q M ⋅=⨯⨯=⨯⨯=093.12.1/073.6818122max 木 截面抵抗矩：342210667.161.01.06m bh W z -⨯=⨯== 截面惯性矩：46331033.8121.01.012m bh I -⨯=⨯== 强度验算：MPa W M z 56.610667.1093.14max max =⨯==-σ计算结果：MPa MPa 7][56.6max =<=σσ强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：MPa E 51009.0⨯=mm EI ql f 19.21033.81009.03842.1073.6538456544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-木 计算结果:mm l f mm f 4.2500][19.2max ==<=，刚度满足要求。
盖梁计算
2米净跨径0.5米填土暗涵盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：公路-I级；环境类别：I类环境；净跨径：L=2m；单侧搁置长度：0.20m；计算跨径：L=2m；填土高：H=0.5m；盖板板端厚d1=19cm；盖板板中厚d2=25cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=4.5cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度fcd =13.8Mpa；轴心抗拉强度ftd=1.39Mpa；主拉钢筋等级为HRB335；抗拉强度设计值fsd=280Mpa；主筋直径为16mm，外径为17.5mm，共10根，选用钢筋总面积As=0.002011m2盖板容重γ1=25kN/m3；土容重γ2=18kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=18×0.5×0.99=8.91kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×(19+25)×0.99/2 /100=5.45kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长La=0.2+2·H·tan30=0.2+2×0.5×0.577=0.78m车辆荷载垂直板跨长Lb=1.9+2·H·tan30=1.9+2×0.5×0.577=2.48m 车轮重P=280kN车轮重压强Lp=P/La /Lb=280/0.78/2.48=145.40kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(8.91+5.45)×22/8=7.18kN/m 边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L/2=(8.91+5.45)×2/2=14.36kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·La·(L-La/2)·b/4=145.40×0.78×(2.00-0.78/2)×0.99/4=45.07kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·La·b·(L-La/2)/L)=145.40×0.78×0.99×(2.00-0.78/2)/2.00=90.15kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0Md=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×7.18+1.4×45.07)=64.55kNm 边墙内侧边缘处剪力γ0Vd=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×14.36+1.4×90.15)=129.09kN 4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度 h0=d1-c-1.75/2=19-4.5-0.875=13.6cm=0.136m1) 砼受压区高度x=fsd ·As/fcd/b=280×0.002011/13.8/0.99=0.041m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB335钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.56。
盖梁计算
盖梁支架计算书盖梁尺寸：11.95×1.7×1.45. 盖梁体积29.46m3.一、荷载计算1）、工字钢自重：W1=78.878×9.8×2=1.546KN/m2)、分配梁：12cm×10cm，间距50cm，根数3根·每根长3m单根重：0.1×0.1×0.1×8×3=0.24KN3)、模板自重：5.175KN/m4)、混凝土自重：41.7×25/10.9=95.64KN/m5)、施工机械人：4KN/m6)、振捣荷载：4KN/m7）、钢筋自重：5.97KN/m荷载合计W总= 139.89KN/m二、钢棒受力钢棒选用υ110，钢棒为锰钢最大允许剪应力【τ】=120MP,弯曲应力【σ】=210MP A=9.5cm2 钢棒每侧受力F=WL/4=381.2KN40b工字钢底宽为b=0.144m钢棒上的均布荷载q=F/b=2647.22KN，钢棒受力Mmax=qb2/2=27.45KN·m最大剪力在根部Qmax=qb=381.2KNσ=M/W=194MPa<210 MPa 满足要求Τ=4Q/3A=54MPa<120MPa 满足要求三、工字钢受力分析墩顶荷载看做悬臂简支荷载，荷载布置如下每根工字钢受力均布荷载W=80.44KN/m 集中荷载F=108.59KN（一）均布荷载作用下CA、BD段剪力Qb右=—Qa左=WX1.15=92.51KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=WX6.5/2=216.83KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—WX1.15/2=-46.25KN·mAB段最大弯矩在跨中Mmax=W×25.6/8-46.25=323.147KN·m(二）集中荷载作用下CA、BD段最大剪力Qb右=—Qa左=F=108.59KNAB段最大剪力Qa右=—Qb左=F=108.59KN对于简支桁架，CA、BD段最大弯矩在支座处Mmax=—F×1.15=124.88KN·mAB段各部分弯矩相同Mmax=124.88KN综上：工字钢所受最大剪力Qmax=216.83KN最大弯矩Mmax=323.147-124.88=198.267KN·m工字钢40b I=22800cm4 W=1140cm3 S=692cm3i=15.6cm b=114mmσmax =M/W=173.92MPa<210 MPa 满足要求Τmax=4Q/3A=30.76MPa<120 MPa 满足要求（三）挠度验算最大挠度在AB段中间ωmax=5ql4/（384EI）=3.9mm＜16.25mm 满足要求湖北路桥新溆七标项目经理部工程部2010. 11 18。
第三节 桩柱式桥墩的计算
第三节桩柱式桥墩的计算桩柱式桥墩的计算包括盖梁和桩柱两部分.一、盖梁计算1、计算图式（1）盖梁的刚度与桩柱的刚度比大于5时a、双柱式桥墩接简支梁或悬臂梁计算；b、多柱式桥墩，按连续梁计算。
（2）当盖梁计算跨径与梁高之比，对简支梁小于2，对连续梁小于2.5时，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）附录六作为深梁计算。
（3）当盖梁的刚度与桩柱的的刚度比小于5，或桥墩承受较大横向力时，盖梁应作为横向框架的一部分进行验算。
（4）当盖梁的跨高比L/H＞5时，按钢筋混凝土一般构件计算。
2、作用主要有上部结构恒载，支座反力、盖梁自重洫荷载（含冲击力及人群荷载）3、计算方法公路桥梁桩柱式墩大多采用双柱式，且盖梁与桩柱的刚度比往往大于5，所支通常都按简支梁或双悬臂梁计算，内力计算时，控制截面的一般在支点和跨中，作用纵横向分布的影响可参照配式简支梁梁的肋内力计算方法予以考虑。
（1）作用纵向分布的考虑：汽车荷载，由上部结构通过支座传递给桥墩，所以计算时，首先作盖梁计算截面处上部结构支点反力影响线，然后考虑最不到作用效应，即可求得相应最大支座反力。
（2）作用横向分布影响：首先作出盖梁控制截面的内力横向影响结，然后考虑最不利作用效应。
当计算跨中正弯矩时，汽车荷载对称布置，当计算支点负弯矩时，汽车荷载非对称布置。
4、注意事项（1）盖梁内力计算时，可考虑桩柱支姑宽度对削减负弯矩尖峰的影响。
（2）桥墩沿纵向的水平力及当盖梁在纵桥向设置有两排支座时产生的上部结构汽车荷载力将对盖梁产生扭矩，应予以考虑。
二、桩柱的计算桩柱式桥墩一般分刚性和柔性两种，刚性桩柱式桥墩计算方法法同重力式桥墩，柔性桩柱式桥墩受力与桥梁整体结构类型有关，目前国内橡胶支座应用较普遍，这种支座在水平力作用下可有微小的水平位移，一般按在节点处设水平弹簧支承的计算图式，如图5-2-9所示。
1、外力计算应考虑桥墩桩柱上的永久作用反力、盖梁的重量及桩柱自重；桩柱承受的汽车荷载按设计荷载进行最不利加载计算，最后经作用效应组合，图5-2-9 梁桥柔性桥墩计算图式求得最不利的作用效应，桥墩的水平力有温度作用下支座的摩擦阻力和汽车制动力等。
关于盖梁的计算
1 本文讨论的范围本文仅盖梁计算的一种简单方法供探讨，力求简单、实用，便于掌握。
2 盖梁的作用将上部结构荷载传递到下部，转换受力特点。
3 盖梁的形式常见的盖梁多为矩形。
为节省材料根据桥墩盖梁的受力特点，桥墩盖梁也常在悬臂下部切去部分呈变截面状；在多联相连的桥梁中，梁高不等时在伸缩缝位置会出现“L”形盖梁，对多孔简支结构，有时会出现倒“T”形盖梁。
4 盖梁的受力特点盖梁为典型的受弯、受剪连续梁，暂不深究其更深的东西，探讨起来没完了。
5 采用的计算程序选用最常用的杆系计算程序作为计算工具，例如gqjs、桥博等。
6 盖梁计算桥梁运营过程中，盖梁承担上部结构传递来的恒载和活载，并转换为竖向力传递给基础。
本文以一普通钢筋混凝土盖梁为例进行分析，分以下步骤逐步进行。
6.1 计算数据准备1）计算盖梁承受的上部结构恒载：梁重＋二期恒载，从桥梁纵向计算结果文件中提取恒载在该墩处的支反力。
注意：二期恒载主要指铺装、护栏等上部附属结构荷载，本步要计算出各个支座传递给盖梁的恒荷载。
2）计算盖梁上作用的活载：从桥梁纵向计算结果文件中提取单车道汽车荷载引起的该墩处的支反力，以该支反力作为横向加载的车重。
3）根据上部结构桥面宽度确定横向加载区域。
6.2 建模计算1）根据盖梁构造图对盖梁进行单元离散；注意：进行单元离散时特征截面及支撑位置需要设置节点，同时确定盖梁上恒荷载作用的位置。
2）根据单元离散图在桥梁博士中建立计算模型，在施工阶段将恒载作用输入，在使用阶段输入活载信息，输入完毕进行计算。
6.3 利用计算结果进行设计1）首先查看计算结果的弯矩、剪力图是否正确，在正确的前提下再查看计算结果；2）绘制成设计所需图纸，盖梁设计计算完毕。
7 桥梁博士计算示例在桥博的视频教程中，有关于桥博模拟盖梁计算的完整视频，是很好的参考材料。
根据桥博的帮助文件，桥博在进行横向加载计算时，其荷载效应解释如下：如果是横向加载，则：(假设汽车车道数输入为3)如果计入折减系数，则折减系数=0.78(公路技术规范)，不计入折减系数，则折减系数=1.0。
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LK1+315龙潭沟大桥盖梁计算书
在墩柱施工中，距离墩顶标高下60cm处，在每个墩柱中心处预埋υ100PVC管，馆内用砂填充密意左右标高应和盖梁横坡一直。
拆除后穿入υ80钢棒。
钢棒长3m。
然后再钢棒上用2根8米长3梁，在工字钢上铺设3.5m的[12槽钢做分配梁，间距30cm。
利用外脚手架搭设操作平台，四周用栏并挂上安全网。
一、荷载计算
1).45#热轧轻型工字钢自重W1= 65.18 kg/m 计算荷载 W1=
2).分配梁采用[12槽钢，间距20cm，每根长3.5m，单位重量10.43kg/m
计算荷载W2 = 10.43*10*3.5/0.2= 1.83 KN/m
3).模板自重W3，根据厂家提供底模及侧模总重量约4吨，忽略端头模板尺寸变化
按照跨中最大尺寸考虑为均布荷载W3= 40/5.45=
4).混凝土及钢筋重量W4 一个盖梁混凝土方量为43.75m3 容
一个盖梁钢筋为22.33吨
计算荷载W4= (43.75*25+22.33*10)/8.61= 152.97 KN 5).施工人员机械材料荷载按照2KN/m2考虑
计算荷载W5=2*3.2= 6.4 KN/m
6.振捣混凝土产生的荷载：按照2KN/m2考虑计算荷载W6= 2*3.2=
以上累计荷载为W= W1+W2+W3+W4+W5+W6= 172.89 KN/m
故取全部荷载发生的最不利受力状态进行分析。
二、钢棒受力分析
Φ80钢棒长度3m，外挑部分50cm，共2根钢棒，每侧每根受压为：
172.86×8.61/4= 372.08 KN
查表得：Φ80钢棒为允许剪应力[τ]= 115 Mpa A= 50.26 cm 允许弯矩[M]= 200 KN·m 36b#工字钢底宽0.145 m
则q1= 372.08/0.145= 2566.1 KN/m
Mmax= ql2/2= 2566*0.1452/2 = 26.976 KN·m ＜[M]
安全系数4.3，满足要求。
Qmax=q*L= 372.08 KN·m
其剪应力τmax=Qmax/A= 74.031 ＜[τ] 安全系数 1.6 满三、工字钢受力分析
当墩顶的荷载看作简支梁两端支座上的受力模型。
支座反力R A =R B = 741.49 KN
对于简支桁架，剪力最大处在支座处，CA 段和BD 段最大剪力在支座处 Qmax=-q1×a= -361.3 KN, AB 段的最大剪力也在支座处Qmax=q1*L+RA= 38容许剪应力[τ] = 125 N/mm 2 冷弯型钢钢楞容许应力[σ]=
工字钢截面面积 A 工= 83.03 mm 2 截面最小抵抗矩W=
1219.8 cm I=
27446 cm 4 S= 699 cm 3 t= 8.6 mm 容许弯矩[M]= [σ]×W= 262.26 KN ·m
对于简支桁架，CA 和BD 段最大处在支座处，Mmax=-q1*a 2/2=
377.6 KN AB 段的最大弯矩在跨中(同时按照最不利的施工，混凝土从跨中开始浇筑) Mmax=q1*a 2/8= 424.12 KN ·m ＜ 524.51 KN ·m
实际剪应力τ= 113.41 N/mm 2 ＜125 N/mm 2
符合要求 计算绕度
利用叠加法计算绕度
取CA 和BD 段荷载，不考虑AB 段荷载挠度 f 1=M ·L AB /(8·E ·I)= 0.
取AB 段，不考虑CA 和BD 段段荷载挠度 f 2=5ql 4/(384·E ·I)=
0.
叠加挠度为
f2-f1=
0.62 mm
＜l ab = l ab /400 = 10.63 mm 满足刚度要求。
四、槽钢计算
其受力模型与工字钢相同，
支座反力R A =R B = 17.04 KN 对于简支桁架，剪力最大处在支座处，CA 段和BD 段最大剪力在支座处 Qmax=-q1×a= -8.86 KN, AB 段的最大剪力也在支座处Qmax=q1*L+RA= 容许剪应力[τ] = 125 N/mm 2 冷弯型钢钢楞容许应力[σ]=
工字钢梁受力模型q
It QS q
[12槽钢受力模型
[12槽钢截面面积 A
槽
= 13.28 mm2截面最小抵抗矩W= 50.6 cm I= 303.9 cm4S= 29.6 cm3t= 4.8 mm
容许弯矩[M]= [σ]×W= 10.879 KN·m
对于简支桁架，CA和BD段最大处在支座处，Mmax=-q1*a2/2= 2.304 KN AB段的最大弯矩在跨中(同时按照最不利的施工，混凝土从跨中开始浇筑)
Mmax=q1*a2/8= 9.94 KN·m ＜10.88 KN·m
实际剪应力τ= 34.58 N/mm2＜125 N/mm2符合要求. 计算绕度
利用叠加法计算绕度
取CA和BD段荷载，不考虑AB段荷载挠度f
1=M·L
AB
/(8·E·I)= 0.
取AB段，不考虑CA和BD段段荷载挠度f
2
=5ql4/(384·E·I)= 0.
叠加挠度为f2-f1= 0.36 mm ＜l
ab = l
ab
/400 = 5.40 mm
满足刚度要求。
五、螺栓连接
柱截面：长边a(mm)= 8610 短边b(mm)= 3200 高度H(m)= 1.混凝土的温度T（℃）25
混凝土的浇筑速度v（m/h) 1
混凝土的坍落度（cm) 15
混凝土浇筑倾倒荷载F
3
(kN/m2) 4
1、荷载计算：
新浇混凝土对模板产生的侧压力
F1=0.22γ
c t oβ1β2v1/2=
84.48 kN/m2
F 2 = γ
c
H = 36.00 kN/m2
其中：F
1、F
2
：新浇筑砼对模板的最大侧压力(kN/m2)
γ
c
:混凝土的重力密度(kN/m3) 24
t
：新浇筑混凝土的初凝时间(h)
t
=200/(T+15)= 13.33
V：混凝土的浇筑速度（m/h）V1/2= 1.00 H：混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）
β
1
：外加剂影响修正系数 1
β
2
：混凝土坍落度影响修正系数 1.2
混凝土侧压力取F
1、F
2
中的较小值。
F'= 36.00 kN/m2
恒荷载：荷载削减系数k=0.9
F
恒
=F'×1.2×k= 38.88 kN/m2活荷载：
F
活=F
3
×1.4×k= 5.04 kN/m2
It
QS
总荷载为： F=F 恒+F 活= 43.92 kN/m 2 有效压力高度 h=F/γc= 1.76 m 取盖梁最高高度1.5m
螺栓为受剪 N'=F ·h ·0.2=
13176
N
C 级螺栓的抗剪强度设计值 = 130
N/mm 2 C 级螺栓的抗拉强度设计值 = 170 N/mm 2 拟采用C 级d=18mm 螺栓，间距为20cm 有效截面积As= 254 mm 2
33064 N ＞N' 满足要求
b
v f b t f b v N =24b b
v v d n f π=。