盖梁模板及支架设计计算

1）抱箍设计计算：

盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽

钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。

1. 抱箍承受的垂直力：

①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，

盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T

②底模、侧模重

底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg

[12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg

立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T

底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg

人行工作台1T

③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T

④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计：

121.908T,加大荷载安全系数1.1.

121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN

全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为：

KN T T 5.67005.672

1.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。加抱箍自重

0.305T 为67.355T 。抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力

来承受。

摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡

胶的摩擦系数0.6

故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每

个螺栓允许拉力262KN

最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。

采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可

施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN

每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×d

tc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2.

d －螺栓外径 PC －螺栓拉力

tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m

为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为：

tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432

建议施工时取其中值：m KN .6961.02

9432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：

总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，

（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算：

m T /024.986

.14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 2

9.024T/m 2

[12

3.1 8.65m 3.1

1.5m

贝雷架截面惯性矩： 0.687m

Ix ＝4×388.5＋4×15.69×68.72 [12

＝1554＋296208＝297762cm 2

cm Kg m T ql M .104.84.4.8465.8024.98

181522⨯==⨯⨯== （按简支梁计

算偏安全）

MPa cm Kg I yM 2.106/93.10621097762.22104.8475255

==⨯⨯⨯⨯=＝σ 3）灌砼前风力引起的模板倾覆稳定计算

1、受力如图下图，

9.755T 0.1794T/m 2

抱箍支承点

1.42m

①查抱箍计算单模板支架等重9.755

1宽：1.3＋0.12＝1.42m

②抱箍支承点距离：墩柱直径＋贝雷架

③模板高1.8m

④风压强度，查全国基本风压分布图：

广宁为W0＝100Kg/m2＝0.1T/m2

风载体系数：方型为K1＝1.3

风压高度变化系数：K2=1.2，(26m高)

地形地理条件系数：K3＝1.15，（山岭、峡谷、风口区）

风载强度：

W＝K1×K2×K3×W0=1.3×1.2×1.15×0.1T/m2＝0.1794 T/m2

⑤风力：受风面积承风压强：17×1.9×0.1794＝5.490T

风力重心高1.8m/2＝0.9m，

风力倾覆弯矩5.490T×0.9m＝4.941T*m

抗倾覆弯矩：9.755T×1.42/2m＝6.926T*m

安全系数6.926/4.941＝1.40可

4)贝雷架也可用三层I28工字钢代用，使用时两层工字钢必须焊接在一起，共同受力。

工字钢应力验算如下：

荷载计算：

①两墩柱间盖梁砼均布荷载：

1.9m 宽×1.6m 高×

2.5T/m 3容重＝7.6T*m

盖梁两端1.9×0.8×2.5＝3.8T*m

②底模重3.362T ，侧模2.243T,水平槽钢1.255T ，立柱0.487T ，

三角架1.062T ，底横梁槽钢2.00T ，人行工作台1.0T ，[28工字

钢一组39m ×43.4＝1.693T ，二组3.386T,施工设备人员、倾倒

砼、砼振捣等荷载 2.5T ，合计17.295T ，即匀布荷载为：

17.295/14.86＝1.164T/m 。

①＋②合成匀布荷载图：

1.5

匀布荷载悬臂端长度换算：

⎥⎥⎥⎥⎦

⎤⎢⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯-⨯⨯⨯764.81.385.3164.15.133.21.328.33.221.3764.81.32 )(84.2764

.81.37221.61965.10111.422m =⨯+-⨯=

换算后匀布荷载如下图：

计算图式：

3283.065

.884.2===l m λ m T qm M M B A .343.352

65.8764.822

2=⨯=== m T ql M .630.46)3283.041(8

65.8764.8)41(82

22max =⨯-⨯⨯=-=λ跨中三条I 28a 工字钢重叠焊在一起使用，组合工字钢应力计算：

盖梁支架简算

盖梁无落地支撑架检算一、支架图二、盖梁纵向担架检算 1、荷载计算；盖梁参数：取本标段竹下大桥2#墩盖梁（最大）作为简算范例，其余盖梁根据此方法简算盖梁长12.5m ，宽2.3m ，高1.69m ，盖梁C30砼45.2m3，钢筋8604.3Kg 。盖梁重： G= 1166.3KN ；（砼容重取2390Kg/m 3）模板及及其它类型支撑钢总重约：G=150K N ；分项系数取1.2，则两根工字钢承受的静载重量为g1=1346.3KN 风荷载及其它荷载取G=10KN ；振捣砼取2KN/m 2，总计28.75m 2，则为57.5KN ；振捣取分项系数取 1.4；则两根工字钢承受的动荷载为g2=（57.5+10）×1.4=94.5KN ；则两根工字钢承受的均布荷载横担槽钢

q=（g1+g2）/L=（1346.3+94.5）/12. 5=117KN/m （取118 KN/m ），其中L 为工字钢有效使用长度12. 5m ，工字钢长14m 。集中荷载主要为振动棒及人为活动产生的荷载，取20KN 。模型建立；单根Ⅰ50a 工字钢承受的均布荷载为58KN/m ，集中荷载为10KN 。则单根工字钢的受力模型如下图：剪力图盖梁工字钢受力图 2、计算；最大弯矩：Mx=qLx/2[(1-a/x)(1+2a/L)-x/L]+G* L/4 其中q=59KN/m ，L=7.8m ，a=2.35m ，x=6.25m （各参数皆取盖梁长度范围内最不利荷载），G-为集中荷载

则Mx=59×7.8×6.25/2×[(1-2.35/6.25)（1+2×2.35/7.8）-6.25/7.8]+10×7.8/4 =1438.125×（0.624×1.603-0.801）+19.5KN =306.08KN.m 最大剪力： Qmax=(59*12.5+10)/2=373.75KN 4、材料选择采用一边一根工字钢。抗弯检算：Wz=Mx/[б]，其中[б]为工字钢的容许应力215Mpa(215×103KN/m2)。则Wz=Mx/[б]=306.08KN.m/215MPa=1423.6cm3，查《路桥施工计算手册》附表3-31得50a型工字钢Wx=1858.9cm3＞1423.6cm3(满足要求)。剪力验算：t=Qmax/[s]，其中[s]为工字钢截面面积，查表得119.5cm2。则t=Qmax/[s]=373.75×103/119.5×102=31.28N/mm2 查《路桥施工计算手册》附表3-20得 ZG45号钢材的[t]为100Mpa＞31.28Mpa（满足要求）挠度检算：取变形极限值为L*1/400 fmax=7.8*1/400=19.5mm 查《路桥施工计算手册》附表2-7得f实=qL4/(384*E*I)*(5-24*a2/L2) 其中q=59KN/m，L=7.8m，弹性模量E=2.1×105Mpa，截面惯性矩I=46472cm4，a=2.35m。则f实=qL4/(384*E*I)*(5-24*a2/L2)=59*7.84/(384*2.1×108*46472×10-8)*(5-24*2.352/7.82) =2183.888×102/(374750.208×102)*2.8215 =0.016m f实＜f（满足）

盖梁模板及支架设计计算

盖梁模板及支架设计计算 1）抱箍设计计算：盖梁采用抱箍法施工，用钢箍卡固在墩柱上，搭贝雷架工字槽钢，再铺横方木或槽钢，上再安装盖梁底模。 1. 抱箍承受的垂直力： ①盖梁高1.6m ，宽1.9m ，长14.86m ，砼42.5m 3，钢筋6933Kg ，盖梁重：42.5×2.3＋6.93＝104.7T ②底模、侧模重底模重3.362T ，测模重2×（3×10）×37.38Kg/片＝2243Kg [12槽钢12.31Kg/m 6×17×12.31＝1255 Kg 立柱：11×1.8×2×12.31＝487Kg ，三角支架2个：1.062T 底横梁[22 25条×3.2×24.99＝2000Kg 人行工作台1T ③贝雷架 12片，0.275×12＝3.3T ④施工设备、人员、倾倒混凝土及振捣荷载 2.5T,合计： 121.908T,加大荷载安全系数1.1. 121.908×1.1＝134.099T ＝1340.99KN 全部荷载分配在两个墩柱上，故每个墩柱承受力为： KN T T 5.67005.672 1.134≈= 即每个抱箍要承受67.0T （670.5KN ）的垂直力。加抱箍自重 0.305T 为67.355T 。抱箍承受的垂直力转化为抱箍与墩柱的摩擦力来承受。摩擦系数：铁板与橡胶0.6，橡胶与混凝柱0.8，故取铁板与橡

胶的摩擦系数0.6 故需要的正压力673.55KN/0.6＝1122.6KN ，采用d 24螺栓，每个螺栓允许拉力262KN 最小螺栓个数1122.6KN/262KN ＝4.28个螺栓。采用12个螺栓，其安全系数为12/4.28＝2.8可施工时每个螺栓的最小拉力：1122.6KN/12＝93.55KN 每个螺栓的最小拧扭矩：tc ＝K ×PC ×d tc －扭矩 K －钢与钢的摩擦系数，0.15～0.2取0.2. d －螺栓外径 PC －螺栓拉力 tc ＝0.2×93.55×0.024＝0.4490KN*m 为了保证螺栓不至于损坏，拧扭矩不要过大，最大扭矩为： tc ＝K ×P ×d ，这时K 取0.15，tc ＝0.15×262×0.024＝0.9432 建议施工时取其中值：m KN .6961.02 9432.04490.0=+ 2）贝雷架梁的应力验算：总重量134.099T （见前页），盖梁长14.86m ，柱间距离8.46m ，（高良桥9＃～14＃墩为8.65m ）柱间均布荷载估算： m T /024.986 .14099.134= 贝雷架：[12 Ix ＝388.5cm 4，A ＝15.65cm 2 9.024T/m 2 [12 3.1 8.65m 3.1

盖梁支架计算书

盖梁支架计算书一、满堂式支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。侧面图间距与正面图相同。 2）、参考规范?公路桥涵施工技术规范?、?建筑钢结构设计规范?。3）、设计指标参照?建筑钢结构设计规范?选取。 4）、简图 2、荷载计算 1）、模板重量：G1＝4.8T； 2）、支架重量：G2＝(20×4×1.2×3.84+(12×4+2×20)×3.84+20×4×2×1.35) ×20/1.2×1.2=18.45T； 3）、混凝土重量：G3＝（11.46×1.75-10.96×0.35-2×1.43×0.6）×1.9×2.5=68.89T; 4)、施工人员、材料、行走、机具荷载：G4＝0.001×11.46×1.9×102

5)、振动荷载：G5＝0.001×11.46×1.9×102=2.18T; 3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1＝（G1＋G2＋G3＋G4＋G5）／n; n=20×4=80;N1=1.23tf;安全系数取1.2;立柱管采用?48×3.5钢管: A=489mm2、i=15.8 mm；立柱按两端铰接考虑取μ＝1。στμ 立柱抗压强度复核：σ＝1.2×N1×104／A=25.15 MPa <[σ]=210MPa 抗压强度满足要求. 稳定性复核:λ= μL/i=76;查GBJ17-88得?=0.807 σ＝1.2×N1×104／（?A）=30.18 MPa <[σ]=210MPa; 稳定性满足要求. 4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2＝（G1＋G3＋G4＋G5）／n＝1tf; 扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf. 使用两个扣件2×Rc＝1.7 tf>1tf. 扣件抗滑移满足设计要求. 5．在支架搭设时应在纵横向每隔4－5排设45度剪力撑。二、悬空支架 1、说明： 1）、简图以厘米为单位。 2）、参考规范?公路桥涵施工技术规范?、?建筑钢结构设计规范?。3）、设计指标参照?建筑钢结构设计规范?选取。

支架计算报告2-盖梁支架4

目录 1.工程概况 (2) 2.设计依据 (2) 3.支架说明 (2) 4.检算参数 (2) 5.8号槽钢计算 (2) 5.1 荷载计算 (2) 5.2有限元模型建立 (3) 5.3计算结果 (3) 6.双拼12号槽钢计算 (4) 6.1 荷载计算 (4) 6.2有限元模型建立 (4) 6.3计算结果 (5) 7.贝雷梁验算 (6) 7.1 荷载计算 (6) 7.2 模型建立 (6) 7.3 计算结果 (8)

1. 工程概况新建九里亭桥地处桐乡市与吴江市交界，本工程起点接老路水泥路，起点桩号为K1+606.路线由西向东，上跨京杭运河嘉兴段航道，终点与村道相接，终点桩号K2+514，路线全长0.908km，桥长528.92m，配跨为10×13+4×20+102+9×15.1+4×20. 接线道路等级为四级公路，设计速度20km/h，路基宽度8.0m，其中路面宽度2×3.5m，土路肩宽度2×0.5m。全线设置路肩挡墙。 2. 设计依据设计图纸及相关设计文件，《贝雷梁设计参数》《装配式公路钢桥多用途使用手册》 3. 支架说明盖梁下面设置钢模板，钢模板下铺设间距25cm的8号槽钢，槽钢下铺设双拼12号槽钢，间距40cm，双拼12号槽钢下面设置贝雷梁。支架基础直接支撑在桥墩承台上。详细说明见图纸。 4. 检算参数 1、钢筋混凝土容重为26.5kN/m3； 2、施工人员、材料及施工机具荷载取2.5kN/m2； 3、振捣混凝土时产生的荷载取2kN/m2； 4、浇筑混凝土时产生的冲击荷载取2kN/m2； 5、恒载组合系数1.2，活载组合系数1.4； 6、挠度容许值为l/400； 7、Q235钢容许弯曲应力[σ]=215MPa，容许剪应力[τ]=125MPa； 5. 8号槽钢计算 5.1 荷载计算翼缘自重：26.5×2.791（盖梁高度）×0.25（布置间距）=18.49kN/m；支架及模板自重：1 kN/m；活载：(2.5+2+2)×0.25（布置间距）=1.625 kN/m；

盖梁支架计算书

1盖梁施工 1.1工艺概述本标段共有盖梁 (含桥台盖梁)50座，盖梁混凝土标号为C30。桥墩盖梁采用抱箍法施工，桥台盖梁为桩接盖梁形式，采用就地现浇施工。盖梁施工流程：在墩柱上安装抱箍(地基处理)→安装H70型钢(搭设辅助支架)→铺设工字钢→安装盖梁底模→盖梁钢筋绑扎→安装盖梁侧模→盖梁混凝土浇筑→盖梁混凝土养护、拆模。 1.2 桥墩盖梁支架施工 (1)抱箍法施工本标段共有两种盖梁形式，一种是两柱式，一种三柱式，每个立柱均采用两块半圆弧型钢板(板厚t=10mm)制成。考虑到受力要求及施工时的便易性，拟采取两种抱箍形式，一种为专门用于三柱式桥墩的中柱，高度为1.2m,一种为两柱式桥墩及三柱式桥墩的边柱，高度为1m。采用M24高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，为提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱混凝土面保护，在墩柱与抱箍之间设一层5mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。取最不利荷载为验算标准，经验算可保证盖梁的施工质量。盖梁支架采用24m长H70型钢纵梁，每侧1根工字钢，横向12#工字钢铺设作横梁，横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差,在横梁上方纵向铺设1cm厚的竹胶板,侧模采用1cm厚12.23m长钢模板。栏杆采用υ50的钢管搭设，在横梁上设两道1.2m高的钢管立柱，竖向间隔0.5m设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设0.2m高的支座。钢管与支座之间采用销连接，工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设3cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠；防护栏杆四周都用密目网围护，以防杂物从高空坠落造成安全事故。（2）盖梁抱箍结构验算本工程盖梁长度、形式不一，取最不利荷载为验算标准，两柱式最不利荷载盖梁为9#和11#左幅盖梁，尺寸为：15.447m（长）×2m（宽）×(1.4～1.65m)(高),三立柱最不利荷载为11#右幅桥盖梁和19#左盖梁，其中11#盖梁尺寸为：22.096m （长）×1.9m（宽）×1.4m（高），尺寸分别为:21.331m(长) ×2m(宽)×（1.906～

MIDAS-盖梁支架计算书

MIDAS-盖梁支架计算书广州新洲至化龙快速路工程D4合同段北引桥盖梁支架计算书北引桥盖梁支架计算书一、工程简介新造珠江北引桥总长为826米～桥梁起点桩号为K5+427.4～终点桩号为 K6+253.4,南引桥总长为396米～桥梁起点桩号为K7+011.4～终点桩号为 K7+407.4。桥墩中心线垂直桥梁中心线呈径向布置。墩身基础采用钻孔灌注桩和分离式承台～分两幅桥分别设计。北引桥桩基布置型式为:采用4根直径1.2m的钻孔灌注桩～桩间净距3.0m,承台为矩形～平面尺寸为5.2m×5.2m,承台厚2.5m。北引桥墩身采用花瓶墩～墩底截面尺寸4.0m×2.0m～墩顶截面为 6.5m×2.0m。墩顶均设预应力盖梁。桥中心线盖梁横桥向布置图 ,单位:cm, 二、参考资料 1、设计院及相关部门提供的该项目相关技术资料 2、《公路桥涵施工技术规范》,JTJ041-2000,—人民交通出版社 3、《钢结构设计手册》,第二版,——中国建筑工业出版社 4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》,JTJ025,86, 5、《结构力学》——人民交通出版社

6、《路桥施工计算手册》——人民交通出版社 - 1 - 广州新洲至化龙快速路工程D4合同段北引桥盖梁支架计算书 7、《实用土木工程手册》——人民交通出版社 8、《公路桥涵设计通用规范》——,JTG D60,2004, 9、《公路施工手册,桥涵》——人民交通出版社三、计算参数 Q235钢材的允许应力:【σ】,170MPa Q235钢材的允许剪应力:【τ】,120MPa 5Q235钢材的弹性模量:E,2.1×10Mpa 45#钢:【τ】,250MPa 四、计算软件盖梁支架结构采用MIDAS进行整体建模验算。五、计算内容一,支架结构图 (单位:cm) 二,计算模型 - 2 - 广州新洲至化龙快速路工程D4合同段北引桥盖梁支架计算书三,荷载计算 1、混凝土自重荷载,P1,: 按照结构物高度进行计算～以压力荷载形式施加给支架悬臂段模板面板～由面板将荷载传递至悬臂段三角支撑架～进而传递至盖梁支架。 P1=h*γ

盖梁施工支架计算

盖梁支架支承体系施工方案计算书本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。见图：盖梁满堂支架体系计算：取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承

地基为沥青或砼路面。支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。 ①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2 ②模板、支架荷载：2.5 KN/m2 ③其他荷载冲击荷载： 2.0 KN/m2 人员、机具荷载： 1.0 KN/m2 振动荷载： 2.0 KN/m2 1、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。 2、钢模底肋木与支撑方木受力计算肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m； A、肋木肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m 求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m 需要肋木截面模量： W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3 肋木宽度b=10cm 因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm 实际采用h=10cm，符合要求！根据选定截面尺寸，核算其挠度： I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4 f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6) =0.366*10-3m=0.43mm

盖梁模板计算

盖梁模板计算(总15页) --本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可-- --内页可以根据需求调整合适字体及大小--

盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力 Pm=*T*k1*K2*V1/2 Pm=r*h Pm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2 h-----有效压头高度m T-----混凝土初凝时间h K1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1 K2----坍落度50~90mm取；110~150取 V----混凝土浇筑速度 m/h h----有效压头高度m r----混凝土容重 KN/m3 本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26 可按上公式计算得Pm= KN/m2 混凝土倾倒荷载取4KN/m2 模板最大侧压力为Pmax=+4=m2 一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：

最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算

橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求

三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：

盖梁支架搭设方案及验算

盖梁支架搭设方案及验算一、工程概况本工程桥梁大部分是在平地进行修建，仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中，因河道和沟浜均较小，水深较浅，拟采用填平河道和沟浜，在平地进行桥梁下部结构施工，待架梁后再按设计要求疏浚河道。盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法，选用WDJ碗扣钢管进行搭设。由于盖梁下面的地基土质松软，地下水位较高，承载能力明显偏低，故在支架搭设前必须对地基进行加固处理，以满足承重支架对地基的要求。二、地基处理为满足盖梁承重支架对地基的要求。先除去表层土，对基础进行平整及压实，使其密实度达到90%以上，再铺设20cm厚道碴或碎石，用压路机辗压密实，然后浇筑15cm厚C20素砼。加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。为保证地基施工排水，在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟，将地面雨水引入路基边沟排走。在浇筑砼地坪时，需确保地面平整度，以保证钢管支架的平整稳固。三、支架搭设 ⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。碗扣式支架的构件是定型模数杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是侧向支撑立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥钢杆件抗压能力。根据盖梁恒载分布特点。盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽（横向X纵向），步距1200伽；每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢，以防局部应力过大，造成混凝土破坏，导致支撑管下沉。 ⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。立杆规格用 3.0m和2.4m两种组

合，错开对接，避免接头在同一平面上，利用可调底座和可调顶托分别调整以满足支架高度要求。 ⑶立杆底座上方，离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆，用扣件与立杆紧固，水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。 ⑷横向和纵向均设置剪刀撑。剪力撑由底至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45。〜60°。纵向每个3排设置一道，横向每隔4排设置一道。四、支架验算 4.1支架立杆稳定性验算（一）、以调头区盖梁进行计算。取两墩柱之间的盖梁自重：16.05t/m作为结构荷载对支架立杆进行验算（偏安全）。本工程盖梁支架采用DWJ碗扣式钢管脚手架.立杆步距为1200mm寸，每根立杆设计荷载为30KN（查《桥梁施工常用手册》，碗扣式支架设计荷载表6.2 —3）（1）荷载计算：混凝土重：16.05 X 10/2.0 = 80.25kN/m2 模板及支架重：2kN/m i 施工荷载：4.0 kN/m 2 N= 80.25 + 2+ 4= 86.25kN/m2 （2）本方案验算的支架纵、横间距为0.6 X 0.6 （横向X纵向），受荷面积为0.6 X 0.6=0.36m2,立杆设置在纵横十字交叉点上。每根立杆承受的荷载为：N仁0.36X 86.25=28.89KN<30KN. （3）方木承载力检算：方木规格100mnX 100mm间距为300mm跨距为600mm 均布荷载：q=0.3 X 95.2=28.56N/mm

盖梁模板支架计算书

盖梁模板支架计算书以盖梁跨度最大和荷载最大的一横河中桥为例，盖梁长16m，宽1.7m，高1.5m，柱中间距9.4m。混凝土体积为40.8m3，钢筋混凝土容重取25KN/m3，混凝土总重力为1020kN。一．模板概述 1．侧模与端模支撑侧模为厂家加工的整体钢模,面模钢板厚度5mm，横肋采用12#槽钢，间距30cm，竖肋采用双12#槽钢，间距60cm，竖肋高1.8m；在竖带上下各设一条φ16的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距1.7m，在竖肋外设φ48 的钢管斜撑，支撑在底模横梁上。 2．底模支撑底模为整体钢模,面模钢板厚度为5mm，在底模下部顺肋为12#槽钢，间距30cm，横肋为10×10cm方木，间距20cm，单根按3m，跨度按1.4m计算。3．纵梁抱箍两侧各搭一条单层单排贝雷梁作为纵梁，全长18m，墩柱中心间距9.4m。纵梁之间采用φ16的栓杆焊接。 4．抱箍

采用两块半圆弧型钢板（板厚t=12mm ）制成，抱箍高50cm ，采用20根M24高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。二．荷载组合 ①盖梁自重荷载：1020KN ，即37.5KN/m 2 ②人员荷载：2.5KPa ③混凝土冲击荷载：2.0KPa ④混凝土振捣荷载：2.0KPa ⑤贝雷梁：单位重1kN/m ，共18×2=36KN ，连接件取0.2kN/m ⑥3m 长10×10方木：6KN/m 3，单根0.18KN ，共80根，共14.4KN ⑦大模板荷载：全重按8000Kg ，即80KN 三．抱箍计算 1.荷载组合抱箍上总荷载：q=37.5×1.7+（2.5+2+2）× 1.7+14.4/16+1.2×2+80/16=83.1KN/m 2.计算简图 R 1=R 2=KN l a ql 6654 .93.32124.91.83)21(2=⨯+⨯=+）（，该竖向压力即为抱箍需产生的竖向摩擦力。

过渡墩盖梁支架计算书

过渡墩盖梁 1.盖梁承重结构计算 1.1荷载组合依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）P21页的相关规定，模板、支架设计应按照下列方式进行荷载组合： (1)模板、支架自重； (2)新浇筑混凝土、钢筋、预应力筋或其他圬工结构物的重力； (3)施工人员及施工设备、施工材料等荷载； (4)振捣混凝土时产生的振动荷载； (5)新浇筑混凝土对模板侧面的压力； (6)混凝土入模时产生的水平方向的冲击荷载；模板、支架设计计算的荷载组合见下表。 1.2模板、支架刚度标准依据《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）P22页的相关规定，验算模板、支架的刚度时，其最大变形值不得超过下列允许数值： (1)结构表面外露的模板，挠度为模板构件跨度的1/400。 (2)结构表面隐蔽的模板，挠度为模板构件跨度的1/250。 (3)支架受载后挠曲的杆件（横梁、纵梁），其弹性挠度为相应结构计算跨度的 1/400。 (4)钢模板的面板变形为1.5mm，钢棱和柱箍变形为L/500和B/500（其中L为计算跨径，B为柱宽）。外模板计算时挠度取为模板构件跨度的1/400。 1.3所用材料力学参数规定

(1)钢板允许应力规定所用钢材为Q235材质。依据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003）相关规定，Q235钢允许应力为: ①轴向应力［σ］=215MPa； ②弯曲应力［σw］=215MPa； ③剪应力［τ］=125MPa。 (2)钢材弹性模量规定依据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》(JTJ 025—86）P3页的相关规定，钢材弹性模量为: E=2.06×105 MPa。（3）木材力学参数木材抗弯强度设计值采用10Mpa。竹胶板抗弯强度设计值采用14.84Mpa。 1.4底模受力计算盖梁底模采用木模板，模板面板采用1.5cm厚竹胶板，背楞为10cm×10cm方木，间距30cm，面板计算跨径20cm，背楞计算跨径40cm。底模最大荷载=钢筋混凝土荷载+模板荷载+人群荷载+振捣荷载=77.0kN/m2。按照三跨连续梁模型对面板进行受力计算： σ=0.08ql2 = 0.08×77.0kN m2 ⁄×1m×（0.2m）2 1 6×100cm×(1.5cm)2 =6.57Mpa 由计算可知：面板最大应力为σ=6.57Mpa≤［σw］=14.84Mpa，可以满足施工要求。按照三跨连续梁模型对背楞进行受力计算： σ=0.08ql2 W = 0.08×77.0kN m2 ⁄×0.3m×（0.4m）2 1 6×10cm×(10cm)2 =1.77Mpa 由计算可知：背楞最大应力为σ=1.77Mpa≤［σw］=10Mpa，可以满足施工要求。 1.5纵向主梁强度和刚度计算

盖梁悬空支架计算书(穿心棒法)

盖梁悬空支架计算书（穿心棒法）一、工程概况本标段为墨临高速公路工程土建3标段，起点位于云南省普洱市墨江县孟弄乡，终点止于玉溪市新平县平掌乡，标段里程为K28+500.00-K45+735.0,标段全长17.235公里，本标段总造价13.88亿，预计工期3年。本标段包含桥梁18座，其中大桥16座，中桥2座。桥梁总长左线6328延米，右线6045延米。下部构造桥墩采用双柱式墩，重力式U型桥台。柱式桥台和柱式桥墩盖梁采用穿心棒法施工。二、总体施工方案因本桥盖梁高度较高，采用满堂支架施工盖梁耗时长、占用大量钢管扣件等周转材料、不经济。拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。柱式墩圆柱直径有1.4m、1.5m、1.6m、1.7m、1.8m、2.1m，盖梁尺寸为 2.3m×1.9m×12.35m（宽×高×长）、2.1m×1.7m×11.7m、1.9m×1.6m×11.6m。考虑最不利情况，采用尺寸2.3m ×1.9m×12.35m（宽×高×长）盖梁作为计算模型。盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根3m长φ10cm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根12m长45b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。主梁上面安放一排每根3m长的[16槽钢，间距为50cm作为分布梁。

分布梁上铺设盖梁底模。传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（双10槽钢）——横向主梁（45b工字钢）——支点φ10cm钢棒。如下图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下： 1.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 2.《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 3.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） 4.《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范》（JGJ130-2001） 5.其他现行相关规范、规程

盖梁支架计算

盖梁支架计算根据图纸设计，虎石台桥墩柱为1.2X 1.2m方柱，墩柱高度 3.2〜6.4m,盖梁最大高度1.6m,底部宽度1.2m,顶部宽度1.9m。该桥地面平坦，具备搭设满堂支架施工盖梁条件，盖梁施工采用满堂支架，底部压路机碾压后铺设木板，搭设© 48x 3.5mm碗扣式钢管支架,盖梁底部采用木模,侧模采用定制钢模板。 1、模板及支架盖梁底部搭设满堂支架,碗扣式支架,底部采用底托调平,底托支撑在木板上，顶部采用顶托，顶托上部铺设横向15X 15cm的方木，上部纵向铺设10cm x 10cm方木和15mm厚胶合板；盖梁侧模采用定型钢模板。底模采用20mm 厚胶合板,内楞为100x 100mm 方木,净距250mm,外楞为150X 150mm方木，枋木下为①48X 3.5碗扣式钢管支架，中心间距为600x 600mm。木材抗弯强度设计值为13N/mm2，方木抗剪按顺纹最大抗剪强度取值1.7N/mm2，钢材抗拉强度设计值为Q235 钢f=170N/mm2;按外露结构考虑，计算允许挠度为L/400。盖梁按最大截面高度进行验算。 ⑴荷载分析振捣混凝土时产生的荷载：4.0 kPa 倾倒混凝土时产生的水平荷载：2.0kPa 施工人员荷载：2.5kPa 新浇混凝土荷载：混凝土比重按26KN/m3 计算,钢筋混凝土最大厚度1.6m ;新浇混凝土对底部模板压力:

q max hb 26 2 1.6 83.2（KN/m）底模最大荷载（强度验算）:q仁1.2X 83.2+ （4+2.5）X 1.4=108.94 KN/m 底模最大荷载（刚度验算）：q2=1.2X 83.2=99.84KN/m ⑵底模验算底模次楞木100mm X 100mm方木，方木间距250mm,贝S 20mm厚胶合板净距150mm。取板宽为1900mm 模板截面模量Wx=1/6 X b X h2=1/6X 1900X 202=126666.7mm3 惯性矩Ix=1/12 X b X h3=1/12X 1900X 203=1266666.7mm4 模板弹性模量E木=9500 N/mm2 模板截面积A=bh=1900X20=38000mm2 强度验算：按三跨连续梁计算，最大弯矩： 2 2 M 1ql /10 0.1 108.94 0.25 0.68 KN m 1 2 1 2 3 w -bh - 1900 20 126666.7(mm) 6 6 W —680000 52375(mm3) 截面抵抗矩计算：f m 13

悬空支架-抱箍法盖梁施工支架计算

悬空支架-抱箍法预留孔穿销施工（柱式墩）预留孔穿销施工（方形墩）1、盖梁底模支撑纵、横梁的计算以下桥为例。盖梁几何尺寸： 13.35m *1.8m*1.5m（长*宽*高），Ф1.4m墩柱为3根，墩柱横向间距4.725m。（1）

盖梁钢筋砼自重q 1 =1.05*1.8*1.5*26=73.71KN/m（混凝土在浇筑期间为软塑状，可不考虑墩柱的支承，计算时假定95-100%混凝土均由支撑系统承担，1.05为混凝土胀模系数）模板q 2 =0.8*（1.5*2+1.8）=3.84KN/m（模板按80Kg/m2）方木分配梁及横梁等自重q 3 =2.0KN/m（暂估）施工人员及机具荷载q 4 =2.0*1.8=3.6KN/m 混凝土倾倒荷载q 5 =4.0*1.8=7.2KN/m 混凝土捣固荷载q 6 =2.0*1.8=3.6KN/m 荷载总重q=q 1+q 2 +q 3 +q 4 +q 5 +q 6 =73.71+3.84+2.0+3.6+7.2+3.6=93.95KN/m （2）、纵向分配梁计算底模下纵梁采用普通12号槽钢，横向间距35cm。单根纵梁荷载 q =q*0.35/1.8=93.95*0.35/1.8=18.27KN/m，计算跨距2.0m（两侧横梁的中心距）。纵梁截面力学参数：Wx = 61666.7mm3，Sx = 35923.5mm3，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。经计算：剪力范围为 -16.45—16.45KN，弯矩范围为-9.04--0KN.m。由 Vx*Sx / (Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为27.65MPa，满足。由 Mx / Wx得计算得强度应力为146.65MPa，满足。最大挠度为4.7mm，挠跨比为 1/425>1/400，满足。（3）、横梁计算横梁采用热轧普通I32a，单根横梁荷载F=q/2=93.95/2=46.98KN/m。横梁截面的力学参数： Wx = 693750mm3，Sx = 397244mm3，抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，抗剪强度设计值 fv = 125MPa。第1跨计算结果：（跨度为 1.95 M，悬臂端）剪力范围为 -91.61—0KN，弯矩范围为 0—89.32KN.m，最大挠度为 3.9mm (挠跨比为 1/499<1/400)。由 Vx*Sx / (Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为 34.51MPa，满足。由 Mx / Wx)得计算得强度应力为128.75MPa，满足。第2跨计算结果：（跨度为 4.725 M）剪力范围为 -110.38—111.60KN，弯矩范围为-43.22—89.32KN.m，最大挠度为2.6mm (挠跨比为 1/1811<1/400)。由 Vx*Sx / (Ix*Tw) 得计算得最大剪应力为42.04MPa，满足。

盖梁计算公式

下从地表垫方木的位置开始计算，顶端一直到顶拖位置（顶拖的高度也在内）左右就按实际长宽计算回答者：222.213.166.* 2010-5-26 11:34 首先你没有给分，谁给你回答，先给你点（一）支架强度验算 1．荷载计算 a、钢筋砼：a＝25.48KN/m3 b、施工荷载标准值：b＝1.0KN/㎡ C、振捣砼荷载标准值：c＝2.5KN/㎡ d、支架及模板荷载：d＝1.0KN/㎡ 2．立杆的极限荷载取值查《公路桥涵施工计算手册》表8－34步距为1.2，Ф48×3㎜的钢管允许荷载26.78KN. 3．桥面板自重计算(以5号桥为例) a、桥面板位面积S=148.8㎡（上面板）。 Ga＝148.8㎡×0.2m×25.48KN/m3 ＝758.3KN b、纵向肋板处桥梁面积S=88㎡ Gb＝88㎡×25.48KN/m3×0.25＝560.6KN c、横向勒板处桥梁面积S=27.9㎡ Gc＝27.9㎡×0.25m×25.48 KN/m3＝17.3KN 4．整体强度计算 G总＝1.2G+1.4SQ =1.2×1336.2＋1.4×4.5×9.3×16＝2540.9KN 立杆数量N=16*16=256根。每根立杆承受荷载为G单＝2540.9/256=10KN＜[N]=26.78KN 5．最不利截面强度计算，桥面板最大荷载在纵向肋板端头处。 a、纵向肋板端头处每米面积S=0.3米宽*1.3米高=0.39㎡ G最不利=1.2系数×0.39㎡×25.48KN/m3+1.4系数×0.39㎡×4.5KN/㎡=14.4 KN 肋板沿前进方向间距0.5米, 肋板两边各搭设一根钢管，两根钢管之间搭设10CM正方形松木方。端头只用两个钢管。 G=14.4 KN/2=7.2 KN＜[N]=26.78KN满足要（二）稳定性验算 1．地基承载力计算场地找平后用20t震动压路机碾压8遍，然后再铺筑厚30cm的石粉渣，用20震动压路机碾压8遍后用10cm水泥稳定料铺底压路机碾压6遍洒水养生7天。地基承载完全达到要求，故地基承载力不必验算。 2．梁高方向杆件间距验算设梁高方向杆件间距临界应力由平衡方程P=π2EI/L2得 Pcr=σcrA=π2EA/λ2 λP=√π2E/σP A3钢的E=206GPa，比例极限σP=200MPa λP=√π2×206×109/200×106≈100(有资料可查我国3号钢第一组λ=101) λP=ul/i u=1 故L=λPi i=√I/A=√[π(D外4-D内)/64]/[π（D外2-D内2）/4]

盖梁、桩系梁支架计算

木兰松花江公路大桥引桥盖梁现浇支架计算书木兰松花江公路大桥引桥下部为双柱式构造，墩柱直径为1.8米，中心间距为6.5米。墩柱高度在5.535米~14.065米之间，柱系梁高度在8.733米~9.833米之间。墩柱按14.065米，柱系梁按9.833米进展盖梁支架及柱系梁支架进展计算。一、盖梁支架计算：盖梁支架采用526mm钢管作为立柱，主横梁采用双I40a工字钢，纵梁采用双I40a工字钢，分配梁采用[12槽钢。模板采用大块钢模板。盖梁支架示意图 1、计算荷载： 1、混凝土荷载：26KN/m³ 2、主横梁荷载：2.7KN/m 3、模板荷载： 1.5KN/m³ 4、施工人员机械荷载：2.5KN/㎡ 5、526立柱：1.02KN/m 6、I40a工字钢：1.35KN/m 7、分配梁[12.6槽钢：0.0124KN/m 恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。 2、分配梁计算：分配梁布置间距为25cm，其承受混凝土、施工人员、模板等荷载，按简支梁进展计算，计算跨径1.8米。其上荷载按均布荷载计算。 q=(26×0.25×1.8+1.5×0.25×1.8+0.0124)×1.2+2.5×0.25×1.4=15.74KN/m 分配梁弯曲应力图经计算分配梁最大弯曲应力为103.4Mpa<[190Mpa]，小于设计允许应力。满足要求。

分配梁剪应力图最大剪应力为23.8Mpa<[110Mpa]满足要求。分配梁挠度图最大挠度为2.8mm

盖梁模板、支架、抱箍检算

青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算编制：刘志、陈言亮、吴志明审核：陈言亮审批：孙捷中铁城建集团青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程 06标项目经理部二〇一四年6

目录一、施工设计说明 (1) 1、概况 (1) 2、设计依据 (1) 3、盖梁抱箍法结构设计 (1) 二、盖梁抱箍法施工设计计算 (4) （一）设计检算说明 (4) （二）侧模支撑计算 (4) （三）横向分配梁计算 (6) （四）抱箍上纵向梁计算 (6) （五）抱箍计算 (8) 三、盖梁模板计算结论 (11) 四、盖梁无支架施工的经济效益及前景 (11)

一、施工设计说明 1、概况此工程为青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程王哥庄站至蓝色硅谷站，盖梁高度 2.40m，最大宽度 4.4m 采用钢筋砼结构。盖梁均为单柱式结构，盖梁施工拟采用抱箍法施工。盖梁砼浇筑量大约 88m3。 2、设计依据（1）交通部行业标准，《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）（2）汪国荣、朱国梁编著《施工计算手册》（3）《公路施工手册》，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。（4）《路桥施工计算手册》人民交通出版社（6）青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程施工图设计文件。（7）国家、交通部等有关部委和省交通厅的规范和标准。 3、盖梁抱箍法结构设计图1：盖梁正面

青岛蓝色硅谷城际轨道交通工程06标盖梁模板、支架、抱箍检算 2

（1）侧模与端模支撑侧模为大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度为 12mm，横肋采用[10#槽钢。在侧模外侧采用间距 0.8m 的双[10b#槽钢作对拉槽；在对拉槽上下各设一条 Tr32 的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距 1.9m，在对拉槽与模板间用[10#槽钢支撑，支撑在横梁上端模为钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 12mm。在端模外侧采用[10#槽钢做横肋。（2）底模支撑底模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板厚度 100mm。在底模下部采用间距 0.8mI10#工字钢作横梁，横梁长4.4m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。（3）纵梁在立柱上设立抱箍，抱箍两边各设置 1 排 32a 工字钢作为纵梁，在 32a 工字钢上布置 I10 工字钢作为横向分配梁（净距 80cm）。纵梁下为抱箍。（4）抱箍抱箍支撑为上下双抱箍支撑，采用两块半圆弧型钢板（板厚 t=16mm）制成， M24 的高强螺栓连接，抱箍高 60cm，采用 36 根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层 5mm 厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。简图如下：

盖梁门式支架施工计算书

盖梁支架设计计算书一、盖梁支架施工工程概况 1、工程简介本工程跨线桥盖梁共8个，分A1型和A2型两种，A1型盖梁与路线垂直长度11。 75m，跨度8.5m，断面尺寸1.8×1。7m，悬臂最长1.025m;A2盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度11.05m，断面尺寸1。8×1.8m,悬臂最长2.025m.盖梁立柱直径均为1.2m。本次验算1.8×1.8m盖梁支架系统设计.盖梁示意图如下： 2、支架系统设计盖梁支架采用MF1219门式钢管支架，立杆φ42×2.5㎜，支架纵桥向间距均为60㎝，横桥向最大间距60cm。门式支架布置两层,门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架。盖梁底模、侧模均采用18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距0.8m的2[12。6槽钢作竖带，竖带高2m,在竖带上下各设一条φ20㎜的螺杆作拉杆,在竖带外设φ48×3.5的钢管斜撑，支撑在横梁上。在底模下部采用10×10cm方木作横梁及纵梁。盖梁支架设计如下图所示：二、盖梁支架及模板施工受力验算 1、荷载计算 ①钢筋砼自重荷载q1 钢筋砼重力密度取26KN/m3，盖梁梁高为1。8m,不考虑梁端部梁高减小,自重荷载为q1=26×1。8=46。8KN/㎡。 ②模板、楞木等荷载q2

胶合板荷载，胶合板容重17KN/m3：q1’=1。8×1×0。018×3×17/（1.8×1）=0。 92KN/㎡。模板两侧背楞方木荷载,容重8 KN/m3:q2’=0。1×0.1×1×10×8/（1.8×1）=0。 45KN/㎡. 模板两侧背楞槽钢荷载，l=200㎝，间距80㎝，单位重0.124KN/m：q3’=2×0.124/（1.8×0。8)=0.17KN/㎡. 底横梁方木荷载，间距30㎝，容重8 KN/m3:q4’=0。1×0.1×1×8/（1.8×0.3）=0。15KN/㎡. φ20㎜拉杆荷载，l=240㎝：q5'=2.4×15.8×2/1000/（1.8×0.8)=0.053KN/㎡。以上共计荷载：q2=1.75 KN/㎡ ③底纵梁方木荷载q3 底纵梁方木荷载，容重8 KN/m3：q4’=0.1×0。1×1×4/(1。8×1）=0.03KN/m. ④门架自重荷载q4 MF1219门架:0.28KN/m ⑤、振捣砼荷载：对水平模板f1=2KN/㎡，对垂直模板f1'=4KN/㎡。倾倒砼荷载：f2=2KN/㎡。施工人员及机具荷载：f3=2.5 KN/㎡。以上共计荷载:q5=6。5KN/㎡，q5’=8。5KN/㎡。 2、荷载组合 ①、模板侧压力计算 Q1=q1×1。2+（f1’+ f2）×1。4=46.8×1.2+（4+2）×1。4=64。56KN/㎡。 ②、验算底模、横梁 Q2=（q1+q2)×1。2 +q5×1。4=（46.8+1.75)×1.2+6.5×1。4=67.36KN/㎡。 ③、验算纵梁 Q3=（q1+q2+q3）×1。2 +q5×1。4=（46。8+1.75+0.03）×1.2+6。5×1.4=67.4KN/㎡.