盖梁计算书

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盖梁计算书

墩身、盖梁模板计算书计算基本参考文献：1、公路桥涵施工技术规范 JTJ 041-20002、公路施工计算手册（人民交通出版社）3、施工结构计算方法与设计手册第二章：盖梁模板计算一、结构形式模板面采用6mm厚钢板，大肋采用∠75×50×6角钢，最大间距为350mm，最大跨度为1.2m，背带采用2[20b槽钢，背带最大控制高度为1.2m,拉杆采用Φ25IV 级精轧螺纹钢筋。

二、荷载分析1、混凝土对模板压力= 60.00 Kpa2、倾倒荷载= 2.0 Kpa强度验算，荷载组合为P1= 62.0 Kpa刚度验算，荷载组合为P2= 60.0 Kpa三、面板计算取10mm宽的板条作为计算单元，按五跨等跨连续梁计算。

1、计算参数q= 0.620 N/mm1= 350 mmM=kq12= 0.008 KN.mQ=kq1= 0.132 kN2、强度验算：δ=M/W= 132.91 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 5.48 Mpa<[δ]=100Mpa3、绕度验算：q= 0.600 N/mmf=kq14/100EI= 0.8 mm<1.5mm经计算，结构强度、刚度满足要求。

1、肋采用∠75×50×6角钢，面板参与受力的有效宽度取板厚的50倍，经计算，肋截面特性为：肋按简支梁计算，跨度 I= 1200 mmq= 21.700 N/mmM= 3.91 KN.mQ= 26.04 KN2、强度验算δ=M/W= 128.43 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 64.26 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度验算f= 1.5 mm<L/400=3mm经计算，结构强度、刚度满足要求。

五、背带计算1、背带采用2[12,背带最大控制高度为1.05m。

背带截面特性：背带按简支梁计算。

q= 74.40 N/mm1= 1050 mmM=q12/8= 10.25 KN.mQ=q1/2= 39.06 KN2、强度验算δ=M/W= 137.50 Mpa<[δ]=170Mpaτ=QS/Ib= 99.77 Mpa<[τ]=100Mpa3、绕度计算f=5q14/384EI= 0.7 mm<L/400=2.6mm经计算，结构强度，刚度满足要求。

穿心棒法盖梁施工计算书(工字钢)(参考模板)

托担法盖梁施工计算书一、工程概况盖梁设计尺寸：双柱式盖梁设计为长11.95m，宽2.1m，高1.6m，混凝土方量为38.35方，两柱中心距6.95m。

盖梁如图所示：1预埋直径110mm 硬质PVC管，较高立柱根据高差来进行标高调整，保证两预留孔处于同一个标高，施工时把有关主筋间距和上下层箍筋间距作微调；2）插入钢棒：柱顶插入一根直径为9cm，长度为300cm的钢棒，作为主梁工字钢支撑点，钢棒外伸长度一致；3）安装固定装置和机械式千斤顶。

4）吊装主梁工字钢，利用φ25精轧螺纹钢，夹紧主梁工字钢，上铺I12.6工字钢作为分配梁；5）拆除钢棒，封堵预留孔：盖梁施工完成后把预留孔用细石混凝土封堵。

三、受力计算1、设计参数1）I12.6工字钢截面面积为：A=1810mm2截面抵抗矩：W=77×103mm3截面惯性矩：I=488×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。

2）主梁工字钢横向主梁采用2片45b工字钢。

截面面积为：A=11100mm2截面抵抗矩：W=1500×103mm3截面惯性矩：I=33760×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6362mm2，抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。

2、荷载计算1) 混凝土自重荷载（考虑立柱混凝土重量）W1=38.35×26=444.3kN；2）支架、模板荷载A、2片I45b组成主梁,长12m，纵向工字钢长4.5m，间距30cm。

W2=12×0.874×2+0.142×4.5×（11/0.3）=54.3kN；B、定型钢模板,重量由厂家设计图查询得到。

W3=6800×10=68kN；3）施工人员、机械重量。

盖梁模板计算书

广明高速公路SG4标盖梁支架计算书中交四航局一公司广明高速公路SG4标项目经理部二零零七年二月目录一、工程概况 (3)二、荷载计算 (3)1、盖梁的自重： (3)2、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载标准值： (3)3、振捣混凝土时产生的荷载： (4)4、新浇筑砼对模板侧面的压力： (4)5、倾倒砼时冲击产生的水平荷载： (4)三、底模的计算： (4)1、面板计算（以1m为单位）： (4)（1）、强度计算 (4)（2）、跨中挠度验算 (5)2、木枋计算 (6)（1）、强度计算： (6)（2）、跨中挠度验算： (6)3、槽钢计算 (7)（1）、抗弯强度计算： (7)（2）、抗剪强度计算： (8)（3）、跨中挠度验算： (8)四、侧模计算 (8)1、面板计算 (8)（1）、强度计算 (9)（2）、挠度计算 (9)2、竖向6×60肋板的计算 (9)（1）、强度计算 (10)（2）、挠度计算 (10)3、横向∠80×8槽钢的计算 (10)（1）、强度计算 (11)（2）、挠度计算 (11)4、竖向[140a槽钢的计算 (11)（1）、强度计算 (12)（2）、挠度计算 (12)5、拉杆计算 (12)五、贝雷片计算： (13)1、标准盖梁....................................................................................... 错误!未定义书签。

2、15#墩右幅盖梁右侧悬臂4.2米........................................................ 错误!未定义书签。

3、贝雷片的强度验算 (14)4、贝雷片的挠度验算 (15)（1）、验算最大跨度的跨中挠度： (15)（2）、验算最大悬臂长度悬臂端的挠度： (16)5、贝雷插销计算： (16)6、下弦杆局部承载力验算：................................................................. 错误!未定义书签。

盖梁模板支撑受力计算书_secret

盖梁模板支撑受力计算书某大桥墩柱盖梁模板支撑受力计算，取左4#墩进行受力计算。

一、荷载计算1、盖梁荷载：系梁钢筋砼自重：G=61m3×25KN/m3=1525KN墩柱顶面部分的混凝土由墩柱承载，故不计算G´=1525-3.14×1²×（1.9×2.1）×25＝1227偏安全考虑，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=G´÷S=1227KN÷（2.1m×16.05m）=38.23KN/m22、施工荷载：取F2=1.5KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m24、3mm厚钢模板：取F5=0.5KN/m25、方木：取F6=7.5KN/m36、45b号工字钢：取F7=0.87KN/m二、底模强度计算底模采用组合钢模板，面板厚t=3mm，肋板高h=50mm，厚b=4mm，面板及肋板总高H=53mm，验算模板强度采用宽B=300mm平面钢模板。

1、钢模板力学性能（1）弹性模量E=2.1×105MPa。

（2）截面惯性矩：I=［by23+By13-(B-b)(y1-t)3］/3 （公式1）其中：y1=［bH2+(B-b)t2］/［2(Bt+bh)］=［4×532+(300-4)×32］/［2(300×3+4×55)］=6.205mm y2=H-y1=53-6.205=46.795mm将y1=6.205mm，y2=46.795mm代入公式1得：I=［4×46.7953+300×6.2053-(300-4)(6.205-3)3］/3=15.73cm4（3）截面抵抗矩：W=I/y2=15.73/4.6795=3.36cm3（4）截面积：A=Bt+bh=300×3+4×50=11cm22、钢模板受力计算（1）底模板均布荷载：F= F1+F2+F3=38.23+2+1.5=41.73KN/m2q=F×B=41.73×0.3=12.51KN/m（2）跨中最大弯矩：M=qL2/8=12.51×0.32/8=0.14KN·m（3）弯拉应力：σ=M/W=0.14×103/3.36×10-6=41.7MPa＜［σ］=140MPa 钢模板弯拉应力满足要求。

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数本标段盖梁累计71个，均为双柱盖梁。

总体分一般构造盖梁和框架墩盖梁（即预应力盖梁）两种。

其中一般构造盖梁种尺寸。

普通盖梁采用C35土，框架墩盖梁采用C50混凝土。

一般构造盖梁共18个；15.736*2.1*1.5个；11.2*2.2*1.6共12个；11.595*2.2*1.6共18个，适用于松林大桥5#墩；24.2*2.4*2.2个，适用于松林大桥4#、6#墩。

由于11.2*1.9*1.4（1.595*1.9*1.4为斜交）盖梁具有代表性，故以下计算按11.2*1.9*1.4盖梁进行受力计算分析。

盖梁采用大块定型钢模板施工方法。

模板设置横加劲楞，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖向][12加劲楞则布置在外侧,间距为0.8m，且其上安装对拉螺杆。

计算参数：A3钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=12.5KN/cm2二、计算依据和参考资（1）揭阳至惠来高速公路A7标合同段两阶段施工图设计（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）（3）公路桥涵钢结构及木结构设计规范（JTJ025－86）（4）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（5）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（6）机械工程师手册.机械工业出版社.2004三、模板计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的揭惠高速公路A7一个数值。

对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。

永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=1．35。

当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。

可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。

1、荷载分析：盖梁底板面积为：（11.2-2.9）m1.4m=11.62m2（最不利状态下，偏于保守计算）盖梁砼自重：G=27.1m326KN/m3=704.6KN；q1=704.611.62=60.6KN/m2注：含筋量>2%。

盖梁模板计算

盖梁模板计算(总15页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--盖梁模板及支架计算书砼对模板侧面最大压力Pm=*T*k1*K2*V1/2Pm=r*hPm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2h-----有效压头高度mT-----混凝土初凝时间hK1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1K2----坍落度50~90mm取；110~150取V----混凝土浇筑速度 m/hh----有效压头高度mr----混凝土容重 KN/m3本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26可按上公式计算得Pm= KN/m2混凝土倾倒荷载取4KN/m2模板最大侧压力为Pmax=+4=m2一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。

橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下：最大变形＜320/400=，可满足要求最大应力如下图所示：最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求二、侧模橫肋验算橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求三、侧模竖肋验算盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。

竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：四、侧模大背肋验算大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：最大位移为＜2108/500=满足要求，具体变形如下：五、拉杆验算单条大背肋受力为，由2条拉杆分担，则每条拉杆承受拉力，以Ф16圆钢作为拉杆，采用midas civil 2012建模如下：最大应力为155MPa＜215MPa，满足要求，具体分析如下：六、底板验算底板采用18mm后木胶板，查《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》得木模板弹性模量为*103MPa，允许弯应力为11MPa，允许剪应力为。

盖梁计算书

盖梁计算书一、计算说明、参数段家咀互通主线左幅P38-P40、右幅P42-P44、ZK7+348.5滠口高架桥1-10#、K7+295.6滠口高架桥2/3/4/5/7/6/8/9/10#共26个墩位，墩柱直径1.8m，盖梁尺寸为15.45m*1.9m*1.8m，累计26个盖梁，均为双柱一般构造盖梁，采用C35混凝土。

盖梁采用大块定型钢模板施工方法。

侧模板设置横肋：横肋[10槽钢，间距为0.3m，横向加劲楞直接焊接在模板上；竖肋：竖肋[12槽钢，间距为1.00m，且其上安装对拉螺杆。

计算参数：Q235钢强度设计值：抗拉、抗压、抗弯：[σ]=170Mpa，抗剪[σ]=100Mpa二、计算依据和参考资（1）武汉至大悟高速公路武汉至河口段工程段家咀互通主线、ZK7+348.5滠口高架桥和K7+295.6滠口高架桥上构设计图纸；（2）公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2011）（3）路桥施工计算手册.人民交通出版社.2002（4）公路桥涵施工技术规范实施手册.人民交通出版社.2002（5）机械工程师手册.机械工业出版社.2004（6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）三、荷载1、混凝土对模板的侧压力（7）根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）中提出的采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：2/121022.0V t F ββγ=HF γ=式中F 为新浇注混凝土对模板的最大侧压力(2/m kN )γ为钢筋混凝土的重力密度(3/m kN )0t 为新浇注混凝土的初凝时间(h),可按实测确定，或采用经验公式152000+=T t 计算(T 为混凝土的温度℃)，本计算0t 取10h。

V 为混凝土浇注速度(h m /),V 取0.45h m /。

H 为混凝土侧压力计算位置处到新浇注混凝土顶面的总高度(m)，本计算H=1.8m。

普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书

普通钢筋混凝土桥墩盖梁计算书范本一（正式风格）：1. 混凝土桥墩盖梁计算书1.1 引言此计算书旨在详细描述普通钢筋混凝土桥墩盖梁的设计和计算过程，以确保结构的安全性和稳定性。

1.2 结构概述桥墩盖梁由混凝土桥墩以及上部预应力混凝土梁组成。

计算书将分别讨论桥墩和盖梁的设计和计算。

2. 桥墩设计和计算2.1 材料特性2.1.1 混凝土特性参考标准：GB 50010《混凝土结构设计规范》参数：抗压强度、抗拉强度、弹性模量等2.1.2 钢筋特性参考标准：GB 50010《混凝土结构设计规范》参数：屈服强度、抗拉强度、弹性模量等2.2 桥墩尺寸2.2.1 基础尺寸根据设计要求和现场条件确定桥墩基础的宽度、长度和高度。

2.2.2 桥墩截面尺寸根据设计要求和荷载计算结果确定桥墩的截面尺寸和形状。

2.3 桥墩荷载计算2.3.1 水平荷载考虑车辆荷载、风荷载、温度荷载等对桥墩的影响。

2.3.2 垂直荷载考虑自重、活荷载、附加荷载等对桥墩的影响。

2.4 桥墩设计方案根据荷载计算结果，选择合适的桥墩设计方案，包括墩身形状、墩身厚度、墩台的形式等。

3. 盖梁设计和计算3.1 材料特性参考第2.1节中的混凝土特性和钢筋特性。

3.2 盖梁尺寸根据设计要求和荷载计算结果确定盖梁的宽度、长度和高度。

3.3 盖梁荷载计算考虑自重、活荷载、预应力等对盖梁的影响。

3.4 盖梁设计方案根据荷载计算结果，选择合适的盖梁设计方案，包括预应力筋的布置、截面形状等。

4. 结论经过详细设计和计算，桥墩盖梁结构满足设计要求，并具备足够的安全性和稳定性。

5. 附件本文档涉及的附件如下：- 绘图文件：包括桥墩截面图、盖梁截面图等。

6. 法律名词及注释1) 抗压强度：混凝土在受压状态下能够承受的最大应力。

2) 抗拉强度：混凝土在受拉状态下能够承受的最大应力。

3) 弹性模量：材料在弹性变形范围内，应力与应变之间的比值。

...（根据实际情况添加其他法律名词和注释）。

盖梁计算书

盖梁计算书注：横向加载位置仅按左偏、右偏、里对称、外对称加载。

注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列(辆)分别加载计算。

注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

注：盖梁与立柱线刚度比小于或等于5，按刚架计算盖梁。

注：外边柱之间盖梁截面按钢筋混凝土盖梁构件配筋计算。

其余按钢筋混凝土一般构件配筋计算。

注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

总宽度为0米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、车道荷载均布荷载为10.5kN/m，集中荷载为：双孔加载284.448kN，左孔加载284.448kN，右孔加载284.448kN。

5、双孔支反力合计：人群荷载60.021kN/m，1辆车辆荷载436.682kN，1列车道荷载499.987kN。

6、左孔(或右孔)加载时同1辆车的前后轮轴可作用在另一孔内，保证单孔支反力最大，另一孔即便有轮轴支反力仍未计。

7、左孔、右孔冲击系数同双孔加载冲击系数。

注：1、线荷载为54kN/m，指盖梁的总重量除以盖梁长度得到的每延米重量。

2、车道和车辆双孔、左孔、右孔加载均指1列荷载作用，采用值已计冲击系数。

3、车道双孔加载控制，车辆双孔加载控制。

注：1、表中横向分配系数采用“杠杆法(支点)过渡到偏心受压法(1/4跨)”，即纵向荷载位于支点与1/4跨之间按“杠杆法”与“偏心受压法”插值计算，1/4跨之间按“偏心受压法”计算。

2、车道荷载布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。

注：1、“过渡法”由纵向影响值结合横向分配系数由杠杆法过渡偏心法计算得到。

点击“纵向影响线”看详细计算。

注：1、耳墙、背墙、盖梁比重均按25kN/m3取用。

盖梁计算书

计算书一、钢管柱抱箍施工方法1、工程概况盖梁宽为3.32m，中间1.42m宽混凝土结构最高为3.9m，下部混凝土结构最高为2.1m。

双层H700型钢间距为1.9m，30工字钢间距为0.6m,长度为7.5m 标准段H700型钢中间钢管柱跨度为10m，两侧跨度为6m，外侧悬臂3.3m（有2m为工作面）2、施工荷载中间1.42m混凝土均布荷载为3.9*2.6=10.14t/m两侧各0.95m范围混凝土均布荷载为2.1*2.6=5.46t/m施工人员，机具、材料荷载：=2.5kN/m2P1砼冲击及振捣砼时产生的荷载：P=2.5kN/m22模板自重荷载：=1.5kN/m2P43、30工字钢计算：中间1.42m 101.4+2.5+2.5+1.5=107.6kN/m2*0.6=64.56kN/m两侧0.95m 54.6+2.5+2.5+1.5=61.1kN/m2*0.6=36.66kN/m结果最大应力为40.5MPa<210MPa,符合要求。

最大变形为0.3mm<3320/400=8.3mm支点反力为80.351KN.80.351+1.2=81.551KN4、H700型钢计算：最大应力为160.2 MPa<210MPa,符合要求。

最大变形为19mm<10000/400=25mm，符合要求。

抱箍处支点反力为846.163KN，钢管柱支点反力为1125.719KN。

5、钢管柱计算钢管柱最大应力为84.952 MPa<210MPa,符合要求。

最大变形为4mm钢管柱基础计算：1125.719/(3.14*0.3*0.3)=3983.4KPa=4MPa<20MPa(混凝土强度)，符合要求。

6、抱箍计算抱箍受竖向力为846.2KN，即该值为抱箍需产生的摩擦力，螺栓数目计算：M24螺栓的允许承载力：[NL]=Pμn/K式中P为高强螺栓的预拉力，取225kNμ摩擦系数取0.3传力接触数目取1.6*1.6*0.5=1.28K为安全系数取1.7[NL]=50.82KN螺栓数目m=846.2/50.82=16.6≈17,实际布置螺栓为24个。

盖梁模板及支架受力计算书

盖梁模板及支架受力计算书一、计算参数荷载： ① 模板自重 40 KN(侧)+8.22KN(底.)=48.22KN36a 工钢 0. 6*12*2=14.4KN② 砼自重 22.83m 3 *25=570.75 KN③ 施工人员及机具荷载 1.5KN/m 2*4.4m*1.9m=12.54KN④ 新浇砼对模板产生荷载 0.22*24*1.5*1.51/2=9.7KN/m 2⑤ 振捣砼产生荷载 2 KN/m 2*4.4m*1.4m=12.32 KN （水平面） 4*4.4*1.5=26.4KN （垂直面）⑥ 倾倒砼产生荷载 4 KN/m 2*4.4m*1.9m=28.56 KN二、对工钢进行验算36a 工钢 I x =15796cm 4 W x =877.6cm 3 S x =508.8cm 3E=2.1*105MPa [δs ] =145MPa τmax =85MPa∑=48.22+14.4+570.75+12.54+12.32+28.56=686.79 KN故qc=34.3410*279.686 KN/m （1）弯曲强度M max =25*1.6*34.34*[（1-1.95/5）(1+2*1.95/6.1)-5/6.1]=94.435KN.m δmax =3610*6.87710*435.94=103.6MPa<145MPa[δs ]计算简图：q c =34.34KN/m（2）抗剪强度验算Qmax=21.6*34.34=104.737KNτmax =10*10*1579610*8.508*10*737.104433=33.74MPa<[τ]=85MPa（3）挠度验算ƒmax =3845*El ql 4=45410*15796*10*1.2*3846100*34.34*5=18<2506100=24.4mm三、支架方木验算（1）强度计算∑P=672.39KN ∑q c =9.1*1039.672=35.39KN/m 2q c =35.39*0.5=17.7KN/mM max =87.1*7.172=6.4KN.mΣ=26200*200*6110*4.6=4.8MPa<15Mpa(可)（2）挠度计算ƒmax =)12200*200(*10*10*3841700*7.17*5334=1.4mm<4.3mm计算简图：四、竹胶底模计算1.8CM 厚竹胶底模参数： W x =54mm 3 I x =486mmE=9.0*10 3 M pa δ=14.5Mpa σ=85Mpa(1) 强度验算∑P=632.39KN ∑q c =9.1*1039.632=33.3 KN/m 2M max =103.0*033.02=0.0003KN.mδ=5410*0003.06=5.5Mpa<14.5Mpa(可)ƒmax =486*10*9*384300*033.0*534=0.8 mm =400300=0.8mm计算简图：五、侧钢模背楞及面板验算10a 槽钢： W x =39.4cm 3 I x =198.3cm 4 S x =23.5cm 3E=2.1*105 δ=145Mpa γ=85Mpa q c =9.8KN/m(1)外背楞（间距0.9m 一道）P=4.59KN R A =R B =9.18KN经计算：M max =4.13KN.mδmax =3610*4.3910*13.4=104MPa<140Mpa 故可 ƒmax =45410*3.198*10*1.2*3841700*5.13*5=3.5mm =4001700=4.25mm(2 钢侧模面板及其内背楞由于内背楞及钢侧模面板材料强度及刚度大于底背楞及底模强度及刚度,且底部荷载大于侧面荷载,故模板力学性能无需再进行验算。

盖梁计算书

盖梁托架计算书根据该桥的工程特点,结合本单位施工技术水平、机具设备等,确定该桥盖梁的施工方案为:在墩身离柱顶0.473m（内）,0.613m（外）处预埋直径120mm的PVC管,盖梁施工时通长穿入Φ100高强度锰钢穿心棒（Q345）,钢棒长2.8m，首先在钢棒上铺设两道I45a的工字钢作为纵梁，然后沿垂直于工字钢的方向满铺4m长C16槽钢，最后在槽钢上安装定型钢模，具体搭设见盖梁底模及平台的平面布置图。

采用空间有限元分析软件Midas civil建立盖梁托架模型如下：一、荷载计算1、混凝土自重荷载W1=38.4×2.6=99.84t；2、模板荷载定型钢模板,每平米按0.12t计算。

侧模重量W2=（2.4×1.5×2+12.5×1.5×2）×0.12=5.36t3、施工人员、机械重量。

按每平米1kN，则该荷载为：W3=13×1×0.1=1.3t4、振捣器产生的振动力。

盖梁施工采用50型插入式振动器,设置2台,每台振动力5kN。

施工时振动力:W4=0.5×2=1t上部恒荷载：F1= W1 +W2×10/12.5×4=21.04KN/m2，分析时取恒荷载系数1.2上部活荷载：F2= W3 +W4×10/12.5×4=0.46KN/m2，分析时取活荷载系数1.4软件进行有限元分析时包含托架自重，故此处不再计算托架重量，分析时自重取恒荷载系数1.2。

二、强度分析1、工字钢1）变形分析，工字钢主梁最大位移位于工字钢梁中部工字钢最大位移7.37mm＜L/400=32mm（主梁最大允许挠度），刚度满足要求2）剪应力分析剪应力图：剪应力分布图如下：最大剪应力34.74Mpa＜[τ]=125MPa，满足要求3）弯曲应力分析弯曲应力图弯曲应力分布图如下最大弯曲应力127.73Mpa＜[σ]=215MPa，满足要求2、槽钢1）变形分析，槽钢整体位移如下图：由图示可以看出，最大位移位于托架中部，提取位移最大的槽钢如下图：最大位移20.63mm＜L/150=26.67mm(其他梁最大允许挠度)，刚度满足要求2）剪应力分析剪应力图由图示可以看出最大剪切应力发生在工字钢与工字钢接触部位，槽钢内剪应力分布图如下：最大剪应力6.62Mpa＜[τ]=125MPa，满足要求3）弯曲应力分析弯曲应力图由图示可以看出最大弯曲应力发生在槽钢跨径中心，工字钢内弯曲应力分布图如下最大弯曲应力163.83Mpa＜[σ]=215MPa，满足要求3、穿心棒穿心棒作为主要承重构件，承受来自上部结构的全部荷载，为保证其安全稳定，对钢棒的抗剪和抗弯强度进行验算。

盖梁支撑计算书.

盖梁抱箍、分配梁计算书（以简支墩为例）本合同段盖梁施工分为两种，其中圆柱墩盖梁材料抱箍与型钢支撑进行施工，矩形墩盖梁施工采用Ф120mm穿心棒与型钢支撑进行施工，其中简支墩为为最不利墩位，以下门里大桥简支墩为例进行计算。

（一）抱箍承载力计算（以Ф2.0m墩柱抱箍为例）1、荷载组合计算（1）盖梁砼自重：G1=67.08m3×26kN/m3=1744.1kN（2）模板自重：G2=122.6kN（3）施工荷载与其它荷载：G3=20kN（4）I20a工字钢：G4=4×26×27.9㎏/m=29.0kN（5）I45a型钢自重：G5=80.4㎏/m×16×4=51.5kNGZ=G1+G2+G3+G4+G5=1744.1+122.6+20+29.0+51.5=1967.2kN每个盖梁按墩柱设二个抱箍体支承上部荷载，由静力平衡方程解得:RA=RB=1967.2/2=983.6kN值为抱箍体需承受的竖向压力N，即为抱箍体需产生的摩擦力。

2、抱箍受力计算①螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=983.6kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：]=Pμn/K[NL式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.4；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。

则：[NL]= 225×0.4×1/1.7=53kN螺栓数目m计算：m=N’/[NL]=983.6/53=11.26≈19个，现场加工抱箍螺栓共计24个，如下图所示，以24个螺栓进行截面计算，则每条高强螺栓提供的抗剪力：P′=N/24=983.6/24=40.98KN＜[NL]=53kN故能承担所要求的荷载，满足实际施工需要。

②螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.4计算抱箍产生的压力Pb= N/μ=983.6kN/0.4=2459kN由高强螺栓承担。

盖粱计算书

抱箍式盖梁施工计算书1．概况此方案主要适用岸上盖梁部分，岸上立柱直径为160cm，盖梁形式大体相同，因此取较重的两个墩的盖梁（盖粱长度为21.2m）进行验算。

2．支架系统受力分析2.1 方木计算盖梁底横桥向方木（10×12cm）计算（按照盖梁普通截面计算，方木采用杉木）盖梁每米自重：g1=1.8×2.0×25×1.2=108kN/m其中：1.2为安全提高系数。

模板自重为：g2=0.075t/m=0.75kN/m人群机具重取：g3=0.5t/m=5kN/mg=108+0.75+5=113.75kN/m工字钢间距为0.8m，即方木的跨径为0.8米。

M max=7.7kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=7.7×106/200×103=38.5Mpa<[σ]＝11×6＝66MpaV max=55.1knτ=3V/2bh=3×55.1×103/（2×100×120）=6.89Mpa<[τ]＝1.7*6＝10.2Mpa 故盖梁支架横桥向布置5根方木，每条方木4米，按4跨连续梁进行计算，则每条方木所受均布荷载为q=113.8/5=22.76kn/mM max=1.5kn.mW=bh2/6=12×102/6=200cm3σ=M/W=1.5×106/200×103=7.5Mpa<[σ]＝11MpaV max=11knτ=3V/2bh=3×11×103/（2×100×120）=1.38Mpa<[τ]＝1.7Mpa注：[σ]＝11Mpa、[τ]＝1.7Mpa查自《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》”第二章第50页表2.1.9。

根据以上计算结果，在盖梁底横桥向方向布置5条方木满足要求！2.2贝雷上工字钢验算牛腿上四排贝雷中对中间距为1.8米，其上铺设I16工字钢，间距为0.8米，每条工字钢4米。

桥墩盖梁计算书

桥墩盖梁计算书一、设计依据1、《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)；2、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)；4、《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)；5、《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、《公路桥涵施工技术规范》(JTG TF50-2011)；7、《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。

二、技术指标1、路线等级：城市次干路，双向4车道；2、计算行车速度：40公里/小时；3、抗震设防烈度：地震设防烈度7度，地震峰值加速度取0.15g；4、环境类别：Ⅱ类；5、桥面布置：5m(人非混行道)+7.5m（机动车道)+ 0.5m(防撞墙)=13m；6、设计荷载：城-A级；人群集度3.5KN/m2。

7、结构体系：简支梁；构件类别：预应力钢筋混凝土构件。

8、计算跨径：（9×20）m。

三、材料参数1、混凝土：a、盖梁采用C30混凝土：容重26 KN/m³；b、沥青混凝土铺装10cm，容重24 KN/m³；c、调平层混凝土采用10cmC50混凝土。

2、普通钢筋：箍筋采用HRB335，直径12mm、受力主筋采用HRB335钢筋，直径25mm。

四、盖梁计算1、盖梁全长12.60m,盖梁宽度1.7m,盖梁高度1.5m2、计算图式：3、斜筋计算方式a、砼和箍筋共同承担分配系数0.8，侧面筋间距15cm, 裂缝计算中钢筋直径系数1.34、计算结果根据以上计算结果显示，以上盖梁计算满足截面承载能力要求、截面抗裂缝要求和截面抗剪要求。

盖梁计算书

盖梁施工计算书一、工程概况及编制依据1、工程概况本合同段盖梁合计55个，其中独柱墩盖梁49个，最高6.2m；双柱墩盖梁6个，墩柱最高8m；由于地形及保通原因，单独采用满堂架施工满足不了施工要求，因此根据每棵墩柱的实际施工需要选用托架或满堂架施工。

柱墩采用定型模板，钢筋在加工场预制，现场安装。

模板安装和混凝土浇筑由汽车吊配合。

2、编制依据《公路桥涵工程施工质量验收标准》《公路桥涵工程施工技术规范》《施工图设计文件》《钢结构设计原理》《材料力学》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》二、独柱墩盖梁支架独柱墩盖梁支架法施工，按最大一个盖梁尺寸设计满堂支架。

见图《独柱墩盖梁满堂支架示意图》立杆间距40cm，排距60cm，步距h=150cm，最大自由段长度a=40厘米。

立杆顶端设螺旋调节杆带托盘，立杆底端安设固定底座，下垫5cm厚30cm宽木板，木板横桥向布置。

每根受力立杆承载面积40cm×60cm，按盖梁最大截面处产生的荷载检算。

荷载标准值计算如下：新浇筑混凝土自重：2.2m×0.4m×0.6m×26KN/m3=13.728KN模板自重：（2.2×0.6×2+0.63×2）×1.2N/m2/5=1KN支架自重：0.58KN/每立杆施工人员及设备荷载标准值：1KN/m2×0.4m×0.6m=0.24KN混凝土振捣荷载标准值：2KN/m2×0.4m×0.6m=0.48KN1、立杆稳定性检算不组合风荷载：N/（φA）≤f=205MPa荷载设计值N计算：恒载调整系数1.2，活载调整系数1.4。

N=（13.728+1+0.58）×1.2+（0.24+0.48）×1.4=19.38KN 稳定系数φ计算：λ=L/iL 01=κμh=1.155×1.7×1.5=2.95m，计算长度L取2.95mλ1=2.95/0.0158=187,查表φ=0.205,A=4.89cm2。

盖梁计算书

贵龙经济带贵龙大道吴家庄特大桥盖梁结构受力计算书计算：复核：审核：编制时间：二O一三年三月盖梁计算书一、结构形式考虑到大桥盖梁最大平面尺寸为 2.2m×14.5m，最大高度为2.5m，本计算书盖梁计算模型计算尺寸为2.2m×14.5m×2.5m。

盖梁模板采用钢板侧模及2cm厚竹胶板底模。

为保证3#墩至7#墩（墩柱最大高度为39.068m）等较高桥墩施工，盖梁底部支架从下到上分别为15cm径墩身穿心钢棒，顺桥向双支I56a工字钢纵梁，横桥向I18工字钢分配梁(间距30cm)，10cm×10cm方木。

在实际计算中以右幅15#墩盖梁为例。

二、荷载布置1、上部结构恒重⑴盖梁混凝土：2.5m×2.6×103kg/m3=6.5×103kg/m2q1=65×103N/m2⑵2cm厚竹胶板:0.9×103kg/m3×0.02m=18kg/m2q2=180N/m2⑶I18工字钢分配梁:24.13kg/m q3=241.3N/m⑷I56a工字钢纵梁:106.27kg/m q4=1062.7N/m2、活荷载⑴施工荷载及人群荷载：q5=3.5kN/m2三、结构内力计算〈一〉I18分配梁内力计算计算跨径为l=2.32m(按简支计算，I56a工字钢顶板宽16cm)，间距d1=0.3m。

〈1〉弯矩M:上部荷载q=(q1+q2+q5)×d1+q3+q5=(65000+180+3500)×0.3+241.3=20845.3N/m弯矩M=ql2/4=0.25×20845.3×2.322=28049.436N•m〈2〉对支点剪力Q:Qmax1=ql/2=20845.3×2.28/2=26515.26N内力计算：σ=M/W=28049.436/185.4=151.291MPa<[σ]=175MPaQmax/A=26515.26N/30.74cm2=8.626MPa<[τ]=73MPa满足。

盖梁计算书(正交盖梁)

正交盖梁施工方案计算书一、计算说明盖梁计算按照最不利荷载原则进行，本工程正交盖梁为26.3m3，计算时按照此荷载进行计算。

二、荷载1、盖梁自重盖梁方量：26.3m3，C30钢筋混凝土容重26KN/m3。

G1=26.3m3*26KN/m3=683.8KN2、模板自重根据目前模板厂家的设计装配图进行计算。

模板每平米平均重量为90kg，本次计算盖梁模板有46.74m2模板自重为：G2=4206.6kg*9.8N/kg=41.225KN。

3、1#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，1#工字钢选择的为12.6型，每根3m共31根（其中有29根主要承载间距为0.4m）理论重量为14.223kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为18.118cm2重量：3*31*14.223=1322.7kg重力：G3=1322.7*9.8=12.962KN4、2#工字钢自重根据本计算书第三节受力分析，2#工字钢选择的为36a型，每根13m共两根，间距为2.1m，理论重量60.037kg/m（查表《材料力学》表4），截面面积为76.480cm2。

重量：13*2*76.480=1988.48kg重力：G4=1988.48*9.8=19.487KN5、动载荷（1）、倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，（含振捣砼产生的荷载）即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。

（2）、施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/ m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。

永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1.35。

当产生的效应对结构有利时，—般情况下取γG=1.0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0.9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。

盖梁模板设计计算书

盖梁模板设计计算书一、概述本合同段盖梁共有74个，按下接墩柱直径的不同可分为5种，其中下接φ1.3墩柱盖梁宽度有1.5m、1.6m两种，故共有6种不同的盖梁型式，其中每一种盖梁其它尺寸又有不同，详见附表：盖梁尺寸表。

针对盖梁种类多的情况，对质量要求与经济性进行综合考虑，拟对所有盖梁正侧模加工钢模，其余加工木模。

二、正侧模设计1、正侧模尺寸及结构形式选定正侧模高度分为1.35m、1.75m两种，1.35m高模板长度分为4.5m、1.5m两种，1.75m高模板长度分为4.5m、1.5m 两种。

面板采用5mm厚钢板，紧贴模板的竖向小肋用□5×60扁钢，间距为300mm，横肋用[8槽钢，间距为500mm，对拉螺杆处竖向大肋用2[10槽钢，间距为1m。

2、模板荷载计算（1）采用《简明施工计算手册》P310页推荐公式计算新浇普通砼作用于模板的最大侧压力，由该公式可以看出，最大侧压力与砼浇筑速度V、盖梁总高度H呈单调递增函数关系，故选取9＃桥盖梁作为计算对象（高度较大，平均平面面积较小）。

砼浇筑速度：按每小时浇筑40m3计算，砼平均浇筑速度V＝3.10m/h。

砼的入模温度假定为10℃，K S取1.15，K W1.21500 1500P m＝4+ · Ks·Kw·3√V ＝4+ ×1.15×1.2×3√3.10 T+30 40＝79.46KpaP m＝25H＝25×1.5＝37.5Kpa取P m＝37.5Kpa（2）振捣砼时产生的荷载取4.0Kpa。

（3）荷载组合：依据《公路桥涵施工技术规范》第计算强度荷载P1＝37.5 +4.0＝41.5Kpa；验算强度荷载P2＝37.5Kpa。

3、面板计算Lx／Ly＝500／300＝1.6 按双面板计算，选面板三面固定、一面简支的最不利情况计算。

（1）强度计算先计算M max查《建筑工程模板施工手册》W＝0.00249 M x＝0.0384 M y=0.0059M x0＝-0.0814 M y0＝-0.0571取1m 宽板条作为计算单元，最大强度计算荷载为：q＝41.5×103×10-6×1＝0.0415N／mmM x·max＝M x0·ql2＝-0.0814×0.0415×3002＝-304.029N·mm面板的截面系数 W＝1/6bh2＝1/6×1×52＝4.167mm3查《建筑工程模板施工手册》P498知：M max 304.029σmax＝＝＝72.96N／mm2＜[σ] V x·W x 1×4.167＝145N／mm2其中V x＝1（截面塑性发展系数）（2）刚度验算F＝P1＝0.0375N／mm2h=300mm2.06×105×53Eh３２B0＝＝＝2.36×106 N·mm12（1-v2） 12×（1-0.32）查表知K f＝0.00249＝W maxFl40.0375×3004hf max＝K f·＝0.00249×＝0.32mm＜B0 2.36×106 500＝300/500＝0.6mm4、横肋计算横肋可看作是支承在竖向主梁上的连续梁，强度计算荷载为 q1＝P1·h＝0.0415×500＝20.75N／mm刚度验算荷载为 q2＝P2·h＝0.0375×500＝18.75N／mm其计算简图如下表：查《建筑工程模板施工手册》P531知M max＝K m q1l2＝-0.107×20.75×10002＝-2.22×106 N·mm最大弯矩位于支座2处。

盖梁施工方案计算书

盖梁施工方案计算书
一、计算说明
齐沙大桥的盖梁因上部构造的结构形式不同而尺寸不一样，为了保证每一个盖梁都能安全，顺利，合理的施工完成，选尺寸最大的盖梁进行验算，结构尺寸如图所示：
盖梁主要采用牛腿支撑体系配合321贝雷架横梁作为主要承重构件，贝雷片梁设置2组，每组3片。

其承受的主要荷载为盖梁砼荷载。

二、贝雷纵梁验算
单片贝雷：I=250497.2cm4，E=2.1×105Mpa，W=3578.5cm3
[M]=468 kn·m, [Q]=173 kn
（一）荷载布置
1、混凝土荷载
2、模板支架荷载
3、施工人员、材料、行走、机具荷载、振动荷载：2.2Kn.m
q=64.6+20.8+2.2=87.6kn/m qZ=131+20.8+2.2=154kn/m
经桥梁博士计算得:
R
＝894kn＜ [Q]=1038 安全。

A
＝544kn＜ [Q]=1038 安全。

R
c
M
＝-0.5×154×3.792＝-1106 kn·m ＜[M]=2808kn·m 安全。

，max
fmax=5×154×64/（384×6EI）=4.9mm
4.9/12620=1/4674 < 1/400满足要求。

二、工字钢抗剪验算
剪力Q＝894/2=447KN
τ＝Q S x/（I x t）
＝447×1000/(303×10×2)＝73.8 Mpa＜[τ]=85 Mpa 安全。