某跨线桥现浇箱梁计算书

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现浇箱梁支架计算书

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书编制：审核：审批：中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二〇一八年二月目录一、工程概况 0二、箱梁设计情况 0三、支架布设方案 (2)四、计算依据 (3)五、荷载计算取值 (4)1、恒载 (4)2、活载 (4)六、各构件受力计算 (4)1、荷载分块 (4)2、荷载计算 (5)3、支架验算 (7)（1）竹胶板验算 (7)（2）方木验算 (8)（3） I14工字钢验算 (9)（4）贝雷梁验算： (9)（5） I36工字钢验算： (12)（6）Φ529mm钢管桩计算 (14)（7） C30混凝土独立基础计算 (14)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。

桥跨设计为(25+30+30)+5×25+(25+37+25)，上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。

桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。

桥跨起点桩号为AK0+602.418，终点桩号AK0+905.018，中心桩号AK0+753.718，桥跨全长为302.6m（包括耳墙）。

本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。

二、箱梁设计情况本桥第三联（25+37+25m）于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°，8号墩至11号台，桥位布置见图1。

全桥箱梁高度均为200cm，跨中顶板厚度25cm，底板厚度22cm，梁端顶板厚度45cm，底板厚度42cm；翼缘板宽度250cm，翼缘板板端厚度18cm，翼缘板根部厚度45cm。

腹板高度113cm，厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。

箱梁细部尺寸见表1，箱梁横断面见图2。

混凝土强度为C50，工程量为569.75m³。

图1 桥位布置图图2 箱梁横断面图三、支架布设方案支架顺桥向第1跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③；第2跨设置2个边墩、2个中墩，编号①、②、③、④；第3跨设置2个边墩、1个中墩，编号①、②、③。

大桥现浇箱梁支架计算书

右幅第一联【第五跨50m】支架计算书一、工程概况本项目为75省道南延工程椒江段第X合同段外沙分离大桥左幅第1、第2联，右幅第1联上部砼预应力连续箱梁支架搭设方案。

上述各联支架平均高度都在25米左右，最大高度28m。

其中，右幅第五跨、左幅第六跨横跨外沙路，为保证过往车辆的安全通行，特制定此计算书。

设计基准跨取右幅第一联第五孔，跨度为50m，若其满足，其余各孔均满足。

支架采用钢管柱+碗扣式支架，该跨碗扣式支架高度平均为4m；基础采用砼扩大基础，外沙路上采用条形基础，其余部位采用块状基础，临时墩采用φ70cm*8mm、φ60cm*8mm钢管柱，柱顶标高为21.66m，钢管柱顶设双拼I40b型工字钢为横向分配梁，梁上设置贝雷桁架为纵梁，纵梁顶、碗扣式支架底铺设10#槽钢的施工方案。

支架结构见图（支架纵断面详图）：二．计算依据一）、规范1、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）2、《公路桥涵钢结构及土结构设计规范》（JTJ 025-86）3、《公路桥涵施工技术规范》实施手册4、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）5、《公路桥涵设计技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《桥梁支架安全施工手册》7、《路桥施工计算手册》二）、荷载及参数1、手工计算荷载取值：①模板自重标准值木材重度6~7KN/m³，胶合板重度7.3KN/m³，钢材重度78.5KN/m³。

②钢筋混凝土自重取26KN/m³。

③施工人员及设备荷载标准计算模板及其小楞时取2.5KN/㎡，计算支架时取1.0 KN/㎡（路桥施工计算手册P172页）。

④振捣混凝土产生的荷载标准值：对水平模板取2KN/㎡，对垂直模板取4KN/㎡。

⑤混凝土浇筑冲击荷载取2KN/m²。

2、Midas计算荷载取值：①钢材重度78.5KN/m³（计算软件自动加载）。

②混凝土自重取26KN/m³。

现浇箱梁计算书

现浇箱梁施工方案一、工程概况K135+199.445分离立交桥位于郓城互通区内，横跨338省道，交角为90°，跨径为22-28-22m，全长72m。

该桥基础形式为钻孔灌注桩，共30颗，桥台钻孔桩直径1.2m，长38m，桥墩钻孔桩直径1.5m，右幅钻孔桩桩长47m，左幅钻孔桩桩长48m。

桥墩、桥台桩顶皆设有承台，桥台为肋式台，桥墩为立柱，立柱直径1.3m。

上部构造为现浇连续箱梁，左幅箱梁宽13.5m，为三室结构，右幅箱梁宽17.0m，为4室结构。

箱梁高1.4m，梁室高0.98m，底板厚0.2m，顶板厚0.22m，腹板宽0.45m。

箱梁采用C50混凝土，共1381.56m3。

二、现浇箱梁施工方案现浇箱梁支架采用满堂式碗扣支架，搭设满堂支架时，封闭338省道交通，从3#台路基进行改道，确保满堂支架施工的安全。

碗扣支架上搭设纵横方木，箱梁底模板及侧模板采用厚1.5cm的高强度竹胶板，箱室内模采用木模板。

箱梁砼浇筑采用二次浇筑法，第一次浇筑至腹板与翼缘板连接处，第二次浇筑顶板，待箱梁砼强度达到100%时进行预应力张拉。

Ⅰ、地基处理1、地基处理1、338省道两侧排水沟回填处理将排水沟内松散浮土和淤泥挖除干净，然后按照50cm一层分层回填山皮石，回填高度略低于省道路面高度，用压路机分层碾压至无沉降为止。

然后填筑40cm 厚6%灰土，分两层回填，压实度达到93%以上，回填土顶面与省道路面齐平，并做出2%—4%的横坡，以利于排水。

2、桥梁范围内路基地表处理用平地机及推土机清除地表，并将地表整平。

然后用铧犁翻松30cm厚表面土层，掺入10%生石灰粉，用旋耕犁拌和均匀，待含水量合适实，压路机碾压密实，压实度达到90%以上。

然后再填筑30cm厚10%灰土，并做出2%—4%横坡，压实度达到93%以上，以高出地面不受雨水浸泡影响。

3、排水沟挖设在10%灰土处理过的地基范围四周挖设50³50cm的排水沟，排水沟与路线右侧的省道两侧的自然排水沟连通，将雨水引进排水沟，防止雨水浸泡地基，避免碗扣支架产生不均匀沉降。

现浇箱梁模板及支架计算书

滨江路北段A标人民西路跨线桥现浇箱梁模板及支架设计计算书一、工程概况跨越人民西路采用一联（25.1＋39.8＋25.1）现浇预应力砼变高连续箱梁，其余采用一联3×25m与一联4×25m现浇预应力砼等高连续箱梁，其具体孔跨型式为4×25m+3×25m+（25.1＋39.8＋25.1）+2×（3×25m）+4×25m，桥梁总长516.08。

桥梁顶宽18.5m，其横断面为0.5m（防撞护栏）＋8.5m（机动车道）＋0.5m（防撞护栏）＋8.5m （机动车道）＋0.5m（防撞护栏）。

桥梁构造：4×25 m（3×25 m）箱梁顶宽18.5 m，底宽12 m，单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，箱梁中心线处高1.685没m，翼缘两端处高1.5m，边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm，箱梁跨中部分腹板厚40cm，桥墩及桥台处腹板厚度为60cm；跨中部分底板厚度为22cm，桥墩及桥台处底板厚度为40cm；顶板厚度25cm。

端横梁厚度120cm,中横梁厚度200cm。

25.1+39.8+25.1m：箱梁顶宽18.5m，底宽变化，由梁端（桥跨中心）处的12m变化到墩顶的11.158m，保持边腹板斜率不变；单箱三室结构，横坡通过现浇梁体实现，底板水平放置，梁端及桥跨中心线处：箱梁中心线处高1.685m，翼缘两端处高1.5m，墩顶处：箱梁中心线处高2.485m，翼缘两端高2.3m。

边腹板为斜腹板。

箱梁两侧翼板对称悬挑275cm，悬臂端部厚20cm，悬臂根部厚60.5cm箱梁跨中部分腹板厚50cm，桥墩及桥台处腹板厚度为40cm；顶板厚度25cm；端横梁厚度120cm，中横梁厚度250cm。

4×25 m（3×25 m）箱梁采用碗口满堂支架现浇,上面摆方木顶面再铺方竹胶板,内模采用钢管支撑,内模采用竹胶板。

现浇箱梁midas结构计算书

从化至东莞高速公路第一合同段沙浦枢纽立交广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告计算复核审核二〇一〇年六月目录1工程概况 (1)1.1概述 (1)1.2主要设计标准 (1)1.3主要材料 (2)1.4结构形式简述 (2)2计算模型及计算参数选取 (3)2.1计算模型建立 (3)2.2计算荷载 (5)2.3计算工况及验算内容 (7)3上部结构计算 (9)3.1计算模型 (9)3.2短暂状况构件应力验算 (10)3.3上部结构计算小结 (24)4 横梁计算 (25)广惠高速跨线桥左幅第四联连续箱梁验算报告1工程概况1.1概述本联为跨径组合为（3×25）m的连续箱梁，上部结构采用连续箱梁，梁高等高为1.6m，悬臂宽度2.3m，桥面横坡通过箱梁整体旋转形成，箱梁顶、底板始终保持平行，边腹板保持2.75：1的斜率不变。

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；广东省公路勘察规划设计院/北京交科公路勘察设计研究院1（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

现浇箱梁midas结构计算书

箱梁顶宽16.25m，采用单箱双室。

本桥预应力砼连续箱梁按照部分预应力混凝土A类构件设计。

下部结构采用板式桥墩，支座采用盆式支座。

1.2主要设计标准（1）设计荷载：公路—I级；（2）桥面宽度：桥宽16.25米；（4）横坡：2%。

（5）地震加速度为0.05g，对应地震基本烈度Ⅵ度；（6）环境类别：Ⅰ类环境（7）安全等级：一级1.3主要材料（1）混凝土现浇箱梁采用C50砼；护栏采用C30砼。

具体以细部图纸为准。

（2）钢筋钢筋应符合GB13013-1991和GB1499-1998的规定。

凡钢筋直径≥12mm者，均采用HRB335钢筋；凡钢筋直径＜12mm者，均采用热轧R235钢筋。

（3）钢绞线钢绞线采用GB/T5224-2003标准生产的低松弛高强度钢绞线。

单根钢绞线直径15.20mm，公称面积140mm2，标准强度1860MPa，弹性模量1.95×105MPa。

1.4结构形式简述本联组合跨径为（3×25）m ，上部结构均采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁。

梁高1.6米，箱梁顶宽16.25m。

(一)计算书现浇连续箱梁计算书

（跨河流一GS26至GS29:40+60+33m）目录1、编制依据及规范标准 (2)2、工程概况 (2)3、现浇梁支架综述 (2)3.1、主要技术标准 (2)3.2、材料力学性能指标 (2)3.3、支架及模板系统组成 (3)4、荷载计算 (3)5、结构计算 (5)5.1、侧（内）模及翼板底模系统检算 (5)5.2、底模及支架系统检算 (5)5.2.1、第一段底模系统检算 (5)5.2.1.1、第一段腹板截面底模系统检算 (6)5.2.1.2、第一段箱室截面箱梁底模系统检算 (9)5.2.1.3、第二段腹板、箱室截面箱梁底模系统检算 (12)5.2.2、碗扣立杆稳定性检算 (18)5.2.3、地基承载力检算 (20)（跨河流一GS26至GS29:40+60+33m）1、编制依据及规范标准见计算总说明。

2、工程概况GS26至GS29号墩三跨40+60+33m现浇连续箱梁位于高桥西至石路头区间，其中GS27至GS28跨越河流一，且该连续梁位于曲线上。

该三跨处于低墩区（落地段），桥下净空2.5～7m（跨河段2.5～5.1m），河流一宽度19m，水深约0.5m，属大西坝河小支流，无通航要求。

箱梁顶宽9600～10400mm，底宽4386mm～5186mm，墩顶梁高3500mm，跨中梁高2000mm，单箱单室截面，如图1-2所示。

3、现浇梁支架综述由于该连续梁位于低墩区（落地段），跨河处最低净空仅2.5m，若采用门洞支架无法拆除桩基础，且该河道为大西坝河的小支流，河宽约20m，水深约0.5m，不具备通航条件，因此全部采用满堂支架法施工，其中GS27至GS28跨越河流一位置设置3根并排Φ1000mm预应力砼过水管，以利于两侧河道水流畅通。

3.1、主要技术标准连续梁平、立、剖面图见图1-1、2。

3.2、材料力学性能指标详见计算总说明。

3.3、支架及模板系统组成支架系统自下而上主要由500mm厚宕碴、C15砼找平层、碗扣脚手架、底模系统组成；底模系统由15mm厚竹胶板面板、100*100mm方木小楞和150*100mm方木大楞组成。

现浇箱梁模板(盘扣式)计算书

箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 250 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 2主梁受力不均匀系数ζ0.5 立杆纵向间距l a(mm) 600横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1500 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 立杆顶部步距h'(mm) 1000支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 15003 15004 15005 15006 15007 15008 15009 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2(G1k h0+G2k+G4k)+1.4Q1k]×b=[1.2×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×4]× 1=59kN/m h0--验算位置处混凝土高度(m)正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=48.5kN/m计算简图如下：l=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×59×0.152=0.166kN·mσ=M/W=0.166×106/37500=4.427N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×59×0.15=4.425kNτ=3V/(2bt)=3×4.425×103/(2×1000×15)=0.443N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×48.5×1504/(384×6000×281250)=0.189mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(150/150，10)=1mm满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.28N/mm2 τ＝0.317N/mm2 ω＝0.616mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝4.48N/mm2 τ＝0.269N/mm2 ω＝0.52mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm结论符合要求符合要求符合要求五、小梁计算小梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000抗剪强度设计值fv(N/mm2) 120 计算方式三等跨梁1、横梁和腹板底的小梁承载能力极限状态的荷载设计值：q=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4bQ1k]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×4]=8.85k N/mh0--验算位置处混凝土高度(m)因此，q静=[1.2b(G1k h0+G2k+G4k)]=[1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)]=8.01kN/mq活=1.4×bQ1k=1.4×0.15×4=0.84kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4+4)=7.275kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1）抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×8.01×0.62+0.117×0.84×0.62=0.324kN·mσ=M/W=0.324×106/(39.7×103)=8.161N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×7.275×6004/(100×206000×1983000)=0.016mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算小梁传递最大支座反力：承载能力极限状态R max1＝1.1q静l+1.2q活l=1.1×8.01×0.6+1.2×0.84×0.6=5.891kN 正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×7.275×0.6＝4.801kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm3同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=250mm六、主梁计算承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝0.5×5.891＝2.946kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝0.5×4.801＝2.401kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算小梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1）抗弯强度验算M=0.663kN·mσ=M/W=0.663×106/(39.7×103)=16.7N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2）挠度变形验算ω=0.034mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(600/150，10)=4mm满足要求！3）最大支座反力计算横梁和腹板底主梁传递给可调顶托的最大支座反力：R max4＝12.889kN /ζ=12.889/0.5=25.778kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝0.5×4.265＝2.132kN，p＝ζRˊmax2＝0.5×3.374＝1.687kN，l c=900mm，按二等跨计算。

连续箱梁大桥现浇箱梁合龙支架计算书

青义涪江大桥现浇箱梁合龙支架计算书第一章工程概况一、工程概况青义涪江大桥设计为78+3×138+78米五跨一联的预应力砼连续梁桥，主墩为空心薄壁墩，基础为承台、群桩基础，桥梁上部结构采用分幅式，桥面净宽2×16.5米，左、右幅分离5m，桥梁起止桩号为K34+412～K34+982，桥梁全长570米，合同工期540天。

连续梁采用单箱单室，三向预应力，箱宽9.1 m，翼板悬臂3.7 m，全宽16.5 m，顶板设置成1.5%单横坡。

箱梁根部高9 m，端部及跨中高3.1 m，箱梁高度采用1.8 次抛物线方式从箱梁根部高9 m变化至端部及跨中高3.1 m；箱梁底板厚度采用2 次抛物线方式，从箱梁根部厚1.25 m变化至端部及跨中厚0.30 m。

箱梁混凝土设计强度为C55。

连续箱梁合龙施工包括边跨现浇段施工、边跨、次边跨及中跨合龙段施工，全桥箱梁共有4个边跨现浇段（21号节段）、4个边跨合龙段（20号节段）及6个中跨合龙段（19号节段），边跨现浇段长7.7m，设计混凝土方量为139.67m3，重量约为363.14t，边跨、次边跨及中跨合龙段长2.0 m，设计混凝土方量为24.66m3，重量约为64.12t。

边跨现浇段最高墩高为14.5m，采用搭设碗扣式支架进行施工。

连续箱梁合龙，即体系转换，是控制主梁受力状态和线型的关键工序，因此合龙顺序和工艺都必须严格控制。

边、次边跨、中跨合龙段均采用挂篮底篮系统改作吊架进行合龙施工，全桥分三个合龙阶段，第一阶段采用吊架合龙两岸0、5号墩边跨，第二阶段吊架合龙两侧次中跨（1～2号墩、3～4号墩），第三阶段合龙中跨（2～3号墩）。

二、设计计算依据《绵阳二环路三期绵盐、石马、青义涪江大桥合同段施工图》《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2001《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《钢结构工程施工及验收规范》GB50205-95 《混凝土工程施工及验收规范》GB50204-92 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002第二章结构设计计算一、边跨现浇段支架验算1、基本资料边跨现浇段（21号节段）位于0号、5号交界墩位置，边跨现浇段长度7.7m，顶板宽16.5m，底板宽9.1m，梁高为3.15m，一个现浇段砼数量为139.67m3。

某现浇箱梁施工计算书

某现浇箱梁支架计算一、支架设计概要（一）设计计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128—2000）。

3、《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》（DG/TJ08—016—2004）4、《路桥施工计算手册》5、《钢管脚手架扣件》（GB15831）6、WDJ脚手架立杆设计荷载：⑴横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为40KN；⑵横杆步距为0.6m×0.9m时，每根立杆设计荷载为35KN；（二）计算内容1、15mm厚竹胶板强度、刚度2、10cm×10cm横向方木格栅强度、刚度3、10cm×15cm纵向方木格栅强度、刚度及碗扣支架强度验算。

4、贝雷梁计算5、槽钢[20分配梁计算6、钢管桩及其钢筋砼条形基础计算（三）模板支架设计基本构造及荷载传递路线1、基本构造：道路顶铺设槽钢或方木，其上搁置支架底托，搭设碗扣支架。

在支架顶部为顶托，顶托上放置纵向10cm ×15cm 方木，再横向放置10cm ×10cm 方木，横向方木上部铺设15mm 厚竹胶板，作为箱梁底模。

2、荷载传递路线：荷载传递路线：底模→横向格栅→ 纵向格栅→立杆顶托→支架立杆→底托→地基（或支架支承结构）。

二、FX16#~FX19#箱梁碗扣支架布置1、δ＝15mm 胶合板作底板；2、横桥按间距@ 300mm 布置10×10cm 木方格栅；3、顺桥向垂直方向均布设15×10cm 木方格栅，布置间距：梁顶底板部位间距为@＝600、900mm ，翼板部位间距为@＝900mm 及1200mm ；4、顺桥向布置，布置间距尺寸：@＝600mm 及900mm ；三、支架承重结构受力计算：1、模板计算(15mm 厚覆膜胶板)⑴施工荷载（取梁高3m,计算最大跨度0.2m ）砼自重：g 1=3×25＝75KN/m 2；施工荷载（人员、堆载）g 2取2.5 KN/m 2；倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼产生的荷载按2.0 KN/m 2考虑；（下同）q ＝（75+2.5+2）×1.0＝79.5KN/m⑵弯矩21M21M =81q 2l =81×79.5×0.22=0.398KN ·m⑶截面模量WW=bh 2/6=1.0×0.0152/6=3.75×10-5m 3⑷应力验算σ＝21M /W=531075.310398.0－⨯⨯=10.6MPa ＜［σ］＝15MPa ∴ δ＝15mm 厚覆膜模板强度满足要求。

现浇箱梁模板支架计算书

1.模板验算：1.1箱梁底模:采用20mm厚光面竹胶模板,自重按4KN/m3计,弹性模量E=6.0×103Mpa,〔f w〕=15Mpa,新浇钢筋砼重力按26KN/m3计,由梁体设计结构图纸知梁底板宽b=11.75m.1.1.2 荷载组合:①砼重力:根据梁的跨中横断面计算得底板、腹板截面积为：8.475m2,按均布荷载计,顺桥向自重为:q1=8.475×26=220.4KN/m②底板自重: q2=0.02×11.75×4=0.94KN/m③砼振捣荷载:按2Kpa计,则有q3=2×11.75=23.5KN/m④倾倒砼产生的荷载: q4=2×11.75=23.5KN/m⑤施工荷载: 按2.5 Kpa计,则有q5=2.5×11.75=43.8KN/m总竖向荷载:q=0.94+220.4+23.5+23.5+43.8=312.1 KN/m1.1.3 强度检算:由支架布置图知:底板横梁沿梁长排距为0.3m,M max=1/10×q×L2=1/10×312.1×0.32=2.8 KN.mW=1/6×bh2=1/6×11.75×0.022=0.786×10-3m3弯曲应力σ= M max/ W=3.6 Mpa＜〔f w〕=15Mpa1.1.4 刚度检算:I=bh3/12=11.75×0.023/12ω=q L4/100EI=312.1×0.34/150×6.0×106×7.83×10-6=0. 5mm ＜〔L/400〕=0.75mm1.2 箱梁侧模：侧模面板亦采用20mm厚光面竹胶模板,有关参数同上。

由支架模板构造图知侧模竖肋沿梁长间距0.6m,在两竖肋间的侧模高度内布置水平横肋，以增强面板刚度。

横肋及竖肋均采用断面尺寸为80mm×80mm方木，弹性模量E=10×103Mpa,〔σw〕=14.5Mpa, 〔σc〕=12Mpa。

关于现浇箱梁施工的计算书

关于现浇箱梁施工的计算书现浇梁施工采用满堂碗扣架施工，碗扣架立杆纵横向间距为0.9m，横杆竖向间距为1.2m。

立杆顶托上先放置5×10cm纵向方木，纵向方木的横向间距为0.9m，其上再放置10×10cm的横向方木，横向方木纵向间距为0.3m，横向方木上安装1.8cm厚的竹胶板作为底模。

支架计算主要计算模板、纵横向方森、立杆承载力计算。

根据最不利苍荷载情况，取墩顶实心段的支架和模板进行计算。

根据实际情况，箱梁施工时的荷载组合由如下的荷载组成：(1)新浇砼及钢筋自重(箱梁自重)(2)模板加方木楞的自重(3)浇捣砼时产生的荷载(4)施工人员及施工设备荷载具体数值如下：(1)箱梁自重计算：实心段箱梁断面面积：27.74S m=，实心段长1.4m17.74 1.4 2.628.1736G t=⨯⨯=，合281.736kN(2)模板加方木楞的自重：底模横向宽5m，纵向长1.4m，板厚为0.018m，模板容重为571kg/m3则模板自重：21.450.01857171.946G kg=⨯⨯⨯=，合0.719kN 横向方木规格为10×10cm，每根长5m，纵向间距为0.3m，1.4m范围内共有6根。

纵向方木规格为10×5cm，每根长1.4m，横向间距为0.9m，底模宽度范围内共有6根。

方木容重为650kg/m3横向方木自重：3650.10.1650195G kg=⨯⨯⨯⨯=，合1.95kN纵向方木自重：36 1.40.10.0565027.3G kg=⨯⨯⨯⨯=，合0.273kN 合2.223kN(3)浇捣砼时产生的荷载：采用q 2＝2.0kN/m 2(查施工手册)，箱梁底板宽4.5m ，则：4 2.0 1.4 4.512.6G kN⨯⨯==(4)施工人员及设备产生的荷载：查施工手册知，其均布荷载q 3＝1.0kN/m 2，则5 1.0 1.4 4.5 6.3NG k ⨯⨯==1、模板计算模板主要承受箱梁自重、浇捣砼时产生的荷载、施工人员及施工设备荷载，其总共承受的荷载为：134281.73612.6 6.3300.636G G G kNG =++=++=考虑到施工的安全可靠，取1.5倍的安全系数，则1.5300.636 1.5450.954G kNP ⨯=⨯==横向1m 内模板所受的线荷载，则：450.95471.58/1.4 4.51.4 4.5P kN mq ==⨯⨯=模板在横向10×10cm 方木的作用下形成长度为30cm 的简支梁结构(最不利的结构)。

现浇箱梁模板、支架计算书

现浇箱梁模板、支架计算书（左幅）江浦互通2号桥跨经为16+21+16=53m，左幅现浇箱梁混凝土方量为797.1m3。

底模、侧模计划采用δ=15mm厚竹胶板（规格1.22×2.44m，每块约重40kg），底模下横桥向布设净间距为20cm的10cm×10cm木方，下层方木12cm×15cm，顺桥向布设，间距为0.9米。

支架采用碗扣支架，横桥向间距90cm；顺桥向间距120cm，腹板处、横隔梁处横桥向和顺桥向间距均为60cm。

碗扣支架底托下放置45cm×45cm×10cm的20＃钢筋混凝土预制垫块。

支架下地基采用60cm灰土处理。

现对以上方案进行计算。

一、荷载组成1、梁体混凝土自重：26×797.1＝20724.6KN2、模板自重：26.62×53×(40/1.22×2.44)×10-2＝189.6KN3、横桥向方木自重：53/0.2×24.4×0.1×0.1×5＝323.3KN4、顺桥梁方木自重：28×53×0.15×0.12×5＝133.6KN5、施工人员和施工材料、机具行走运输或堆放荷载：1.5KPa6、倾倒混凝土时产生的荷载：6.0 KPa7、振捣混凝土时产生的荷载：2.0 KPa二、竹胶板验算，模板规格：（1.22m×2.44m），厚度1.5cm荷载组合20724.6/（52.92×24.46）×1.2+9.5×1.4＝32.52KN/m2q＝32.52×1.22＝39.68KN/mI＝1.22×0.0153/12＝3.4×10-7m4W＝1.22×0.0152/6＝4.6×10-5 m3M=qL2/8=39.68×0.2×0.2/8＝0.2KN.m竹胶板的容许拉应力参考A-4种类木材取值，为［σw］＝11.0MPa，弹性模量取E＝9×103 MPaσw＝M/W=0.2/4.6×10-5＝4.35Mpa＜［σw］强度满足要求。

连马路跨线桥现浇箱梁第三联模板、支架设计计算书

满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。

断面采用单箱三室斜腹板断面。

25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。

（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。

为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。

一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。

15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm厚大块竹胶模板。

根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为:28*90cm共计28排。

横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。

现浇箱梁计算书

某现浇箱梁结构验算核报告一、结构概况某现浇箱梁为跨越S201线的一座桥梁，斜交角度为148度，采用斜桥正做，错孔跨越，桥梁全长97m。

本桥平面位于R=2000m的曲线段段内，上部结构采用25+30+25 m预应力混凝土现浇连续箱梁。

桥墩采用独柱墩，钻孔灌注桩基础，桥台采用重力式U型桥台，扩大基础。

1、上部结构：主梁采用C50混凝土，箱梁采用单箱双室截面；箱梁梁高1.8m，悬臂端部厚度0.18m，根部厚度0.45m；箱梁底板与桥面横坡一致，通过箱梁底面三角垫石来适应桥面的横坡变化；箱梁顶板宽13.0m，底板在非连续端1.5m范围内宽8.4m，经3m变化段变至8.0m，直至中跨跨中，悬臂长度2.0m；箱梁顶板厚度：横梁端部45cm，经300cm倒角变至25cm，直到跨中；箱梁底板厚度：横梁端部42cm，经300cm倒角变至22cm，直到跨中；箱梁腹板厚度：边腹板在端横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；边腹板在中横梁端部65cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；中腹板横梁端部85cm，经300cm倒角变至45cm，直到跨中；横梁：端横梁厚度150cm，中横梁厚度200cm；=1860MPa的钢绞线，其性能符合纵向预应力：采用标准强度fpk=1.95 GB/T5224-2003的要求，锚下张拉控制应力为1395MPa，钢束弹性模量为Ep×105MPa，单根直径φs15.2mm，截面面积A=140mm2，纵向束采用OVM15-15型锚固体系。

2、下部结构：桥墩全部采用独柱墩，柱径1.6m，基础均采用钻孔灌注桩基础；桥台采用重力式U型桥台，基础采用扩大基础。

3、施工方法箱梁采用满堂支架整体现浇方案。

4、其他支座设臵：桥墩处采用单支座，桥台处采用双支座，支座间距为740cm；支座类型：采用GPZ盆式橡胶支座。

二、结构分析简化模型为了分析主梁在各种作用下的最不利效应，结构分析采用“Midas 2010空间有限元程序”进行，有限元模型中充分考虑了施工及运营阶段的结构刚度模拟与各种荷载的作用过程。

现浇箱梁支架计算书

B标现浇箱梁支架计算书B标为西堠门大桥南引桥工程，为六跨(6×60m)预应力混凝土连续箱梁桥,分为上下行两幅,单幅采用单箱单室截面。

连续箱梁为双向(纵向及横向)预应力混凝土结构。

施工采用落地式钢管支架加混凝土扩大基础现浇施工。

支架结构从上而下分别为：下横梁底模、工20A分配梁、贝雷架、2H382×300分配梁、钢管节段、砼扩大基础。

荷载分析（1）箱梁自重一般段梁体面积：S1=21.2969-12.3721=8.92㎡箱梁自重沿纵桥向分布为：S1·2.6×1=23.192 t/m（2）模板重量200kg/㎡=0.2t/㎡箱梁顶板、腹板、侧板等0.2×（5.14＋1.95×2＋3.67+2.95×2+6.30+3.06×2）=6.21 t/m （3）施工人员及机具200kg/㎡=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m（4）振捣砼时产生的荷载2.0KPa=0.2t/㎡0.2×12.20×1=2.44 t/m支架计算分两种工况工况一：混凝土浇注，整个浇筑过程中混凝土浇筑完毕，但还未凝结。

1、荷载组合【（1）+（2）+（3）+（4）】×1.2截面为S1的梁段：q=（8.9×2.6+6.21+2.44×2）×1.2=34.23 t/m将以上梯形荷载通过分配梁一转化为集中荷载R= 34.23×0.3=10.269 t2.分配梁一受力分析：分配梁一采用2工20a，腹板处每隔0.3m布置一道。

选取一截面，分配梁1受力如下整个箱梁密度是相同的，故单位长度重量与截面面积成比例，根据不同的截面面积，就会产生不同的力的分配。

根据不同的截面积，力的分配如下：S1=13.136㎝R=10.269tS G1=10698.6065×2=21397.213㎝ 2S G2=19613.6854×2=39227.3708㎝ 2S G3=28450.9346㎝ 2S=21397.213+39227.3708+28450.9346=89075.5184cm2=8.91㎡根据面积比例分配受力：R G1=1.07/8.91×10.269=1.233tR G2=1.96/8.91×10.269=2.259t q1=2.259/0.8147=2.34t/mR G3=2.85/8.91×10.269=3.285t q2=3.285/3.07=1.07t/m分配梁一的受力简图如下：此时，分配梁的受力最大弯矩为2.1662KN-M，最大剪力为-13.020KN采用工20A，W=236.8cm3，I X=2369cm3，S X=136.1cm3，t w=7mmδ=M/W=2.1662 KN-M/2369cm3=9.15MPa＜140Mpaτ=13.020KN×136.1cm3/2369cm3/7=10.68＜85Mpa分配梁一最大挠度为Xmm分配梁一下面为贝雷片，把贝雷片简化为简支结构分析计算如下图：贝雷1贝雷2贝雷3贝雷4贝雷518.731.40530.16123.531贝雷5贝雷4贝雷3贝雷2贝雷123.53130.1611.40518.731.259-0.0771.1852.1351.6251.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.259 1.6252.1351.185-0.0771.25917.81117.811 贝雷片为双排单层布置，其[M]=1576.4KN.m 、[Q]=490.5KN,贝雷片自重610/3=203kg/m=2.03KN/m 。