互通匝道桥(预应力混凝土箱梁)计算书范例
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以O匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。
跨径为30m，箱梁高1.80m，等宽段箱梁顶宽10.5m，底板宽3.5m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中横梁两侧各2.5m范围内腹板加厚至70cm，端横梁附近2.5m范围内腹板加厚至70cm，其中中横梁厚1.0m，端横梁厚2.0m，横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%。
一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
O匝道桥第30联第一跨径L＝30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩φ42.5*0.6cm、7根，钢管桩间距按1.29m布置。
钢管桩上布置2I36b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8.38m。
㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩～24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩～第一个中支墩、第二个中支墩～24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12.25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2m，每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0.9m等间距布置。
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书
P匝道现浇预应力箱梁盘扣式支架计算书一、支架搭设结合PK0+661.000道路施工，第四、五、六、七联均采用盘销脚手架搭设，借助已完成的墩柱/盖梁进行搭设，一联同时到顶，四联平行作业。
盘扣式支架立杆布置间距为顺路方向1500㎜，墩柱处进行加强，实心段腹板位置为横向间距900㎜，实心段其余位置横向间距为1200mm；跨中部分纵、横向步距为1500mm。
架体由底至顶设置斜拉杆，斜拉杆在支撑架两侧对称设置，立杆底部插入可调基座，立杆顶部插入可调托座。
二、编制依据《建筑施工手册》（第四版）（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231—2010）《盘销式脚手架检测报告》三、材料特性主杆Φ60.2xt：3.2mm Q345B fc=310N/mm² E=2.06x105/mm2横杆Φ48.2xt：2.5mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2斜杆Φ48.2xt：2.75mm Q235 fc=215N/mm² E=2.06x105/mm2四、现浇箱梁荷载计算及支架验算1、荷载计算支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（风荷载）等。
(1)、箱梁自重根据每一联连续箱梁结构不同，分别计算箱梁自重荷载。
箱梁自重荷载取具有代表性的断面。
横梁与腹（顶）板加厚断面位置的支架搭设方式相同，1.3m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0725m2; 端部D-D断面面积SD=10.45m2; 1.5m现浇箱梁跨中断面面积SA =6.0625m2; 端部D-D断面面积SD=11.55m2;因此荷载计算断面取跨中位置SA =6.0725m2；横梁端部SD=11.55m2分别进行计算。
预制箱梁预应力计算书
宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书计算：监理：日期：中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司宜河四标项目经理部二O一二年二月一．工程概况K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。
其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。
二．预应力张拉箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。
本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。
三．箱梁张拉计算计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。
1.钢绞线理论伸长值计算N1、N2钢束的计算：根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为：△L=P p×L/（A P×E p）式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）；A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。
其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。
2.伸长量计算（详见下表）张拉方式为两端对称张拉。
按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。
预应力混凝土连续箱梁计算书
河北工业大学本科毕业设计学生信息：曹二伟1 初步设计1.1 设计基本资料1.1.1 设计标准1）设计荷载：公路I 级2）桥面宽：净7m＋2×0.5m 防撞墙3）设计车道：2 车道4）设计车速：80km/h5）地震烈度：基本烈度6 度，按7 度设防6）桥面横坡：1.5%7）桥面纵坡：1.0%8）竖曲线半径：桥梁范围内无竖曲线9）平曲线半径：桥梁范围内无平曲线10）温度：季节温差的计算值为-43℃和+19℃1.1.2 主要材料1、混凝土1）桥面沥青混凝土铺装2）连续梁：C503）桩基、承台、桥墩、桥台、搭板：C502、钢筋1）主筋：II 级钢筋2）辅助钢筋：II 级钢筋3）预应力筋：箱梁纵向预应力束采用φj15.24 高强度低松弛预应力钢绞线，ASTMA416-90a270 级标准，标准强度Ry =1860MPa ，Ey=1.95×10 MPa。
3、预应力管道预应力管道均采用镀锌金属波纹管。
4、伸缩缝采用S SF80A 大变位伸缩缝。
5、支座采用盆式橡胶支座。
1.1.3 相关参数1. 相对温度75%2. 管道摩擦系数u=0.253. 管道偏差系数λ=0.0025l/米4. 钢筋回缩和锚具变形为4mm1.1.4 预应力布置箱梁采用O VM 型锚具及配套的设备。
管道成孔采用波纹圆管，且要求钢波纹管的钢带厚度不小于0.35mm。
预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。
并以引伸量为主。
引伸量误差不得超过-5%~10%。
1.1.5 施工方式满堂支架1.1.6 设计规范1．公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）2．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62—2004）3．公路桥涵地基与基础设计规范（JTJ024—85）4．公路桥涵施工技术规范（JTJ041—2000）5．公路工程水文勘测设计规范（JTGC30-2002）1.2 横截面和纵断面尺寸拟定：1.2.1 纵截面桥梁分孔关系到桥梁的造价。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)
箱梁预应力张拉计算书武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是郑州市西南绕城高速公路向北延伸与郑（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。
第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。
桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。
引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。
第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。
每孔左右幅共12榀小箱梁。
一、张拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量 Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2预应力单数钢材截面面积 Ag=139mm2预应力钢材标准强度 f pk=1860Mpa孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数 k=0.0015预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17设计图纸要求：锚下张拉控制应力σ1=0.75 f pk =1395MPa二、计算所用公式：1、P的计算：P=σk ×Ag×n×10001×b (KN) (1)式中：σk￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的张拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2);n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时张拉预应力筋的根数(mm2);b ￣￣￣￣￣￣￣￣超张拉系数，不超张拉取1.0。
2、p 的计算：p =μθμθ+-+-kl e p kl(1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋张拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从张拉端至计算截面的孔道长（m ）;θ ￣￣￣￣￣￣ 从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）;k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。
预应力盖梁计算书6#
灵芝互通主线桥预应力盖梁计算书一、概述：主线桥6#～9#桥墩盖梁为预应力盖梁。
6#墩为4柱式，7#～9#墩为3柱式。
按连续刚构计算。
1、主要材料混凝土：预应力盖梁砼：C50混凝土；纵向预应力钢绞线:标准强度fpk ＝1860MPa，d＝15.2mm，弹性模量Ep＝1.95×105MPa；2、设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)二、模型建立1、模型的简化盖梁按“连续刚构”模型进行简化。
按A类预应力混凝土构件设计。
2、主要荷载荷载主要考虑盖梁的自重、上部结构的自重、二期恒载以及活载。
汽车荷载按左偏、右偏、正载工况采用静力荷载加载，最后手动组合包络，得出最不利组合结果。
1、主要施工步骤1）浇筑盖梁，张拉第一批预应力钢束；2）吊装、浇筑上部结构；3）张拉第二批预应力钢束；4）施工桥面铺装等二期恒载；5）收缩徐变；2、钢束力学参数按设计说明纵向钢束采用塑料波纹管，摩阻系数μ＝0.15 ，偏差系数k＝0.0015，锚具变形l∆＝6mm。
三、6#墩盖梁主要计算结果短期拉应力-上缘短期拉应力-下缘长期拉应力-上缘长期拉应力-下缘标准值组合压应力-上缘标准值组合压应力-下缘短期主拉应力标准值组合主压应力施工阶段拉应力——上缘——张拉第一批钢束阶段施工阶段拉应力——下缘——张拉第一批钢束阶段施工阶段拉应力——上缘——张拉第二批钢束阶段施工阶段拉应力——下缘——张拉第二批钢束阶段六、结论根据以上各应力图所示，满足A类预应力混凝土构件要求。
施工阶段及使用阶段，均满足规范要求。
匝道现浇箱梁计算书分解
汕湛高速揭博项目T11标项目部质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书文件编号：SLQL-QEO-C-SZ- 复核人：版号： A/O 审核人：受控状态：批准人：编制人：生效日期：九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书一、箱梁概况及支架设计概况1、箱梁概况端头断面图标准断面图图箱梁横断设计概况图2、支架设计概况1)满堂式碗口支架满堂式碗扣式支架适用于第一联的NO.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。
采用规格为φ48*3.5mm标准杆件进行搭设。
支架间距设置为：①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置；②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m布置，中横隔板下两排按纵距60cm布置；③横杆步距按1.2m设置。
采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm，按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。
支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度≥20cm。
纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。
2)钢管碗扣式混合支架钢管支墩采用φ630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。
两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。
横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。
钢管支墩顶部横桥向设双拼I25工字钢作为主承重梁，长度980cm，纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。
桥梁毕业设计-预应力混凝土连续箱梁计算书(4)
抗拉强度标准值1860MPa f pk =，抗拉强度设计值1260MPa f pd =，抗压强度设计值390MPaf 'pd =配预应力钢筋时，假定预应力筋的永存应力为0.5930MPa f pk =⑸有效截面的截面特性：由于剪力滞效应，截面配筋计算全部按有效截面进行计算，并等效成工字型截面。
边跨的等效截面如图：截面特性：A =45598㎝2，抗弯惯性矩I=1.95364m形心距下边缘的距离： 下Z =∑AiZi/∑Ai=100.8㎝ 形心距上边缘的距离： Z 上=175-100.6=74.2㎝ W 下=Z I =1.9383m ，W 上=Z I =2.60923m e 下=90.8cm=0.908m , e 上=64.2cm=0.642m K 下=A W =0.4588m , K 上=AW=0.425m 中跨的等效截面截面特性：面积：A = 45821㎝2抗弯惯性矩I=1.96634m , 形心轴距离截面下边缘的距离为y 下=100.7cm 形心轴距离截面下边缘的距离是y 上=74.3cm W 下=Z I =1.9533m ，W 上=ZI =2.64643me 下=90.8cm=0.907m , e 上=64.2cm=0.643m K 下=A W =0.4588m , K 上=AW =0.425m（6）配筋计算配尽量计算结果（2m m ）2N1: 24.159sφ，距上缘高度为0.15m2N2: 24.159s φ，端部距上缘距离0.35m ，呈S 型布置在每跨中，曲线半径为50m 2N3: 24.159s φ，端部距上缘距离0.74m ，呈S 型布置在每跨中，曲线半径为80m2N4: 24.1527s φ，距下缘高度为0.15m 钢束总数：4预应力损失及有效预应力的计算:根据《桥规》（JTG-2004）中的规定，预应力混凝土构件在正常使用极限状态计算时，应考虑由下例引起的预应力损失：预应力钢筋与管道壁摩擦损失：1l δ锚具变形，钢筋回缩及混凝土收缩损失 2l δ 预应力钢筋与台座之间的温差损失 3l δ混凝土的弹性压缩引起的损失 4l δ 预应力钢筋的应力松弛损失 5l δ混凝土的收缩徐变引起的损失6l δ（1）摩擦预应力损失1l δ预应力钢筋与管道之间摩擦引起的预应力损失可按下式计算：()[]kx u con l e +--=θσσ11=1395()[]x e 0015.0015.01+-- con σ——张拉预应力钢筋时锚下的控制应力（=0.75pk f =1395）； u ——预应力钢筋与管道壁的摩擦系数，对金属波纹管取0.2；θ ——从张拉端至计算截面曲线管道切线的夹角之和，以rad 计； K ——管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015； X ——从张拉端到计算截面的管道长度，以米计。
钢箱梁计算书范例
武黄公路鄂州互通连接公路互通方案匝道桥结构计算报告中交第二公路勘察设计研究院有限公司2011-4-19 ·武汉目录K4+171.8跨线桥结构验算 (1)1 工程概况 (1)2 技术标准 (1)3 计算模型 (1)4 荷载 (2)4.1 恒荷载 (2)4.2 温度作用 (2)4.3 活荷载 (2)4.4 基础变位 (3)4.5 荷载组合 (3)5 计算结果 (3)5.1 位移 (3)5.2 支座反力 (4)5.3 内力 (5)5.4 应力 (5)6 结论 (7)K4+171.8跨线桥结构验算1工程概况武黄公路鄂州南互通方案一K4+171.8跨线桥上部结构采用26+42+26 m钢箱梁，桥面净宽10.5 m，按单向3车道设计。
设计用钢等级Q345。
桥面铺装层采用10 cm厚沥青砼。
下部结构采用柱式墩，墩台采用桩基础。
设计荷载等级：公路—I级。
本桥平面分别位于直线上，纵断面位于R=6000 m的竖曲线上。
图1箱梁标准横断面2技术标准(1)交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）(2)交通部颁《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）(3)建设部颁《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98）(4)交通部颁《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）(5)英国标准《钢桥、混凝土桥及结合桥》（BS 5400）3计算模型采用空间梁单元建模，单元数95，节点数104。
支座节点与主梁对应节点之间刚性连接。
图2计算模型4荷载4.1恒荷载包括自重、二期恒载。
横隔板重力按集中力添加到计算模型节点上。
二期恒载按42.1 kN/m施加。
4.2温度作用按BS5400取值，包括梯度升温和梯度降温。
4.3活荷载按JTG D60-2004，包括汽车荷载及汽车冲击力。
4.4基础变位支座沉降量按1 cm计算，并作最不利组合。
4.5荷载组合表1荷载组合注：D表示恒荷载+温度作用；SM表示基础变位作用；M表示活荷载。
预应力梁计算书
预应力混凝土梁课程设计计算书一、 截面尺寸拟定图1 主梁尺寸（单位：cm ）横隔梁：在跨中、四分点、支点处设置横隔梁，间距为7m ，横隔梁高度1500mm ，厚度为下部150mm ，上部150mm 。
二、 作用效应计算⒈永久作用 ⑴ 预制梁自重()()20180104020212902515212⨯+⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯=A=7800cm 2=0.78m 2 G 1=0.78×25×1=19.5kN/m 横隔梁自重边梁：G 2= 074.05.295.2515.022.0-2225.015.05.1=⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛+-kN/m中梁：G 3 =0.074×2=0.148kN/m ⑵ 二期恒载集度桥面铺装10cm 防水混凝土铺装：0.1×10×25=25kN/m2cm 沥青混凝土铺装：0.02×10×21=4.2kN/m 若将桥面铺装均摊给5片梁则： G 4=(25+4.2)/5=5.84kN/m 恒载集度边梁：g 1=19.5+0.074+5.84=25.414kN/m 中梁：g 2=19.5+0.148+5.84=25.488kN/m ⑶永久作用效应设x 为计算截面离左支座距离，令x l α=/，主梁弯矩和剪力的计算公式分别为：()2112M l gααα=- ()1122c Q l gα=-⋅表1 1号梁永久作用的弯矩和剪力位置作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2009.75 1507.31 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.25 280.50 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2609.37 1957.03 0 剪力()kN182.09364.19表2 2、3号梁永久作用的弯矩和剪力位置 作用效应跨中 α=0.5 四分点 α=0.25 支点 α=0.00 一期弯矩(kN m)⋅2017.75 1513.01 0 剪力 （ｋＮ） 0 140.78 281.56 二期弯矩 (kN m)⋅ 599.62 449.71 0 剪力()kN0 41.84 83.69 ∑弯矩 (kN m)⋅2616.97 1962.72 0 剪力()kN182.62365.25⒉可变作用 ⑴冲击系数简支梁桥的基频可采用下列公式估算： 22c c EI f l m π== 62.2590337.01045.366.28214.3102⨯⨯⨯⨯= 4.05 其中：62.259081.925414===g G m c 根据本桥的基频，可计算出汽车荷载的冲击系数为 μ=0.176ln f -0.0157=0.22按«桥规»规定两车道的车道折减系数为1 ⑵横向分布系数本算例横向分布系数计算跨中梁截面采用修正偏心压力法，支点截面采用杠杆原理法。
A匝道桥门架计算书
北厍互通式立交 A 匝道桥门架计算书一、工程概况沪苏浙高速北厍互通式立交 A 匝道桥上部结构设计为现浇预应力混凝土连续箱梁，全长291.6m,共2联，跨径组合为（4X25+2X30+25）+4X25m, 单幅共计11 跨。
现浇预应力混凝土连续箱梁设计采用逐孔现浇、纵向预应力钢束采用交错张拉，单箱三室截面。
桥顶宽15.5 m （第^一孔变宽至16.0 m），底宽10.5 m,第一联裸梁高1.6 m,第二联裸梁高1.4 m，悬臂长度为2.5 m （第^一孔悬臂长度变至2.75 m），悬臂根部厚度0.5 m, 腹板厚度040.6 m，顶板厚度0.25 m,底板厚度0.22-0.4 m。
二、门架施工方案说明本工程连续箱梁满堂支架搭设方案采用HR 可调重型门式脚手架。
HR 可调重型门式脚手架属框组结构，在整架构造中，主要承受垂直荷载，门架之间可通过交叉拉杆保持垂直，有效地避免了荷载的横向传递，主架采用刚性节点构造成的框架结构，具有较强的平面刚度及搞失稳能力，与其它类型脚手架相比还具有以下特点：1、改进设计。
门架彩封闭结构，牢固而用，门架立杆选用直径57mn¥ 2.5mm钢管，承载力强，整架全部轴心垂直受力，充分发挥单管的承载能力，经济耗才。
2、产品规格简化。
杆件规格大幅简化，将近十几种门架简化成二个规格，二十几种交叉支撑，简化为二种规格，便于运用管理。
3、调节方便。
整架垂直方向通过调节杆，可调底座，可调托座即可轻便调出支架所属高程。
整架的平面布置只需一种拉杆交叉搭设便可调出六种门架间距4、组装快捷。
连接棒直接焊接在门架的立杆下面，方便组装防止丢失。
可调支座把手采用双止口设计，可以很好配合两种管径。
全程组装机动快捷无需任何工具。
三、HR 可调重型门架稳定承载设计计算1、关于门架稳定承载的计算问题由基本单位“门架”组成的门式脚手架属于节点约束性能较为复杂的多层多跨空间结构，但组成门式脚手呆的基本单元“门架”属于框架结构，且门架立杆以受轴心压力为主，故可简化为计算门架平面外局部稳定问题，理论与试验研究表明，在正常的搭设计条件下，当荷载达到其稳定极限值时，脚手架将在其抗弯强度弱的门架平面外方向，以多个小波鼓曲形成失稳破坏特点，波长近于一榀门架高度。
预应力混凝土连续箱梁桥设计计算
预应力混凝土连续箱梁桥设计计算本设计采用预应力混凝土连续钢构桥，跨径布置为90m+160m+90m，双向四车道；主梁为变截面单箱单室箱型梁，墩顶处梁高9m，跨中梁高3.5m，梁底曲线选用半径为58818.1cm的圆曲线变化；采用挂篮悬臂浇筑施工。
本文主要阐述了该桥的上部结构的设计和使用midas的建模过程。
首先对主桥进行总体结构设计，拟定上部结构尺寸，然后使用midas软件建模，对连续梁桥进行有限元分析，进行施工过程模拟，最后进行成桥后的活载下分析以及按照规范进行荷载组合计算。
关键词：预应力混凝土变截面连续刚构桥，MIDAS软件，挂篮悬臂浇筑施工，施工过程分析第一章桥梁概况1.1桥梁构造大桥为90m+160m+90m的三跨预应力混凝土变截面连续刚构桥，主桥全长340m，另有两跨35m的引桥，全长410m。
桥墩采用双薄壁墩，墩高55.8m，单薄壁厚3.3m，双壁中距9.7m。
基础均为桩基础。
桥台为重力式桥台。
总体布置如图1-1所示。
图1.1 桥位布置图大桥主梁采用单箱单室截面，其他各项尺寸如下：1.1.1主跨径的拟定主跨径定为160，边跨采用0.562倍的中跨径，即90 。
桥梁全长为90+160+90=340m 。
1.1.2 顺桥向梁的尺寸拟定1) 墩顶处梁高：根据规范，梁高为(1/12～1/21)L，取L/17.6,即9 m。
2) 跨中梁高：根据对比国内已建成的相似桥梁取为3.5m.3) 梁底曲线：选用半径为58818.1cm的圆曲线变化。
1.1.3 横桥向的尺寸拟定行车道为净-10.5m，另外两边各有宽0.5m的护栏。
即净-0.5m+10.5m+2m+10.5m+0.5m主梁截面细部尺寸的拟定，如图1.2所示。
图1.2 主梁截面尺寸图顶板厚取28cm。
根据底板厚度按“中薄边厚”的原则取跨中处底板厚30cm，以便布置预应力束，支点处底板厚为1／8~l／12倍的梁高，取H／8即130cm，中间底板板厚依直线过渡变化；腹板厚度由于要布置预应力钢束锚头，从受力方面来讲，支点附近承受剪力较大，腹板宜加厚；各孔跨中区段承受剪力较小，腹板可适当减薄。
完整版立交桥匝道现浇箱梁预应力施工参数计算
完整版立交桥匝道现浇箱梁预应力施工参数计算立交桥匝道现浇箱梁预应力施工是指在钢筋混凝土现浇箱梁结构中，通过预应力钢束的施加，改变其应力状态，以增加结构的承载能力和使用寿命。
在进行预应力施工时，需要计算一系列参数，以确保施工的安全性和可靠性。
一、预应力钢束的计算1.张拉力计算当计算两侧预应力钢束的张拉力时，首先需要确定梁的设计跨度和悬臂长度。
根据设计要求和加载情况，计算出最大的活荷载，并在梁的最不利截面上，进行应力和挠度的计算。
根据计算结果，确定预应力钢束的截面尺寸和数量。
2.锚固力计算根据已经确定的预应力钢束的截面和数量，计算出每个预应力钢束锚固部位的锚固长度和锚固力。
根据锚固力大小和锚固长度，选择合适的承载锚具和锚固装置。
3.张拉应变计算根据已经确定的预应力钢束的长度、直径和材质，计算出预应力钢束的伸长量和相应的应变。
分别计算张拉之前和张拉之后的应变，以检验预应力钢束的可靠性。
二、传力系统的计算1.钢束对箱梁的传力计算当预应力钢束段与箱梁接触时，需要计算出传力的方式和大小。
根据预应力钢束的几何形状和箱梁的几何形状，计算出传力面积和传力方式。
同时，根据传力面积和传力方式，计算出传力的大小和作用点位置。
2.钢筋对钢束的传力计算在预应力施工中，由于外力的作用，钢筋也会对预应力钢束产生作用力。
根据钢筋布置和预应力钢束的位置，计算出钢筋对预应力钢束的传力大小和作用点位置。
三、施工工艺参数的计算1.砼配合比计算根据梁的设计要求和使用环境，确定砼的配合比。
根据配合比，计算出水灰比、砂率、密实度和流动性等参数，以满足现场施工的需要。
2.浇筑施工工艺参数的计算根据梁的几何形状和现场施工条件，计算出浇筑施工的工艺参数。
包括浇筑速度、浇筑顺序、施工温度和外界环境等。
3.预应力钢束张拉参数的计算根据预应力钢束的几何形状和现场施工条件，计算出预应力钢束的张拉参数。
包括预应力钢束的张拉力大小、张拉的步骤和张拉的持续时间等。
预应力混凝土箱梁桥设计计算书_毕业设计
学 生 毕 业 设 计设计计算书课题名称柳城预应力混凝土箱梁桥 姓 名蒋蕤 学 号 0903310-31 院 系土木工程学院 专 业土木工程（桥梁与隧道方向） 指导教师张锴（讲师）2013年5月※※※※※※※※※※※ ※※ ※※ ※※※※※※※※※ 2013届学生毕业设计材料（四）湖南城市学院本科毕业设计诚信声明本人郑重声明：所呈交的本科毕业设计，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议，除文中已经注明引用的内容外，本设计不含任何其他个人或集体已经发表或写过的作品成果。
对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。
本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。
本科毕业设计作者签名：2013年5月27日目录摘要............................................................. I V A BSTRACT. (V)1 绪论 (1)1.1预应力混凝土连续梁桥概述 (1)1.2毕业设计的目的与意义 (3)1.3毕业设计的任务 (3)2 桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (5)2.1设计原始资料 (5)2.1.1设计技术标准 (5)2.1.2 本桥主要材料 (5)2.1.3 设计规范 (6)2.1.4 桥位自然条件 (6)2.2桥型方案拟定与尺寸拟定 (9)2.2.1 桥孔分跨 (10)2.2.2 截面形式 (11)2.2.3 梁高 (12)2.2.4 细部尺寸 (12)2.2.5 下部结构和附属设施 (13)2.3主梁分段与施工阶段的划分 (14)2.3.1 分段原则 (14)2.3.2 具体分段 (14)2.3.3 主梁施工方法 (14)3 内力计算与荷载组合 (15)3.1全桥结构计算图式的确定 (15)3.2全桥施工阶段的划分 (15)3.2.1 单元的截面特性和单元重量 (15)3.2.2 主梁施工分段 (16)3.2.3 本设计主要单元号与节点号。
预应力混凝土箱梁上部结构计算
预应⼒混凝⼟箱梁上部结构计算营城⼦⾄抚民段⾼速公路17+22+22+17⽶（桥宽17.0⽶）预应⼒混凝⼟连续箱梁上部结构计算书设计：复核：审核：吉林省公路勘测设计院⼆室2007年02⽉第⼀部分数据参数⼀、规范及参考资料1、中华⼈民共和国⾏业标准《公路⼯程技术标准》（JTG B01－2003）；2、中华⼈民共和国⾏业标准《公路桥涵设计通⽤规范》（JTG D60－2004）；3、中华⼈民共和国⾏业标准《公路钢筋混凝⼟及预应⼒混凝⼟桥涵设计规范》（JTG D62－2004）；⼆、主要计算指标桥宽：17.0⽶(0.5+16.0+0.5)跨径：17+22+22+17⽶荷载等级：公路—Ⅰ级三、有关计算数据的选取1、有关计算参数的选取1）混凝⼟材料之⼒学特性C50混凝⼟（加载龄期14天）:⽴⽅强度50MPa抗压弹性模量 E C =3.45e4Mpa抗剪弹性模量 G C =1.38e4Mpa轴⼼抗压标准强度f ck=32.4Mpa轴⼼抗拉标准强度f tk=2.65Mpa轴⼼抗压设计强度f cd=22.4Mpa轴⼼抗拉设计强度f td=1.83Mpa使⽤阶段混凝⼟最⼤压应⼒0.5 f ck=16.2Mpa使⽤阶段混凝⼟最⼤主压应⼒0.6 f ck=19.44Mpa荷载短期效应组合下混凝⼟最⼤拉应⼒限值0.7 f tk=1.855Mpa荷载短期效应组合下混凝⼟最⼤主拉应⼒限值0.5 f tk=1.325Mpa容重 r=26KN/m3线膨胀系数α=0.00001沥青混凝⼟:容重 r=23KN/m32）预应⼒钢绞线之⼒学特性ASTM:270K级低松驰钢绞线φS15.20标准强度f pk=1860Mpa弹性模量E p =1.95e5MpaT1～T8（1号钢束）、 B11～B14、Z11～Z14（4号钢束）、B21～B24、Z21～Z24（3号钢束）、B31～B34、Z31～Z34（2号钢束）张拉控制应⼒为1350Mpa。
箱梁预应力张拉计算书.
石门桥枢纽互通式立交主线桥现浇箱梁预应力张拉计算书计算：复核：审核：浙江大地交通工程有限公司二零一一年十月十二日引桥现浇箱梁预应力张拉计算书一、工程概况马鞍山长江公路大桥引桥现浇箱梁，跨径为40米，预应力采用宝钢集团南通线材制品有限公司生产的符合GB/T5224-2003标准生产的低松弛钢绞线，单根钢绞线直径为φs15.20mm,钢绞线面积A=140mm2,钢绞线强度等级f pk=1860MP a,弹性模量E y=1.95×105MP a。
现浇混凝土强度达到设计强度的90%（顶板负弯矩达到95%）同时箱梁混凝土弹性模量达到设计强度90%，龄期超过七天之后，方可进行组织张拉预应力钢束，钢束采用对称、双控张拉，钢绞线每端工作长度为75cm，锚下控制应力为0.75f pk，张拉顺序为腹板---底板---顶板横向预应力----顶板负弯矩钢束。
锚具采用安徽瑞仕达预应力设备有限公司生产的AM15、BM15型锚具和配套设备，预应力管道采用金属波纹管。
二、预应力计算的有关数据1、根据合肥工大共达工程检测中心出具的千斤顶标定试验报告，070809号千斤顶压力表读数为：4000KN，2715号油表读数为58.45MPa，回归关系式：P=3.59+0.01373N，相关系数：r=0.999994855；070810号千斤顶压力表读数为：4000KN，4427号油表读数是57.5MPa，回归关系式：P=1.14+0.0141N，相关系数：r=0.999998859；06162号千斤顶压力表读数为：240KN，1146号油表读数为53.4MPa，回归关系式：P=1.35+0.2169N，相关系数：r=0.99999；06180号千斤顶压力表读数为：240KN，2059号油表读数为56.7MPa，回归关系式：P=2.96+0.2239N，相关系数：r=0.999998778。
2、现浇箱梁为C50级。
所以在张拉钢绞线时不考虑混凝土的弹性变形。
互通式立交桥箱梁预压方法及脚手架计算(检算)_secret
箱梁预压方案及脚手架计算（检算）一、工程概况1、概述本标段XX路互通式立交桥主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（17.5m+5×22m+17.5m）+（17.5m+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+17.5m）+（17.5m+3×22m+17.5m）；桥宽为变宽22.5m～43.16m，桥形采用单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽2.5m，梁体为等高1.4m。
梁体为部分预应力A类构件，设置钢筋砼防撞栏，上设栏杆扶手，伸缩缝采用浅埋式Em-80型伸缩缝，桥面铺装采用钢纤维防水砼和沥青面层。
根据既有地面标高和桥梁设计标高计算主线桥支架用量约为7万空间立方米。
主线桥第二联S9~S10上跨既有湘桂线铁路，需采用φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。
本工程工期短，合同工期为8个月，由于前期施工受施工现场地下管线和高压电线影响，工期已滞后约一个半月，为保证合同工期，我部拟一次性投入四联的模板、支架材料。
2、材料选用和质量要求1）本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地扣件式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×12优质竹胶板。
2）钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。
钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。
3）扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。
新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。
旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
二、脚手架基础处理：脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，以满足箱梁施工过程中承载力的要求。
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武黄公路鄂州互通连接公路 鄂州南互通方案一IK0+233匝道桥 目录 1概述 (1)1.1基本情况说明 (1)1.2计算内容 (1)1.3技术标准 (1)1.3.1依据规范 (1)1.3.2荷载标准 (1)1.4材料信息 (1)1.5计算采用程序 (1)2结构计算信息 (2)2.1结构有限元模型 (2)2.2施工阶段信息 (2)2.3使用阶段信息 (2)2.3.1基础变位作用: (2)2.3.2温度作用: (3)2.3.3作用组合 (3)3计算结果说明 (4)3.1施工阶段计算结果 (4)3.1.1施工阶段短暂状况应力计算 (4)3.2使用阶段计算结果 (5)3.2.1承载能力极限状态正截面强度复核 (5)3.2.2正常使用极限状态标准值组合(计预加力)应力计算 (6)3.2.3正截面抗裂验算 (6)3.2.4斜截面抗裂验算 (8)4验算总结论 (10)1 概述1.1 基本情况说明鄂州南互通方案一IK0+233匝道桥第二联为24+30+24m等截面连续箱梁桥，节段现浇施工。
箱梁采用单箱双室截面，梁高1.8m，顶板宽10.5m，底板宽6.5m，腹板厚0.45 m～0.7m。
1.2 计算内容本计算书主要包括以下主要内容:；(1)结构内力计算；(2)正常使用极限状态应力计算；(3)承载能力极限状态强度计算与复核。
1.3 技术标准1.3.1 依据规范《公路桥涵通用设计规范》(JTG D60-2004)；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。
1.3.2 荷载标准公路—I级。
1.4 材料信息上部结构主梁采用C50等级混凝土，其抗压弹性模量为34500MPa，容重为26kN/m3。
预应力钢筋采用符合国家标准的高强低松弛钢绞线，其弹性模量为195000MPa，标准抗拉强度为1860MPa，张拉控制应力为1395MPa。
1.5 计算采用程序主梁纵向结构采用武汉金思路科技发展有限公司开发的《桥梁综合设计计算程序JSL-BrgCal》进行计算。
2 结构计算信息2.1 结构有限元模型主梁结构类型为预应力混凝土结构，有限元计算时将结构离散为32个梁单元。
材料类型共有1种，截面类型共有3种。
共有5类钢束，钢束型号为15-7及15-19。
2.2 施工阶段信息根据以上施工流程，主梁施工划分为3个施工阶段。
以下为施工阶段详细信息：编号累计时间备注1 15 安装32个单元;张拉1~5号钢束;3 35 均布力1组;2.3 使用阶段信息根据规范要求，结合工程实际，本计算考虑了4组基础变位、2组温度作用,作用组合2组。
2.3.1基础变位作用:使用阶段第1组基础变位参数如下表：编号作用节点号水平位移(m) 铅直位移(m)转角位移(°)1 2 0.000 0.005 0.000使用阶段第2组基础变位参数如下表：编号作用节点号水平位移(m) 铅直位移(m)转角位移(°)1 11 0.000 0.005 0.000使用阶段第3组基础变位参数如下表：编号作用节点号水平位移(m) 铅直位移(m)转角位移(°)1 23 0.000 0.005 0.000使用阶段第4组基础变位参数如下表：编号作用节点号水平位移(m) 铅直位移(m)转角位移(°)1 32 0.000 0.005 0.0002.3.2温度作用:混凝土线性膨胀系数取1E-5，考虑以下温度变化模式：第1组温度作用为：结构梯度温度效应。
从1号单元到32号单元，上缘温度为14度,下缘温度为5.5度。
第2组温度作用为：结构梯度温度效应。
从1号单元到32号单元，上缘温度为-7度,下缘温度为-2.75度。
2.3.3作用组合计算报告考虑两种作用组合：组号组合内容组合类型1 汽车荷载强制组合2 汽车荷载+第1组强迫位移+第2组强迫位移+第3组强迫位移+第4组强迫位移+第1组温度变化+第2组温度变化不利则组合3 计算结果说明3.1 施工阶段计算结果3.1.1施工阶段短暂状况应力计算根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第7.2.8条规定，对于预应力混凝土受弯构件，在预应力和构件自重等施工荷载作用下混凝土正截面的正应力要求如下：压应力应满足'0.700.7032.422.68tcc ckf MPa σ≤=×=，拉应力应满足'1.15 1.152.653.05tct tkf MPa σ≤=×=。
从上图中可查，施工阶段最大压应力13.756MPa，未出现拉应力。
满足规范短暂状况应力验算要求。
3.2 使用阶段计算结果3.2.1承载能力极限状态正截面强度复核表3-1 预应力受弯构件正截面强度复核表单元编号左截面最大M左截面最小M右截面最大M右截面最小M备注1 14448 -14448 32878.51 -43372.95 左抗力满足;右抗力满足;2 33743.29 -45115.98 37518.16 -41661.12 左抗力满足;右抗力满足;3 37483.95 -41594.47 49189.63 -29894.47 左抗力满足;右抗力满足;4 49132.74 0 55534.26 -24849.58 左抗力满足;右抗力满足;5 55469.81 -25055.17 56164.69 -24136.6 左抗力满足;右抗力满足;6 56112.61 -24471.95 50518.9 -29000.51 左抗力满足;右抗力满足;7 50489.86 -29058.43 38970.83 -38522.9 左抗力满足;右抗力满足;右x>ξh08 38977.81 -38381.18 26790.5 -49631.47 左抗力满足;右抗力满足;左x>ξh0右x>ξh09 26770.91 -49694.88 19864.98 -59736.12 左抗力满足;右抗力满足;左x>ξh010 19831.71 -59735.75 19634.85 -60037.65 左抗力满足;右抗力满足;11 19605.43 -60015.65 19834.54 -59884.31 左抗力满足;右抗力满足;12 19845.85 -59772.08 26766.71 -50233.73 左抗力满足;右抗力满足;右x>ξh013 26764.8 -49798.54 38989.98 -38905.86 左抗力满足;右抗力满足;左x>ξh014 38990.04 -38618.26 50577.93 -29495.47 左抗力满足;右抗力满足;15 50513.26 -29736.59 55972.99 -24897.69 左抗力满足;右抗力满足;16 55945.15 -25076.51 56199.13 -24733.55 左抗力满足;右抗力满足;17 56172.17 -24898.28 56012.46 -24881.62 左抗力满足;右抗力满足;18 55946.1 -25072.92 50574.91 -29492.74 左抗力满足;右抗力满足;19 50517.02 -29691.85 38996.91 -38756.11 左抗力满足;右抗力满足;右x>ξh020 38994.9 -38556.51 26768.03 -50213.67 左抗力满足;右抗力满足;左x>ξh0右x>ξh021 26764.36 -49731.37 19834.54 -59850.65 左抗力满足;右抗力满足;左x>ξh022 19833.55 -59740.87 19634.74 -60037.81 左抗力满足;右抗力满足;23 19605.48 -60015.53 19834.02 -59880.36 左抗力满足;右抗力满足;24 19844.54 -59769.92 26810.29 -50178.27 左抗力满足;右抗力满足;右x>ξh025 26771.59 -49797.69 38998.05 -38758.56 左抗力满足;右抗力满足;左x>ξh0右x>ξh026 38970.36 -38488.93 50527.68 -29040.36 左抗力满足;右抗力满足;左x>ξh027 50482.87 -29181.87 56166.73 -24132.13 左抗力满足;右抗力满足;28 56109.02 -24499.03 55524.25 -25111.99 左抗力满足;右抗力满足;29 55469.52 -25012.03 49167.81 -30233.57 左抗力满足;右抗力满足;30 49129.02 -30162.13 37497.86 -41638.48 左抗力满足;右抗力满足;31 37470.02 -41615.24 33745.32 -45113.69 左抗力满足;右抗力满足;32 33738.56 -45097.84 14448 -14448 左抗力满足;右抗力满足;由上表验算结果可知，承载能力极限状态正截面抗弯验算虽然满足规范要求，但跨中支点附近部分截面超筋。
3.2.2正常使用极限状态标准值组合(计预加力)应力计算表3-2 使用阶段标准值组合混凝土正截面应力表（单位：MPa）荷载组合上缘最大上缘最小下缘最大下缘最小1 9.23 0 12.28 02 13.912 -1.663 12.879 -0.342《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第7.1.5条规定，对于未开裂的预应力混凝土受弯构件，其使用阶段正截面混凝土压应力应满足σkc+σpt≤0.5fck=0.5×32.4=16.2MPa。
3.2.3正截面抗裂验算表3-3 组合1按A类预应力构件抗裂验算结果荷载组合单元编号短期效应左截面短期效应右截面长期效应左截面长期效应右截面1 1 -0.000 -2.702 -0.000 -2.7021 2 -2.608 -4.862 -2.608 -4.9531 3 -4.626 -5.172 -4.717 -5.2191 4 -5.060 -4.229 -5.107 -4.3111 5 -4.219 -4.184 -4.301 -4.3021 6 -4.178 -4.898 -4.296 -5.0581 7 -4.924 -6.303 -5.084 -6.7421 8 -6.333 -4.692 -6.772 -4.9421 9 -4.771 -3.111 -5.021 -3.1781 10 -3.153 -1.893 -3.220 -1.9531 11 -1.893 -3.085 -1.953 -3.1461 12 -3.034 -4.056 -3.095 -4.2731 13 -3.945 -4.785 -4.162 -5.1721 14 -4.751 -5.608 -5.138 -5.7381 15 -5.596 -5.192 -5.726 -5.3041 16 -5.190 -5.296 -5.302 -5.3941 17 -5.296 -5.190 -5.394 -5.3021 18 -5.192 -5.596 -5.304 -5.7261 19 -5.608 -4.752 -5.738 -5.1391 20 -4.786 -3.961 -5.173 -4.1781 21 -4.071 -3.034 -4.288 -3.0951 22 -3.085 -1.894 -3.146 -1.9541 23 -1.894 -3.154 -1.954 -3.2211 24 -3.112 -4.755 -3.179 -5.0051 25 -4.675 -6.333 -4.925 -6.7721 26 -6.303 -4.924 -6.742 -5.0841 27 -4.898 -4.178 -5.058 -4.2961 28 -4.184 -4.219 -4.302 -4.3011 29 -4.229 -5.060 -4.311 -5.1071 30 -5.172 -4.625 -5.219 -4.7161 31 -4.862 -2.608 -4.953 -2.6081 32 -2.702 -0.000 -2.702 -0.000表3-4 组合2按A类预应力构件抗裂验算结果荷载组合单元编号短期效应左截面短期效应右截面长期效应左截面长期效应右截面2 1 1.330 -2.428 -0.000 -2.7022 2 -2.362 -4.291 -2.608 -4.9532 3 -4.203 -3.759 -4.717 -5.2192 4 -3.696 -2.700 -5.107 -4.3112 5 -2.690 -2.490 -4.301 -4.3022 6 -2.484 -3.005 -4.296 -5.0582 7 -3.031 -4.527 -5.084 -6.7422 8 -4.542 -2.953 -6.772 -4.9422 9 -3.035 -1.647 -5.021 -3.1782 10 -1.748 -0.657 -3.220 -1.9532 11 -0.657 -1.658 -1.953 -3.1462 12 -1.548 -2.193 -3.095 -4.2732 13 -2.079 -3.159 -4.162 -5.1722 14 -3.123 -3.653 -5.138 -5.7382 15 -3.642 -3.313 -5.726 -5.3042 16 -3.311 -3.416 -5.302 -5.3942 17 -3.416 -3.311 -5.394 -5.3022 18 -3.313 -3.642 -5.304 -5.7262 19 -3.653 -3.124 -5.738 -5.1392 20 -3.160 -2.095 -5.173 -4.1782 21 -2.208 -1.548 -4.288 -3.0952 22 -1.658 -0.658 -3.146 -1.9542 23 -0.658 -1.749 -1.954 -3.2212 24 -1.648 -3.019 -3.179 -5.0052 25 -2.936 -4.542 -4.925 -6.7722 26 -4.527 -3.031 -6.742 -5.0842 27 -3.005 -2.484 -5.058 -4.2962 28 -2.490 -2.690 -4.302 -4.3012 29 -2.700 -3.696 -4.311 -5.1072 30 -3.759 -4.203 -5.219 -4.7162 31 -4.291 -2.361 -4.953 -2.6082 32 -2.428 1.330 -2.702 -0.000根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第6.3.1条规定，对于预应力混凝土A类构件:在作用短期效应组合作用下应满足σst－σpc≤ 0.7ftk=1.855MPa；在作用长期效应组合作用下应满足σlt－σpc≤ 0。