互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书

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贝雷架支架计算书(一天门)

贝雷梁支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门第五联进行验算（此跨为本桥跨径最大15米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，贝雷片最大跨度15米。

新浇混凝土密度---取26KN/m3。

模板自重---取0.5KN/m2。

人、机、料及施工附加荷载---取4.0KN/m2。

二、单根立杆受力验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。

取箱梁实心段（中腹板）下单根立杆(受力最大情况）作验算标准。

具体参数如下：表1 立杆允许设计荷载表2 碗扣式脚手架主要构、配件种类、规格及用途①强度验算单根立杆实际承受的荷载为：N=1.2×(N G1+N G2)+0.9×1.4×ΣN QiN G1—脚手架结构自重标准值产生的轴向力N G2—脚手板及构配件自重标准值产生的轴向力ΣN Qi—施工荷载产生的轴向力总和于是，有：N G1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg=1.1KN(按搭设高度最高4.6m计算）N G2=(3.1×0.6×26)/3=16.1KN（单根立杆范围内砼自重，取腹板下3根立杆下均值）ΣN Qi=(0.5+4.0)×(0.6×0.6)=1.6KN（施工荷载）所以：N=1.2×(1.1+16.1)+0.9×1.4×1.6=22.7KN根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，单根立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（见表2）。

[]NN<(立杆强度满足要求）因立杆高度只有4米，立杆的稳定性在此不再作计算。

三、贝雷片受力验算根据纵断面布置情况，取最大跨径21m进行计算：（详见附图）①腹板砼重量：（空心段，按21m计算，取中腹板下3根立杆范围）a=1.85×21×26=1010.1KN②横隔板砼重量：（实心段,按3m计算）b=2.1×1.7×3×26=278.5KN③满堂碗扣支架自重：（支架高度取最高4.6m，横杆步距1.2m）单根立杆自重：C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×3=80根碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×80=8840kg=88.4KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×2.1×24+1.4×4.0×2.1×24=312.5KN ⑤荷载集度：q=(a+b+c+d)/24=70.4KN/m把整跨视为均布荷载，可知由4根贝雷片平均分配，所以单根贝雷片荷载集度为：q/4=70.4/4=17.6KN/m 受力分析最大弯矩为：m KN 2.970216.1781ql 81M 22max•=⨯⨯== []m KN 5.1687M M max •=< （弯矩满足要求）最大剪力为：KN 8.184216.1721ql 21Q max =⨯⨯==[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：(查表得钢材弹性模量E=2.1×105MPa )m 037.0cm577500m /KN 101.2384m 21m /KN 6.175EI 384ql 5f 42844x 4=⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.5240021000400l f ==<（挠度满足要求）四、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270×8×14=30240kg=302KN （按24m 计，共8片，14排） ②箱梁自重：（以跨径24m 计算，21m 空心段，3m 实心段） q=(6.3×21+6.5×1.7×3)×26=4301.7KN （6.3为断面面积） ③满堂支架重量：单根立杆自重：（取最大3.6m 高）C1=7.41+10.67×2+3.97×16+9.69+8.5=110.5kg 立杆数量：C2=(24/0.9)×15=400根碗扣支架自重：c=C1×C2=110.5×400=44200kg=442KN④附加荷载：（静荷载取1.2系数；动荷载取1.4系数） d=1.2×0.5×9.5×24+1.4×4.0×9.5×24=1413.6KNI56a 工字钢主分配梁受力模型可视为简支梁形式，把24m 箱梁视为一跨，由两端工字钢支点受力，那么单端受力情况为：q1=(q+q 贝雷+c+d)/2=3229.7KN⑤荷载集度：（工字钢12m 长，考虑两片工字钢合并平均受力） q2=q1/12/2=134.6KN/m受力分析，弯矩最大发生在4.0m 位置，详见钢管桩平面布置图。

盘扣式现浇箱梁模板支架计算书(匝道桥)

盘扣式现浇箱梁支架模板计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性JGJ231-2010 梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm) 0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm) 0设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 10000W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×3]×1＝35.64kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(13+1.5)×1.8]×1＝31.44kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1×3]×1＝29.2kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.44×0.1862+0.121×4.2×0.1862＝0.134kN·mσ＝M max/W＝0.134×106/37500＝3.561N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×29.2×185.7144/(100×10000×281250)＝0.078mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[185.714/150，10]＝1.238mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×31.44×0.186+0.446×4.2×0.186＝2.643kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×31.44×0.186+1.223×4.2×0.186＝7.628kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×31.44×0.186+1.142×4.2×0.186＝6.309kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×29.2×0.186＝2.131kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×29.2×0.186＝6.198kNR3'=0.928q2L=0.928×29.2×0.186＝5.032kN五、小梁验算梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.643/1＝2.643kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.628,6.309,7.628]/1=7.628kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.643/1＝2.643kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.045kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.8-0.45)=0.81kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=4.035kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.628+0.045=7.672kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.643+0.045+0.81+4.035=7.532kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[7.532,7.672,7.532]=7.672kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.131/1＝2.131kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[6.198,5.032,6.198]/1=6.198kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.131/1＝2.131kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×6.5/35 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.8-0.45)=0.675kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1×3]×(3.9-6.5/2)/2×1=3.2kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.198+0.037=6.235kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.131+0.037+0.675+3.2=6.043kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[6.043,6.235,6.043]=6.235kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.672×0.92，0.5×7.672×0.22]＝0.777kN·mσ=M max/W=0.777×106/166667=4.661N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×7.672×0.9，7.672×0.2]＝3.452kNτmax=3V max/(2bh0)=3×3.452×1000/(2×100×100)＝0.518N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×6.235×9004/(384×9350×833.333×104)＝0.684mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.235×2004/(8×9350×833.333×104)＝0.016mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=max[qL1,0.5qL1+qL2]=max[7.672×0.9,0.5×7.672×0.9+7.672×0.2]=6.905kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.779kN,R2=6.905kN,R3=5.719kN,R4=5.719kN,R5=5.719kN,R6=5.719kN,R7=5.719 kN,R8=5.719kN,R9=5.719kN,R10=5.719kN,R11=5.719kN,R12=5.719kN,R13=5.719kN,R14 =5.719kN,R15=5.719kN,R16=5.719kN,R17=5.719kN,R18=5.719kN,R19=5.719kN,R20=5.7 19kN,R21=5.719kN,R22=5.719kN,R23=5.719kN,R24=5.719kN,R25=5.719kN,R26=5.719kN ,R27=5.719kN,R28=5.719kN,R29=5.719kN,R30=5.719kN,R31=5.719kN,R32=5.719kN,R33= 5.719kN,R34=5.719kN,R35=6.905kN,R36=6.779kN正常使用极限状态R max'=max[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[6.235×0.9,0.5×6.235×0.9+6.235×0.2]=5.612kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=5.439kN,R2'=5.612kN,R3'=4.563kN,R4'=4.563kN,R5'=4.563kN,R6'=4.563kN,R7'=4.563kN,R8'=4.563kN,R9'=4.563kN,R10'=4.563kN,R11'=4.563kN,R12'=4.563kN,R13'=4.563kN,R14'=4.563kN,R15'=4.563kN,R16'=4.563kN,R17'=4.563kN,R18'=4.563kN,R19'=4.563kN,R20'=4.563kN,R21'=4.563kN,R22'=4.563kN,R23'=4.563kN,R24'=4.563kN,R25'=4.563kN,R2'=4.563kN,R27'=4.563kN,R28'=4.563kN,R29'=4.563kN,R30'=4.563kN,R31'=4.563kN,R32'= 64.563kN,R33'=4.563kN,R34'=4.563kN,R35'=5.612kN,R36'=5.439kN六、主梁验算主梁类型方木主梁截面类型(mm) 150×150主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.444 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.663主梁截面抵抗矩W(cm3) 562.5 主梁弹性模量E(N/mm2) 8415主梁截面惯性矩I(cm4) 4218.75 可调托座内主梁根数 11、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=2.321×106/562500=4.126N/mm2≤[f]=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝12.295kNτmax=3V max/(2bh0)=3×12.295×1000/(2×150×150)＝0.82N/mm2≤[τ]=1.663N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.158mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[900/150，10]＝6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=10.41kN，R2=20.207kN，R3=22.76kN，R4=29.792kN，R5=22.019kN，R6=22.019kN，R7=29.792kN，R8=22.76kN，R9=20.207kN，R10=10.41kN 七、可调托座验算1234567891029.792kN≤[N]=40kN满足要求！八、立杆验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.254×0.9×1.52/10＝0.065kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(13+1.5)×1.8)+1.4×0.9×3]×1＝35.22kN/m2)小梁验算q1＝max{2.608+1.2×[(0.3-0.1)×6.5/35+0.5×(1.8-0.45)]+[1.2×(0.5+(13+1.1)×0.45)+1.4×0.9×3]×max[3.9-6.5/2，3.9-6.5/2]/2×1，7.532+1.2×(0.3-0.1)×6.5/35}=7.577kN/m 同上四～六计算过程，可得：R1＝10.216kN，R2＝19.92kN，R3＝22.438kN，R4＝29.37kN，R5＝21.707kN，R6＝21.707kN，R7＝29.37kN，R8＝22.438kN，R9＝19.92kN，R10＝10.216kN 立杆最大受力N w＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7，R8，R9，R10]+1.2×0.15×(10-1.8)+M w/l b＝max[10.216，19.92，22.438，29.37，21.707，21.707，29.37，22.438，19.92，10.216]+1.476+0.065/6.6＝30.856kNf＝N/(φA)+M w/W＝30855.691/(0.386×424)+0.065×106/4490＝203.007N/mm2≤[f]＝390N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=10/12=0.833≤3满足要求！十、架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk LHh2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.254×90×10×3.9+0.5×90×3.9)=1493.856kN·mM R=γG[G1k+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=19116kN·m M T=1493.856kN·m≤M R=19116kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k LH2+Q3k Lh1)=1×1.4×(0.137×90×102+0.5×90×3.9)=1971.9kN·mM R=γG[G1k+(G2k+G3k)h0+0.15×H/(l a'×l b')]LB2/2=0.9×[0.5+(13+1.1)×0.45+0.15×10/(0.9×0.6)]×90×122/2=56120.04kN·mM T=1971.9kN·m≤M R=56120.04kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.638+0.25×0)×1×1320×130/1000=76.637kN≥F1=30.856kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×5.568×40000/1000=902.016kN≥F1=30.856kN满足要求！。

F匝道桥现浇支架计算

西互通F匝道桥现浇支架计算书一、荷载假设1、预应力钢筋混凝土容重按26kN/m3计；2、木模（内模及底模）自重按1.5kN/m2计；3、人员、倾倒及振捣混凝土等外荷载按4kN/m2计；4、工28a工字钢自重0.425kN/m，贝雷片自重按2kN/m计。

二、14cm×14cm方木（[σ]=7.5MPa）取支墩位置空心板梁实心段计算。

方木间距61cm，跨径1.2m，按简支计算。

扣除贝雷片宽度，净跨径l=1.2-0.18=1.02m预应力钢筋砼荷载q１=1.4×26×0.61=22.204kN/m木模及外荷载 q２=0.61×（1.5+4）=3.355kN/m总荷载 q=q１+q２=25.559kN/m跨中弯距M=1/8〃ql２=1/8×25.559×1.02２=3.324kN〃m弯曲应力σ=M/W=3.324×106/（140３/6）=7.27MPa＜[σ]=7.5MPa满足要求跨中挠度 f=5ql4/384EI=5×25559×1.024/(384×9×109×2×0.144/12)=0.0006m 忽略不计三、贝雷片支架计算（一）、贝雷片纵梁（[M]=788.2kN〃M、[Q]=245.2kN）纵梁间距1.2m，最大跨径10.5m，按简支计算。

将11.5m宽、1.4m厚空心板等效成等宽、实心均布钢筋混凝土荷载等效混凝土厚度h，=s/b=（hb－９s，）/b=［1.4×11.5-9×（π×0.375２+0.35×0.75）］/11.5=0.8488m则q1=0.8488×26×1.2=26.483kN/mq2=（1.5+4）×1.2+2=8.6kN/mq=q１+q２=35.083kN/mMmax=1/8〃ql２=1/8×35.083×10.52=483.5kN〃m＜[M]=788.2kN〃m 满足要求Q A =-QB=RA=RB=1/2〃ql=1/2×35.083×10.5=184.2kN＜[QA]=245.2kN 满足要求（二）、2工28a工字钢横梁横梁跨距2.4m/cos15.4167°=2.49m，受纵梁集中荷载，每组纵梁压力为P，间距1.2m/cos15.4167°=1.24m。

现浇箱梁支架方案计算书(贝雷片顶托)

福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。

⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。

瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。

桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。

桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。

桥梁下部：采用肋板式桥台。

柱式桥墩、桩基础。

桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。

贝雷片支架法现浇制梁施工计算书

贝雷片支架法现浇制梁计算书编号：版本号：发放编号：计算：总工审核：总监批准：有效状态：中铁四局沪宁城际铁路工程站前I标项目部目录1、编制依据 (1)1.1、施工图纸 (1)1.2、标准、规范 (1)1.3、上级部门颁发的文件、规定 (2)1.4、其它 (2)2、编制原则 (2)3、工程概况 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、工程概况 (3)3.3、岩土工程勘察 (4)3.3.1、地形、地貌 (4)3.3.2、地质条件 (4)4、施工部署 (5)4.1、施工工法 (5)4.2、一跨式移动支架材料用量 (5)4.3、两跨式移动支架材料 (6)5、支架设计 (8)5.1、移动支架概述 (8)5.1.1、设计原理 (8)5.1.2、特点 (8)5.1.3、主要技术参数 (8)5.1.4、支架系统构成 (8)5.1.4.2、外模系统 (9)5.1.4.3、内模系统 (9)5.2、两跨式支架 (9)5.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例） (9)5.2.2、移动支架计算书 (15)5.2.2.1、主要技术标准 (15)5.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁） (15)5.2.2.3、计算荷载 (16)5.2.2.4、结构计算 (17)5.2.2.5、内力验算 (18)5.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算 (19)5.2.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (21)5.2.2.8、承台上I50工字钢验算 (22)5.2.2.9、中间支墩设计 (23)5.2.2.10、承台验算 (24)5.2.2.11、计算结论 (25)5.3、一跨式移动支架 (25)5.3.1、一跨式支架设计图（以32m为例） (25)5.3.2、移动支架计算书 (29)5.3.2.1、主要技术标准 (29)5.3.2.2、采用数据(双层单排加强型贝雷梁） (29)5.3.2.3、结构计算 (30)5.3.2.4、计算荷载 (31)5.3.2.5、内力验算 (32)5.3.2.6、贝雷梁下横梁2I36a工字钢验算 (32)5.3.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (35)5.3.2.8、承台上I63c工字钢验算 (35)5.3.2.10、计算结论 (38)贝雷片支架法现浇制梁计算书1、编制依据1.1、施工图纸1.1.1、《七乡河特大桥施工图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15；1.1.2、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁31.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-01；1.1.3、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁23.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-02；1.1.4、《简支梁桥上预埋钢筋布置图》，图号：沪宁城际施图（轨）预埋1；1.1.5、《七乡河特大桥接触网基础预留接口设计图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15-J00；1.1.6、《综合接地通用图》，图号：沪宁城际施图-（接地）参；1.1.7、《盆式橡胶支座安装图》，图号：沪宁城际施图（通桥）-Ⅵ-01。

现浇箱梁贝雷架+钢管桩模架计算书

*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。

跨径组合为35+45+35m。

箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。

箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。

横截面为单箱双室。

箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。

固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。

箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。

箱梁腹板垂直，厚50cm。

梁底与地面最大高差17.05m。

设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。

A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。

则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。

贝雷支架计算现浇梁箱梁

邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,假设直接采纳满堂支架无法跨越,打算在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。

由下至上依次为：一、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。

底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。

二、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。

3、上安设贝雷梁。

4双槽钢。

5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。

6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。

一、现浇梁分段模型2、计算分析见下表1、40m现浇梁重量计算单元号长度(m) 总重量(Kg) 底板宽度(m) 换算为实心矩形板厚度(m)1 26956 1.922 100895 1.963 309390 1.334 100895 1.965 26956 1.92换算后得出两侧7m范围按板厚计算,中间按米计算。

计算分腹板区、底板及翼板区分别计算。

腹板区按照混凝土最大厚度计算,底板及翼板区按照平均厚度米计算。

2、模板自重2kN/m2，混凝土钢筋自重28kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。

二、贝雷梁纵梁计算支墩采纳双层贝雷梁，纵梁采纳单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。

腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。

荷载计算：贝雷经受荷载为KN/ m2 KN/ m2上部碗口支架自重：依照（0.6*0.6*0.6）m计算为KN/ m2模板重量：2kN/m2kN/m2KN/mKN/mKN/m 的线荷载计算。

(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不增强单层单排贝雷梁允许弯矩为：788.2KN.m ；允许最大剪切力245.2KN 。

关于临时工程贝雷各构件允许拉、压、弯应力=273MPa ，允许剪应力为156MPa 。

43、E=2x105 MPa (2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情形计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁依照简支梁进行强度和挠度计算。

高速公路现浇箱梁支架计算书

目录一、概述 (2)二、计算依据 (2)三、计算参数取值 (2)四、盘扣式支架验算 (3)五、盘扣支架的相关说明 (11)六、结论 (11)F匝道桥第8联现浇箱梁支架计算书一、概述小屯枢纽互通式立交F匝道桥第8联为27+27+35+27m预应力砼连续箱梁,上跨沪昆高速公路,梁高2。

0米，桥面宽度净10米，为单箱双室截面。

其中上跨高速公路采用大钢管H型钢门洞支架外，其余采用满堂式支架施工，满堂式支架采用盘扣式支架。

盘扣式支架的M60支撑架体的宽度为10.8米，箱梁底板位置横向采用间距0.9、1。

2、1。

5、1。

8米（用于横桥向翼板位置）,纵向间距采用1.2米（用于顺桥向立柱两侧）、1。

5米。

架体顶托上方铺设主龙骨，主龙骨采用75＊150H的热轧H型钢。

次龙骨采用高度为200mm的高强H20木工字梁，沿顺桥向放置，实心部位排列间距为200mm，空心箱体部位排列间距为250mm，上铺15mm厚的竹胶合板。

侧模由内到外结构依次为：竹胶板，横向10×10方木，竖向φ48X3.0双肢钢管，横向方木间隔25㎝，竖向钢管间隔不超过60㎝。

如下图所示：二、计算依据1、《F匝道桥上第8联连续箱梁现浇支架设计图》2、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50—2011）3、《公路桥涵钢结构设计规范》（JTG D64-2015）4、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2008)5、《建筑施工手册》(第四版)6、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)；7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008)8、《M60盘扣式支撑架检测报告》（2010）9、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》(JGJ231—2010）10、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-201111、《建筑拆除工程安全技术规范》（JGJ147—2004)三、计算参数取值1、荷载取值表截面几何惯性矩Ix＝4.618X107 mm4四、盘扣式支架验算1、计算方法1）计算方法依据规范JGJ231—2010及盘扣行业惯例。

现浇箱梁水上钢管桩贝雷梁支架计算书

水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。

以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。

（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。

互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书

互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。

匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。

跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。

桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。

二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。

现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。

0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。

跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。

边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。

边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。

每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。

钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。

支架结构均采用简支布置。

23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。

23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。

贝雷梁支架计算书

简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。

计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。

它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。

贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。

二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。

这里对这两种方案进行检算。

方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。

30140ⅠⅡⅠⅡ4972单位：m m图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图2Ⅰ36a 工字钢砂桶95×3001395.5375.5承台承台墩身墩身74252962062072008500350图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。

图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。

2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。

3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。

（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。

现浇箱梁贝雷支架计算书

现浇箱梁贝雷支架计算书建安大道与益民路分离式立交桥位于拟建的建安大道与益民路交叉处，该工程采用建安大道下穿益民路的方式。

建安大道与益民路呈80度交角，桥梁中心对应于建安大道里程桩号为K0+450、384，对应于益民路的里程桩号为LK0+450、384，桥上部采用三跨一联跨径为15、46+26+15、46m的等截面连续梁预应力混凝土梁桥。

梁桥为单箱四室结构，箱梁顶板宽18、5m，底板宽8、0m(计算按12米计)，悬臂板端部厚20cm,中腹板厚均为50cm，顶板厚25cm，底板厚25cm，梁高1、4m，桥面横坡为双向人字坡1、5%。

箱梁顶面横坡采用箱梁绕桥面设计高程旋转而成，箱梁截面左右对称。

一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、《安溪益民路分离式立交桥工程》施工图；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑荷载设计规范》。

二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。

现浇箱梁支架基础平面布置图详见图ZJ-1, 现浇箱梁支架横断面图详见图ZJ-2。

1、两边跨跨径L=15、46m桥宽18、5m等截面标准现浇箱。

距桥台台身边缘0、75m设置一排钢管桩做为第一支墩；距1#桥墩边缘0、75m设置一排钢管桩做为第二支墩。

两支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12、45m。

单中支墩：钢管桩φ50*0、7cm，7根，钢管桩间距按2、5m和3、0m两种间距布置。

钢管桩上布置2I36b、L>1800cm工字钢作横梁。

横梁上布置支架贝雷片纵梁。

匝道桥箱梁现浇支架计算书

白马大桥匝道桥现浇支架计算说明书一、说明：根据施工技术方案，计算各主要构件受力情况及支架的整体稳定性是否满足要求，根据计算验证方案的可行性，并根据验算结果指导编制施工方案；计算方式采取由上至下方式，逐个验算杆件受力是否符合要求，具体分为：上横梁Ⅰ16a工字钢验算、贝雷梁验算、砂筒设置及受力验算、基础验算等。

二、计算依据及计算方式：1、计算依据：①《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》；②公路施工手册《桥涵》（下册）；③《路桥施工计算手册》。

2、计算方式：采用手算与Midas计算软件相结合的方式。

三、具体计算：（一）、上横梁验算：上横梁采用Ⅰ16a工字钢，间距为75cm布置在贝雷梁节点上。

根据梁体标准断面中各段梁体砼面积情况，确定上横梁工字钢的荷载分布。

1、横梁上部荷载计算横梁上部荷载值为梁体荷载+模板及支架荷载及施工荷载总和；根据《路桥施工计算手册》，施工荷载：q1=1.5KN/m2，模板及支架荷载：q2=1.5 KN/m2计算。

梁体荷载按照梁体标准断面，计算各分段面积，根据各分段面积确定荷载值，计算荷载以75cm长（Ⅰ16a工字钢间距）计算。

具体如下：（1）、AB段计算：AB段受力作为均布荷载受力考虑。

①梁体本身荷载：4468.75*10-4 m2*26 KN/m3*0.75m/=8.714kN②模板及支撑荷载：1.5 KN/m2*1.42m*0.75m=1.5975kN③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m*1.375m=1.547 kN④AB段荷载总值：F1=①+②+③=8.714+1.5975+1.547=11.8585( KN)，其均布荷载为：f1=F1/L=11.8585/1.375=8.625(KN);（2）、BC段计算：BC段受力作为均布荷载受力考虑。

①梁体本身荷载：0.9m2*26 KN/m3*0.75m/0.5m=35.1kN/m②模板及支撑荷载：模板及支撑荷载取1.5 KN/m2，则模板及支撑总荷载值为1.5KN/.m2*0.75m=1.125 kN/m③施工荷载：施工荷载取1.5 KN/m2,则施工荷载总值为：1.5 KN/m2*0.75m=1.125 kN/m④BC段荷载总值：F2=①+②+③=35. 1+1.125+1.125=37.35( KN/m)（3）、CD段计算：CD段受力作为均布荷载受力考虑。

现浇箱梁满堂支架(贝雷架)计算书

青田县瓯江四桥（步行桥）工程现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书计算：复核：审核：中铁四局集团有限公司青田县瓯江四桥（步行桥）工程项目经理部2016年11月10日目录1 编制依据............................................................ - 4 -2 方案简介............................................................ - 4 -3 支架主要材料特性及参数.............................................. -4 -4 荷载计算............................................................ -5 -4.1 荷载类型...................................................... - 5 -4.2 荷载组合...................................................... - 5 -5 NU02联钢筋混凝土预应力箱梁支架结构计算............................. - 5 -5.1 计算模型及边界条件设置........................................ - 7 -5.2 计算结果分析.................................................. - 8 -5.2.1 托架上满堂支架计算分析 ................................ - 9 -5.2.2 横向I20a工字钢横梁分析 ............................... - 9 -5.2.3 贝雷梁分析 ............................................ - 9 -5.2.4 主横梁双榀I45a工字钢分析 ............................ - 10 -5.2.5 钢管桩分析 ........................................... - 11 -5.3 底模体系计算................................................. - 12 -5.4.5支架立杆计算................................................ - 15 - 5.5 侧模计算......................................................... - 16 -5.5.1 侧模荷载计算............................................... - 16 -5.5.5 横向背带钢管计算........................................... - 18 -5.5.6 侧模拉杆计算.............................................. - 18 -6 跨江南大道防护棚架结构计算......................................... - 18 -6.1 防护棚架设计................................................. - 18 -6.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 19 -6.3 设计计算参数................................................. - 20 -6.4 结构模型..................................................... - 20 -6.5 单元构件计算................................................. - 21 -6.6 地基承载力................................................... - 24 -7 SU03联(NU01联)满堂支架结构计算.................................... - 24 -7.1 满堂支架设计概况............................................. - 24 -7.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 26 -7.3 设计计算参数................................................. - 27 -7.4 梁端满堂支架计算............................................. - 27 -7.5 梁中满堂支架计算............................................. - 30 -7.6 支架立杆计算................................................. - 32 -7.7 地基承载力计算............................................... - 34 -7.8 支架稳定性计算............................................... - 34 -8 跨S49省道防护棚架结构计算......................................... - 34 -8.1 防护棚架设计................................................. - 34 -8.2 计算模型及边界条件设置....................................... - 35 -8.3 设计计算参数................................................. - 36 -8.4 结构模型..................................................... - 36 -8.5 单元构件计算................................................. - 37 -8.6 地基承载力................................................... - 41 -现浇箱梁满堂支架（贝雷架）检算书1 编制依据（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；（5）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（6）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。

匝道现浇箱梁支架计算书_secret

现浇箱梁计算书匝道现浇箱梁支架计算书支架正立面图设计计算排架的设计的布置需要通过验算来确定其使用的安全性由于现浇箱梁为变截面的形式，而采用取排架也是组合型的根据具体情况，对三个部分进行验算其安全性和稳定性。

一、脚手架及支撑计算1.1、脚手架取任意6m长箱梁进行计算受力部分脚手架宽取7.2m，则A=7.2×6=43.2m2混凝土及钢筋重（6m箱梁）103838kg=1017612N每m2重为1017612/43.2=23556N/m2模板重2000N/m2支架重1500N/m2振捣产生作用力2000N/m2其他荷载1000N/m2共计23556+2000+1500+2000+1000=30056N/m2取安全系数1.25则计算荷载：30056×1.25=37570N/m2强度验算：每区格面积为0.9×1.2=1.08m2每根立杆承受荷载：37570×1.08=40575N钢管截面特性A=489mm2I=12.15cm4σ＝N/A＝40575/489=83Ｍｐａ<[σ]=210Mpa强度验算通过。

稳定性验算：λ＝L/I＝600/12.15=50查钢结构规范附表三φ＝0.79σ= N/φA =40575/（0.79×489）=105<[σ]=210Mpa故横杆间距120步距90满足要求。

二、木枋1、按防水竹胶板下10×10横向木枋间距，对模板进行验算混凝土容重取2500kg/m3，混凝土自重Q=2.4T/m2最大荷载3.0T/m2根据防水竹胶板受力特性计算横向木枋间距，选用厚15mm防水竹胶板，其挠度按1.5mm控制。

顺桥向弹性模量E=7.6×103N/mm2惯性矩：I=1/12bh3=1×1×0.0153/12=2.81×10-7m4取最不利荷载Q=3.0T/m2，横向木枋间距为25cm一道。

27.5m贝雷梁计算书

贝雷梁计算一. 荷载1. 现浇箱梁自重所产生的荷载：①钢筋混凝土按26kN/m3计算，②单侧翼缘板混凝土线形荷载为：Py1=1.1232*26=29.2kN/m③单侧腹板处混凝土线荷载为：Py2=2.2153*26=57.6kN/m④单侧梁中处混凝土线荷载为：Py3=1.044*26=27.1kN/m2. 模板体系荷载按规范规定：P2=0.75kPa3. 砼施工倾倒荷载按规范规定：P3=4.0kPa4. 砼施工振捣荷载按规范规定：P4=2.0kPa5. 施工机具人员荷载按规范规定：P5=2.5kPa二、线形荷载分布计算贝雷梁布置图见下图。

1. 贝雷梁布置图横断面纵断面贝雷梁横向布置为：2*（0.9*2+415+2*0.45+0.3+0.45*2*0.9）+0.45m，共宽10.8m，横向共20榀。

2. 构件材料及规格①材料：除贝雷梁采用16Mn外，其余均为Q235②规格：贝雷梁上下弦杆采用双[10（背靠背）；竖杆及斜杆采用工8。

贝雷梁间横向联杆采用工8；钢管桩采用Φ630，壁厚10mm 钢管；钢管桩顶横梁采用双工512a；钢管桩间剪刀撑采用[20。

1、按概率极限承载力计算即Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ式中SQ：基本可变荷载产生的力学效应SG：永久荷载中结构重力产生的效应Sd：荷载效应函数rg ：永久荷载结构重力的安全系数rq：基本可变荷载的安全系数强度满足的条件为：Sd(rgG;rqΣQ)≤rbRd式中rb：结构工作条件系数Rd：结构抗力系数Sd(rgG;rqΣQ)=1.2SG+1.4 SQ加载模型图四、计算结果1. 支点反力仅显示翼缘板下方一榀贝雷梁。

由图所示结构最大位移为5.93cm<L/400=2400/400=6cm。

结构内力单元内力图单元应力图型钢应力图由图所示型钢的最大应力为86.5MPa<210MPa，满足要求。

贝雷梁应力图结构最大内力为支点两侧下弦杆处，最大值为338kN<560kN 。