长江集装箱船结构计算书
主船体结构初算-船ABS
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船底板的板厚计算
• 船底板的板厚先来 定义一个压头h， 单位为m。如下图， 为从计算位置的底 板到它正上方的第 一层水密的甲板的 距离加上从该甲板 到主甲板加上 0.76m的0.667倍。
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船底板的板厚计算
• 船底板的板厚从下面的各式中取最大值并且 不小于0.035L+6.5mm 。 • 对横骨架式： • 对纵骨架式：
• 强构件的计算公式同样也只需要下面的一 个公式，只是取值不同。 • Z=4.74cbhl2Q cm3 • 式中c为系数，深舱中取值为1.5，其它位置 为1； • b为支撑宽度，单位为m； • h为设计压头，同弱构件的设计压头，单位 m； • l为支撑距离，单位m，一般不要超过5m。
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强梁尺寸的选取
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公式中参数的取值
• c值，在深舱中取1，其它情况下都取0.6 • s值，型材间距，单位取m • l值，跨距，单位m，在这里可以简单理解为 强梁之间的距离，对纵骨架式，就是肋位 间距。 • h值，设计压头，单位m，取值按18，19和20页 的要求。 • 注：非水密舱壁的型材剖面模数可以减半
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强构件的计算
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槽形舱壁板厚计算
• 对水密舱壁计算公式如下，且不小于 s/200+2.5和6mm中的大值。
• s，支撑距离，取下图中a,c中的大值,mm
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槽形舱壁板厚计算
• k=1 • q=Q • h,取到干舷甲板的距离或到上一层甲板的距 离，取大者，如果是散货舱，乘以散货的 密度ρ，单位m；如果h<6.1m，则取 0.8h+ 对在液舱内的甲板强梁应满足下面的要求。 tw≥0.01dw+3 mm，但不必大于11.5mm， 如果dw>850mm，tw=11.5mm，则要加扶强 材，如第24页右上角的图示，其中B1要满 足第23页的要求，dw1<850mm dw>0.145l+0.25H 式中H为贯穿孔高度 通常dw≥3H，如果不能满足，可以用加补板 的方法补偿。
船体结构规范计算书
目录1.计算说明 (3)2.本船主尺度及计算参数 (3)3.外板 (3)4.甲板 (4)5.单层底结构 (5)6.舷侧骨架 (6)7.甲板骨架 (7)8.支柱 (9)9.平面横舱壁 (10)10.平面纵舱壁 (12)11.浮箱结构计算 (13)12.泵舱结构计算 (16)1. 计算说明：本船为无人的非自航的箱形驳船，在甲板上承载新下水船舶。
并通过下潜、使新船下水。
港内作业，属遮蔽航区。
主船体采用纵骨架式结构，滑道部位特殊加强。
浮箱采用横骨架式结构。
全船结构设计依据中国船级社1996年《钢质海船入级与建造规范》（以下简称“规范”）第2篇之第2章“船体结构”、第5章“油船”及第12章“驳船”部分的要求进行计算。
同时，满足中国船级社1992年《浮船坞入级与建造规范》中的有关要求。
2. 本船主尺度及计算参数：1）船长L=60 m;2）船宽B=35 m;3）型深D=6 m;4）计算吃水d=4 m;5）方形系数C b= ▽/（L*B*d）≈1;6）L/D=10, B/D=5.83;7）纵骨间距S=0.0016L+0.5=0.6m=600mm;8）肋板、强横梁及强肋骨间距S=2m 。
9）甲板负荷P 及甲板计算压头h：①一般部位：P1=10t/m2=100kP a ，h1=0.14P1+0.3=14.03m;②滑道部位：P2=25t/m2=250KP a，h2=0.14P2+0.3=35.3m;3. 外板3.1船底板3.1.1 据规范5.2.1.1，船中部0.4L区域内的船底板厚度应不小于：t1=0.056sf b(L1+170)=0.056×0.6×1×(60+170)=7.728mmt2=6.4sf b d=6.4×0.6×1×6=9.41mm3.1.2 据规范5.2.2平板龙骨的宽度b 应不小于：b=900+3.5L=1110mm,平板龙骨的厚度t 应不小于：t=t 0+2.0=9.41+2.0=11.41mm3.1.3 按浮船坞入级与建造规范：t=3.9s h +2.5=3.9×0.6×6+2.5==8.23mm3.1.4 实取全船船底板的厚度为：t=12mm3.2 舷侧板3.2.1 据规范5.2.4.2，舷侧外板厚度应不小于：t 1=0.069sf b (L 1+110)=0.069×0.6×1×(60+110)=7.038mmt 2=5.95sf b d =5.95×0.6×1×6=8.75mm3.2.2 据规范5.2.5.4，舷顶列板的厚度应不小于：t 1=0.069sf d (L 1+110)=0.069×0.6×1×(60+110)=7.038mmt 2=0.9s 75+L =0.9×0.6×7560+=6.27mm3.2.3 按浮船坞入级与建造规范：t=3.9s h +2.5=3.9×0.6×6+2.5=8.23mm3.2.4 实取全船舷侧外板及首、尾封板的厚度为：t=12mm同时考虑到两舷及首、尾加设护舷碰垫，实取碰垫部位船体外板的厚度为：t=12mm 。
船体主要构件规范计算书
一、概述本船为单底、双甲板、横骨架式钢质载客游船，航行于海河流域。
全船肋骨间距0.5米。
本计算书按照中国船级社《钢质内河船舶入级与建造规范(2002)》(以下简称《钢规》)第1分册第2篇〈船体〉中的对航行于内河C 级航区的钢质客船的要求，计算选取外板厚度及构件的尺度。
本船的艏部，根据实际冰区情况，仅对外板考虑冰区加强，内部构件按照常规船舶进行。
二、主尺度及要素总长 ………………………………… 25.86m 垂线间长……………………………… 24.20m 型宽 …………………………………… 5.80m 型深 …………………………………… 1.80m 设计吃水……………………………… 1.10m 设计排水量 …………………………… 75.3t 结构吃水……………………………… 1.30m 肋骨间距……………………………… 0.50m三、外板3.1 船底板① 根据《钢规》2.3.2.1船中部船底板厚度t 应不小于按下列式计算所得之值：)(γβα++=s L a t mm其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.076 β=4.5 γ=-0.4t1=0.7×(0.076×24.2＋4.5×0.5－0.4)＝2.58 mm ②根据《钢规》2.3.2.2船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：rdst+=8.4 mm其中：s=0.5 d=1.3 r=0.25t 2=25.03.15.08.4+⨯⨯=2.99mm③根据《钢规》6.3.1.1船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.046 β=3.3 γ=0.8t3=0.7×(0.046×24.2＋3.3×0.5+0.8)＝2.49 mm考虑到冰区航行以及总体强度（固定压载），实取船底板厚5mm。
3.2 平板龙骨根据《钢规》2.3.1.1平板龙骨厚度应按照船底板厚度增加1mm，宽度不小于0.75m即t=2.99+1=3.99 mm实取平板龙骨厚5mm，平板龙骨宽度取800mm。
结构计算
h=50l=50×2.31=115.5mm
t=0.4L+4.7=0.4×6.88+4.7=7.452mm
式中l=2.31mL=6.88 m
3.1.2面板宽度与厚度
b=4L+30=4×6.88+30=57.52mm
t=0.4L+4.7=7.452mm
面板面积S=b.t=57.52×7.452=428.6mm2
实取在折角部位两侧各80 mm范围内增厚，厚度t1=8mm满足要求。
2.4.2艉封板（§5.4.3.4）：
安舷外机艉封板厚度查表5.4.3.4.5。
舷外机功率＜40kW
实取：夹层结构45mm。芯材为含水率小于18﹪的松木，厚度为35mm，外包玻璃钢
积层5mm。
满足要求
3.骨架计算：
3.1中内龙骨（§5.6.2.1）
式中c=28 S=0.45 h=0.325 l=0.65
实取：t=6 mm(板加厚，建议不设扶强材)
实取t=5.5mm满足要求
2.2平板龙骨
平板龙骨厚度t
t=1.5t=1.5×5.15=7.73mm
平板龙骨宽度b
b=0.1B=0.1×2.90=0.290m
实取t×b=8×300mm满足要求
XH8904—110—01JS
渔政船船体结构规范计算书
共4页
第3页
2.3船首部船底加强（§5.4.3.3）
V/ =5/ =1.91> 1.5
XH8904—110—01JS
船体结构规范计算书
共4页
第2页
1.概述：
1.1本船为长度小于12m的无甲板船舶（敞口船），是横骨架式单底结构的GFRP渔业辅助船。其结构强度参照中华人民共和国渔业船舶检验局《玻璃纤维增强塑料渔业船舶建造规范》（2008年），对作业于遮蔽水域要求进行计算。
（完整版）船舶结构规范计算书
（完整版）船舶结构规范计算书船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。
货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵⾻架式结构，其余为横⾻架式结构。
（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船⼊级规范》（2006）进⾏计算与校核。
（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L 96.235m 总长oaL 92.780m ⽔线间长W1L 89.880m 两柱间长bp型宽 B 14.60m型深 D 7.000m设计吃⽔ D 5.600m计算船长L 不⼩于0.96Lwl=73.344m,不⼤于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距 s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏 0.60mFr8 ~ Fr1270.650m 纵⾻间距甲板及双层底下 0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80ms=0.0016+0.5 0.644m 标准⾻材间距bC（对应结构吃⽔） 0.820 ⽅型系数b系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度⽐ L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱⼝尺度⽐No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7 本船货舱开⼝为⼤开⼝.主机功率 1544kW2.3 外板计算 2.3.1 船底板(2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不⼩于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mm b F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1 d ——吃⽔，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板 (2.3.1.4)在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不⼩于下式之值:mm s sL t b19.9)6035.0(=+= 式中： L ——船长，取89.90m s ——纵⾻间距，取0.650m b s ——纵⾻的标准间距，取0.644m 实取 t=10mm 2.3.2 平板龙⾻ (2.3.2)平板龙⾻宽度b 应不⼩于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm (2.3.2.1) 2t t =+=底11.35 mm (2.3.2.2) 式中： L ——船长，取89.90m实取平板龙⾻ b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板 (2.3.3.1)舭列板处为横⾻架式，其厚度应不⼩于船底板厚度 (2.3.1.2)b F L Est )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵⾻间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120 F b ——折减系数，取1 实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横⾻架式舷侧外板厚度应不⼩于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Est )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm ==L t 3 9.48mm 式中： E = 1 s ——肋⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90m d ——结构吃⽔，取5.60m F d ——折减系数，取1 2h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不⼩于下式： (2.3.4.2)d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm=+=b F h d s t )(3.61210.62mm 式中： E = 1s —— 肋⾻间距，取0.644mL ——船长，取89.90m d ——结构吃⽔，取5.60m F b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120 实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm 式中:S=0.644 m d F =1 实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强⼒甲板(1)船中0.4L 区域纵⾻架式甲板，不⼩于下式之值： (2.4.2.1)d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵⾻间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90m d F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开⼝线以内及离船端0.075L 区域内强⼒甲板t 不⼩于下式之值 (2.4.2.2)759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL——船长，取89.90m实取t=10 mm2.4.2 甲板边板 (2.4.3.1) 船中部4.0L区域，甲板边板宽度，=b1111.32 mm8.6L≥500+厚度t不⼩于强⼒甲板厚度实取甲板边板 t x b = 14?20002.4.3 平台甲板厚度t应不⼩于下式之值： (2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中： s——⾻材间距，取0.650m实取 t = 8mm2.4.4甲板开⼝(2.4.4.2) 货舱及机舱开⼝的⾓隅采⽤抛物线，货舱⾓隅板实取 t=14mm 机舱⾓隅板实取 t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11) 艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔⾯积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度 t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖⾯积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板 (8.6.2.1)斜板厚度t 应不⼩于按下列两式计算所得之值,且应不⼩于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构 2.5.1中桁材(2.6.2.1~2.6.2.3)中桁材⾼度 30042250++=d B h = 900.2 mm 中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm 实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材(2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm 加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板⾼度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，⾄少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。
船体结构计算书
=3.2×6.9×1.43
=30.9 cm4
本船实取主肋骨L75X50X5,其W=28.76,I=167.1,故满足规X要求
按“规X〞2.6.3条要求，首、尾尖舱内肋骨剖面模数W和剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
W=2.3sdDl
=2.3×0.5×2.2×2.9×1.4
=10.27 cm3
s =0.5 m〔横梁间距)
l =2.2 m(横梁跨距，取B/3)
本船实取甲板横梁L63X40X5,其W=20.2 cm3,故满足规X要求
〔3〕 按“规X〞2.7.2.6条要求，在起锚机及机舱强肋骨顶端均宜设置强横梁，强横梁剖面模数应不小于该处甲板纵桁的剖面模数。
本船实取强横梁⊥6X200/8X80，与甲板纵桁一致，故满足规X要求
实肋板腹板高度： h =42〔B+d〕-70
=42×(6.6+2.2)-70
=299.6 mm
实肋板腹板厚度： t =0.5B+3
=0.5×6.6+3
=6.3 mm
实肋板面板剖面积： A =3.5d-0.5
=3.5×2.2-0.5
=7.2cm2
式中:d =2.2 m(吃水)
本船实取实肋板⊥8×320/8×100，满足规X要求
〔四〕舷侧骨架
〔1〕 按“规X〞2.6.2.2条要求，除首、尾尖舱外，主肋骨剖面模数应不小于按下式计算所得之值：
W=csdl2
=3.2×0.5×2.2×1.42
=6.9cm3
式中:c = 3.2 (系数)s=0.5 m(肋距)
d =2.2m(吃水) l =1.4 m(肋骨跨距)
按“规X〞2.6.2.4条要求，主肋骨剖面惯性矩I应不小于按下式计算所得之值：
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2
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结构规范计算书
共 18 页 第 1 页 三门峡江海工程技术开发有限公司
2015.7
日 期
28m 码头趸船 1 概述
船体结构规范计算书
JHCS703-101-01JS
第
2 页 页
共 6
本浮舟为 28m 码头趸船附属工程，运行于山东梁山县和东明县黄河主流水域，属 内河 B 级航区。用作 28m 码头趸船栈桥通道，栈桥通道长度 36m，由 18 只浮舟连接组 成。 本浮舟采用钢质、单底、单舷侧、横骨架结构；船体外板采用 CCSA 级钢，其它采 用 Q235A 级钢。其结构强度参照《内河小型船船舶建造规范》 （2006） （以下简称《规 范》 ） ，按 B 级航区甲板上载客的船舶构件核算。 2 主尺度 总 长： 水线长： 船 宽： 型 宽： 型 深： 吃 水： 肋 距：
28m 码头趸船
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JHCS703-101-01JS
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100 5 本船实取甲板中纵桁∟ ，不设甲板旁纵桁，满足要求。 60
共 6
3.5 舱壁扶强材 据《规范》3.6.2.1 舱壁扶强材应为竖向布置，尺寸与肋骨尺寸相同；船舶纵中 剖面处，必须设置舱壁扶强材，且与船底中内龙骨，甲板纵桁相对应，尺寸与强肋骨 尺寸相同。其他部位一般应设普通扶强材。 本船首、尾封板扶强材实取： ∟40×40×3，纵中剖面处扶强材实取：∟ 要求。 4 栏杆及护舷材 4.1 栏杆 据《规范》3.8.5.3 要求，结合本船实际使用要求，在首、尾封板位置甲板上方 设置栏杆，栏杆高度 0.9m。最低一根横杆距甲板间距不超过 0.23m，竖杆间距 2.0m。 栏杆材料采用普通镀锌焊接钢管，上横杆φ 42.4×3.5，竖杆φ 42.4×3.5,中间横杆φ 33.5×3.25。 4.2 护舷材 本船首、尾甲板边缘设钢质半圆形护舷材，护舷材采用φ 89×4 钢管。
船舶结构计算书模版
第4章结构设计4.1 前言本船采用单底、单甲板、横骨架式交替肋骨制、钢制电焊。
在本阶段，根据《内河船舶建造规范》（2002）对该船的结构进行设计，完成结构计算书，根据规范确定各主要构件的尺度，绘制基本结构图和典型横剖面图。
4.2 基本结构用途4.2.1 外板外板指船底部、舭部、舷部外壳板。
它的主要功能是保证船体水密，保证总纵强度和局部强度，并承受横向载荷。
4.2.2 甲板甲板主要作用是承受总纵弯曲应力，承受横向载荷，承受甲板上的集中载荷。
4.2.3 船体骨架用于保证船底板的强度和稳定性，纵向构件参与船体总纵强度；横向构件保证船体横向强度。
4.2.4 舷侧骨架它用于与肋板和横梁组成横向框架，保证船体的横向强度和刚度；支持船侧板；保证板格强度与稳性；传递船底和甲板板架荷重。
4.2.5 甲板骨架用于提高甲板刚度和稳定性。
承受并传递甲板上的载荷。
保证船体的横向和纵向强度。
4.2.6 舱壁根据使用要求将船体内部空间按用途分隔为不同的舱室，增强船体的横向强度与纵向刚度，水密舱壁可保证船舶的抗沉性，防止火灾等。
4.2.7 上层建筑它提供工作、生活及各种舾装设备的舱室；承受设备、人员重量等局部载荷，波浪冲击力，总纵弯曲应力。
4.3 组合型材剖面设计参照母型初估剖面尺寸，根据《规范》进行设计，并同时满足以下要求：1．型材稳定性条件：a .腹板高厚比b .面板宽厚比2．工艺使用条件面板与腹板关系 4.4 基本结构计算本设计按2002年版《钢质内河船舶建造规范》（下称《规范》）对C 级航区船舶要求进行计算。
主体结构材质为A 级船钢，主甲板室、上甲板室及驾驶室结构材质为Q235-B ，焊条为E4303GB/T5117-95。
船体大合拢缝、尾轴架、主机基座焊条为E5016GB/T5117-95。
在规范计算中所涉及的主要尺度为：计算船长 L 35.6m船 宽 B 6.704m型 深 D 2.00 m设计吃水 d s 1.10 m结构计算吃水 d 1.15 m肋 距 s 0.50m半波高 r 0.25m4.4.1 外板及主甲板板1、船底板按《规范》2.3.2.1要求，船中部船底板厚度应不小于:()t L s ααβγ=++=⨯⨯+⨯-0.7(0.07635.6 4.50.50.4)=3.19mm式中：a=0.7，α=0.076,β=4.5, γ=-0.4按《规范》2.3.2.2要求，船底板厚度t尚应不小于:t=4.8=⨯4.80.5=2.84mm实取：t=4mm2、平板龙骨按《规范》2.3.1要求，船中部平板龙骨厚度：实取：t=5mm ；宽度B≥750mm。
集装箱船结构强度直接计算指南
表 !"#"%"$
, ! " + 处最大 扭矩 , -.,
注： （$） 表中各工况的波浪载荷 （弯矩） 均指以设计波方法模拟施加于全船模型的对应节点。 （!） 对于按无限航区设计的船舶， 预报在其生命周期内可能经受的最大波浪载荷主要包括在世界各海域内航行时经 受的海况， 用出现各种周期与波高的波浪出现的概率来表达。建议采用 /0.1 推荐的波浪散布图谱。二维或三 维波浪理论计算出在波浪谱各概率水平下的长期预报值。直接计算的概率水平取最大垂向波浪弯矩预报值量 级与按规范计算值相对应的概率水平。将船体置于确定的规则波上， 波浪外载荷对船体的作用可采用设计波来 模拟， 而该设计波所具有的波长、 相位和波高产生的载荷响应相当于长期预报值。
（!"） 显示满足或不满足强度标准的结果表格输出； （!#） 必要时， 对结构的建议修改方案， 包括修改后的应力评估和屈曲特性。 !$!$% 算方案。 !$!$( 计算程序如采用不同于本社 &)*+,-- 系统中所列的， 则送审单位还应提供所采用 对拟进行全船结构有限元分析的船， 设计部门应在设计周期的早期与 &&’ 研讨计
!! 1 2
首端节点 !： 沿纵向、 横向和垂向的线位移约束， 即：
!" # !! # !$ # 2
!"-"# 条件如下： 节点 -： 沿垂向的线位移约束， 即： 节点 #、 尾封板水平桁材距纵中剖面距离相等的左 （节点 #） 、 右 （节点 -） 各一节点处， 约束
!$ # 2
!"$ !"$". !"$"! 许用应力 板应力指的是板单元中点处的中面应力。 各板材 （包括桁材腹板） 的许用应力为： ［"% ］ 1 .32 第6页 4( ’ 55!
船体主要结构规范计算书
纵桁跨距l,m
甲板厚度应满足2.19.7.1的规定t=0.05L+2.5=3.358mm，甲板室围壁的厚度应不小于t=0.05L+2.8=3.658mm，扶强材 的剖面模数应该不小于W=3shl2=14.4cm3,满足要求 2.9.3 2.9.3.1
其它围壁 内壁板 板厚 扶强材 舷墙及其它 船长L，m 板厚
扶强材跨距l m
带板5×500 W=15.1cm3
板厚
2.15.3
t=0.025L+4 c
横梁间距s m
4.39
1.00
5
0.50 1.33 0.60 带板5×500 W=15.1cm3
横梁
2.7.2.1
横梁跨距l(不得小于B/3) m 第一层甲板室 0.8h0(d/D=0.7时) m
2.9.1.3
甲板
W=4.6cshl2
W=4.75bhl2 I=2Wl
2.44
38.40
L50×50×5
L100×75×8
268.83 1.10 0.60 3.50
甲板纵桁
2.7.3.1 2.7.3.4
纵桁支撑面积宽度b,m
第一层甲板室 h=0.8h0 m
带板5×1200 W=76.49cm3 I=617.21cm4
2.19.10 t≮3 W=(30+0.45L)sh2
4 L50×50×5
2.10 2.10.0
2.10.1
舷墙
23.70
支撑肘板 2.16.2.4
15.61 5 5 150 升高甲板舷墙板厚 L 取5，带板5×1000 50 3
1.00
W=65.18cm 不小于0.8m
扶强材间距s
m
船舶结构计算范文
船舶结构计算范文1.强度计算：计算船舶主体结构在静力和动力载荷下的强度。
静力载荷包括船舶自重、配载物的重量、海水压力等，动力载荷包括船舶在运行中受到的波浪和风力等作用。
强度计算可以通过有限元分析、传统计算方法和经验公式等进行。
2.稳定性计算：确定船舶的稳定性参数，包括初始浮力、动态稳定性、倾覆角等。
稳定性计算需要考虑船舶在不同载荷条件和船体变形下的稳定性能，通过稳定性曲线和重心位置来评估船舶的稳定性。
3.疲劳寿命计算：根据船舶的使用条件和载荷频率，计算船舶结构在一定寿命范围内的疲劳寿命。
疲劳寿命计算需要考虑船舶的工作循环、结构应力和材料疲劳性能等因素。
4.刚度计算：计算船体的刚度和振动特性，包括弯曲刚度、扭转刚度、纵向刚度和横向刚度等。
刚度计算可以通过有限元分析、试验和简化计算等方法进行。
1.收集设计要求和使用条件：收集船舶的设计要求、使用条件和技术规范等相关信息。
这些信息包括船舶的荷载要求、使用环境、船舶的尺寸和型号等。
2.确定载荷和载荷分布：根据船舶的使用条件，确定船舶在静力和动力载荷下的荷载大小和分布。
静力载荷包括船舶的自重和配载物的重量，动力载荷包括波浪和风力等载荷。
3.进行强度计算：根据船舶的结构形式和载荷条件，进行强度计算。
强度计算可以通过有限元分析软件进行，也可以使用传统计算方法和经验公式进行。
4.进行稳定性计算：根据船舶的使用条件和结构形式，进行稳定性计算。
稳定性计算可以通过数值模拟和计算软件进行，也可以通过实验进行验证。
5.进行疲劳寿命计算：根据船舶的使用条件和结构形式，进行疲劳寿命计算。
疲劳寿命计算可以通过疲劳分析软件进行，也可以使用经验公式进行。
6.进行刚度计算：根据船舶的使用条件和结构形式，进行刚度计算。
刚度计算可以通过有限元分析软件进行，也可以使用简化计算方法进行。
7.评估计算结果：根据计算结果，评估船舶结构的强度、稳定性、疲劳寿命和刚度等性能。
如果计算结果不符合要求，需要进行结构优化设计。
200TEU内河长江集装箱船设计
200TEU 长江集装箱船设计设计任务书本船为钢质、单甲板、双机、双桨、柴油机驱动的集装箱船；主要航行于川江及三峡库区和长江中下游航线。
载箱量为重箱可载200TEU，按”ccs”有关规范入级、设计和建造。
满载试航速度不低于20 km/h, 续航力不小于3000 km。
第一部分设计思路及相关资料准备主要内容：1.集装箱船设计思路2.航区、航线概况介绍3.集装箱尺度与箱重4.船用主机资料5.标准船型主尺度系列6.母型船参数1.集装箱船设计思路总体根据现有的集装箱船标准船型主尺度系列来决定主尺度。
集装箱船的尺度很大程度取决于集装箱的布置形式。
在制定本船尺度系列时，除遵循与航道等级相匹配、最少档次、船型协调性、船型优选及实用性、与现行标准相协调等原则外，还要充分考虑集装箱的布置要求。
为此，首先根据集装箱排列方式确定相应的尺度，然后根据浮力重力平衡条件、满足各性能要求以及航道的限制等其他法规、规范的相关规定来确定集装箱船标准船型主尺度。
具体计算中，首先根据排箱方式确定满足布置要求的最小平面尺度要求，然后对应不同的设计吃水和结构吃水，允许其平面尺度在一定范围内变化，计算各尺度组合下船舶的技术经济性能，通过对选定的指标进行评价，确定出该排箱方式下较佳的船型尺度系列。
采用同样的方法计算其它排箱方式下较佳的尺度系列，然后对载箱量大致相同的不同载箱方式进行比选，最后确定相应箱位数较佳的标准船型尺度系列。
2.航区、航线概况介绍2.1川江与三峡库区介绍“川江及三峡库区”航道指长江干线重庆重钢新码头至宜昌葛洲坝段航道，全长805.4公里。
三峡水库蓄水前，川江属于山区河流，流路曲折、江面狭窄、多浅滩暗礁，船舶航行艰难，航道维护尺度为2.9×60×750米（水深×航宽×弯曲半径）。
三峡库区蓄水至 139米后，航道维护尺度为3.5×100×1000米，保证率达到98% ，航道条件得到彻底改善。
集装箱船结构强度直接计算指南
于船体外壳单元上。 ! "# " $ " $ 惯性力，由结构质量和货物质量组成的质量模型与节点运动加速度相乘求得。
各节点上惯性力的施加及全船有限元模型的外力动态平衡可用“%%& ’ ()&*+),”———加载及 动平衡调整程序来实现。
!"- 边界条件 ! " - " . 全船动态平衡调整后，计算模型基本上已处于自由动态平衡状态，为消除刚体位 移，在船体的相应节点施加 / 个线位移约束，如图 !0- " . 所示。
计算工况
表 !"#"%"$
波浪状况 静水工况
满载工况
最大垂向 波浪弯矩 $
-.$
最大水平 波浪弯矩 !
-.!
! " ! 处最大 扭矩 # -.#
#! " + 处最大 扭矩 % -.%
,! " +载荷（弯矩）均指以设计波方法模拟施加于全船模型的对应节点。 （!） 对于按无限航区设计的船舶，预报在其生命周期内可能经受的最大波浪载荷主要包括在世界各海域内航行时经 受的海况，用出现各种周期与波高的波浪出现的概率来表达。建议采用 /0.1 推荐的波浪散布图谱。二维或三 维波浪理论计算出在波浪谱各概率水平下的长期预报值。直接计算的概率水平取最大垂向波浪弯矩预报值量 级与按规范计算值相对应的概率水平。将船体置于确定的规则波上，波浪外载荷对船体的作用可采用设计波来 模拟，而该设计波所具有的波长、相位和波高产生的载荷响应相当于长期预报值。
· 双层底结构； · 横向（横舱壁、强框架）结构； · 舷侧（纵舱壁）结构。 ! " # " $ 结构的布置符合下列情况之一者，应进行货舱段结构直接计算： · ! % !$ " $&； · 强力甲板舱口的宽度大于 ’ " () ! 。 其中：! ———船宽，&；与《钢规》第 $ 篇第 # 章第 # 节的定义相同。 !"$ 结构模型化 ! " $ " # 模型化范围一般取纵向为船中货舱区域“# * $ 货舱 + # 个货舱 + # * $ 货舱”范围，即 沿纵向 , 个 ,’ 英尺箱位的长度；垂向取型深范围；横向取船宽范围，且从左舷至右舷不计型线 变化。 ! " $ " $ 有限元模型中一般应包括横向水密舱壁和横向支持舱壁，横向支持舱壁在二个舱 长模型范围内位于两端和中间。图 ! " $ " $ 为一典型的舱段有限元模型（图中为左半舷模型）。
船舶结构设计计算书
7800DWT多用途船船舶结构设计计算书计算工况：选取空载（压载）到港状态进行计算且该工况在静水中处于中拱状态。
一、设计资料7800DWT多用途船1．主要数据：2、满载到港状态下的有关参数：计算船长：L = 126.00m总重量：W = 5491.7t海水密度：ρ= 1.025t/m3浮心纵向坐标：x b = 1.680m重心纵向坐标：x g = 0.839m船宽： B = 22.00m水线面面积： A = 1520.068m2平均吃水: d m = 3.782m重力加速度：g = 9.80m/s2 纵稳心半径: R = 210.2m漂心纵向坐标: x f = 1.788m2．波型与波浪要素波型：坦谷波 波长：λ=L=108m 波高：h=5.0m 半波高：r=h/2=2.5m 坦谷波垂向坐标值采用余弦级数展开式：))4cos(1()2cos(2x r x r y λπλπλπ-+= 各理论站从坦谷波面到波轴线垂向坐标值b y ，按上式计算得出下表：二、 剪力与弯矩计算1、 绘制邦戎曲线(1）根据型线图中的横剖面图量取各站横剖面轮廓线与各水线相交面的面积，如下表所示：（2）把量取的各值在邦戎曲线中根据站线和水线按比例1：20000取点画图，连接各点得邦戎曲线。
(下图Y轴比例为7：1 ；X轴比例为1:1)2、船舶在静水中的平衡位置计算(1)船舶在静水中艏吃水df和艉吃水da在邦戎曲线图上作出该水线，量取各理论站横剖面浸水面积，利用梯形积分计算该船在该水线下的浮力B与浮心纵向坐标Xb；(2)第一次近似计算：首吃水:R X X X L d d b g f m f --+=)2(1 =m 573.32.210680.1839.0)788.12108(782.3=-⨯-+ 尾吃水: R X X X L d d b g f m a -+-=)2(1=m 005.42.210680.1839.0)788.12108(782.3=-⨯+- 浮 力：B1=ρ*g*△L*∑（3）= 53459.35KN浮力纵向坐标：Xb1=△L*∑（4）/∑（3）= 0.571 精度检查：%5.08.9*7.549135.534598.9*7.54911>-=-W B W %1.0108571.0839.01>-=-L Xb Xg 不满足精度要求，所以，需要进行第二次近似计算。
50吨渔政船结构计算书
一、概述本船为湖北省渔业执法专用工作船。
本船航行于B、C级航区，为单底，单甲板、横骨架式全电焊结构钢质机动船。
二、设计依据本船船体结构设计按CCS《钢质内河船舶入级与建造规范》（2002）进行。
并按B级航区计算。
二、主要尺度参数总长L oa两柱间长L pp型宽B型深D设计吃水d肋骨间距s主尺度比：L/D=24/=15 B/D==其主尺度比均满足《2002年内规》要求。
可以按本规范进行设计。
三、结构及构件计算（一）结构本船为单底，单甲板、横骨架式全电焊结构。
全船肋距均为500mm。
1、船底板架结构船底板架结构横向每档肋位设置实肋板，纵向设置一道中内龙骨，二道旁内龙骨。
2、甲板板架结构主甲板板架结构横向每隔四档肋位设置一道强横梁，其他肋位设置普通横梁；在甲板纵向与龙骨相应的位置处，设三道甲板纵桁。
且在甲板纵桁与强横梁相交处设置支柱；其它甲板结构横向设横梁，纵中设一道甲板纵桁。
3、舷侧板架结构舷侧板架为交替肋骨制的横骨架式，在强横梁处设置相应的强肋骨。
4、舱壁结构与甲板纵桁（龙骨）相应处设置垂直桁，其它每隔500mm设置垂直扶强材。
5、全船艏部设防撞水密横舱壁，艉部和机舱前设一水密舱壁。
其它均为非水密舱壁。
（二）构件计算1、外板（1）.船底板船底采用横骨架式，每档设实肋板，肋骨间距不大于500mm。
按《2002年内规》（α L+βs+γ）mm式中：a=，α=，L=24m，β=，s=，γ=t=×（×24+×）= mm按《2002年内规》d+r mm式中：s=，d=，r=t=××+ = mm实际全船船底板厚t=4mm（2）.平板龙骨按《2002年内规》规定船中部及艏、艉平板龙骨的厚度实取5mm，宽度为800 mm。
（3）.舭列板按《2002年内规》规定，t=+= mm实取全船舭列板板厚t=4mm（4）.舷侧外板全船舷侧外板板厚均取：t=4mm,，均满足《2002年内规》，的要求。
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(1)按2.6.5.2要求，旁桁材的厚度与所在部位船底板厚度相同，即t=7.66mm，实取为t=8mm。
(2)按2.6.5.3要求，旁桁材上设置垂直加强筋，加强筋取为-8×80，其间距为1200mm。
(3)按2.6.5.4要求，旁桁材的间距取为2460。
5、船底纵骨与内底纵骨
(1) 内底纵骨
按修改通报9.5.3.1要求，内底纵骨的剖面模数W及剖面惯性矩I应分别不小于按下列各式计算所得之值：
W =5.8sql2 cm3
I =1.1al2 cm4
式中：s=0.615m l=1.80m q=5.583 t/m2
∴W=5.80×0.615×5.583×1.802=64.523cm3
实取L100×80×8，W=84.942cm3，I=768.303cm4 (带板为10×615) ∴a=73.94cm2
∴I=1.1×73.94×1.802=263.522cm4
(2) 船底纵骨(2.6.7.1)
A、按2.6.7.1要求，船底纵骨的剖面模数W及剖面惯性矩I应分别不小于按下列各式计算所得之值：
W =0.8Ks(d +r)l2 cm3
I =1.1al2 cm4
式中：s=0.615m d=3.40m r=1.25m l=1.80m
K=0.02L+3.5=0.02×85.40+3.50=5.208
∴W=0.80×5.208×0.615×(3.40+1.25)×1.802=38.604 cm3
B、按9.5.4.1要求，船底纵骨的剖面模数W应不小于内底纵骨的剖面模数W 的0.85倍：
应为：w=0.85×64.523=54.84cm3
I =1.1al2 cm4
实取L100×80×6，W=65.522 cm3，I=592.883cm4(带板为8×615)
∴a=58.64 cm2
∴I=1.1×58.64×1.802=208.993cm4。