CASS工艺参数设计计算表

CASS工艺计算

第二章工艺流程工艺流程图工艺说明：处理水主要分三部分：一、物理处理部分：进水经格栅后，大部分悬浮物被阻截，之后进沉淀池，水质水量得到调节，大部分污泥下沉。

再进沉淀池，调节水质水量。

二、生化处理部分：污水由泵抽入CASS 池，进入生化处理阶段，经CASS 池进水、曝气、沉淀、出水四阶段后水质几近可达到要求。

加药后外排。

三、污泥处理部分，从沉淀池和CASS 池出来的污泥进污泥浓缩池，上清液直接外排。

含泥量多的由污泥泵抽入脱水机房，由袋式压滤机压滤成泥饼外运。

第三章计算第一节污染物去除效率:2.主要的计算公式：（1）格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2）格栅宽度 (1)B S n bn =-+ （3）栅后槽总高度 12H h h h =++ （4）栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=-（5）栅后收缩段长度 21/2L L =（6）栅前渠道深 12H h h =+（7）栅槽总长度 21210.51.0/tan L L L H θ=++++（8）每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k =3.计算过程：日平均污水流量Q=6500m 3/d 流量变化系数K Z =1.10h m d m d m Q /298/715010.1/6500333max ==⨯=设栅前水深h=0.4m ；过栅流速V=0.6m/s ；倾角a=600；b=0.018m<1>188.174.06.0018.060sin 08278.00≈=⨯⨯⨯=n 取18根 <2>s=0.01m B 5.0494.018018.01701.0≈=⨯+⨯=<3>进水渠道渐宽部分长度：（进水渠道宽度:B 1=0.4m ，20α=︒ 进水渠道内的流速为0.5m/s ） <4>m L 14.020tan 2/)4.05.0(01=-=m L 07.02/14.02==m 11.1018.001.042.23/41=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=ξm h 0176.060sin 81.926.011.1020=⨯⨯=m h 0529.060sin 81.926.011.13021=⨯⨯⨯⨯=<5>设栅前渠道超高h 2=0.3mmH 7.04.03.01=+=m L 114.260tan 7.00.15.0007.1460.00=+++= <6>b=18mm 时, 1W =0.1(333/10m m 污水)，d m W /65.010.110001.008278.0864003=⨯⨯⨯=>0.2m 3/d 选用机械清渣。

CASS工艺处理计算

目录：第一章设计原始资料----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4 第二节格栅计算------------------------------5 第三节调节池计算----------------------------8 第四节配水井设计计算------------------------9 第五节工艺比选-----------------------------10 第六节CASS池计算---------------------------12 第七节接触池计算---------------------------16 第八节加氯间计算---------------------------17 第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3万吨。

废水来源与生产安排同上。

设计废水流量10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5 SS pH 800 mg/L 400 mg/L 200 mg/L 6～92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国2008年8月1日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5 SS pH150 mg/L 30 mg/L 50 mg/L 6～93污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3/s30.116/m s4. 造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的80％。

cass工艺设计计算书

cass工艺设计计算书CASS（循环活性污泥系统）工艺是一种常用的污水处理工艺，以下是一个简单的 CASS 工艺设计计算书的示例，供参考：1. 设计基础数据：- 设计流量：[具体数值]m³/d- 进水水质：BOD5 = [数值]mg/L，COD = [数值]mg/L，SS = [数值]mg/L- 出水水质：BOD5 ≤ [数值]mg/L，COD ≤ [数值]mg/L，SS ≤ [数值]mg/L2. 反应器容积计算：- 有效容积（V）：根据进水水质和出水水质要求，按照负荷法计算有效容积。

通常 CASS 工艺的 BOD5 负荷为[数值]kgBOD5/m³·d，COD 负荷为[数值]kgCOD/m³·d。

计算得到有效容积为 V = [具体数值]m³。

- 反应器数量（n）：根据有效容积和单个反应器容积确定反应器数量。

假设单个反应器容积为[数值]m³，则反应器数量为 n = V/[数值]，取整得到[具体数值]个反应器。

3. 曝气系统设计：- 需氧量计算：根据进水水质和出水水质要求，按照 BOD5 去除量和氨氮硝化需氧量计算需氧量。

通常 CASS 工艺的需氧量为[数值]kgO2/kgBOD5 去除，[数值]kgO2/kgNH4-N 硝化。

计算得到总需氧量为[具体数值]kgO2/d。

- 曝气设备选择：根据需氧量和反应器布局，选择合适的曝气设备。

常见的曝气设备包括鼓风机、曝气头、曝气软管等。

- 曝气量调节：根据进水负荷和水质变化，设置曝气量调节装置，以保证反应器内的溶解氧浓度在合适范围内。

4. 沉淀系统设计：- 沉淀时间：根据反应器容积和进出水流量，确定沉淀时间。

通常 CASS 工艺的沉淀时间为[数值]h。

- 沉淀区容积：根据沉淀时间和进出水流量，计算沉淀区容积。

沉淀区容积一般为反应器容积的[数值]%。

- 排泥系统设计：设置排泥泵和排泥管道，定期将沉淀区的污泥排出。

CASS设计计算

一、设计参数设计流量Q 500m3/d 设计进水水质：COD 2500mg/L BOD1500mg/L SS 设计出谁水质：COD 500mg/L BOD400mg/LSS设计计算，采用循环式活性污泥法CASS工艺回流污泥浓度Xr =12000mg/L 污泥回流比R =20%xv =3000二、设计计算（1）污水去除率的计算进入CASS池污水COD浓度S 02500mg/L 出水中非溶解性性COD值为Se 500mg/L （2）COD污泥负荷Ns1）根据经验CASS反应器采用2组并联形势2）假设一个周期为24h，则CASS主反应区容积为250m3式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·dQ 每天进水水量，m3/d S 去除COD(BOD)浓度，mg/L V 曝气池有效容积，m3（3）反应池容积V式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·d Q 每天进水水量，m3/dX 混合液污泥浓度，一般取值3000，mg/Lf混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度比值，0.7～0.8.（4）反应池总水力停留时间由于计算体积V大于假设水池体积，所以取大值（5）CASS池外形尺寸单个反应池总容积V=333.33取值340m3L:B=4L:B=4～6B:H= 1.2B:H=1～2通常有效水深为4m 可调整则B= 4.8m L=19.2m 取整数且满足大于设计容积则B=5m L=18m V1：V2：V3=1：5：30则V1=12m3V2=60m3（6）预反应区长度Lf=（0.16～0.25）L则COD去除率：80%1.33333.330.67d=====VQη=Ns =V =t =(S 0-Se)X100%S0Q×SV ×XQ×(S0-Se)Ns ×x ×f取Lf=0.16L= 2.88m 取3(7)CASS池各部分容积组成及最高水位（H）:V=n1(V1+V2+V3)H=H1+H2+H3式中n1CASS池个数2V1，H1变动容积，是指池内设计最高水位至滗水后最低水位之间的容积和水V2，H2滗水水位和泥面之间的容积和水深；V3，H3活性污泥最高泥面至池底的容积和水深；水深H1：Q n1n2A式中n21d内循环周期数n2=1ACASS池平面面积，m2A=120水深H3：H3=H ×X ×SVI ×10^(-6)=1.68m SVI:污泥体积指数：取SVI=140mg/L水深H2：H2=H-H1-H3=0.24m CASS池总高H0=H+0.5=4.5m0.5米为超高2.08m H1==1000mg/L NH3-N500mg/L TP50mg/L400mg/L NH3-N45mg/L TP1mg/L浮固体浓度比值，0.7～0.8.16.00hV3=360m3m满足v2的容积要求滗水后最低水位之间的容积和水深；由停留时间得周期为1m20.5米为超高。

CASS计算书

CASS计算书cass工艺计算表一、设计参数：BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.05-1.0混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 2.5-4.0容积负荷KgBOD5/m3.d0.2-0.5一个周期排水量与池内设计容积的比值，%：30气水比12:01 f=mlvss/mlss0.7-0.8二、计算结果1.CASS池容积计算日污水流量，m3/d800.00 BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.10混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 3.50 f:0.70进入CASS池的污水BOD浓度（kg/m3)0.15 CASS池的出水BOD浓度（kg/m3)0.00 CASS池容积(m3)：489.80 2.CASS池外形尺寸计算cass池格数：2.00 CASS有效水深，m：4.00单格CASS池容积,m3：244.90单格CASS池面积,m2：61.22单格池宽，m：4.00单格池长，m:15.31预反应区长度，m：3.83体积核算，m3：244.90 CASS池总高,m: 4.50 CASS池总宽，m:8.00单格CASS池外形尺寸（L×B×H）：15.3×4.0×4.5 CASS池总体外形尺寸（L×B×H）：15.3×8.0×4.5 3.需气量计算总需氧量,kgO2/d:120.00运行周期，个6.00曝气时间，小时2.00每池每周期每小时所需的氧量,kg/h 5.00所需曝气装置的供氧能力，kgO2/h 6.45 a.鼓风曝气去除1kgBOD需供给空气量，m3:50.00曝气装置氧利用率，%18.00曝气供气量，m3/min 2.13鼓风机台数,台 1.00每台鼓风机空气量,m3/min 2.13 b.水下曝气机曝气机台数，台：4.00 1台曝气机的供氧能力，kgO2/h：1.61 4.滗水器计算排出时间，小时0.5排出比0.3每格池子的一个周期内排出水量，m3:73.46938776滗水器的排出能力，m3/h:0.1 5.连通孔设计连通孔个数n3，个2孔口流速m/h40每个连通孔面积m20.464392007(一般取0.05-0.2)（一般取2.5-4）（0.7-0.8）（3-5m）每去除1kgBOD需消耗1KgO2 (0.42-0.53)一般取35-70每格cass池设一套滗水器可取1-5个一般取20-50。

CASS工艺设计计算

沈阳化工大学水污染控制工程三级项目题目：小区生活污水回用处理设计院系：环境与安全工程学院专业：环境工程提交日期： 2020 年 5 月 26 日摘要本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。

循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。

它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。

本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。

其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。

关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算AbstractThis paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.目录摘要 (2)一.生活污水概况 (5)二.工艺流程比较 (5)三.构筑物设计计算 (5)3.1(格栅) (5)3.2(调节池) (7)3.3(曝气沉砂池) (8)3.4(CASS生物池) (9)3.5(混凝气浮池)…………………………………………………103.5.1(混凝工艺) (11)3.5.2(气浮工艺) (11)3.5.3(设计参数) (11)3.6(加氯消毒池) (14)3.7(计量设备——巴氏计量槽) (15)四.污泥处理单元 (17)4.1(贮泥室) (17)4.2(污泥泵) (17)4.3(污泥浓缩机) (17)五.高程计算 (18)5.1(管道沿程水头损失) (18)5.2(管道局部水头损失) (18)5.3(构筑物自身在运转中所产生的水头损失) (19)六.平面布置图 (20)七．工程造价预算 (21)总结 (24)参考文献 (25)一.生活污水概况日平均流量：1000 m3/d表一处理水质情况水质指标COD BOD SS 氨氮pH处理水质425 225 250 37 6-9目标水质60 20 20 8 6-9预将其处理回用为市区景观用水，执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918－2002）一级B标准，全部排放至五类水体。

cass工艺参数计算

-
n2
=
剩余非生物污泥△Xs:
VSS中可生化系数fb=
1000
△Xs= Q(1-fbf)×
剩余污泥总量：
△X= △Xv+△Xs=
Co-Ce
1000×24
0.7 1000 = 2379 =
进、出水SS浓度Co、Ce见初始设计参数
1596 kg/d
2379 kg/d
剩余污泥浓
度NR：
NR=
Nw 1-λ
=
μ
(3)运行周期t 设排水时间td=
t=ta+ts+td= 每日周期数： n2=24/t
8.00 h 3.00
(4)曝气池
容积V 曝气
池个数n1=
Q
V=
λ×n1×n2 =
(5)复核溶解性BOD5--Se值：
出水总的 BOD5---Sz
=
出水SS中
VSS比例系
=
数f
=
2.41 (m/h)
5m
= = 空气用量：
D=
最大气水比 =
9.61700087 9.62 mg/L
AOR×Cs(20) α(βρCsb(T)-C)×1.024(T-20) 281.217823
281.22 kg/h
SOR
0.3EA
=
=
9.374
4687 78.12
m3/h m3/min
说明： 1、我们去年制作发布的《污水厂内构筑物计算公式表》得到了广大同行的支持，在此表示深深感谢。 2、目前SBR 工艺的使用日益广泛，目前网上尚未见分享 CASS工艺的计算软件，此即我们制作此表的起因。

CASS工艺详解

CASS工艺详解一、CASS工艺运行原理C AS S工艺是将序批式活性污泥法（S B R）的反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区。

在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气沉淀、排水于一体。

C AS S 工艺是一个厌氧/缺氧/好氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。

二、CASS工艺流程对于一般城市污水，C AS S工艺并不需要很高程度的预处理，只需设置粗格栅、细格栅和沉砂池，无需初沉池和二沉池，也不需要庞大的污泥回流系统（只在C AS S反应器内部有约20%的污泥回流）国内常见的C AS S工艺流程如下图所示。

C AS S工艺运行过程包括充水-曝气、沉淀、滗水、闲置四个阶段组成，具体运行过程为：（1）充水-曝气阶段边进水边曝气，同时将主反应区的污泥回流至生物选择区，一般回流比为20%。

在此阶段，曝气系统向反应池内供氧，一方面满足好氧微生物对氧的需要，另一方面有利于活性污泥与有机物的充分混合与接触，从而有利于有机污染物被微生物氧化分解。

同时，污水中的氨氮通过微生物的硝化作用转变为硝态氮。

（2）沉淀阶段停止曝气，微生物继续利用水中剩余的溶解氧进行氧化分解。

随着反应池内溶解氧的进一步降低，微生物由好氧状态向缺氧状态转变，并发生一定的反硝化作用。

与此同时，活性污泥在几乎静止的条件下进行沉淀分离，活性污泥沉至池底，下一个周期继续发挥作用，处理后的水位于污泥层上部，静置沉淀使泥水分离。

（3）滗水阶段沉淀阶段完成后，置于反应池末端的滗水器开始工作，自上而下逐层排出上清液，排水结束后滗水器自动复位。

滗水期间，污泥回流系统照常工作，其目的是提高缺氧区的污泥浓度，随污泥回流至该区内的污泥中的硝态氮进一步进行反硝化，并进行磷的释放。

（4）闲置阶段闲置阶段的时间一般比较短，主要保证滗水器在此阶段内上升至原始位置，防止污泥流失。

CASS工艺计算表(全)

CASS工艺计算表(全)序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26 水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T DTc=6.17T D =1.5T D -排水时间一周期时间8h CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*TaLv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H= 6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/uA 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )] SOR=438.61kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关系池宽T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93 β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1] H A=5.80曝气头水深，H=H安-H A，AH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273] G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温T =10250TN=25070TN=20L/(mg·d)，0.0168-0.0281；浓度，mg/L；体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8-BOD出）/BOD进进BOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，MLSS≤3000mg/L，MLSS﹥3000mg/L3*d，0.1~1.3多用0.5；+H*[1-(1/m)]个1-5个1个2连通孔数量345OD需氧量,生活污水为0.42-0.53需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188α(βrC S(T)-C L)] 83，低负荷法取0.930.95，低负荷法取0.97 33+H A）/10.33+1]。

CASS工艺设计方法

1.1计算BOD-污泥负荷〔N s〕BOD-污泥负荷是CASS工艺的主要设计参数，其计算公式为：〔1〕式中：Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)，生活污水取0.05～0.1kgBOD5/(kgMLSS·d)，工业废水需参考相关资料或通过试验确定；K2——有机基质降解速率常数，L/(mg·d)；S e——混合液中残存的有机物浓度，mg/L；η——有机质降解率，％；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，ƒ＝0.75。

〔2〕式中：MLVSS——混合液挥发性悬浮固体浓度，mg/L；MLSS——混合液悬浮固体浓度，mg/L；1.2 CASS池容积计算CASS池容积采用BOD-污泥负荷进展计算，计算公式为：〔3〕式中：V——CASS池总有效容积，m3；Q——污水日流量，m3/d；S a、S e——进水有机物浓度和混合液中残存的有机物浓度，mg/L；*——混合液污泥浓度〔MLSS〕，mg/L；Ns——BOD-污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSS·d)；ƒ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值。

1.3 容积校核CASS池的有效容积由变动容积和固定容积组成。

变动容积〔V1〕指池设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的容积；固定容积由两局部组成，一局部是平安容积〔V2〕，指滗水水位和泥面之间的容积，平安容积由防止滗水时污泥流失的最小平安距离决定；另一局部是污泥沉淀浓缩容积〔V3〕，指沉淀时活性污泥最高泥面至池底之间的容积。

CASS池总的有效容积：V＝n1×〔V1＋V2＋V3〕〔4〕式中：V——CASS池总有效容积，m3；V1——变动容积，m3；V2——平安容积，m3；V3——污泥沉淀浓缩容积，m3；n1——CASS池个数。

设池最高液位为H〔一般取3～5m〕，H由三个局部组成：H＝H1＋H2＋H3 〔5〕式中：H1——池设计最高水位和滗水器排放最低水位之间的高度，m；H2——滗水水位和泥面之间的平安距离，一般取1.5～2.0m；H3——滗水完毕时泥面的高度，m；其中：〔6〕式中：A——单个CASS池平面面积，m2；n2——一日循环周期数；H3＝H×*×SVI×10－3 〔7〕式中：*——最高液位时混合液污泥浓度，mg/L；污泥负荷法计算的结果，假设不能满足H2≥H－〔H1＋H3〕，则必须减少BOD-污泥负荷，增大CASS池的有效容积，直到条件满足为止。

CASS工艺计算

目录：第一章设计原始资料 ----------------------2第二章工艺流程-------------------------4第三章计算-----------------------------4第一节污染物去除率--------------------------4第二节格栅计算------------------------------5第三节调节池计算----------------------------8第四节配水井设计计算------------------------9第五节工艺比选-----------------------------10第六节 CASS 池计算 ---------------------------12第七节接触池计算---------------------------16第八节加氯间计算---------------------------17第九节压滤机房计算-------------------------19第四章参考文献------------------------20第一章设计原始资料:1.某制浆造纸厂，以落叶松为原料，采用硫酸盐法制浆，生产新闻纸，年总产量约3 万吨。

废水来源与生产安排同上。

设计废水流量 10000 m3/d，混合废水水质如下：CODcr BOD5SS pH 800 mg/L400 mg/L200 mg/L6～ 92.要求应根据该废水的水质和排放量，按照我国 2008 年 8 月 1 日实施的《制浆造纸工业水污染物排放标准》（GB3544－ 2008）规定，污染物排放限值：CODcr BOD5SS pH150 mg/L30 mg/L50 mg/L6～93 污水设计流量Q=10000m3/d=416.67m3/h=0.1157m3 /s0.116m3 / s4.造纸废水来源：造纸废水性质：1.在制浆蒸煮工序，废水量少而浓度高，约占总污染负荷的 80％。

CASS工艺计算表(全)

CASS工艺计算表(全)序号一1设计流量Q=720日最大变化系数Kz=130.00最大流量Qmax=720.00日最大变化系数Kz=30.00BOD 5=250COD=500SS=NH 4--=200TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26 水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=10.00t-水温；Vmax=1.24水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.86水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T DTc=6.17T D =1.5T D -排水时间一周期时间8h CASS 设计计算表（全）设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算周期数3次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*TaLv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=2n-反应器个数；V=1217.397反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=1622.40V 单需要=608.70V 单实际=811.20H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=554.67所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=120.00校核体积，按最大流量4小时计算H 安=6.00H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H= 6.50池高L=20.14池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=13.00池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/uA 1=H 1=1.80变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数n 15小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =407.33a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )] SOR=438.61kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关系池宽T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93 β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97r=1.28曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1] H A=5.80曝气头水深，H=H安-H A，AH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273] G S=16812.17m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]Q机=8.29风机必须流量，m3/minP机=60.00风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产污泥排=63.36每天污泥排放量，k g）设计水温T =10250TN=25070TN=20L/(mg·d)，0.0168-0.0281；浓度，mg/L；体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8-BOD出）/BOD进进BOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)，MLSS≤3000mg/L，MLSS﹥3000mg/L3*d，0.1~1.3多用0.5；+H*[1-(1/m)]个1-5个1个2连通孔数量345OD需氧量,生活污水为0.42-0.53需要的氧气量,生活污水为0.11-0.188α(βrC S(T)-C L)] 83，低负荷法取0.930.95，低负荷法取0.97 33+H A）/10.33+1]。

cass工艺设计计算

Cass工艺设计计算一、引言Cass工艺设计计算是一种用于工艺设计的计算方法，该方法可以帮助工程师快速确定Cass工艺的相关参数，从而提高生产效率和产品质量。

在本文档中，我们将介绍Cass工艺设计计算的一般步骤，并且提供了一些具体的计算示例。

二、Cass工艺设计计算步骤Cass工艺设计计算的一般步骤如下：1.确定工艺要求：首先需要明确所设计的Cass工艺的要求，包括生产数量、产品规格、工艺精度等。

2.收集材料数据：收集Cass工艺所需要的材料的相关数据，比如材料的密度、热膨胀系数等。

3.设计工艺路线：根据工艺要求和材料数据，设计Cass工艺的具体路线，包括前处理、主要加工工序、后处理等。

4.计算工艺参数：根据工艺路线，计算出各个加工工序的参数，比如加工速度、切削力、冷却液流量等。

5.验证计算结果：将计算结果与实际生产中的数据进行比较，验证计算结果的准确性。

6.优化工艺设计：如果计算结果不满足要求，需要对工艺设计进行优化，如调整加工速度、改变刀具材料等。

三、计算示例示例1：计算Cass加工速度假设在设计Cass工艺时，需要计算加工速度。

根据材料的硬度和刀具的材料，可以使用以下公式计算加工速度：Vc = (3.82 * (Cs^0.17) * (R^0.82)) / (D^0.22)其中，Vc为加工速度，Cs为材料硬度，R为刀具半径，D 为刀具直径。

假设Cs为60HRC，R为3mm，D为10mm，带入公式可以得到：Vc = (3.82 * (60^0.17) * (3^0.82)) / (10^0.22)≈ 31.88 m/min因此，该Cass工艺的加工速度为31.88 m/min。

示例2：计算Cass切削力假设在设计Cass工艺时，需要计算切削力。

根据材料的硬度、切削深度和切削宽度，可以使用以下公式计算切削力：Fc = (3.82 * (Cs^0.11) * (h * b)) / (R^0.29)其中，Fc为切削力，Cs为材料硬度，h为切削深度，b为切削宽度，R为刀具半径。

20000吨CASS工艺设计计算

CASS 工艺设计计算1、已知条件⑴、设计流量 Q=20000m 3/d ，变化系数K ＝1.5 ⑵、设计进、出水水质2、CASS 池设计计算（1）BOD －污泥负荷Ns设有机基质降解速率常数K 2=0.017l (mg·d)，混合液中残存有机基质浓度Se=20mg/l ，MLSS=4000mg/L,混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值f ＝0.75，有机基质降解率%7.8615020150=-=η，则 )/(294.0%7.8675.020017.052d kgMLSS kgBOD fSe K Ns •=⨯⨯=⨯⨯=η为使出水能稳定达标，本工程Ns 取为0.10kgBOD 5/(kgMLSS·d) （2）CASS 池运行周期各工序时间计算 1）曝气时间T A污水日流量Q=20000m 3/d ， CASS 池设4座，池子水深为5.0m ，混合液污泥浓度Nw=4kg/m 3，排出比1/m ＝1/4，活性污泥界面以上最小水深ε=0.50m，MLSS 浓度C A ＝4000mg/l ，则h C m Ns Se So T A A 95.14000410.013024)(24=⨯⨯⨯=⨯⨯-⨯=2）沉降时间Ts活性污泥界面的初期沉降速度（最高温度按30℃、最低温度按20℃计算）：h m C t V A/67.1400030104.7104.77.147.14max =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--h m C t V A/11.1400020104.7104.77.147.14min =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--则必要最大沉降时间为h V m H T S 58.111.15.0)4/1(0.5)/1(min =+⨯=+⨯=ε3）排出时间排出时间0.6h ，与沉淀时间合计为2.18h 4）周期次数N一个周期所需时间Tc≥1.95+2.18＝4.13h 取N ＝6，则每个周期时间为4.0h 5）一个周期的工作过程曝气2h ，沉淀1.5h ，排水0.5h ，闲置及排泥0.15h 。

CASS工艺设计计算

CASS工艺设计计算
1、概述
CASS工艺是一种复合材料成形工艺，主要用于生产数字激励驱动器
的封装，通过冲压薄板材料的热成型和冷成型技术实现。

CASS工艺结合
了热成形和冷成形技术，可以获得更精确的封装形状以及更高的物理质量
和可靠性。

本文旨在介绍关于这种工艺设计计算的基本知识。

2、热成型计算
热成型计算主要是对材料的温度、时间和压力等因素综合考虑，并建
立复杂的计算模型，以确定材料的热变形特性及所需的装配装置布局。

基
本的热形转换计算分为三步：（a）计算热形转换前坯料厚度；（b）建立
热形转换装置原理模型；（c）计算热形转换后的材料厚度。

（a）计算热形转换前坯料厚度：在计算热形转换前坯料厚度之前，
首先需要确定材料的抗拉强度和材料的热膨胀系数，这些参数可以从材料
的物理性能数据中得到。

根据材料的抗拉强度和热膨胀系数，可以使用力学、热力学和热弹性理论计算出坯料厚度。

（b）建立热形转换装置原理模型：需要结合机械实现对热形转换装
置的原理模型进行建模，以下是CASS工艺中最常用的几种机械原理模型：。

CASS

CASS工艺的设计计算已知条件设计污水量为100000吨每天，设最大设计水深为6m,充水比λ=0.25。

表1-3原水水质参数CASS设计计算本设计只要求硝化处理，不要求进行脱氮处理，查阅相关手册可知：总泥龄采用11d，设计温度按10摄氏度设计；查阅相关资料和借鉴已成功的设计实例：SVI选用140ml/g。

1．选定参数：（1）周期参数周期数：6(1/)=N d周期长：4=Tc h进水时段：2/=周期Tj h反应时段：2/=周期Tf h沉淀时段：1/Ts h =周期滗水周期：1/Te h =周期污泥实际沉淀时间：'11.8336Ts Ts Te h =+-=（曝气反应结束后有十分钟的时间内，主反应池内的水处于搅动状态，此时污泥还没有开始沉淀。

）（2）设计池数量：M=8个；（3）池水设计深度：H=6m ；（4）安全高度：Hf=0.5m. 2．设计水量：设计CASS 池的设计水量：d m Q d /1000003==1157.4 L/s设计地区时变化系数Kz=11.07.2QK h = Kz=24.11157.47.27.211.011.0==Q Q h = K h ×Q d ÷24 = 1.24×100000/24 =5166.67m 3/h高峰时流量：（z K ：总变化系数）单池小时进水量（平均流量）：/h m 67.10412861000003ik =⨯⨯=⨯⨯=Tj M N Q Q d反应泥龄：查阅相关设计手册可知：设计水温为10摄氏度时，有硝化的推荐泥龄为11d ，由于CASS 反应池设有前置厌氧生物选择器，污泥沉降性能大为改善，因此反应泥龄取：11CF Q d =。

3．污泥产率系数：⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯+⋅=15-15-00072.117.01072.175.017.0)2.0-1(-6.075.0T CF T CF Q Q S X k Y 式中： k ——结合我国情况的修正系数，K=0.9；0X ——进水悬浮固体浓度（mg L ）T ——设计水温，与泥龄计算取相同数值；0S ——反应池进水BOD 浓度（mg L ）。

cass工艺设计计算

CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ；出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）；反应池池数N=4座；反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2；活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。

1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。

1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。

1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯，反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。

1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。

CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。

则单池体积V i =LB i H ，据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。

CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。

cass工艺设计计算

CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ；出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）；反应池池数N=4座；反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2；活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。

1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。

1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。

1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯，反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。

1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。

CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。

则单池体积V i =LB i H ，据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。

CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。

CASS工艺参数设计计算表

一、CASS容积计算（X）设计选用污泥浓度（MLSS）2500mg/L 挥发性污泥浓度比例(MLVSS/MLSS)0.75（t a ）曝气时间5.632h （λ）设计排出比0.33（N s ）设计污泥负荷0.15（u）污泥沉淀速率1.238m/h （T）水温10℃曝气池水深5m （ζ）缓冲层高度0.5m （t s ）沉淀时间1.737h （t b ）滗水时间0.5h （t j ）进水时间0h (X)暂停时间0h （t）周期时间7.869h（n 1）反应池数目4个（n 2）每天运行周期 3.050个，24/周期时间结果（V）曝气池容积2980.538m3，水量/（排出比×运行周期×反应池数目）曝气池总容积11922.151m 3二、污泥产量1CASS段剩余污泥(Y)B OD污泥产率0.50.4-0.8(f)SS污泥产率0.60.5-0.7（ΔX）剩余污泥量2100kg（绝干泥，不考虑衰减量）2UASB污泥设计计算污泥产率0.2以COD计算S S污泥产率0.6同前U ASB污泥产量23868kg（绝干泥，不考虑衰减量）3初沉池污泥产泥系数0.90.8-1.0，排泥时间长取下限产泥量17820kg（绝干泥）结果绝干泥重量43788kg(初沉池产泥+UASB产泥+CASS产泥)三、CASS池曝气量计算1设计需氧量（a）氧化每kgBOD需氧量系数0.48kgO2/kgBOD5(一般取0.42-0.53）（b）污泥自身氧化系数0.15kgO2/（kgMLVSS·d）(一般取0.19-0.11）(AOR)设计每天需氧量4332.305kgO2/d设计每周期需氧量355.096kgO2/周期2实际需氧量（C S60）20°时氧在清水中的饱和溶解度9.17mg/l(α)氧总转移系数0.85(β)氧在污水中的饱和溶解度修正系数0.95(ρ)因海拔高度不同引起的压力系数1.000(p)所在地的大气压101300Pa(900m海拔)(C sb(T))设计水温条件下曝气池内平均溶解氧饱和度10.189mg/l(C s(T))设计水温下氧在清水中饱和溶解度8.9mg/l(p b)空气扩散装置处的绝对压力147360Pa(H)空气扩散装置淹没深度4.7m(O t)汽包离开水面时含氧量17.537%(E A)空气扩散装置氧转移效率20%(C)曝气池内平均溶解氧浓度2mg/l (T)设计污水水温25℃(SOR)标准需氧量443.034kg/周期3实际供气量(ρ)空气用量7383.907519m3/周期曝气机供气量，单池1311.063125m3/h21.851m3/min 4气水比7.507变化系数1.585一、12000m 3/d 138.889L/S 二、设计水质COD crBOD 5SS 氨氮TP 初沉池进水12000500055005511出水10800450038505511去除率%10103000UASB 进水10800450038505511出水43202700269549.59.9去除率%6040301010CASS进水360200220353出水60307080.5去除率%9085684030海拔高度（m）大气压（pa）010.3×10410010.2×20010.1×10430010.0×1044009.8×1045009.7×1046009.6×1047009.5×1048009.4×10415008.6×10420008.1×104平均每天处理处理量设计条件355.0965。