CASS池设计计算
CASS池参数计算
3.4
进水BOD5浓度
S0 Vmax=7.4*104*t*X
活性污泥界面的初始沉降
-1.7 0
速度
Vmax=4.6*104*X0-
1.26
300.0 1.2 2.5
2.4
沉淀时间
Ts=[H*(1/m)+ ε]/Vmax
1.6 0.8
反应器有效水深
H
5.0
活性污泥界面上最小水深
ε
0.5
易生化 可生化 难生化 mg/L 满足
CS(T)
混合液水温
T
混合液溶解氧浓度
CL
KLa的修正系数
α
饱和溶解氧修正系数
β
曝气头水深修正
曝气头水深 曝气装置距池底深度 处理厂所在地大气压
1天的曝气时间 氧利用率
总供风量
室外空气温度 拟采用风机数量
r=1/2*[（10.33+ HA）/10.33+1]
HA=H安-HA`
HA` P t EA GS=SOR/[0.28EA* (273+T`)/273] T` n机
TD
CASS池需要总容积
BOD容积负荷
反应器实际总容积 单个反应器需要容积 实际单个反应器容积 进入污水有机物浓度 混合液残存BOD5浓度
混合液污泥浓度 反应器个数
反应器有效高度 单个反应器面积 曝气盘服务面积
所有曝气盘总数量 排水比 校核体积
反应器安全高度
池高
V=m*n*Q*C*TC/Lv *Ta
5.41
5.9 11.2 116.0 29.0 29.0
2
3.0
2 5 小于4m 6m
h h h 次/天
m3
CASS设计计算
一、设计参数设计流量Q 500m3/d 设计进水水质：COD 2500mg/L BOD1500mg/L SS 设计出谁水质：COD 500mg/L BOD400mg/LSS设计计算，采用循环式活性污泥法CASS工艺回流污泥浓度Xr =12000mg/L 污泥回流比R =20%xv =3000二、设计计算（1）污水去除率的计算进入CASS池污水COD浓度S 02500mg/L 出水中非溶解性性COD值为Se 500mg/L （2）COD污泥负荷Ns1）根据经验CASS反应器采用2组并联形势2）假设一个周期为24h，则CASS主反应区容积为250m3式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·dQ 每天进水水量，m3/d S 去除COD(BOD)浓度，mg/L V 曝气池有效容积，m3（3）反应池容积V式中Ns 污泥负荷率，kgCOD(BOD)/kg污泥·d Q 每天进水水量，m3/dX 混合液污泥浓度，一般取值3000，mg/Lf混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度比值，0.7～0.8.（4）反应池总水力停留时间由于计算体积V大于假设水池体积，所以取大值（5）CASS池外形尺寸单个反应池总容积V=333.33取值340m3L:B=4L:B=4～6B:H= 1.2B:H=1～2通常有效水深为4m 可调整则B= 4.8m L=19.2m 取整数且满足大于设计容积则B=5m L=18m V1：V2：V3=1：5：30则V1=12m3V2=60m3（6）预反应区长度Lf=（0.16～0.25）L则COD去除率：80%1.33333.330.67d=====VQη=Ns =V =t =(S 0-Se)X100%S0Q×SV ×XQ×(S0-Se)Ns ×x ×f取Lf=0.16L= 2.88m 取3(7)CASS池各部分容积组成及最高水位（H）:V=n1(V1+V2+V3)H=H1+H2+H3式中n1CASS池个数2V1，H1变动容积，是指池内设计最高水位至滗水后最低水位之间的容积和水V2，H2滗水水位和泥面之间的容积和水深；V3，H3活性污泥最高泥面至池底的容积和水深；水深H1：Q n1n2A式中n21d内循环周期数n2=1ACASS池平面面积，m2A=120水深H3：H3=H ×X ×SVI ×10^(-6)=1.68m SVI:污泥体积指数：取SVI=140mg/L水深H2：H2=H-H1-H3=0.24m CASS池总高H0=H+0.5=4.5m0.5米为超高2.08m H1==1000mg/L NH3-N500mg/L TP50mg/L400mg/L NH3-N45mg/L TP1mg/L浮固体浓度比值，0.7～0.8.16.00hV3=360m3m满足v2的容积要求滗水后最低水位之间的容积和水深；由停留时间得周期为1m20.5米为超高。
CASS计算书
CASS计算书cass工艺计算表一、设计参数：BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.05-1.0混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 2.5-4.0容积负荷KgBOD5/m3.d0.2-0.5一个周期排水量与池内设计容积的比值，%：30气水比12:01 f=mlvss/mlss0.7-0.8二、计算结果1.CASS池容积计算日污水流量，m3/d800.00 BOD-污泥负荷Ns/[KgBOD5/(KgMLSS.d)]：0.10混合液污泥浓度MLSS/(Kg/M3): 3.50 f:0.70进入CASS池的污水BOD浓度（kg/m3)0.15 CASS池的出水BOD浓度（kg/m3)0.00 CASS池容积(m3)：489.80 2.CASS池外形尺寸计算cass池格数：2.00 CASS有效水深，m：4.00单格CASS池容积,m3：244.90单格CASS池面积,m2：61.22单格池宽，m：4.00单格池长，m:15.31预反应区长度，m：3.83体积核算，m3：244.90 CASS池总高,m: 4.50 CASS池总宽，m:8.00单格CASS池外形尺寸（L×B×H）：15.3×4.0×4.5 CASS池总体外形尺寸（L×B×H）：15.3×8.0×4.5 3.需气量计算总需氧量,kgO2/d:120.00运行周期，个6.00曝气时间，小时2.00每池每周期每小时所需的氧量,kg/h 5.00所需曝气装置的供氧能力，kgO2/h 6.45 a.鼓风曝气去除1kgBOD需供给空气量，m3:50.00曝气装置氧利用率，%18.00曝气供气量，m3/min 2.13鼓风机台数,台 1.00每台鼓风机空气量,m3/min 2.13 b.水下曝气机曝气机台数，台：4.00 1台曝气机的供氧能力，kgO2/h：1.61 4.滗水器计算排出时间，小时0.5排出比0.3每格池子的一个周期内排出水量，m3:73.46938776滗水器的排出能力，m3/h:0.1 5.连通孔设计连通孔个数n3，个2孔口流速m/h40每个连通孔面积m20.464392007(一般取0.05-0.2)（一般取2.5-4）（0.7-0.8）（3-5m）每去除1kgBOD需消耗1KgO2 (0.42-0.53)一般取35-70每格cass池设一套滗水器可取1-5个一般取20-50。
CASS池设计计算
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
CASS池的设计计算
CASS 池的设计计算1. BOD------污泥负荷（S N ）25**0.0168*30.0*0.750.44/(*0.85S k Se fN kgBOD kgMLSS d η=== 式中：2k =0.0168，2k ------为有机物基质降解速率常数Se=30.0，se------为混合液中残留成分的有机基质，/mg Lf =0.75，f ------为溶液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值 η=0.85，η------有机基质降解率121200300.85200BOD BOD BOD η--=== 2.曝气时间02424*200 1.45**0.44*3*2500A S S T N m X === 式中 :0S ------进水BOD 浓度X------混合污泥浓度，取25003/g m1/m ------排水比，取m=33：活性污泥界面的初始沉降速率 4 1.74 1.77.4*10**7.4*10*10*2500 1.24MAX V t X --===水温10℃，MLSS ≤3000/mg L4 1.264.6*10* 2.41MAX V X -==水温20℃，MLSS ＞3000/mg L式中：t------水温，℃4：沉淀时间max 1[*()][6*0.33 1.5] 2.81.24S H m T V ε++=== h 水温10℃ max 1[*()][6*0.33 1.5] 1.42.41S H m T V ε++=== h 水温20℃式中：H------反应器有效水深，取6mε-----安全高度，取1.5m5：运行周期1.45 1.4 1.0 3.85A S D T T T T =++=++=h式中：D T -----排水时间，h ，取1.0h因此，取一周期时间为4小时周期数，6次/天6：CASS 池容积 采用负荷计算法，3*()100000*(20030)*1010303.0**0.44*5.0*0.75a e e w Q S S V m N N f ---=== 本水厂设计CASS 池N=10座，每座容积310303.01030.310i V m == 排水体积法进行复核，单池容积为33*1000005000*6*10i m V Q m n N === 反应池总容积3*5000*1050000i V N V m ===式中：i V ------单池容积，3mn------周期数N------池数Q------平均日流量，3/m d7：CASS 池的容积负荷7.1池内设计最高水位和最低水位之间的高度 1*100000*62n*6*50000Q H H m V === 7.2滗水结束时泥面高度，3(m)H已知撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=ε=1.5m312()6(2 1.5) 2.5H H H H m =-+=-+=7.3 SVI —污泥体积指数, /ml g33 2.5*1083.3/*6*5.0W H SVI ml g H N === 此数值反映出活性污泥的凝聚、 沉降性能良好。
污水处理CASS池设计计算
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS反应池的设计计算图2-4 CASS工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS，取COD,BOD5,NH3-N,TP去除率为20%，SS去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L×（1-20%）=304mg/LBOD5=150mg/L×（1-20%）=120mg/LNH3-N=45mg/L×（1-20%）=36mg/LTP=8mg/L×（1-20%）=6.4mg/LSS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ）Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244；η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
CASS计算
序号一1设计流量Q=4000日最大变化系数Kz= 1.75设计水温 T =166.67最大流量Qmax=7000.00日最大变化系数Kz=291.67BOD 5=250COD=400SS=200NH 4--=25TP=32）出水水质BOD 5=20COD=60SS=20NH 4--N=15TP=1二1污泥负荷-NsN S =K 2*S e *f/ηK 2=0.0168K 2-为有机基质降解速率常数，L/(mg·d)，0.0168-0.0281；Se=20.00Se-为混合液中残留的有机基质浓度，mg/L ；f=0.7f-为混合液中挥发性悬浮物固体浓度与总悬浮物固体浓度的比值，η=0.92η-有机基质降解率，η=（BOD 进-BOD 出）/BOD 进N S =0.26一般来讲，生活污水Ns=0.05kgBOD5/(kgMLSS·d)～1.0kgBOD 5/(k 2曝气时间T A =24S 0/(N S *m*X)S 0=250.00S 0-进水BOD 浓度；X=2500X-混合液污泥浓度，2.5kg/m 3-4.0kg/m 31/m=0.31/m-排水比，≤1/3T A =2.823活性污泥界面的初始沉降速度Vmax=7.4*104*t*X 0-1.7水温10℃，MLSS ≤3000mg/L V max =4.6*104*X 0-1.26水温20℃，MLSS ﹥3000mg/L t=12.00t-水温；Vmax=1.49水温10℃Vmax=2.41水温20℃4沉淀时间T s =[H*(1/m)+ε]/V max H=6H-反应器有效水深；ε=0.5ε-活性污泥界面上最小水深Ts=1.55水温10℃Ts=0.96水温20℃5一周期所用时间Tc ≥T A +T S +T DTc=5.86T D =1.5T D -排水时间一周期时间6h CASS 设计计算设计依据及参考资料1）进水水质工艺计算周期数4次/天6CASS 池需要总容积V=m*n*Q*C*T C /Lv*Ta Lv=0.7Lv-BOD 容积负荷，kgBOD5/m3*d ，0.1~1.3多用0.5；n=4n-反应器个数；V=2536.237反应器实际总容积V 实际=L 实际×B 实际×H×n V 实际=3918.72V 单需要=634.06V 单实际=979.68H=6H-反应器有效高度,≦6m 8单个反应器面积S=L*B S=124.80S 曝=0.45平方N 曝=1109.33所有曝气盘总数量,N 曝=(S*n)/S 曝最终取1200所有曝气盘总数量Δvmax=1166.67校核体积，按最大流量4小时计算H 安=7.35H 安=[ΔVmax*H*(1/m)]/[(q*4)]+H*[1-(1/m)]H=7.85池高L=20.56池长，L:B 取值L:B=4-64L 最终取20.8B=15.70池宽，B:H 取值L:B=1-2B 最终取6预反应区长度L 1=3.33参考取值(0.16-0.25)L 0.169隔墙底部连通孔口尺寸，A 1=Q/24*n*n 1*u 2+B*L 1*H 1/uA 1=H 1=2.21变动水深，H 1=H 安*(1/m)n 1=2连通孔个数n 15个小于4m 6m 8m 10m 12m u=39u-孔口流速，20-50m/h 3910总需氧量O D =a`Q(S 0-S e )+b`VX kgO 2/d O D =1519.06a=0.53a-活性污泥微生物每代谢1kgBOD 需氧量,生活污水为0.42-0.53b=0.15b-1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧气量,生活污水为0.11-0.111总供氧量SOR=[O D *C S(20)*(760/P)*(1/t)]/[1.024(T-20)*α(βrC S(T)-C L )]SOR=1539.96kgO 2/d C S(20)=9.17清水20℃饱和溶解氧浓度，mg/L C S(T)=9.17清水T ℃饱和溶解氧浓度，mg/L 池宽与连通孔数量关系池宽连通孔数量T=20混合液水温，7-8月平均水温，℃C L=2混合液溶解氧浓度，mg/Lα=0.93K La的修正系数，高负荷法取0.83，低负荷法取0.93β=0.95饱和溶解氧修正系数，高负荷法取0.95，低负荷法取0.97r=1.35曝气头水深修正，r=1/2*[（10.33+H A）/10.33+1]H A=7.15曝气头水深，H=H安-H A，AH A，=0.2曝气装置距池底深度，mP=760处理厂所在地大气压，mmHgt=11天的曝气时间，1dE A=10氧利用率，10%12总供风量G S=SOR/[0.28E A*(273+T`)/273]G S=59027.95m3/dT`=20室外空气温度，℃n机=2拟采用风机数量，不含备用Q机=G S/[n*(24/T C)*T A*60*n机]Q机=10.92风机必须流量，m3/minP机=73.50风机必须压力，kpak产=0.2去除1kgBOD产生剩余污泥，kg污泥排=（COD进-COD排）*Q*k产污泥排=272.00每天污泥排放量，k g12TN=25TN=10，0.0168-0.0281；总悬浮物固体浓度的比值，0.7-0.8 gMLSS·d)～1.0kgBOD5/(kgMLSS·d)1.3多用0.5；1-5个1个2345,生活污水为0.42-0.53气量,生活污水为0.11-0.188，低负荷法取0.97。
CASS池设计计算(互联网+)
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
CASS池设计计算
CASS池设计计算1、1功能描述CASS(Cyelic activated sludge system)工艺就是SRB技术衍生得一种新形式。
CASS反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区,在主反应区后部安装了可升降得滗水装置,实现了连续进水间歇排水得周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体。
CASS工艺就是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行得过程,具有一定脱氮除磷效果,废水以推流方式运行,而各反应区则以完全混合得形式运行以实现同步硝化一反硝化与生物除磷。
1、2设计要点（1）C ASS池容积确定式中:Q ——设计水量,m3/d;Nw ——混合液MLSS污泥浓度(kg/m3),取2、5～4、0 kg/m3,设计一般为3、0 kg/m3Ne ——BOD5-泥负荷,取0、05～0、2(kgBOD5/kgMLSS·d),设计一般为0、1 kgBOD5/kgMLSS·d;Sa ——进水BOD5浓度,kg/m3;Se ——出水BOD5浓度,kg/m3;f ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度得比值,一般为0、7～0、1,设计为0、75。
(0、0175—0、64)（2）C ASS池尺寸设计首先根据废水水质水量确定池子得格数N1,一般为2—4中间取整数值,即可确定CASS池得循环周期时间T及周期数N2。
下表为对应得选择值A.确定CASS池高度H0(m)CASS池得有效水深H一般取3-5m。
有效高度H校核:CASS池单格面积A0(m2)滗水高度H1(m);滗水结束时泥面高度H2(m);式中:SVI ——污泥指数,取150设计。
撇水水位与泥面之间得安全距离H3(m):(H3必须大于1、0m才能满足要求)负荷计算法算出得结果,如不能满足H3得条件,则必须减少污泥负荷,增大CASS池得有效容积。
取超高0、5m,则CASS池总高:B、确定CASS池总长L(m)、总宽B(m)CASS池单格要求宽高比B1:H=2～1,长宽比要求L1:B=4～6(一般取4、6),则:其中,由上可确定:(3)设备选型A.曝气器选择所需旋混曝气器数量(个)所需曝气软管数量(m)。
污水处理CASS池设计计算
污水处理CASS池设计计算污水处理是将污水中的污染物去除，使其达到排放标准的过程。
其中，CASS池是一种常用的污水处理设备，可以进行混凝沉淀、厌氧消化和活性污泥法处理等工艺。
下面将详细介绍CASS池的设计计算。
首先，需要确定CASS池的体积大小。
CASS池的体积大小可以根据污水处理工艺的要求以及污水产量进行估算。
一般情况下，可以根据单位面积的水力负荷来计算CASS池的尺寸。
水力负荷是指单位面积的污水量，单位通常为m3/(m2·d)。
根据国家标准和实际经验，可根据不同的处理工艺设计进水污水的水力负荷。
其次，需要确定CASS池的沉淀时间。
沉淀时间是指污水在CASS池中停留的时间，也称为污泥停留时间。
污水中的悬浮物在CASS池中通过重力沉淀下来，从而去除污染物。
沉淀时间的选择既要考虑污物的沉淀速度，又要考虑处理效果和设备结构等因素。
根据经验，一般沉淀时间可选择为2-6小时。
此外，还需要确定CASS池的深度。
CASS池的深度一般可以根据进水和出水口的位置来确定。
进水口位于CASS池的上部，污水由上部向下流动，通过重力沉淀。
出水口位于CASS池的底部，出水后进行后续的处理。
深度的选择要保证污水在CASS池中停留足够的时间，以便污染物得到充分的沉淀。
另外，还需要考虑CASS池的通气和搅拌设备。
通气设备有助于提供氧气供给好氧微生物进行降解有机物质的过程，从而提高处理效果。
搅拌设备可以促进污水中悬浮物的混合，防止沉淀物的堆积，同时也有助于组织和活化污泥。
最后，还需要充分考虑CASS池的建设和维护成本。
CASS池的建设成本包括设备投资、土建投资等，维护成本包括设备维修、能耗等。
在设计过程中，要充分考虑处理效果和经济效益的平衡，选择合适的设备和工艺。
综上所述，污水处理CASS池的设计计算主要包括确定CASS池的体积大小、沉淀时间、深度，以及考虑通气和搅拌设备等因素，并综合考虑建设和维护成本。
这样可以有效地设计和运行CASS池，实现污水的有效处理，保护环境。
CASS池设计计算
2.5 生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：●建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%；●运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；●有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；●管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；●污泥产量低，性质稳定。
2.5.2 CASS 反应池的设计计算图2-4 CASS 工艺原理图（1）基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS ，取COD,BOD 5,NH 3-N,TP 去除率为20%，SS 去除率为35%。
此时进水水质：COD=380mg/L ×（1-20%）=304mg/L BOD 5=150mg/L ×（1-20%）=120mg/L NH 3-N=45mg/L ×（1-20%）=36mg/L TP=8mg/L ×（1-20%）=6.4mg/L SS=440mg/L ×（1-35%）=286mg/L处理规模：Q=14400m 3/d,总变化系数1.53 混合液悬浮固体浓度（MLSS ）：Nw=3200mg/L 反应池有效水深H 一般取3-5m,本水厂设计选用4.0m排水比：λ=m 1 =5.21=0.4 (2)BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）（Ns ） Ns=ηfS K ⨯⨯e 2Ns ——BOD-污泥负荷（或称BOD-SS 负荷率）,kgBOD 5/(kgMLSS ·d)；K 2——有机基质降解速率常数，L/(mg ·d),生活污水K 2取值范围为0.0168-0.0281，本水厂取值0.0244； η——有机基质降解率，%；η=SaSeSa - f ——混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值，一般在生活污水中，f 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
cass设计
(1) 污泥负荷率）（d kgMLSS kgBOD fSe k Ns ⋅=⨯⨯=⨯⨯=/307.0875.075.0200179.052η表4-1 常见k 值序号名称K 2值序号名称K 2值 1 生活污水 0.0168～0.02814 脂肪精制废水0.0362 合成橡胶废水 0.0672 5 石油化工废水 0.006723 化学废水 0.00144(2) CASS 池容积/m 33315075.03500307.0)20160(18130)(m f X Ne Se Sa Q V =⨯⨯-⨯=⨯⨯-⨯=Q －设计流量，m 3/d ；S 0－进入CASS 池的污水有机物浓度，mg/L ； S e －CASS 池排放有机物浓度，mg/L ； 3)反应池总水力停留时间h d V Q t 417.0181303150====(4)cass 池的外形尺寸，反应池容积3150m3设反应池2组，单池容积31575231502m V V ===单 1n VH B L =⨯⨯ B:H=1-2 ,L:B=4-6 取H=5m ，L=40m, B=8m预反应长度m L L 74016.0)25.0~16.0(1=⨯==因为选择区和兼氧区的体积比是1：5，所以选择区的长度L ˊ=7×0.2=1.4m ； 兼氧区长度是5.6m ，选择区也相当于厌氧区，这样CASS 池就拥有了脱氮除磷的功能。
m A n n Q H 40.26302618130211=⨯⨯==H 3水深H 3=H·X·SVI×10-3H 3=3.5×3500×80×10-3×10-3=0.98m－混合液悬浮固体浓度，mg/L 。
其中X －混合液污泥浓度3500mg/L ； SVI －污泥容积指数80。
m H H H H 62.198.040.25312=--=--=Cass 池总高=5+0.5=5.5m 隔墙底部连通也口尺寸表4-2 联通孔口尺寸池宽B/ m 联通孔个数n 3/个 池宽 联通孔个数n 3/个 ≤4 1 10 4 6 2 12 5 8322280.3364.278364224181301111241m u H BL u n n Q A =⨯⨯+⨯⨯⨯=+=N 3－联通孔个数，12； u －孔口流速 36m/h 。
CASS池设计计算
CASS池设计计算1.1功能描述CASS（Cyelic activated sludge system）工艺是SRB技术衍生的一种新形式。
CASS反应池沿长度方向分为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，在主反应区后部安装了可升降的滗水装置，实现了连续进水间歇排水的周期循环运行，集曝气、沉淀、排水于一体。
CASS工艺是一个好氧/缺氧/厌氧交替运行的过程，具有一定脱氮除磷效果，废水以推流方式运行，而各反应区则以完全混合的形式运行以实现同步硝化一反硝化和生物除磷。
1.2设计要点（1）C ASS池容积确定式中：Q ——设计水量，m3/d；Nw ——混合液MLSS污泥浓度（kg/m3），取2.5～4.0 kg/m3，设计一般为3.0 kg/m3Ne ——BOD5-泥负荷，取0.05～0.2(kgBOD5/kgMLSS·d),设计一般为0.1 kgBOD5/kgMLSS·d；Sa ——进水BOD5浓度，kg/m3；Se ——出水BOD5浓度，kg/m3；f ——混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，一般为0.7～0.1，设计为0.75。
(0.0175—0.64)（2）C ASS池尺寸设计首先根据废水水质水量确定池子的格数N 1，一般为2—4中间取整数值，即可确定CASS 池的循环周期时间T 及周期数N 2。
下表为对应的选择值 CASS 池格数循环周期T （h ） 周期数N 2 21 3 31 3 46 4A. 确定CASS 池高度H 0（m ）CASS 池的有效水深H 一般取3-5m 。
有效高度H 校核： CASS 池单格面积A 0（m 2）滗水高度H 1（m ）；滗水结束时泥面高度H 2（m ）；式中：SVI ——污泥指数，取150设计。
撇水水位和泥面之间的安全距离H 3（m ）：（H 3必须大于1.0m 才能满足要求）负荷计算法算出的结果，如不能满足H 3的条件，则必须减少污泥负荷，增大CASS 池的有效容积。
污水处理CASS池设计计算
污水处理CASS池设计计算1.污水特性分析：首先需要对要处理的污水进行特性分析，包括水量、COD（化学需氧量）含量、BOD（生化需氧量）含量、氨氮含量等。
这些参数将决定污水处理池的尺寸和设计参数。
2.污水处理效果要求：根据国家和地方相关污水处理标准，确定处理后的污水达到的排放要求。
例如，COD浓度、BOD浓度、悬浮物浓度、氨氮浓度等限制值。
3.污水处理池设计参数：根据污水特性和处理效果要求，确定CASS池的设计参数，包括水力停留时间（HRT）、污泥负荷（SLR）、通气量等。
这些参数直接影响CASS池的尺寸和设计。
4.CASS池尺寸设计：根据水力停留时间和污泥负荷，计算CASS池的有效体积。
以单元时间汇流量计算为例，污水流量（Q）乘以水力停留时间（HRT）得到CASS池的有效体积。
5.通气系统设计：污水中的有机物需要通过氧化作用进行降解，因此CASS池需要通气系统以提供充足的氧气。
通气系统的设计受到反应器的面积、通气量和气液比等参数的影响。
6.污泥循环设计：在CASS池中，污泥循环是必要的，以保持生物污泥的活性和稳定。
污泥循环系统的设计包括循环比例、循环泵功率等。
7.污泥浓度控制：CASS池中的污泥浓度需要进行控制，以维持污泥的活性和稳定。
根据污泥浓度的变化，调整回流或污泥排放的比例，以保持污泥浓度在适宜的范围内。
8.设备选择和布置：根据设计参数和处理要求，选择适合的设备，包括污泥循环泵、通气设备、控制系统等。
同时，根据污水处理池的尺寸和布置，进行设备的合理安排。
总之，污水处理CASS池设计计算是一个复杂的过程，需要考虑多个因素，如污水特性、处理效果要求、设计参数等。
只有科学合理地进行设计和计算，才能确保污水处理池的正常运行和达到预期的处理效果。
同时，为了保持污水处理设施的正常运行，定期的运行维护和监测是必要的。
《2024年CASS工艺的理论与设计计算》范文
《CASS工艺的理论与设计计算》篇一一、引言CASS（循环式活性污泥系统）工艺是污水处理中的一种先进工艺，广泛应用于工业、生活污水的处理过程中。
它能够高效地去除水中的悬浮物、有机物等污染物质，并具有一定的抗冲击能力，成为了当下最为普遍使用的污水处理工艺之一。
本文将对CASS工艺的理论与设计计算进行详细的阐述。
二、CASS工艺理论CASS工艺基于活性污泥法原理，通过在反应池中循环进行曝气、沉淀、排水等操作，使活性污泥与污水充分接触，达到去除污染物的目的。
该工艺具有处理效率高、抗冲击能力强、操作灵活等优点。
（一）基本原理CASS工艺主要包括曝气、沉淀、排水三个阶段。
在曝气阶段，通过曝气设备向反应池中供氧，使活性污泥中的微生物得以生长繁殖；在沉淀阶段，停止曝气，使活性污泥与水分离；在排水阶段，排出处理后的上清液。
（二）处理效果CASS工艺能够有效去除水中的悬浮物、有机物等污染物质，出水水质稳定。
此外，由于该工艺具有较强的抗冲击能力，能够应对突然增大的污水流量和浓度的变化。
三、CASS工艺设计计算（一）设计参数的确定CASS工艺的设计计算主要包括设计参数的确定、反应池容积的计算、曝气设备的选择和布置等。
设计参数的确定主要包括进水水质、出水水质要求、污水流量等。
这些参数的确定直接影响到整个CASS工艺的设计和运行效果。
（二）反应池容积的计算反应池容积的计算是CASS工艺设计计算的关键环节。
根据设计参数和进水水质，结合CASS工艺的运行原理和经验数据，计算出反应池的容积。
在计算过程中，需要考虑反应池的有效容积、混合液停留时间等因素。
（三）曝气设备的选择和布置曝气设备是CASS工艺中不可或缺的一部分，其选择和布置直接影响到整个工艺的运行效果。
在选择曝气设备时，需要考虑设备的性能、能耗、使用寿命等因素；在布置曝气设备时，需要结合反应池的形状、尺寸等因素进行合理布置，确保曝气效果和能耗的平衡。
四、结论CASS工艺作为一种先进的污水处理工艺，具有处理效率高、抗冲击能力强等优点。
20000吨CASS工艺设计计算
CASS 工艺设计计算1、已知条件⑴、设计流量 Q=20000m 3/d ，变化系数K ＝1.5 ⑵、设计进、出水水质2、CASS 池设计计算 （1）BOD －污泥负荷Ns设有机基质降解速率常数K 2=0.017l (mg·d)，混合液中残存有机基质浓度Se=20mg/l ，MLSS=4000mg/L,混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值f ＝0.75，有机基质降解率%7.8615020150=-=η，则 )/(294.0%7.8675.020017.052d kgMLSS kgBOD fSe K Ns •=⨯⨯=⨯⨯=η为使出水能稳定达标，本工程Ns 取为0.10kgBOD 5/(kgMLSS·d) （2）CASS 池运行周期各工序时间计算 1）曝气时间T A污水日流量Q=20000m 3/d ， CASS 池设4座，池子水深为5.0m ，混合液污泥浓度Nw=4kg/m 3，排出比1/m ＝1/4，活性污泥界面以上最小水深ε=0.50m，MLSS 浓度C A ＝4000mg/l ，则h C m Ns Se So T A A 95.14000410.013024)(24=⨯⨯⨯=⨯⨯-⨯=2）沉降时间Ts活性污泥界面的初期沉降速度（最高温度按30℃、最低温度按20℃计算）：h m C t V A/67.1400030104.7104.77.147.14max =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--h m C t V A/11.1400020104.7104.77.147.14min =⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=--则必要最大沉降时间为h V m H T S 58.111.15.0)4/1(0.5)/1(min =+⨯=+⨯=ε3）排出时间排出时间0.6h ，与沉淀时间合计为2.18h 4）周期次数N一个周期所需时间Tc≥1.95+2.18＝4.13h 取N ＝6，则每个周期时间为4.0h 5）一个周期的工作过程曝气2h ，沉淀1.5h ，排水0.5h ，闲置及排泥0.15h 。
cass工艺设计计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/AV C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯=式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
CASS的计算
CASS 的计算 14 CASS 池采用容积符合计算法污水进水量Q=2000m 3/d ；进水BOD=1590mg/l,COD=3825mg/l ； 出水BOD=238mg/l ,COD=573mg/l ；1.1 4.1 选定参数污泥负荷率Ls=0.5Kg COD/（Kg MLSS·d ）； 反应池池数N=4座； 反应池水深H=5.0m ；排出比1/m 一般采用1/4～1/2，设计中采用1/2； 活性污泥界面以上最小水深ε=0.5m ； MLSS 浓度C A =5000mg/l 。
1.2 4.2 运行周期及时间的确定曝气时间取T A =6h沉降时间 max1s Hm T V ε+=其中4 1.26max 4.610 1.00/A V C m s -=⨯⨯= 所以50.50.531.00s T h ⨯+==，排水闲置时间，取T D =2h , 一周期所需时间 T C ≥T A +T s +T D =11h ,周期数n 取2,每周期为12h ，进水时间T F -2h 。
1.3 4.3 设计计算根据运行周期时间安排和自动控制特点，CASS 反应池设置4个，2个一组交替运行1天。
1.3.14.3.1 CASS 池反应池容积单池面积32200050024i m V Q m nN ==⨯=⨯， 反应池容积3445002000i V V m ==⨯= 式中 n — 周期数；N — 池子个数。
1.3.24.3.2 CASS 反应池的构造尺寸CASS 反应池为满足运行灵活及设备安装需要，设计为长方形，一端为进水区，另一端为出水区。
CASS 单池有效水深H=5.0m ，超高h c =0.5m ,保护水深ε=0.5m 。
则单池体积V i =LB i H ， 据资料B/H=1～2，取 B/H=1L/B=4～6，取L/B=4 单池面积25001005i Vi S m H ===。
CASS 池沿长度方向设一道墙，将池底分为预反应区和主反应区两部分，据资料反应区比预反应区应为9:1，预反应区作为兼氧吸附区和生物选择区。
CASS池设计计算
CASS池设计计算CASS（英文全称：Centralized Access Security System，中文意为“集中接入安全系统”）池是一种重要的网络设计概念，旨在提供安全可靠的网络访问控制和管理。
本文将重点介绍CASS池的设计计算，并探讨其优势和应用。
一、CASS池的基本原理和设计要求1.高可靠性：CASS池需要具备高可靠性，能够应对接入设备的故障和网络中断，确保网络的可用性和稳定性。
2.高性能：CASS池需要支持大规模的接入设备，并能够处理大量的网络访问请求，具备良好的性能和扩展性。
3.安全性：CASS池需要提供安全可靠的认证和授权功能，防止未经授权的设备接入网络，确保网络的安全性和保密性。
4.易于管理：CASS池需要提供简单易用的管理界面和工具，方便运维人员对接入设备进行配置和管理。
二、CASS池的容量计算1.接入设备数量估算接入设备数量的估算需要考虑所需控制的网络范围和规模。
一般而言，每个CASS池可以管理数百个到数千个接入设备。
根据实际情况，可以结合网络拓扑图和设备清单来估算所需的CASS池容量。
2.并发访问请求的估算并发访问请求的估算需要考虑网络的使用情况和访问模式。
可以根据过往的网络流量数据和用户行为分析来估算每秒钟的最大访问请求数。
同时，还需要考虑网络的预留带宽和设备的处理能力，以确保CASS池有足够的资源处理并发的访问请求。
三、CASS池的优势和应用1.集中管理：CASS池能够集中管理网络接入设备，消除了分散管理的困扰，大大简化了网络管理工作。
2.统一策略配置：CASS池可以统一配置和下发访问策略，提供一致的安全策略和访问控制服务。
3.高安全性：CASS池提供安全可靠的认证和授权功能，能够防止未经授权的设备接入网络，提升网络的安全性。
4.便于监控和故障排查：CASS池可以提供实时的监控和告警功能，方便运维人员进行故障排查和网络优化。
5.易于扩展：CASS池具备良好的扩展性，可以根据网络的发展需求进行灵活扩展和升级。
CASS池的设计计算
CASS池的设计计算1.CASS池规模的计算：需要考虑到系统的实际需求和用户规模，以及每个用户在使用系统时所需服务模块的数量和类型。
根据这些因素，可以计算出CASS池的规模，即需要存放多少个服务模块的容量。
2.CASS池的性能计算：需要考虑到系统的响应时间要求和吞吐量需求。
根据这些需求以及每个服务模块的处理能力，可以计算出CASS池需要的总的处理能力，即每秒能处理多少个服务请求。
3.CASS池的容错性计算：需要考虑到系统的可靠性需求和故障恢复能力。
根据这些需求以及每个服务模块的可靠性和故障恢复时间，可以计算出CASS池需要的容错能力，即能够容纳多少个故障服务模块并快速替换。
4.CASS池的扩展性计算：需要考虑到系统的未来发展和扩展的需求。
根据预计的增长率以及每次扩展的规模，可以计算出CASS池需要的扩展能力，即能够容纳多少个新增的服务模块。
以上计算可以参考以下公式：1.CASS池规模计算公式：CASS_Pool_Size = Total_Users * Modules_Per_User其中，Total_Users为系统的总用户数，Modules_Per_User为每个用户所需的服务模块数量。
2.CASS池性能计算公式：CASS_Pool_Throughput = Total_Requests / Avg_Response_Time其中，Total_Requests为系统的总请求数，Avg_Response_Time为每个请求的平均响应时间。
3.CASS池容错性计算公式：CASS_Pool_Fault_Tolerance = (Total_Faulty_Modules *Avg_Recovery_Time) / (Total_Modules * Avg_Failure_Rate)其中，Total_Faulty_Modules为系统的故障模块数，Avg_Recovery_Time为每个模块的平均恢复时间，Total_Modules为系统的总模块数，Avg_Failure_Rate为每个模块的平均故障率。
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------------------- 时需Sr彳-------- ---- ---- -- 2.5生物反应池（CASS反应池）2.5.1 CASS反应池的介绍CASS是周期性循环活性污泥法的简称，是间歇式活性污泥法的一种变革，并保留了其它间歇式活性污泥法的优点，是近年来国际公认的生活污水及工业污水处理的先进工艺。
CASS工艺的核心为CASS池，其基本结构是：在SBR的基础上，反应池沿池长方向设计为两部分，前部为生物选择区也称预反应区，后部为主反应区，其主反应区后部安装了可升降的自动撇水装置。
整个工艺的曝气、沉淀、排水等过程在同一池子内周期循环运行，省去了常规活性污泥法中的二沉池和污泥回流系统，同时可连续进水，间断排水。
CASS工艺与传统活性污泥法的相比，具有以下优点：建设费用低。
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省20%~30%。
工艺流程简单，污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS 曝气池、污泥池，布局紧凑，占地面积可减少35%;运转费用省。
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%~25%；有机物去除率高。
出水水质好，不仅能有效去除污水中有机碳源污染物，而且具有良好的脱氮除磷功能；管理简单，运行可靠，不易发生污泥膨胀。
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统简单，运行安全可靠；污泥产量低，性质稳定。
布晶忖呎2.5.2 CASS反应池的设计计算图2-4 CASS工艺原理图(1)基本设计参数考虑格栅和沉砂池可去除部分有机物及SS,取COD,BQ[NH-N,TP去除率为20% SS去除率为35%此时进水水质：COD=380mg/L (1-20%) =304mg/LBOI5=150mg/L X( 1-20%) =120mg/LNH_N=45mg/L X( 1-20%) =36mg/LTP=8mg/L X( 1-20%) =6.4mg/LSS=440mg/L X( 1-35%) =286mg/L处理规模：Q=14400r/d,总变化系数1.53混合液悬浮固体浓度(MLSS：Nw=3200mg/L反应池有效水深H —般取3-5m,本水厂设计选用4.0m1 1排水比：入=—= =0.4m 2.5(2)BOD-污泥负荷(或称BOD-SS负荷率)(Ns)=K^^Ns——BOD污泥负荷(或称BOD-SS负荷率)，kgBOD/(kgMLSS • d);K2——有机基质降解速率常数，L/(mg • d),生活污水&取值范围为布晶忖呎mVmax41 12 猊 1.58h 取 T "5h0.0168-0.0281，本水厂取值 0.0244 ;n ----- 有机基质降解率，%_ Sa Se n =—Saf ――混合液中挥发性悬浮固体与总悬浮固体浓度的比值, 值为0.7-0.8,本水厂设计选用0.75。
代入数值，得kgBOD(kgMLSS • d) (3) 曝气时间T AT A24S。
24 1201.8hN s mNw 0.2 2.5 3200式中 T A —曝气时间，hS 0—进水平均BOD 5，哑/L m —排水比 1/m = 1/2.5N w —混合液悬浮固体浓度（MLSS ）: X = 3200mg/L ⑷沉淀时间T S活性污泥界面的沉降速度与 MLSS 浓度、水温的关系，可以用下式进行计 算。
oV max = 7.4 W 4^t X O -1.7 (MLSS W 3000)V max = 4.6 104 X X O -1.26(MLS S > 3000) 式中V max —活性污泥界面的初始沉降速度。
t —水温，°CX 0—沉降开始时MLSS 的浓度，X 0= N w =3200mg/L ，则V max = 4.6 104 >C200_1.26 = 1.76 m/s沉淀时间T s 用下式计算般在生活污水中，f尸罟917%，之后把本数值代入得Ns =3=0.2时磊忖呎…--------------- .................... .. ..... ..... 式中------------------------- T s—沉淀时间，hH—反应池内水深，m—安全高度，取1.2m(5)排水时间T D及闲置时间T f根据城市污水处理厂运行经验，本水厂设置排水时间T D取为0.5h，闲置时间取为0.1h。
运行周期T= T A +T s+T D+T f=4h每日运行周期数n=24=64(6)CASS池容积VCASS池容积采用容积负荷计算法确定，并用排水体积进行复核(i) 采用容积负荷法计算：V Q (Sa Se)Ne Nw f式中：C—城市污水设计水量，nVd ; Q=14400n/d ;Nw —混合液MLSS亏泥浓度(kg/m3)，本设计取3.2 kg/m 3;Ne —BOD污泥负荷(kg BOPkg MLSS • d)，本设计取0.2kgBOD/kgMLSS・ d;Sa —进水BOD浓度(kg/ L )，本设计Sa = 120 mg/L ;Se —出水BOD浓度(kg/ L )，本设计Se = 10 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值，本设计取0.75 ;贝14400 (120 10) 10 °3300m30.2 3.2 0.75本水厂设计CASS池四座，每座容积V i= 3300 =825 m34(ii) 排水体积法进行复核单池容积为V i m QnN14400 1500 (m3) 6 4反应池总容积V 4V i 4 1500 6000 (m3)SVI=H 3 H N W------------------- 时磊忖呎… ... . .... ... ...式中 V —单池容积，m 3n —周期数；m —排水比 1/m = 1/2.5 N —池数；Q —平均日流量，m 3/d由于排水体积法计算所得单池容积大于容积负荷法计算所得， 因此单池容积 应按最大容积值计，否则将不满足水量运行要求，则单池容积V i =1500 m 3，反应 池总容积V=6000 m 3。
(7) CASS 也的容积负荷CASS 池工艺是连续进水，间断排水，池内有效容积由变动容积( V i )和固 定容积组成，变动容积是指池内设计最高水位至滗水器最低水位之间高度( H i ) 决定的容积，固定容积由两部分组成，一是活性污泥最高泥面至池底之间高度(H 3)决定的容积(V 3)，另一部分是撇水水位和泥面之间的容积，它是防止撇 水时污泥流失的最小安全距离(H 2)决定的容积(V 2)CASS 也总有效容积V(m 3): V = n i x (V i+ V 2 + V 3)(i)池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度，H i (m );H i式中：N ——日内循环周期数，N=6;H ---- 池内最高液位 H (m ),本设计H=4.0m 。
i4400 4则已 i4400 4 i.6m6 6000(H )滗水结束时泥面高度，H 3 (m已知撇水水位和泥面之间的安全距离， H 2= =i.2m ； H 3=H-(H i +H 2)=4-i.6-i.2=i.2m (iii) SVI —污泥体积指数,(ml/g)------------------- 时磊忖呎…... ..... ... ...代入数值，则SVI=31.2 104 3.293(ml/g),此数值反映出活性污泥的凝聚、沉降性能良好。
(8) CASS也外形尺寸式中: B—池宽，m B：H=1—2,取B=8m 8/4=2，满足要求;L= V N BH 满足要求。
60004 8 446.8m，取L=47m.L/B=47/8=5.8, L:B=4 —6,(ii) CASS也总高，H b取池体超高0.5m，贝U H)=H+ 0.5 =(m)(iii)微生物选择区L1，(mCASS也中间设1道隔墙，将池体分隔成微生物选择区(预反应区)和主反应区两部分。
靠进水端为生物选择区，其容积为CASS池总容积的10流右，另部分为主反应区。
选择器的类别不同，对选择器的容积要求也不同。
L1= 10% L=10% 47=4.7m(iv)反应池液位控制排水结束时最低水位h1 4 -m- 4 2.4 (m)基准水位h2为4.0m;超高0.5m;保护水深=1.2m。
污泥层高度h s h1 2.4 1.2 1.2 (m)则：撇水水位和泥面之间的安全距离，H2=h s=1.2m式中： U —孔口流速，取 U=70m/h 将各数值代入，计算得：i4400 i 2A (8 4.7 i.6)0.86m 224 6 4 7070 (ii)孔口尺寸设计孔口沿墙均布，孔口宽度取 0.7m ,孔高为0.86/0.8=1.2m 。
为：0.7mX1.2m(10) 复核出水溶解性BOD 5 处理水中非溶解性BOD 5的值:DOD 5=7.1bX a C eCe ——处理水中悬浮固体浓度 10mg/L(9) 连通孔口尺寸隔墙底部设连通孔，连通两区水流，因单格宽 时连通孔的数量取为3。
(i)连通孔面积A iA i 按下式进行计算：8m ,根据设计规范要求，此A iQB L i H i —24 n N UU241000△ X S =Q (1-f b f )XC o C e X a ——活性微生物在处理水中的所占比例取0.4b ---- 微生物自身氧化速率普通负荷：0.4 高负荷：0.8 延时曝气系统：0.1本设计取0.4DOD 5=7.1 0.075X 0.4 X 10=2.13mg/L 故水中溶解性DOD 5要求小于10 — 2.13=7.87 mg/L 而该设计出水溶解性DOD 5：= __________ 24 120 _________ =24 0.0244 3200 0.75 1.8 6 =4.38 mg/L设计结果满足设计要求。
(11) 计算剩余污泥量理论分析，知温度较低时，产生生物污泥量较多。
本设计最冷时是冬季平均 最冷温度是0.2 C 。
02C 时活性污泥自身氧化系数：=0.06X 1.04(0.2—20)=0.028=0.6X 14400X 120 4・38-0.028X 1500 X 3200 X 0.751000 10001 8 X X 6X 4=817.52kg/d剩余非生物污泥量:S e= 2424S 。
K2 N W fT A nK d (0.2) =K d (20)T 20 t剩余生物污泥量：△ X V =YQX— K d (。