抗浮计算版

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抗浮计算——精选推荐

抗浮计算
抗浮设计水位埋深为7.2m （-7.2m）
超高建筑基础底埋深为14.5m（-14.5m）
车库防水底板底埋深11.6m（-11.6m）
基础及防水底板顶埋深11m（-11m）
稳定水位取埋深10.6m（-10.6m）
钢筋混凝土取25kN 水为10kN
一、按稳定水位计算抗浮力
1.超高建筑基础
水浮力为（14.5m-10.6m）×10=39kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
2.车库防水底板
水浮力（11.6m-10.6m）×10=10kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
自重＞水浮力
按稳定水位计算基础自重可以对抗水浮力，靠自重抗浮
二、按抗浮设计水位计算
1.超高建筑基础
水浮力（14.5m-7.2m）×10=73kN
基础自重（14.5m-11m）×25=87.5kN
基础自重＞水浮力
3.车库防水底板
水浮力（11.6m-7.2m）×10=44kN
自重（11.6m-11m）×25=15kN
44-15=29kN
自重＜水浮力
靠自重出库防水地板不能抗浮
另框架结构每层自重经验值一般取15kN，所以车库防水板上部平均加盖两层建筑即可靠自重抗浮。

抗浮验算计算书

地下室抗浮验算一、整体抗浮（一）主楼部分底板板底相对标高为-4.700，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为- 1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.2m。

裙房部分抗浮荷载：①地上四层裙房板自重：②地上四层xx折算自重：③地下顶板自重：④地下室xx折算自重：⑤底板自重：25×0.48＝12.0kN/m225×0.50＝12.5kN/m225×0.18＝4.5kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×0.4＝10.0kN/m241.75kN/m2合计：水浮荷载：3.2×10=32 kN/m2，根据地基基础设计规范GB 5007-2011第5.4.3条，＞1.05，满足抗浮要求。

二、整体抗浮（二）仅一层车库部位J-1基础高度改为800，仅一层地下室位置防水板板底标高与J-1底平，上部采用C15素混凝土回填至设计标高(-4.200)。

抗浮计算如下：图纸修改见结构05底板板底相对标高为-5.100，地坪相对标高为：-0.300，抗浮设防水位相对标高为-1.5m，即抗浮设计水位高度为：3.6m。

地下室部分抗浮荷载：①顶板覆土自重：②地下顶板自重：③xx折算自重：④底板及回填自重：考虑设备自重20×0.30＝6.0kN/m225×0.25＝6.25kN/m225×0.11＝2.75kN/m225×（0.4+0.5）＝22.5kN/m20.5 kN/m238kN/m2水浮荷载：3.6×10=36kN/m2＞1.05，满足抗浮要求。

合计：。

抗浮计算书格式

抗浮计算书（抗浮水位地面以下1.0m）1.标准柱网（1.3m覆土）水浮力：47x1.05=49.35 KN/m2结构自重：1.3m的覆土： 1.3×18=23.40.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：46.25（单位：KN/m2）柱自重：0.6×0.6×3.0×25=27KN梁自重：0.40×(0.95-0.35)×8.4×25+0.30×(0.9-0.35)×6.2×25=101.55KN下柱墩自重：4.187×25=104.6KN以上三项自重分摊到8.4×6.2的范围：(27+101.55+104.6)/(8.4×6.2)=4.47KN/m2自重合计：46.25+4.47=50.72KN/m2自重大于水浮力，满足抗浮要求。

2.斜板处抗拔力剖面示意B-3轴，水浮力增加：0.4x1.05=4.2 KN/m2柱下需要抗拔力为：4.2×8.4×6.6=232.8KN柱下设Ra=300KN抗拔桩1根3.有水池处抗拔力接上面计算：水池深0.9m，覆土重减少0.9×18=14.4KN/m2 柱下需要抗拔力为：232.8+14.4×8.4×6.6=1131KN柱下设Ra=550KN抗拔桩3根4.S6商业北侧1.1m覆土处水浮力：47x1.05=49.35 KN/m2结构自重：1.1m的覆土： 1.1×18=19.80.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：42.65（单位：KN/m2）柱自重：0.6×0.6×3.0×25=27KN梁自重：0.40×(0.95-0.35)×8.4×25+0.30×(0.9-0.35)×6.2×25=101.55KN下柱墩自重：4.187×25=104.6KN以上三项自重分摊到8.4×7.6的范围：(27+101.55+104.6)/(8.4×7.6)=3.65KN/m2自重合计：42.65+3.65=46.3KN/m2柱下需要抗拔力为：(49.35-46.3)×8.4×7.6=195KN5.S6商业抗浮计算剖面示意C-D轴，每个柱底水浮力：29.14×10×8.4×1.05=2570.1KN商业一侧结构自重：商业3个结构层(每层折算约0.2m混凝土板)：0.2×3×25=15商业地面0.35厚覆土：0.35×18＝6.30.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：44.15（单位：KN/m2）1.1m覆土一侧结构自重：1.1m的覆土： 1.1×18=19.80.35m厚地下室顶板0.35×25＝8.75地下室底板找平层平均按0.08m：0.08×20＝1.60.5m厚地下室底板：0.50×25＝12.5面荷载合计：42.65（单位：KN/m2）柱自重：0.6×0.6×3.0×25=27KN下柱墩自重：4.187×25=104.6KN柱底结构自重：(2.45×44.15+3.8×42.65)×8.4+27+104.6=2401KN每个柱下需要抗拔力为：2570.1－2401=168.5KN。

抗浮验算

抗浮验算一、条件：地面标高H1=0.000m，顶板标高H1=0.000m，底板标高H3=-4.400m，设法水位标高Hw=-0.500m；地下室长度A=3900mm，宽度B=5200mm，底板悬挑宽度L=500mm，覆土厚度do=0.000mm,容重γ=18kN/m ；顶板厚度d1=180mm，底板厚度d2=300mm，挡土墙墙厚度d3=400，地下室层高h=4400mm。

梁、柱扣板厚后体积V=8m ；二、计算：1、水浮力Fw=|h3-hw|×10=|-4.400--0.500|×10=39.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=180×0.001×25=4.50 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=300×0.001×25=7.50 kN/m(3)、覆土重量：Go=do×γ=0.000×18=0.00 kN/m(4)、悬挑部分土重量折算为面积重量：G3=L×(H3-H1)×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.500×|-4.400-0.000|×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=35.54 kN/m(5)、挡土墙重量折算为面积重量：G5=L×h×2×(A+B)×γ/(A×B)=0.400×4.4×2×(3.9+5.2)×18/(3.9×5.2)=39.49 kN/m(6)、梁、柱重量折算为面积重量：G6=V×25/(A×B)=8×25/(3.9×5.2)=9.86 kN/m抗浮力=∑(Go+G1+G2+G3+G5+G6)=∑(0.00+4.50+7.50+35.54+39.49+9.86)=96.89kN/m根据《广东省标准建筑地基基础设计规范》5.2.1条：W/F=96.89/39.00=2.48>1.05，满足要求。

抗浮计算

基础计算书补充部分整体抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m，，地下室顶板厚0.18m(梁板柱折算厚度0.17m),板顶附土及路面做法厚1.2m单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：[0.3x25+1.2x18+0.4x25]x0.9=35.2KN单位面积抗力大于单位面积水浮力，故抗浮板厚度为0.3m满足要求。

底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：1.5m，底板厚0.3m。

单位面积水浮力：1.5x10=15KN单位面积抗力：0.3x25x0.9=6.75KN 局部抗浮不满足。

底板需计算配筋。

单位面积净浮力q为：6.75-15=-8.25KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=8.25*4.8*（5.2-2*2.5/3）*（5.2-2*2.5/3）/8=61.8KNmMy=q*Lx*（Ly-2b/3）*（Ly-2b/3）/8=8.25*5.2*（4.8-2*2.5/3）*（4.8-2*2.5/3）/8=52.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*My=31.4KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*My=13.6KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.3）=31.4/（0.9*360*250* 3.3）=115mm上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.3）=13.6/（0.9*360*250* 3.3）=50.1mm300mm厚抗浮板构陪钢筋为450mm2，计算配筋小于构造配筋，故采用构造配筋，配筋为 10@150。

抗浮验算

一.抗浮计算（顶板覆土1500）:[ 地下室抗浮荷载 ] 自然地面整平下500。

柱网：8.1x6.35=51.435m2地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23、梁+柱重： X向截面500X1000，Y向截面450X800 梁自重：(0.5X0.8X8.1+0.45X0.5X6.35)X25/8.1X6.35=2.27 KN/m2柱自重：0.5X0.6X4.0X25/8.1X6.35=0.58 KN/m2面层：0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w= (27+17.5+2.27+0.58+1.15)=48.5KN/m2 [ 地下室水浮力荷载 ]Q f=(4.3+1.5+0.45-0.5)x10=57.5KN/m2[ 抗浮验算 ]Qw=48.5KN/ m2< Qf=57.5KN/ m2自重抗浮不满足！抗拔力为1.05X(57.5-48.5)x51.435=486KN二.边跨抗浮计算:边跨跨度：8.1x3.25地下室自重为：1、土重 1.5X18=27KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.墙：0.3x8.1x4.3x25/8.1x3.25=9.9 KN/m24.挑边土：0.5x(8x5.3+18x0.5)x8.1/8.1x3.25=7.9 KN/m25.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=63.45KN/m2>57.5x1.05 KN/m2边跨抗浮满足。

三.四层框架部分地下室自重为：1、土重 1.8X18=32.4KN/m22、板重 (0.3+0.40)x25=17.5 KN/m23.四层框架梁板：0.15x4x25=15 KN/m24.面层: 0.05x23=1.15 KN/m2总计： Q w=66.05KN/m2>57.5x1.05 KN/m2抗浮满足。

地下室抗浮计算

地库整体抗浮验算
相对标高室内地面标高H0 室外标高H3 地下室顶面标高H1 地下室地面标高H2 地下水面标高H4 顶板厚D1 底板厚D2 顶板覆土厚D3 底板覆土厚D4 基础底标高H底= 抗浮计算水头H水= 地下室层高H= 最大柱网
面积S=B*L=
பைடு நூலகம்
绝对标高 0.00 0.00 -0.80 -4.20 -1.50 主梁尺寸柱子参数
浮力计算：
自重计算
总水浮力F= 顶板覆土自重G1= S*D3*γ 土= 顶板自重G2= S*D1*γ 砼= 底板自重G3= S*D2*γ 砼= 底板覆土自重G4= S*D4*γ 土= 柱子自重G5= V柱*γ 砼= 梁自重G6= （V梁+V次）*γ 砼= 柱墩自重G7= V次*γ 砼= 总自重W=
抗浮验算
0.5 0.5
0.7875
0.3 0.6
1.155 0 0 4 0 1.6 0.6 1.536
体积 V梁=b2*（h2-D1)*(B+Lb1-B2)=
宽 b3= h3= 柱网内根数n= 高
次梁尺寸
体积柱墩尺寸
高\宽厚体积
V次=n*b3*（h3D1)*((B+L)/2-b2)=
b4= h4= V墩=b4*b4*h4=
水容重γ 水＝土容重γ 土＝混凝土容重γ 砼= 判别：
10.00 18.00 25.00 底板F1= 柱墩浮力F2= S*H水*γ 水= V墩*γ 水= 地下室顶面高于水位:H1>H4 1116 kN 15.36 kN 1131 518.4 225 360 0 19.69 28.88 38.4 1190 kN kN kN kN kN kN kN kN kN
宽高体积宽高 b1= h1= V柱=b1*h1*(H-D1-D4)= b2= h2=

抗浮计算

基础计算书补充部分整体抗浮计算：抗浮设计水头：5.2m，底板厚0.3m，底板上覆土1.6m，地下室顶板厚0.25m(梁板柱折算厚度0.5m),板顶附土及路面做法厚0.65m单位面积水浮力：5.2x10=52KN单位面积抗力：[0.3x25+1.6x18+0.5x25+0.65x18]x0.9=54.45KN一层顶板厚0.18m，（梁板柱折算厚度0.3m），标准层梁板柱折算厚度0.25m..单位面积抗力：[0.3x25+1.6x18+（0.3+0.25x3）x25]x0.9=56.3KN所以停止降水时间为：标高为12.150 层楼板施工完毕，且地下室室内外回填土及地下室顶板覆土施工完毕后。

底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：5.2m，底板厚0.3m，底板上覆土1.6m。

单位面积水浮力：5.2x10=52KN单位面积抗力：[0.3x25+1.6x18]x0.9=32.7KN 局部抗浮不满足。

底板需计算配筋。

单位面积净浮力q为：52-32.7=19.3KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=19.3*8.2*（6.6-2*3/3）*（6.6-2*3/3）/8=418.6KNmMy=q*Lx*（Ly-2b/3）*（Ly-2b/3）/8=19.3*6.6*（8.2-2*3/3）*（8.2-2*3/3）/8=612KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*My=306KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*My=135KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.3）=306/（0.9*360*250* 3.3）=1145mm上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.3）=135/（0.9*360*250* 3.3）=505mm。

抗浮计算书

抗浮计算书(19根)第一种1. 配重总重量：212.1m 2*1*26=5514.6KN 。

2. 石方占比为30%：5514.6*0.3=1654.38KN ，取1700KN.3. 共19根锚杆，每根锚杆取值：1700/19=89KN ，取100KN 。

4. (1.6*100)/400=0.4m 2，400m m 2,取1 ∅25=490.9m m 2。

5. （2.2*100）/（1*1*3.14*0.025*2000*1.0）=220/157=1.4M ，取2.0m 。

第二种● 配重总重量：212.1m 2*1*26=5514.6KN 。

● 石方占比为40%：5514.6*0.3=2205.84KN ，取2206KN. ● 共19根锚杆，每根锚杆取值：2206/19=116KN ，取120KN 。

● (1.6*120)/400=0.48m 2，480m m 2,取1 ∅25=490.9m m 2。

● （2.2*120）/（1*1*3.14*0.025*2000*1.0）=264/157=1.68M ，取2.0m 。

21404400351000*6.1mm f N K A yk t t s ==≥mm mm f d n KN L mst a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ21404400351000*6.1mm f N K A yk t t s ==≥mm mm f d n KN L mst a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ6.锚杆抗拔承载力计算依据建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）得 r r t h fu R ξ=依据规范取值得：经验系数8.0=ξ砂浆与岩石的粘结强度特征值kPa f 500=锚入锚固端嵌入岩层中的长度m mm h r30.1130010013==⨯=（取13倍锚杆直径计算）则：KN h fu R r r t 28.16330.110.014.35008.0=⨯⨯⨯⨯==ξ抗浮计算书（21根）第一种6. 配重总重量：212.1m 2*1*26=5514.6KN 。

抗浮计算版

抗浮计算书一、基本设计数据:基础底标高:-7.650m,±0.000相应绝对高程:420.40m,抗浮设计水位:418.80m,覆土容重:18.00;水位高差:7.65-(420.40-418.80)=6.050m,建筑完成面标高:-6.30m;主楼基础筏板厚:600mm,主楼基础覆土厚度:0.750m;抗水板厚度:450mm;地下室顶板覆土厚度:1.20m。

二、水浮力计算F=1.0x10x6.05=60.50KN/m2三、建筑物自重(按照最不利位置消防水池计算)消防水池底标高:-6.800m,(基础顶覆土)(7.65-6.80-0.45) x18+(筏板自重)0.45x25+(顶板覆土)1.20x18+(顶板自重)0.18x25=7.20+11.25+21.60+4.50=44.55 KN/m2四、整体抗浮计算G/F=44.55÷60.50=0.74<1.05,不满足《建筑地基基础设计规范》第5.4.3条规范,必须进行抗浮设计。

五、局部抗浮设计(基础)抗水板所受水浮力N=(水浮力)60.50-(基础顶覆土+筏板自重)18.45=42.05KN/m2六、抗拔桩设计整体抗浮时,底板所受水浮力N=60.50-42.40=18.10 KN/m2;除主楼外,沿地下室外墙间隔6.00~8.00m,设置一抗拔桩,单根抗拔桩承担的面积为30 m2左右;所受拔力大小为540KN;根据上部荷载,取单桩竖向承载力特征值不小于1300KN,取桩长L=20m,桩径600mm,根据《建筑桩基技术规范》5.3.6估算单桩抗压极限承载力标准值为:Q uk= Q sk + Q pk =u∑ψsi q sik l i+ψp q pk A p=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)+3.14x0.602/4x1300=2276.814+367.38=2644.20Kpa.单桩抗拔极限承载力标准值为:T uk= u∑ψsi q sik liλi=3.14x0.60x(40x6.0+8.9x65+5x78)x0.7=1593.77 Kpa 抗拔桩单桩抗拉承载力特征值N=600KN,极限抗拉承载力1200KN;抗拔桩试桩配筋计算根据《建筑地基基础设计规范》附录T,f y A s/1.25=1200KN得A s=1200x1.25/400=3750mm2,取12根20,A s=3768.00 mm2.抗拔桩工程桩配筋计算单桩抗拔设计值600x1.25=750KN,抗拔荷载全部由桩身钢筋承担,根据f y A s>750KN得:A s>750x1000/360=2084 mm2;取12根16,A s=2411.52 mm2>2084 mm2。

抗浮计算1

矩形水池计算============================================================================ 设计资料：池顶活荷P1=2.0(KN/m^2) 覆土厚度ht=500(mm) 池内水位Hw=3000(mm) 容许承载力R=110(KN/m^2)水池长度H=24550(mm) 水池宽度B=9300(mm) 池壁高度h0=3000(mm) 底板外伸C1=900(mm) 底板厚度h1=500(mm) 顶板厚度h2=120(mm) 垫层厚度h3= 100 (mm) 池壁厚度h4=250(mm) 地基承载力设计值R=110(KPa)地下水位高于底板Hd=3500(mm) 抗浮安全系数Kf = 1.10________________________________________________________________________________________一.地基承载力验算( 1 )底板面积AR1 = (H + 2 * h4 + 2 * C1) * (B + 2 * h4 + 2 * C1)= ( 24.55 + 2 * 0.25 + 2 * 0.9 ) * ( 9.3 + 2 * 0.25 + 2 * 0.9 ) =311.4(m^2)( 2 )顶板面积AR2 = (H + 2 * h4) * (B + 2 * h4)= ( 24.55 + 2 * 0.25 ) * ( 9.3 + 2 * 0.25 )=245.4(m^2)( 3 )池顶荷载Pg = P1 + ht * 18= 2.0 + 0.5 * 18=11 (KN/m^2)( 4 )池壁重量CB = 25 * (H + 2 * h4 + B) * 2 * H0 * h4= 25 * ( 24.55 + 2 * 0.25 + 9.3 )* 2 * 3 * 0.25=1288.(KN)( 5 )底板重量DB1 = 25 * AR1 * h1= 25 * 311.4 * 0.5=3892.(KN)( 6 )顶板重量DB2 = 25 * AR2 * h2= 25 *245.4 * 0.12=736.2(KN)( 7 )水池全重G = CB + DB1 + DB2 + Fk1=1288.+3892.+736.2 +0=5916.2(KN)( 8 )单位面积水重Pwg = (H * B * Hw * 10) / AR1= ( 24.55 * 9.3 * 3 * 10) / 311.4=21.99(KN/m^2)( 9 )单位面积垫层重Pd = 23 * h3= 23 * 0.1=7.38(KN/m^2)( 10 )地基反力R0 = Pg + G / AR1 + Pwg + Pd=11 + 5916.2 / 311.4 + 21.99 + 7.38= 59 (KN/m^2)R0 = 59 (KN/m^2) < R = 110(KN /m^2) 地基承载力满足要求!二.水池整体抗浮验算底板外伸部分回填土重Fkt=[(H + 2 * h4 + 2 * C1) + (B + 2 * h4)] * 2 * C1 * H0 * 16 =[( 24.55 + 2 * 0.25 + 2 * 0.9 ) + ( 9.3 + 2 * 0.25 )]* 2 * 0.9 * 3 * 16=3166.(KN)抗浮全重Fk = G + ht * AR2 * 16+ Fkt (抗浮时覆土容重取16KN/m^3)= 5916.2+ 0.5 *245.4 * 16 +3166.= 10909 (KN)总浮力Fw = AR2 * (Hd + h1) * 10= 245.4 * ( 3.5 + 0.5 ) * 10= 9816 (KN)Fk= 10909 (KN) > Kf * Fw= 10797.6 (KN) 整体抗浮验算满足要求!三.水池局部抗浮验算池内无支柱,不需验算四.荷载计算（1）池内水压Pw= rw * H0 = 10 * 3 = 30 (KN/m^2)（2）池外土压Pt：池壁顶端Pt2 = [Pg + rt * (ht + h2)] * [Tan(45-/2) ^ 2]= [11 + 18 * ( 0.5 + 0.12 )] * [Tan(45-30/2) ^ 2]= 7.38(KN/m^2)池壁底端Pt1 = [Pg + rt * (ht + h2 + H0 - Hd) + rt * Hd] * [Tan(45-/2) ^ 2] + 10 * Hd = [11 + 18 *( 0.5 + 0.12 + 3 - 3.5 )+10 * 3.5 ] * [Tan(45-30/2)^2] + 10 * 3.5= 51.05(KN/m^2)池底荷载qD = Pg + (Fk1 + CB) / AR2= 11 +(0 +1288.) / 245.4= 15.13(KN/m^2)五.内力计算(H边)池壁内力计算H / H0 =24550 /3000=8.1由于 H / H0 > 2故按竖向单向板（挡土墙）计算池壁内力1.池外（土、水）压力作用下池壁内力Pt0 = Pt1 - Pt2=51.05 -7.38= 43.67 (KN/m^2)U = Pt2 / Pt1=7.38 /51.05=0.1V = (9 * U ^ 2 + 7 * U + 4) / 20) ^ 0.5=(9 * 0.1^ 2 + 7 *0.1+ 4) / 20) ^ 0.5=0.4 QA = [(11 * Pt2 + 4 * Pt1) * H0] / 40=[11 * 7.38 + 4 * 51.05) * 3 ] / 40=21.Y0 = (V - U) * H0 / (1 - U)=(0.4-0.1) * 3000 / (1 -0.1)=1最大弯矩Mn1 = QA * Y0 - [Pt2 * (Y0 ^ 2)] / 2 - [(Pt0 * (Y0 ^ 3)] / (6 * H)= 21. * 1 - [7.38* (1 ^ 2)] / 2 - [ 43.67 * (1 ^ 3)] / (6 * 24.55 ) = 17.0(KN-m)底端弯矩Mn2 = -(7 * Pt2 + 8 * Pt1) * H0^2 / 120= -(7 *7.38 + 8 * 51.05) * 3 ^2 / 120= -34.(KN-m)角隅最大弯矩Mj1 = -0.076 * Pt1 * H0 ^ 2= -0.076 *51.05 * 3 ^ 2= -5.0(KN-m)2.池内水压力作用下池壁内力最大弯矩Mw1 = 0.0298 * Pw * H0 ^ 2= 0.0298 * 30 * 3 ^ 2= 8.04(KN-m)最大弯矩位置，距底端 0.553 * H0 = 1.659 (m)底端弯矩Mw2 = -(Pw * H0 ^ 2) / 15= -( 30 * 3 ^ 2) / 15= -18 (KN-m)角隅最大弯矩Mj2 = -0.035 * Pw * H0 ^ 2= -0.035 * 30 * 3 ^ 2= -9.4(KN-m)由于B边池壁高度与H边相同,故计算从略，内力计算结果参见H边池壁计算。

抗浮稳定计算公式(一)

抗浮稳定计算公式(一)抗浮稳定计算公式1. 水中抗浮力公式•公式：F b=ρ⋅V⋅g•解释：水中物体所受的抗浮力（F b）等于水的密度（ρ）乘以物体所占的体积（V）乘以重力加速度（g）。

•示例：假设一个木块的体积为20立方米，在水中的密度为1000千克/立方米，重力加速度为米/秒^2，那么木块所受的抗浮力为F b=1000×20×=196000牛顿。

2. 抗浮时的平衡公式•公式：F g−F b=0•解释：当物体处于抗浮平衡状态时，物体受到的重力（F g）和抗浮力（F b）之差为零。

•示例：假设一个物体的重力为500牛顿，抗浮力为500牛顿，则该物体处于抗浮平衡状态。

3. 稳定性计算公式•公式：M cg>M cb•解释：当物体的重心（M cg）位置高于浮心（M cb）位置时，物体具有稳定性。

•示例：考虑一个小船，小船的重心在船的中心位置，浮心在船的底部中心位置，由于重心高于浮心，小船具有稳定性。

4. 重心位置计算公式•公式：M cg=∑m i⋅d i∑m i•解释：物体的重心位置（M cg）等于物体各个部分的质量（m i）乘以相应部分离参考点的距离（d i）的总和除以物体总质量的总和。

•示例：考虑一个梯形木板，上底长为2米，下底长为4米，高为3米，密度为1000千克/立方米，上底到参考点的距离为2米，下底到参考点的距离为4米，则梯形木板的重心位置为M cg=1000×2×2+1000×4×41000×2+1000×4=80006000=43米。

5. 浮心位置计算公式•公式：M cb=ℎ2•解释：物体在水中的浮心位置（M cb）等于物体在水中的高度（ℎ）的一半。

•示例：考虑一个长方体木块，高度为6米，则木块在水中的浮心位置为M cb=62=3米。

以上就是几个与抗浮稳定性相关的计算公式的示例和解释。

这些公式可以用于计算物体在水中的抗浮力、判断物体是否处于抗浮平衡状态，以及评估物体的稳定性。

抗浮计算书

层名柱网宽柱网进深肋梁宽肋梁高肋梁根数肋梁单方荷载（KN/M2)主梁宽主梁高顶板层88.10.10.419 2.292014 1.10.41负一层88.10.10.2610 1.6149690.80.26负二层88.10.10.2610 1.6149690.80.26底板88.10.40.751 1.8634260.5 1.15锚杆直径锚杆周长u 锚杆有效锚固长度经验系数§粘结强度特征值f锚杆抗拔设计值Rt(KN)32100.4846000.80.4147.9066板区格宽板区格深浮力设计值荷载设计值每区格锚固数量4 4.0527.9451.983.0558486.6 4.0527.9745.7675.04215锚杆抗拔设计值：Rt＝§*f*ur*hr 经验系数§＝0.8粘结强度特征值f=0.4恒载统计各层恒载合计：8.7+4.4+4.4+14.1+（楼层附加恒载2*3）+（屋面附加恒载20）＝57.6KN/M2水浮力＝1072-1063.8+0.35＝85.5KN/M2浮力设计值＝85.5-57.6＝27.9KN/M2主梁根数主梁单方荷载（KN/M2)现浇板板厚现浇板单方荷载（KN/M2)柱截面宽柱截面高层高柱单方荷载（KN/M2)1 2.801350.1230.60.6 4.20.583333 1 1.2919750.0410.60.6 3.50.486111 1 1.2919750.0410.60.6 3.50.486111 1 3.5715660.358.750000总计8.676698 4.393056 4.393056 14.18499。

泉州抗浮计算

泉州xx地下室局部抗浮计算(2011.08.20) 示意图：（一）自重底板:0.5x25=12.5KN/m2底板找平层0.2x20=4KN/m2负一层板:0.12x25=3KN/m2负一层找平:0.1x20=2KN/m2顶层板:0.18x25=4.5KN/m2顶板复土 1.3x18=23.4KN/m2负二层梁柱体积{ 0.6x0.6x3.9+0.5x1.2x(8.1+8.1)=11.12m3负一层梁柱体积0.6x0.6x3.9+0.4x0.8x(8.1+8.1)+0.25x0.6x(8.1x2+8.1x2)=11.44m3地面层梁体积0.4x0.8x(8.1+8.1)+0.25x0.6x(8.1x2+8.1x2)=10.04m3一层地下室梁柱自重折算为均布荷载为(11.12+10.04)x25/(8.1x8.1)=8.06KN/m2二层地下室梁柱自重折算为均布荷载为(11.12+11.44+10.04)x25/(8.1x8.1)=12.55KN/m2 （二）二层地下室抗浮计算(xxx)1),以800桩径为算例：抗浮荷载为12.5+3+2+4.5+4+23.4+12.55=61.950KN/m2水浮力为(8.9+0.3+0.5-1.8)x10=79KN/m279-61.95=17.050KN/m217.05x(8.1x8.1)=1118 取1150KN桩身配筋22φ2222φ22能承受抗拔力为22x380x300=2500KN按GB5007-2002 8.6.3公式入中风化岩2m能提供摩擦力为Rt=0.8x3.14x0.8x2.0x0.3x1000=1080KN以BK1孔为例：按JGJ94-2008 5.4.6-1公式中风化岩层以上能供摩擦力为0.5x{3.14x0.8x(4.8x15+5.8x30+3.3x55)}=0.5x1073=536KN单桩抗拔力为536+1080=1600KN1600>1150满足要求2)、裂缝计算抗拔桩配筋为22φ22,直径800,拔力1150KN按GB5010-2002 7.1.2公式配筋率:22x380/(3.14x400x400)=1.67%σsk=1150/22x380=137φ=1.1-0.65x2.2/(1.67%x137)=0.475ωmax=0.475x2.7x137/(2.0x1000)x(1.9x50+0.08x22/1.67%)=0.176<0.2（三）一层地下室抗浮计算(xx、xxx)1),一层地下室以800桩径为算例：水浮力为(5.0+0.3+0.4-1.8)x10=39KN/m2抗浮荷载为10+4+4.5+14.4+8.06=40.96KN/m240.96/39 =1.0505>1.05抗浮满足要求深圳合大国际工程设计有限公司2011-8-20。