焊接接头疲劳裂纹扩展速率
提高焊接接头疲劳性能的研究进展简介
提高焊接接头疲劳性能的研究进展简介技术中心李加良0引言在纪念中国机械工程学会焊接学会成立四十周年和中国焊接协会成立十五周年时,学会和协会秘书处编写了一本纪念文集反映我国焊接技术各个研究方向的发展轨迹及焊接技术在各个行业的应用现状,笔者感到天津大学材料学与工程学院霍立兴等人的论文:“提高焊接接头疲劳性能的研究进展和最新技术”一文对我厂这种主要从事焊接结构件的生产企业有一定指导意义,因此缩编了此文以飨我厂读者。
自从焊接结构得到广泛应用以来,发现主要承受动载荷的焊接结构,在远没有达到其设计寿命时就出现断裂破坏现象,其中90%为疲劳失效。
近年来,各国科技工作者在这方面的研究已经取得了较大的成绩,但是焊接结构疲劳断裂事故仍不断发生,且随着焊接结构的广泛应用有所增加。
例如,九十年代末,高速客车转向架中焊接接头的疲劳断裂,以及水轮机叶片根部的疲劳断裂等,都给国家和企业造成了较大的经济损失。
1焊接结构疲劳失效的原因焊接结构疲劳失效的原因主要有以下几个方面:①焊接接头的静载承受能力一般并不低于母材;而承受交变动载荷时,其承受能力却远低于母材,而且与焊接接头类型和焊接结构形式有密切的关系。
这是引起一些结构因焊接接头的疲劳而过早失效的一个主要的因素;②早期的焊接结构设计以静载强度设计为主,没有考虑抗疲劳设计,或者是焊接结构疲劳设计规范并不完善,以至于出现了许多现在看来设计不合理的焊接接头;③工程设计技术人员对焊接结构抗疲劳性能的特点了解不够,所设计的焊接结构往往照搬其它金属结构的疲劳设计准则与结构形式;④焊接结构日益广泛,而在设计和造过程中认为盲目追求结构的低成本、轻量化,导致焊接结构的设计载荷越来越大;⑤焊接结构有往高速重载方向的发展趋势,对焊接结构承受动载能力的要求越来越高,而对焊接结构疲劳强度方面的科研水平相对滞后。
2影响焊接结构疲劳强度的主要因素2.1静载强度对焊接结构疲劳强度的影响在钢铁材料的研究中,人们总是希望材料具有较高的比强度,即以较轻的自身重量去承当较大的负载重量。
提高焊接接头疲劳性能
04
提高焊接接头疲劳性能的应用 实例
实际应用中的焊接接头疲劳性能问题
01
桥梁和建筑结构
在桥梁和建筑结构中,焊接接头的疲劳性能对结构安全至关重要。由于
长期承受重复载荷,焊接接头可能发生疲劳断裂,导致结构失效。
02 03
车辆和航空航天领域
在车辆和航空航天领域,焊接接头的疲劳性能直接影响产品的可靠性和 安全性。由于承受高频率的振动和交变载荷,焊接接头容易发生疲劳损 伤。
智能化和自动化技术的应用
通过智能化和自动化技术的应用,可以实现焊接过程的精确控制和优化,进一步提高焊接 接头的疲劳性能。
跨学科合作与基础研究
加强跨学科合作与基础研究,深入了解焊接接头的疲劳性能机制,为提高其疲劳性能提供 更有效的解决方案。
THANKS
谢谢您的观看
。
表面强化处理
对焊缝表面进行喷丸、碾压、渗 碳淬火等表面强化处理,提高其
表面硬度和抗疲劳性能。
03
焊接接头疲劳性能的测试与评 估
疲劳试验的种类和原理
疲劳试验的种类
高周疲劳、低周疲劳、热疲劳等 。
疲劳试验的原理
通过在试样上施加循环应力,使 试样在一定周期内发生疲劳断裂 ,以评估材料的疲劳性能。
疲劳试验的加载方式和条件
稳定尺寸和形状
焊后热处理可以消除焊接 过程中产生的变形,使焊 接接头恢复到接近原始状 态,提高其疲劳性能。
焊缝金属的强化
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
增加金属的强度
通过向焊缝中添加合金元素或采 用特殊的焊接材料,增加焊缝金 属的强度,从而提高焊接接头的
疲劳性能。
提高金属的韧性
通过选用高韧性的焊接材料或采 用特殊的焊接工艺,提高焊缝金 属的韧性,降低裂纹扩展的速度 ,从而提高焊接接头的疲劳性能
西安交通大学材料力学性能实验报告-疲劳裂纹扩展速率
实验报告七姓名班级学号成绩实验名称疲劳裂纹扩展速率实验实验目的了解疲劳裂纹扩展速率测定的一般方法和数据处理过程,增加对断裂力学用于研究疲劳裂纹扩展过程的主要作用和认识。
实验设备高频疲劳试验机一台、工具读数显微镜一台、千分尺一把、三点弯曲试样一件试样示意图三点弯曲试样示意图实验原始数据记录1.实验原始记录表一疲劳裂纹扩展速率数据记录应力比R=0.1,P max=5000Na(mm) N/*105a(mm) N/*105a(mm) N/*1053.16 0 7.49 8.461 11.67 11.433.61 1.477 7.89 8.875 12.09 11.604.02 2.328 8.29 9.240 12.52 11.764.47 3.598 8.71 9.580 13.00 11.944.86 4.393 9.15 9.896 13.46 12.075.30 5.356 9.56 10.25 13.96 12.205.726.168 9.96 10.50 14.41 12.306.17 6.813 10.41 10.79 14.95 12.396.617.584 10.81 10.98 15.37 12.477.08 8.072 11.21 11.19根据表一数据,通过软件可画出a(mm)—N/*105曲线,曲线如下:a(mm)—N/周次关系曲线从上图数据可利用割线法得到曲线的斜率da/dN,通常是链接相邻两个数据点的直线斜率:(da/dN)i =(ai+1-ai)/(Ni+1-Ni)由于计算的da/dN是增量(ai+1-ai)的平均速率,故平均裂纹长度(ai+1-ai)/2可用来计算ΔK值。
对三点弯曲试样(跨距S取4W):△K=[][1.99-式中α=a/W。
表二疲劳裂纹扩展数据计算值序号da/dN(m/周次)log(da/dN) △K Log(△K)1 3.05E-09 -8.5162 8.8310 0.94602 4.82E-09 -8.3171 9.3371 0.97023 3.54E-09 -8.4506 9.8329 0.99274 4.91E-09 -8.3093 10.3142 1.01345 4.57E-09 -8.3402 10.7927 1.03316 5.17E-09 -8.2863 11.2964 1.05297 6.98E-09 -8.1563 11.8188 1.07268 5.71E-09 -8.2436 12.3710 1.09249 9.63E-09 -8.0163 12.9587 1.112610 1.05E-08 -7.9772 13.5533 1.132011 9.66E-09 -8.0149 14.1270 1.150112 1.10E-08 -7.9602 14.7216 1.168013 1.24E-08 -7.9082 15.3633 1.186514 1.39E-08 -7.8562 16.0751 1.206215 1.16E-08 -7.9362 16.8222 1.225916 1.60E-08 -7.7959 17.5786 1.245017 1.55E-08 -7.8092 18.4240 1.265418 2.11E-08 -7.6767 19.3281 1.286219 1.90E-08 -7.7202 20.2383 1.306220 1.92E-08 -7.7175 21.2881 1.328121 2.47E-08 -7.6072 22.4475 1.351222 2.69E-08 -7.5707 23.6592 1.374023 2.67E-08 -7.5740 25.0691 1.399124 3.54E-08 -7.4512 26.6643 1.425925 3.85E-08 -7.4150 28.4606 1.454226 4.50E-08 -7.3468 30.4304 1.483327 6.00E-08 -7.2218 32.7203 1.514828 5.25E-08 -7.2798 35.2127 1.5467 根据上表中的log(da/dN)-log(△K)关系再作出曲线,如下:Log(△K)- log(da/dN)关系曲线根据Paris公式。
10Ni5CrMoV高强钢焊接接头疲劳裂纹扩展行为
10Ni5CrMoV高强钢焊接接头疲劳裂纹扩展行为焊接是潜艇、航母和驱逐舰等船体结构最主要的一种连接工艺。
焊接接头中不可避免地存在缺陷,通常认为焊接结构的疲劳寿命可以仅由断裂力学方法评估,裂纹萌生阶段所占比例极小可忽略。
由于长期处于极为恶劣的海洋环境中,深刻理解船体结构材料焊接接头的疲劳裂纹扩展行为对船体焊接结构损伤容限设计与评估极为重要。
本文针对我国新一代潜艇等船体结构用Ni-Cr-Mo-V系高强钢,10Ni5Cr Mo V高强钢及其焊接接头的疲劳裂纹扩展行为进行了系统的研究,对影响裂纹扩展行为的众多因素进行了详细的量化分析。
由于无论是在计算焊接力学,还是在疲劳裂纹扩展过程中的裂尖应力应变响应和焊接残余应力重分布分析中,材料的弹塑性力学性能都是必不可少的参数,本文首先对10Ni5Cr Mo V高强钢的循环粘塑性力学行为进行了研究。
分别采用不同应变速率的单调拉伸加载,对称和非对称应变控制加载,非对称应力控制加载测试了材料的基本循环粘塑性力学性能,结果表明10Ni5Cr Mo V高强钢室温下率相关性很弱,应变控制加载下材料表现出非线性-线性-非线性的循环软化行为并且连续演化直至断裂,没有出现饱和值。
非对称应力控制循环加载下材料表现出三阶段渐进棘轮行为,没有出现安定的棘轮。
据此提出了一个新的针对循环软化不饱和且具有渐进棘轮材料的循环粘塑性本构模型,量化了各向同性硬化和随动硬化对循环硬化的贡献,澄清了模型中材料参数的确定方法。
焊接残余应力的准确表征是研究其对疲劳裂纹扩展速率影响的基础。
为此采用试验测试和有限元模拟的方法对10Ni5Cr Mo V高强钢单道焊和多层多道焊接头残余应力进行了研究,在分析材料本构模型、固态相变、焊接加热和冷却过程中屈服强度变化对模拟结果影响的基础上,通过与实测结果的对比,给出了推荐的10Ni5Cr Mo V高强钢接头焊接残余应力的热-冶金-力有限元计算模型:采用基于随动硬化的混合硬化准则并考虑固态相变与屈服强度改变的热-冶金-力计算模型。
疲劳裂纹扩展速率两种数据处理方法的比较
对 a —N 曲线上任意数据点 i (最前三点和最后
三点除外) ,取其前后相邻的三点 ,加上 i 点本身共七
点 ,采用最小二乘法进行局部拟合 。局部拟合公式为
ai = b0 + b1 Hi + b2 H2i
(1)
式中 b0 、b1 、b2 为按最小二乘法得到的回归系数 , ai
为对应循环次数 Ni 的名义裂纹长度 。
归得出 。
对式 (3) 求导可得疲劳裂纹扩展速率
d aiΠd Ni = a2iΠ( b1 ai - b2 a1 )
(4)
同时 ,用相应 Ni 的拟合裂纹长度 ai 计算与疲劳
裂纹扩展速率 d aΠd N 对应的裂纹尖端应力强度因子 范围Δ K ,Δ K 由标准紧凑拉伸试样应力强度因子公式
确定 。
面应力区间的斜率转折点 C。用七点递增多项式法处 理 ,焊缝试样 C 点的值为 30. 03 MPa·m1Π2 ,热影响区试 样 C 点的值为 31. 58 MPa·m1Π2 ;用 Smith 法处理 ,焊缝试 样 C 点的值为 25. 51 MPa·m1Π2 ,热影响区试样 C 点的值 为 25. 72 MPa·m1Π2 。 4. 2 测得斜率转折点的原因及意义
Hi = ( Ni - C1 ) ΠC2
C1 = ( Ni + 3 + Ni - 3 ) Π2
C2 = ( Ni + 3 - Ni - 3 ) Π2
对式 (1) 求导 ,得到对应 Ni 的疲劳裂纹扩展速率
(d aΠd N) i = b1ΠC2 + 2 b2 ( Ni - C1 ) ΠC22
(2)
3. 2 Smith 法
4 试验数据及分析
4. 1 裂纹扩展速率试验结果 将这两种处理方法所得焊缝和热影响区各 14 个
焊缝宽度对焊接接头裂纹扩展速率的影响
焊缝宽度:影响焊接接头裂纹扩展速率的关
键
焊接接头的裂纹扩展速率与焊缝宽度紧密相关。
不同的焊缝宽度
会直接影响焊接接头在工作中的耐久性、承载能力等重要性能。
因此,确定合适的焊缝宽度是保证焊接接头质量的关键。
一般来说,焊接接
头的裂纹扩展是一种动态过程,其速率与焊缝宽度呈正相关关系。
当
焊缝宽度较大时,焊接接头表现出更好的抗裂性能,因为其能够提供
更多的结构强度。
但是,当焊缝宽度过大时,焊接接头的塑性减小,
使得其抗裂能力下降。
相反,当焊缝宽度较小时,焊接接头将表现出
更大的塑性和位移性能。
从上述情况来看,我们需要根据具体情况来
选择合适的焊接缝宽度。
对于需要承受大工作载荷的部件,应选择较
宽的焊缝,以提供更多的结构强度和抗裂能力。
而对于需要高位移能
力或塑性能力的部件,则需要缩小焊缝宽度,以提高其塑性性能。
总之,选择合适的焊缝宽度对于确保焊接接头质量具有至关重要的作用。
疲劳裂纹扩展速率 模型
疲劳裂纹扩展速率模型
疲劳裂纹扩展速率模型是指在材料受到反复载荷作用时,疲劳裂纹在材料中出现并逐
渐扩展的速率模型。
该模型是通过实验测试来确定的,可以帮助工程师预测材料在长时间
使用中的性能表现。
疲劳裂纹扩展速率模型通常由三个部分组成:金属的循环应力应变曲线、应力强度因
子和应力对裂纹扩展速率的敏感度。
其中,金属的循环应力应变曲线描述了材料在受到循
环载荷作用下的应力应变行为。
应力强度因子是描述疲劳裂纹扩展速率的指标,它与应力、裂纹尺寸和材料性质有关。
应力对裂纹扩展速率的敏感度是指应力变化对裂纹扩展速率的
影响程度。
根据实验结果,疲劳裂纹扩展速率通常是与应力强度因子成幂函数关系的,即:
dv/dN = C(ΔK)m
其中,dv/dN表示单位时间裂纹扩展速率,C和m为材料常数,ΔK为应力强度因子的变化量。
通过实验得到材料的C和m值,便可应用上述公式,计算出材料在不同应力强度
因子下的疲劳裂纹扩展速率。
此外,疲劳裂纹扩展速率模型还可进一步拓展为考虑裂纹形态、预先应力等因素的模型,以更准确地预测材料的疲劳性能。
总之,疲劳裂纹扩展速率模型是研究材料疲劳性能的重要手段,通过实验验证和分析,可以帮助工程师预测材料在使用过程中的裂纹扩展情况,为工程设计提供依据。
镍基合金K4648焊接接头疲劳裂纹扩展速率的研究
镍 基 合 金 K44 6 8焊 接 接 头 疲 劳 裂 纹 扩 展 速 率 的研 究
清华 大学 机 械 工程 系 先 进成 形制 造教 育部 重点 实验 室( 北京 市 108 ) 004 蔡培 琳
张 胜
常保 华
北 京 航 空 制 造 工 程 研 究 所 ( 0 0 4 10 2 )
1 试验 材料及 方 法
定 时 间后 , 片 根 部 出 现 了裂 纹 。采 用 TG焊 工 艺 叶 I
修复 , 片在 重 新 服 役 之 后 又 有 裂 纹 萌 生 并 扩 展 。为 叶
了评定焊接修 复后 叶片的使用寿命 , 有必要 测定焊接 接头 中母 材 、 缝 和热 影 响 区 ( A ) 焊 H Z 的疲 劳 裂 纹 扩展 速率 。目前 , 针对 K 68合金进行的材料物 理及 力学 44
母 材试样 :
d a
循 环 数 Ncc /y
= .3 1 1 川 (妒 ; 8563 × 0 △
焊缝 试样 :
=
图 4 3种试样的 。一 曲线 N
在 。一N 曲线 的基 础上 , 用割 线法 计算裂 纹 扩展速
8 9 3l . 2 9×1 ( 0
。 6 ・ ; 5
最容易扩展 , 在热影响 区中的扩展速率居 中。焊缝 由于晶粒较 大 、 硬度较低 , 有更 强的裂纹 扩展抗力 。 关键词 : 镍基合金 疲劳裂纹扩展速率 焊接修 复
中 图 分 类 号 : T 1 5 5+ G 1. 7
0 前
言
性能 的测试 工作 还很 不充 分 。特 别 是针 对 其焊 接 接 头
( 含母 材 、 焊缝 和热 影 响 区 ) 中疲 劳 裂纹 扩 展 速 率 等 性
疲劳裂纹扩展
称为疲劳裂纹扩展速率, ∆N 称为疲劳裂纹扩展速率,表示交变应力每循环一次裂
Paris等对 等对A533钢在室温下,针对 R = K min K max = 0.1 的情况 钢在室温下, 等对 钢在室温下 收集了大量数据,总结除了著名的经验公式,帕里斯公式。 收集了大量数据,总结除了著名的经验公式,帕里斯公式。
3、疲劳破坏过程
疲劳破坏过程比较复杂,受很多因素的影响, 疲劳破坏过程比较复杂,受很多因素的影响,大致分为四 个阶段: 个阶段: (1) 裂纹成核阶段 ) 交变应力 作用 滑移 金属的挤出和挤入
形成微裂纹的核
3、疲劳破坏过程
(2) 微观裂纹扩展阶段 ) 图4-2
也称为裂纹扩展的第一阶段,一旦微观裂纹成核,就沿 也称为裂纹扩展的第一阶段,一旦微观裂纹成核, 着滑移面扩展,这个面与主应力约成45°的剪应力作用面。 着滑移面扩展,这个面与主应力约成 °的剪应力作用面。 深入表面较浅,大约十几微米,深度在0.05mm以内,非单 以内, 深入表面较浅,大约十几微米,深度在 以内 一裂纹 (3) 宏观裂纹扩展阶段 ) 也称为裂纹扩展的第二阶段, 也称为裂纹扩展的第二阶段,裂纹扩展方向基本上与主 应力垂直,为单一裂纹,一般裂纹长度a在 应力垂直,为单一裂纹,一般裂纹长度 在 0.01mm < a < ac ( ac 为裂纹临界尺寸)范围内的扩展为宏观裂纹扩展阶段 为裂纹临界尺寸)
糙 粗 区
动画演示: 动画演示:/jp2004/14/Library/Cartoon_Dummy/板的疲劳裂 板的疲劳裂 纹扩展.swf 纹扩展
4、构件的疲劳设计
研究疲劳扩展的意义
σ 最早的“无限寿命”设计, 最早的“无限寿命”设计,要求在无限长的试用期 r = min 不发生疲劳破坏。 内,不发生疲劳破坏。 σ max σmax 以最大应力为纵坐标, 以最大应力为纵坐标,循环 S-N曲 曲 次数(寿命)为横坐标, 次数(寿命)为横坐标,将疲 σmax 1 劳试验结果描绘成的曲线, 劳试验结果描绘成的曲线, σmax 2 应力—寿命曲线 称为应力 寿命曲线或 称为应力 寿命曲线或S—N σ−1 曲线。 曲线。
A7N01
中图分类号 : T G 4 5 7 . 1 4
0 前
言
组织 发生 了变 化 , 且 接 头 中存 在 着较 高 水 平 的 焊 接 残 余应 力 , 为 了排 除 焊 接 残余 应 力 对 疲 劳 裂 纹 扩 展 速 率 的影 响 , 在 焊接 接头 三个 区域 的疲 劳 裂 纹 扩展 试 验前 , 将试样 在 干燥箱 中加 热 到 1 7 0  ̄ C, 保温 3 0 m i n , 冷却 , 进
生产应用 r 蜉掳
A 7 N 0 1铝 合 金 退 火 处 理 后 焊 接 接 头 疲 劳 裂 纹 扩 展 特 性
南车青岛四方机车车辆股份有限公 司( 2 6 6 1 1 1 )
摘要
魏书波
针对高速列 车底 架结构采用 A 7 N 0 1铝合金 的焊接接头进行 了疲劳裂纹扩展速率试验 , 利用扫描 电镜 以
焊接 接头 的常 规力 学性 能 , 结 果见 表 2 。母 材 的屈0 1 4—1 0—2 7
基金项 目:国家高技术研究发展计划资助项 目( 2 0 1 1 A A1 1 A1 0 1 )
校也 对 国产 A 7 N 0 1 进 行 了研 究 ; 但 疲 劳裂 纹 扩 展 特 性
研 究 相对 较 少 。 随着 轨 道 车辆 速 度 的不 断 提 高 , 对 结 构 承 载能 力 提 出 了 更 高 的 要 求 , 疲 劳 是 主要 的 失 效 形
疲 劳裂 纹 和疲 劳裂纹 扩 展 速率 试 验 均 在室 温及 空 气介 质 中在 P L G —I O O C疲 劳试 验 机 上 进 行 ( 频 率 1 0 0~ 1 1 5 H z ) ; 拉 伸试 验 在 I N S T R O N 5 5 0 0 R万 能试 验
第5讲 疲劳裂纹扩展速率、影响因素、疲劳机理、工程塑料的疲劳、影响疲劳强度的主要因素
K th
lg(K)
C、m和Kth, 是描述疲劳裂
纹扩展性能的 基本参数。
常用材料的Paris关系可以查阅有关资料(如下表所示)
三 影响疲劳裂纹扩展速率的因素
1.应力比或平均应力的影响
S
Sm
O r=-1
r=-1/3
r=0 N
Sa
r增大
Sm>0
Sm<0 Sm=0
N
另外,考虑材料和环境的共同作用,有些资料 中的修正公式为
• 长期受交变应力或脉动应力作用,在应力集中区产 生。
• 从零件上划伤、刻槽、内凹拐角处及表面缺陷处。 • 红色光滑线条。
焊接缺陷
5. 温度的影响
Effect of Temperature on Fatigue
• Low-Temperature Fatigue • High-Temperature Fatigue
第七节、影响疲劳强度的主要因素
第五节 疲劳过程及机理
一.疲劳裂纹萌生过程及机理(裂纹形成 阶段,Ⅰ阶段)
对于宏观均匀的材料,零件上的疲劳裂纹 发展都是由表面裂纹的形核、微(短)裂纹的 扩展和长裂纹的扩展三个阶段所组成的
(一)滑移带开裂产生裂纹
(二) 相界面开裂产生裂纹
举 例
(三) 晶界开裂产生裂纹
在循环应力的作用下,位错在多晶 体晶界处塞积,当塞积位错和应力集中 得不到释放、应力峰值超过晶界强度时 就会在晶界处形成裂纹,造成晶界开裂 产生裂纹
回火温度越低、门 槛值越小,材料变 脆越容易产生裂纹
试验观察表明,疲劳裂纹扩展的三个区域对 应着三个不同的断裂机制。Ⅰ区的疲劳断口类似 解理断裂,由许多小断裂平面组成;Ⅱ区的疲劳 断口则对应着出现疲劳条纹;在高△K的Ⅲ区, 断口形貌则转向微孔的形成与聚合。
疲劳裂纹扩展相关概念要点
因此,疲劳破坏时的应力远比静载荷破坏应力低,而且 疲劳破坏时一般都没有明显的塑性变形,对工程结构的危 害很大,这是要努力避免的。
统计结果表明,在各种机械零件的断裂事故中,大约有 80%以上是由于疲劳失效引起的。
3、疲劳破坏过程
在低振幅下观察到 13 107 cm / 次 ,而在高振幅下为 13 102 cm / 次
Paris等对A533钢在室温下,针对 R Kmin Kmax 0.1 的情况 收集了大量数据,总结除了著名的经验公式,帕里斯公式。
二、疲劳裂纹扩展速率
Paris(帕里斯)公式(1963年)
da C(K)m dN
五、影响疲劳裂纹扩展速率的因素
压应力在随后的加载过程中将抵消掉一部分外加的张应力,所 以裂纹顶端的有效应力强度因子幅就小于外加的实际张应力, 裂纹的扩展速率也因而减慢;经过一定次数的循环以后,随着 裂纹的不断扩展而穿越过载峰引起的大塑变区以后,此项闭合 效应才会消失,裂纹的扩展速率也重新恢复到正常状态。
值 Kth 当 K 低于Kth
疲劳裂纹不扩展或扩 展速率极其缓慢
da 10-7 mm/ 循环 dN 在室温及R=0.1条件下A533钢 的疲劳裂纹扩展曲线
图4-4
二、疲劳裂纹扩展速率 图4-4
第二阶段 :中速率裂纹扩展区
疲劳裂纹扩展遵循幂函数规律,也就是疲劳裂纹扩展率可以用
应力强度幅值 K 的幂函数表示,这就是目前采用的Paris公式。
疲劳裂纹的萌生从宏观而言,总是起源于应力集中区、 高应变区、强度最弱的基体、结构拐角、加工切削裂焊缝、 腐蚀坑等区域。从微观而言可分为滑移带开裂、晶界开裂、 非金属夹杂(或第二相)与基体界面开裂三种机制。
焊接接头和结构的疲劳强度
第6章焊接接头和结构的疲劳强度§6-1 概述一、定义结构在变动载荷下工作,虽然应力低于材料的但在较长时间工作后仍发生断裂的现象叫金属的疲劳。
疲劳断裂金属结构失效的一种主要形式,大量统计资料表明,因为疲劳而失效的金属结构约占结构的90%项目实际中的疲劳有多种表现形式:机械疲劳:完全由变动外载荷引起接触疲劳:表面间滚动接触与交变应力共同作用蠕变疲劳:高温和交变应力作用热疲劳:温度变化引起本章讨论的是具有典型意义和普遍意义的材料、焊接接头和结构的机械疲劳情况。
例如:直升飞机起落架,疲劳断裂,裂纹从应力集中很高的角接板尖端开始,断裂时飞机已起落2118次。
再如:载重汽车的纵梁的疲劳裂纹,该梁承受反复的弯曲应力,在角钢和纵梁的焊接处,因应力集中很高而产生裂纹,开裂时该车运行3万公里。
可见,疲劳断裂是在正常的工作应力作用下经较长时间后产生的,也就是说疲劳断裂的结构是在应力低于许用应力的情况下产生的,这使我们联想到结构的低应力脆断,疲劳和脆断都是在低应力作用下产生的,那么它们之间有什么相同点和不同点呢?二、疲劳和脆断的比较疲劳和脆断都是低应力情况下的破坏,那么它们之间有什么异同三、疲劳的类型根据构件所受应力的大小、应力交变频率的高低,通常可以把金属的疲劳分为2类:一类为高速疲劳它是在应力低,应力交变频率高的情况下产生的,也叫应力疲劳,即通常所说的疲劳;另一类为低周疲劳,它是在应力高,工作应力近于或高于材料的屈服强度,应力交变频率低断裂时应力交变周次少(少于102—105次)的情况下产生的疲劳,也叫应变疲劳。
1、高速疲劳(应力疲劳):载荷小(应力小),频率高,裂纹扩展速率小。
2、低周疲劳(应变疲劳):应力高,频率低,裂纹扩展速率大。
焊接结构的疲劳破坏大部分属于第二类:低周疲劳。
§6-2 疲劳限的常用表示方法一、变动载荷(掌握σmax、σmin、σm、σa、r概念)金属的疲劳是在变动载荷下经过一定的循环周次后出现的,所以要首先了解变动载荷的性质。
AA6082铝合金搅拌摩擦焊接头疲劳扩展速率
始撑生产应用AA 6082铝合金搅拌摩擦焊接头疲劳扩展速率戴启雷1'2张融1江晓明1汪靖1(1.武昌工学院湖北省绿色风机协同中心,武汉430065; 2.武昌船舶重工集团有限公司,武汉430060)摘要研究了 6082 -T 6铝合金搅拌摩擦焊接头不同位置的疲劳裂纹扩展速率,并分析了接头的组织及疲劳 断口形貌。
试验结果表明,疲劳裂纹扩展速率最快的区域为接头焊核细晶区;当裂纹在热影响区扩展时,在较小的 应力强度因子范围(AK )条件下,裂纹的扩展速率低于其在母材中的扩展速率,伴随着的逐渐增加,裂纹的扩展 速率明显加快并高于其在母材中的扩展速率。
断口形貌表明,疲劳裂纹在焊核区扩展主要由脆性的准解理断裂形 貌组成,扩展速率较快;而热影响区及母材区的断口形貌主要由光滑的疲劳条纹组成。
关键词:6082铝合金组织与性能裂纹扩展速率断口形貌 中图分类号:TG453〇前言6082 -T 6铝合金是A l -M g -S i 系合金,在经过适当 热处理工艺后具有中等强度,同时拥有较好的耐腐蚀性、成形性及焊接性。
搅拌摩擦焊(F S W )技术是一种 固相连接方法,相比于传统的熔化焊焊接,具有残余应 力小、无气孔及热裂纹等优点,该技术目前已大规模应 用于铝合金的焊接制造中[1]。
F S W 接头的疲劳性能是工程界非常关注的问题, 它是评定F S W 构件使用安全性的重要指标之一。
已 有研究结果表明,F S W 接头避免了熔化焊可能产生的 气孔等缺陷以及焊核区的细晶组织结构具有很好的抗裂 纹萌生能力,使得接头的疲劳寿命要明显高于熔化焊接 头[2]。
众所周知,F S W 接头分为不同的微观组织区域, 当微裂纹在接头中形成后,其在不同微观区域中的扩展 行为具有重要的工程研究价值,而国内在这方面开展 的研究工作还不足。
该试验据此开展了 6082 - T 6铝 合金F S W 接头不同区域的疲劳裂纹扩展速率研究。
1试验材料与方法试验所用的材料为5. 1 m m 厚6082 - T 6铝合金, 详细的化学成分见表1。
AZ31B镁合金焊接接头疲劳裂纹扩展机理.
AZ31B镁合金焊接接头疲劳裂纹扩展机理基于轻质高强的优势, 镁合金材料将成为“陆海空天”交通运载工具的优选材料, 但其疲劳性能尤其是焊接接头的疲劳性能成为制约镁合金材料广泛应用的瓶颈。
本文采用紧凑拉伸试件(CT) 方法对镁合金材料及其焊接接头的疲劳裂纹扩展机理进行了研究。
论文着重测试了AZ31B镁合金材料、AZ31B镁合金TIG 焊焊接接头、焊缝金属、焊接热影响区的疲劳裂纹扩展速率, 在此基础上研究了能直观反映疲劳裂纹扩展性能的da/dN- AK曲线,研究了它们的疲劳裂纹扩展机制, 并进行了对比分析, 特别考虑了挤压方向因素对疲劳断裂速率和路径的影响。
对切口与挤压方向平行、垂直和倾斜45o的AZ31B镁合金材料CT试件进行疲劳裂纹扩展速率测定。
其da/dN- AK曲线的Parise公式常量C和n如下:平行试件在3.7< A K W5.5MPa・m?l勺范围内为3.66 X 10-8和3.67,在5.5< A K<6.1MPa- m?范围内为1.00 X 10-21 和22.1,在6.1< A K< 12.0MPa・ m? 范围内为1.57 X 10-5和1.60;垂直试件在5.7< A K<7.5MPa- m?范围内为9.71 X 10-13 和5.17,在7.5 <A K< 12.6MPa- m?范围内为2.37 X 10-7 和3.35; 倾斜45o 试件在 4.1< A K W6.0MPa- m?范围内为 1.88 X 10-13 和11.8,在6.0< A K W6.12MPa- m?范围内为2.67 X 10-17 和15.9,在6.12< A K W6.4MPa- m? 范围内为2.54 X 10-18 和17.3,在6.4< A K W9.0MPa- m?范围内为3.02 X 10-4 和-0.107, 在9.0 同主题文章[1] .何波, 胡宗武, 孙小明, 孙涛. 结构钢焊接接头的疲劳裂纹扩展宏观特性' [J]. 机械设计与研究. 1998.(03)[2] .周昌玉,黄文龙,陈国华.07MnCrMoVF钢焊件疲劳裂纹扩展速率’[J]. 南京化工大学学报. 1996.(S1)[3] .史耀武, 史轩. HG80 钢及其焊接接头的疲劳裂纹扩展' [J]. 机械工程材料. 2003.(08)[4] .马建民, 李敬勇. 焊接缺陷对铝合金焊接接头疲劳性能的影响' [J]. 材料开发与应用. 2003.(06)[5] .余圣甫, 王杰, 朱鸿官, 田锡唐. 力学性能非对称焊接接头疲劳裂纹扩展规律' [J]. 华中理工大学学报. 1997.(10)[6] .陈家权, 谢里阳, 徐灏. 15MnVN 钢焊接接头疲劳性能的试验研究' [J]. 机械强度. 1998.(01)[7] .金学伟.16Mn热轧钢焊接接头疲劳裂纹扩展的显微组织分析’[J].机械设计与制造• 1998.(02)[8] .回丽,谢里阳,何雪浤,曹志韬,刘建中.TC2钛合金焊缝与母材性能对比试验研究’[J]. 机械强度.2004.(04)[9] .焊接接头的强度’[J]. 机械制造文摘-焊接分册• 1994.(03)[10] .贾星兰.T 型焊接接头的低温P-da/dN—AK曲线’[J].机械强度. 2001.(02)【关键词相关文档搜索】:材料加工工程;镁合金材料;焊接接头;疲劳裂纹;扩展速率;疲劳性能【作者相关信息搜索】:太原理工大学;材料加工工程;王文先;梁培阳;。
疲劳裂纹扩展速率的统计分析及疲劳寿命的概率预测
图 4 给出了特定条件下疲劳寿命N 2logC 2m 的
图 3 概率密度函数 f (m , lgC ) 与 m , lgC 的关系 F ig. 3 T he relation sh ip betw een m , logC and p robab ilistic
图 4 疲劳寿命 N 与 m , logC 的关系
lgC = - 4. 005- 1. 546m
(4)
相关系数为 r= - 0. 995 005
由此证明了 lgC 与m 具有极强的相关性。结果
如图 2 所示。
3 Pa ris 公式中材料常数 C 与 m 分布规律
对 7 组试验结果进行回归分析, 得到 7 组 C、m 的值。 应用 K 2S 检验方法[8] 对 C、m 进行分布适应 性检验, 取显著水平 Α= 0. 05。由文献[ 8 ]表 6. 3 可 查得 K 2S 临界值D n, Α= D (7, 0. 05) = 0. 482 4, 检验 结果见表 1。
STAT IST IAL ANALY S IS O F FAT IGUE CRACK GROW TH RATE AND PRO BAB IL IST ICAL PRED ICT IO N O F FAT IGUE L IFET IM E
Z hou C hangy u
D ep a rtm en t of M echan ica l Engineering, N an jing U n iversity of Chem ica l T echno logy, N an jing, 210009, Ch ina
由表 1 结果可知, C 和 m 的统计值分别为 D C = 0. 237, D m = 0. 239, 均小于 D n, Α= D (7, 0. 05) = 0. 4824, 由此可见 C、m 均较好地分别服从对数正 态分布、正态分布。
焊接接头疲劳裂纹扩展速率
w ww.bz x z w .c o mJ 33JB/T 6044-1992焊接接头疲劳裂纹扩展速率侧槽试验方法1992-05-05 发布1993-07-01 实施中华人民共和国机械电子工业部 发 布www .b z x z w .c o m11 主题内容与适用范围本标准规定了测定焊接接头疲劳裂纹扩展速率的侧槽试验方法。
本标准适用于室温(15~35℃)及大气环境下测定金属材料熔化焊焊接接头(母材、焊缝金属及热影响区)大于10–5 mm/周的恒幅循环载荷下的侧槽试样的疲劳裂纹扩展速率。
在非室温、非大气环境下的焊接接头侧槽试样的疲劳裂纹扩展速率试验,亦可参照本方法。
2 引用标准GB 9447 焊接接头疲劳裂纹扩展速率试验方法3 术语及代号3. 1 侧槽沿试样裂纹扩展方向开的槽,侧槽分为通槽和半通槽。
3. 2 通槽贯通整个试样几何中心线的侧槽。
因为它对裂纹扩展的约束是两个方向,也可称为二维槽。
3. 3 半通槽未贯通的侧槽。
因为它对裂纹扩展的约束是三个方向,也可称为三维槽。
3. 4 槽长W n 。
始于施力点中心线,沿裂纹扩展方向的槽长。
对于通槽试样槽长W n 。
应与试样宽度W 相等。
3. 5 槽宽E n 。
垂直侧槽轴向的试样表面的槽口宽度。
3. 6 槽深H n 。
试样表面到侧槽槽底的深度。
3. 7 侧槽弧度R n 。
试样侧槽根部圆弧半径。
4 试件与试样4. 1 试件的制备4. 1. 1 在用于焊接材料的选择和评定焊接工艺时,试样制备的原始条件必须有可比性。
4. 1. 2在用于估算焊接结构寿命时,试件必须从真实构件上截取,如果需要用焊接试件代替,应保持试件和构件的材料、焊接工艺条件、轧制方向条件一致。
4. 2 试样4. 2. 1裂纹扩展速率d a /d N 标准CT (紧凑拉伸)侧槽试样如图1。
它是为测定焊缝金属裂纹扩展速率的一种通槽试样;如果测热影响区或接头的其他部位的d a /d N 时,试样的侧槽应开在所测的相应部位。
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w ww.bz x z w .c o mJ 33JB/T 6044-1992焊接接头疲劳裂纹扩展速率侧槽试验方法1992-05-05 发布1993-07-01 实施中华人民共和国机械电子工业部 发 布www .b z x z w .c o m11 主题内容与适用范围本标准规定了测定焊接接头疲劳裂纹扩展速率的侧槽试验方法。
本标准适用于室温(15~35℃)及大气环境下测定金属材料熔化焊焊接接头(母材、焊缝金属及热影响区)大于10–5 mm/周的恒幅循环载荷下的侧槽试样的疲劳裂纹扩展速率。
在非室温、非大气环境下的焊接接头侧槽试样的疲劳裂纹扩展速率试验,亦可参照本方法。
2 引用标准GB 9447 焊接接头疲劳裂纹扩展速率试验方法3 术语及代号3. 1 侧槽沿试样裂纹扩展方向开的槽,侧槽分为通槽和半通槽。
3. 2 通槽贯通整个试样几何中心线的侧槽。
因为它对裂纹扩展的约束是两个方向,也可称为二维槽。
3. 3 半通槽未贯通的侧槽。
因为它对裂纹扩展的约束是三个方向,也可称为三维槽。
3. 4 槽长W n 。
始于施力点中心线,沿裂纹扩展方向的槽长。
对于通槽试样槽长W n 。
应与试样宽度W 相等。
3. 5 槽宽E n 。
垂直侧槽轴向的试样表面的槽口宽度。
3. 6 槽深H n 。
试样表面到侧槽槽底的深度。
3. 7 侧槽弧度R n 。
试样侧槽根部圆弧半径。
4 试件与试样4. 1 试件的制备4. 1. 1 在用于焊接材料的选择和评定焊接工艺时,试样制备的原始条件必须有可比性。
4. 1. 2在用于估算焊接结构寿命时,试件必须从真实构件上截取,如果需要用焊接试件代替,应保持试件和构件的材料、焊接工艺条件、轧制方向条件一致。
4. 2 试样4. 2. 1裂纹扩展速率d a /d N 标准CT (紧凑拉伸)侧槽试样如图1。
它是为测定焊缝金属裂纹扩展速率的一种通槽试样;如果测热影响区或接头的其他部位的d a /d N 时,试样的侧槽应开在所测的相应部位。
机械电子工业部 1992-05-05 批准中华人民共和国机械行业标准焊接接头疲劳裂纹扩展速率侧槽试验方法JB/T 6044-19921993-07-01 实施2图1da/dN标准CT侧槽试样图注:焊接接头其他区域可参照。
4. 2. 2采用其他型式的试样时[如附录A(参考件)中A1的试样],必须有合适的开槽方法和对应的应力强度因子标定。
4. 3试样尺寸4. 3. 1除侧槽外的其他试样尺寸按GB 9447规定。
4. 3. 2侧槽的几何尺寸是指槽长、槽宽、槽深和侧槽弧度,原则上取决于K因子标定,见7.2.2条。
附录A给出的一种试样的具体尺寸可供参考。
4. 4试样侧槽的制备4. 4. 1用金相腐蚀剂将被测焊道腐蚀,使焊道轮廓清楚地显示出来。
4. 4. 2应保证槽根迹线为处于焊接接头被测部分(焊缝中心、熔合区、热影响区等)的一条直线。
4. 4. 3可以采用任何适当的机械加工方法开槽,但必须保证侧槽的精度和表面粗糙度。
要求机械加工切痕必须垂直于裂纹扩展线。
4. 4. 4为确保槽本身的粗糙度,建议使用附录B(参考件)的打磨侧槽的工具。
4. 5试样的残余应力4. 5. 1试样设计和加工应尽量减少残余应力影响。
焊接结构残余应力的影响在缺陷容限分析和寿命估算中考虑。
4. 5. 2为减少残余应力影响,可选择厚宽比(B/W)小的试样。
5疲劳试验机及夹具5. 1疲劳试验机5. 1. 1试验允许在不同类型的试验机上进行,但需保证试验上下加载点连线同槽根迹线垂直。
5. 1. 2在静态下校正载荷,其误差不超过±1%,示值波动度不超过1%;在动载下校正载荷,其误差不超过±3%。
5. 1. 3带有准确的计数装置,计数器上可加计时器用以校正计数器。
如计数器需放大,应注意误差(误差值取决于设计要求)。
5. 2夹具CT试样的加载装置——U型夹具可参考图2设计。
夹具材料的屈服强度应大于试样材料最高屈服强度的2倍,销钉与销孔间隙的设计应当使摩擦减至最小,加载销上应涂上润滑剂。
U型夹具和销轴的比例、公差均应符合图2要求。
34图2 CT试样的U型销孔夹具56 试验程序6. 1 试验前的准备6. 1. 1 试样测量试验前应用精度为0.01 mm 的量具在试样的平板部分和侧槽根部部分各三个位置测量试样厚度B 及B n 值,取平均值。
用精度不低于0.001 W 的量具测量试样宽度、侧槽宽度。
用精度为0.01 mm 的量具,在侧槽槽心三个位置测槽深H n ,取平均值。
6. 1. 2 试验前应对切口和侧槽进行清理。
6. 2 预制疲劳裂纹及疲劳裂纹扩展速率试验6. 2. 1 预制疲劳裂纹预制疲劳裂纹的长度、施加载荷以及试验机频率应符合GB 9447规定。
6. 2. 2 疲劳裂纹扩展速率试验疲劳裂纹长度的测量要求、长度测量精度的要求和裂纹测量间距的要求,以及试验中断的要求,均应符合GB 9447规定。
6. 2. 3 试样的数量通常每组应保证有两块裂纹扩展区域相同的试样。
7 试验结果的处理7. 1 断口的检查和裂纹曲率修正7. 1. 1 试验结束后进行金相检查,记录裂纹面所在区域。
7. 1. 2在断口观察中,如果发现宏观可见的气孔、夹渣、未熔合、未焊透、裂纹等焊接缺陷时,在缺陷周围部分的裂纹扩展速率试验数据无效。
7. 1. 3 如必须采用曲率修正,应执行GB 9447规定。
7. 2 应力强度因子范围ΔK 的计算7. 2. 1 标准平板CT 试样 ΔK =23)1()2(∆/W B P αα−+×(0.886+4.64α–13.32α2+14.72α3–5.6α4) (1)α≥0.2上述关系式有效式中:α=a /W ;W ——试样宽度,mm ;B ——试样厚度,mm ;ΔP =P max –P min 。
7. 2. 2 标准侧槽CT 试样用平板标准CT 试样的d a /d N 关系标定:(d a /d N )平=m (d a /d N )β侧 …………………………………(2)式中:m 、β——试验常数;m 、β是由平板和侧槽裂纹扩展速率试验的对比结果在双对数坐标上的截距和斜率。
或者应有适当的ΔK 因子标定,(例如附录A )。
d a /d N 中ΔK 的关系用常用的paris 公式[式(3)]计算:d a /d N =c (ΔK )n ………………………………………(3)式中:c 、n ——试验常数。
7. 3数据有效性检验标准侧槽CT试样要求:W–a≥4/π(K max/σ0.2)2 (4)7. 4数据处理程序在符合精度要求的条件下,可按GB 9447规定。
8试验报告试验报告应包括下列内容:8. 1试样在焊接接头中取样的方位,侧槽的方位。
如焊接接头是从焊接结构中取出,需给出其在结构中的方位并给出取样图。
8. 2应给出熔敷金属和母材的常规力学性能、构件和试件的热处理规范和焊接参数。
8. 3试件的几何参数。
试件中焊道的位置,包括焊道的宽度、厚度以及宏观形状,画出详图。
8. 4试验机型号,测量裂纹长度装置和精度,加载变量,包括载荷范围ΔP,载荷比R、加载频率和波形。
8. 5环境影响参数,包括温度、环境介质、相对湿度以及整个试验期间各参数的最大偏差。
8. 6数据处理方法,包括疲劳裂纹是否曲率修正,确定d a/d N和ΔK,以及d a/d N和ΔK关系与所用计算程序。
当载荷比小于零时,应说明计算最小应力强度因子K min的方法。
8. 7标准CT侧槽试样的ΔK因子标定结果,或者同平板标准CT试样的d a/d N关系标定结果。
8. 8试验结果应列成图表。
在双对数坐标纸上给出(d a/d N)–ΔK曲线数据点时,为更好的比较数据,可使横坐标(logΔK)尺寸为纵坐标[log(d a/d N)]尺寸的2~3倍。
8. 9任何引起反常数据现象需说明。
67附 录 A A1 参考试样1参考试样1的应力强度因子标定按式(A1),试样尺寸见图A1。
W BB aP c K ′=n ∆∆………………………………………(A1)式中:试验常数c =38;几何参数B =10;B n =B –2H n =6.3;n2W WW =′。
图A1 参考试样1A2 参考试样2参考试样2的应力强度因子标定按式(A2),试样尺寸见图A2。
)65721432136448860()1()2(∆∆43223n αααααα.....W B P K /−+−+×−+=…………(A2)式中:α=a /W ;B n =6.3。
(参考件)参 考 试 样8图A2 参考试样2标准CT侧槽试样图9附 录B 图B1 侧槽加工磨具示意图注:φ尺寸与侧槽弧度配合。
附加说明:本标准由机械电子工业部哈尔滨焊接研究所提出并归口。
本标准由哈尔滨焊接研究所负责起草。
本标准主要起草人张宝昌、焦伟。
(参考件)侧槽加工磨具形式2991-446T/BJ中华人民共和国机械行业标准焊接接头疲劳裂纹扩展速率侧槽试验方法JB/T6044-1992*机械科学研究院出版发行机械科学研究院印刷(北京首体南路2号邮编 100044)*开本880×1230 1/16 印张3/4 字数18,0001992年9月第一版 1992年9月第一次印刷印数1-500 定价 1.80元编号0619机械工业标准服务网:。