3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第二十四联)解析

合集下载

3、钢管贝雷梁支架制梁法检算书(第二十四联)解析

中铁22局海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标箱梁贝雷梁支架检算书一、工程概况（一）、本专项方案适用条件与范围海沧货运通道（疏港通道-海翔大道段）Ⅱ标桥梁上部结构。

（二）、技术条件道路等级：城市快速路；设计行车速度：80km/h；设计汽车荷载：城-A级（荷载系数1.3）（三）、结构形式及设计主要参数⑴截面类型为单箱多室。

截面见下图。

⑵桥面宽度：主线桥宽度分13.25m、15.5m、26m、37m四种，B匝道为8m，C,D匝道为9.5m。

⑶梁体跨度为30m－40m，梁高为2.2m。

⑷梁体混凝土强度等级为C50，封锚采用强度等级为C50的补偿收缩混凝土。

二、模板支撑架总体方案概况现浇支架采用钢管贝雷膺架，两端立柱支撑在承台上，中间支撑柱采用26×2×1m条形混凝土基础。

一次主梁之上的二次分配梁采用32排单层普通型贝雷片顺桥向布置。

贝雷桁架梁与墩身间缺口处，采用I18工字钢或者20号槽钢搭接过渡，一端搭接在贝雷梁上，另一端搭在墩帽上。

钢管柱顶高程逐一核对，并考虑支架预留拱度，支架卸落采用卸漏砂箱并临时连接成整体。

贝雷桁架纵梁按设计图逐根组装，每两片为一组，中间设置标准桁撑，以求稳定防侧倾，然后使用吊车逐根吊装就位。

贝雷桁架梁之上横桥向摆布I12.6工字钢分配梁，间距采用50cm和80cm。

再上铺设梁底方木楞、竹胶模板。

力学传递程序：现浇箱梁砼→模板→工字钢横向分配梁（I12.6）→贝雷纵梁(1.5*3)→支撑横梁(双拼40B工字钢)→卸落装置→钢管柱式支墩（φ630*8mm）→承台顶或现浇砼基础顶。

此验算方案以Z80#-Z83#墩的第二十四联（36+40+36）m的中间40m跨(跨度为全桥最大）作为验算对象。

如下图单层支架纵段布置图及横断面示意图所示：支架横断面布置图支架纵断面布置图模板：模板均采用木模，竹胶板采用2.44m*1.22m*15mm，方木采用4000×100×100mm。

贝雷梁支架计算书

西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H 型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm 。

贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm 。

于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm ；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。

横杆步距为1.2m ，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向）布置）。

内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。

横杆步距为≤1.5m 。

箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。

翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。

内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。

夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。

具体布置见下图：3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。

3.2.木材100×100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa[τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。

321型贝雷梁钢栈桥计算书

钢栈桥计算书.二O一五年九月目录一、设计依据 (3)二、结构布置 (3)2.2材料特性 (5)2.3变形控制 (6)2.4有限元模型材料特性参数 (6)3、荷载计算 (7)3.1恒载计算 (7)3.2活载计算 (7)四、工况分析 (8)五、有限元计算 (9)6、结果校核 (13)6.1主要构件校核 (13)6.2结构稳定性验算 (14)6.3混凝土承台处地基承载力 (15)一、设计依据1、《苏峰山1、2号特大桥钢栈桥初步设计图》2、《港口工程荷载规范》（JTJ 215－98）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)6、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）7、《简明施工计算手册》8、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001)二、结构布置如下图所示，钢栈桥整体结构从上至下依次为28槽钢的钢面板、25工字钢做分配梁，321型贝雷梁按单层双排布置，采用90的花架，横桥向共布置6片贝雷片、主横梁为双拼56b工字钢，钢管桩型号为Φ630*8，横联及斜撑型号为Φ325*10圆钢管。

支栈桥结构形式与钢栈桥相同。

由于钢栈桥各跨之间的结构相同，因此，本次计算只选取其中的某一跨进行有限元仿真计算。

图1苏峰山1桥钢栈桥立面图图2苏峰山1桥钢栈桥平面图图3苏峰山2桥钢栈桥立面图图4苏峰山2桥钢栈桥平面图主栈桥支栈桥图5钢栈桥及支栈桥侧面图2.2材料特性1、贝雷梁特性a、贝雷结构尺寸贝雷结构尺寸如图：图6 贝雷结构尺寸图b、技术参数指标（1）桁架单元杆件性能如表：表1 桁架单元杆件性能杆件名材料桥断面型式横断面积（cm2）理论容许承载力（KN）弦杆16Mn ][10 2×12.7 560 竖杆16Mn I8 9.52 210 斜杆16Mn I8 9.52 171.5（2）桁架物理力学特性如表：表2 桁架物理力学特性表2、主要材料力学特性主要材料（贝雷如前）力学特性如下：表4主要材料力学特性表2.3变形控制主要承重构件<L/400。

贝雷片支架法现浇制梁施工计算书

贝雷片支架法现浇制梁计算书编号：版本号：发放编号：计算：总工审核：总监批准：有效状态：中铁四局沪宁城际铁路工程站前I标项目部目录1、编制依据 (1)1.1、施工图纸 (1)1.2、标准、规范 (1)1.3、上级部门颁发的文件、规定 (2)1.4、其它 (2)2、编制原则 (2)3、工程概况 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、工程概况 (3)3.3、岩土工程勘察 (4)3.3.1、地形、地貌 (4)3.3.2、地质条件 (4)4、施工部署 (5)4.1、施工工法 (5)4.2、一跨式移动支架材料用量 (5)4.3、两跨式移动支架材料 (6)5、支架设计 (8)5.1、移动支架概述 (8)5.1.1、设计原理 (8)5.1.2、特点 (8)5.1.3、主要技术参数 (8)5.1.4、支架系统构成 (8)5.1.4.2、外模系统 (9)5.1.4.3、内模系统 (9)5.2、两跨式支架 (9)5.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例） (9)5.2.2、移动支架计算书 (15)5.2.2.1、主要技术标准 (15)5.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁） (15)5.2.2.3、计算荷载 (16)5.2.2.4、结构计算 (17)5.2.2.5、内力验算 (18)5.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算 (19)5.2.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (21)5.2.2.8、承台上I50工字钢验算 (22)5.2.2.9、中间支墩设计 (23)5.2.2.10、承台验算 (24)5.2.2.11、计算结论 (25)5.3、一跨式移动支架 (25)5.3.1、一跨式支架设计图（以32m为例） (25)5.3.2、移动支架计算书 (29)5.3.2.1、主要技术标准 (29)5.3.2.2、采用数据(双层单排加强型贝雷梁） (29)5.3.2.3、结构计算 (30)5.3.2.4、计算荷载 (31)5.3.2.5、内力验算 (32)5.3.2.6、贝雷梁下横梁2I36a工字钢验算 (32)5.3.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (35)5.3.2.8、承台上I63c工字钢验算 (35)5.3.2.10、计算结论 (38)贝雷片支架法现浇制梁计算书1、编制依据1.1、施工图纸1.1.1、《七乡河特大桥施工图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15；1.1.2、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁31.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-01；1.1.3、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁23.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-02；1.1.4、《简支梁桥上预埋钢筋布置图》，图号：沪宁城际施图（轨）预埋1；1.1.5、《七乡河特大桥接触网基础预留接口设计图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15-J00；1.1.6、《综合接地通用图》，图号：沪宁城际施图-（接地）参；1.1.7、《盆式橡胶支座安装图》，图号：沪宁城际施图（通桥）-Ⅵ-01。

贝雷梁支架受力计算

重庆市机场专用快速路北段工程第Ｉ标段（跑马坪立交至石坝子立交含段）贝雷梁支架受力计算书编制：复核：批准：单位总工批准：重庆市涪陵路桥工程有限公司机场专用快速路工程北段Ⅰ标项目部二○一一年六月贝雷梁支架设计计算取第一联第二左幅跨计算。

箱梁顶面宽22m，底宽13.5m，梁高2.2m，单箱三室，中腹板宽0.6m，边斜腹板宽0.6m，顶板厚0.28m，底板厚0.22m，悬臂3.5，厚0.55～0.2m。

一、结构图1二、.材料参数及特性①钢筋砼跨中正截面A=14.722m2 容重Q1= 26 kN/m3 超载系数 1.05②木材Q2=7.50 kN/m3[σ]=11 MPa [τ]=1.3 MPa10×10木方q1=0.075kN/m A=1.0×104㎜2=1.667×105㎜ 3Ⅰx=8.33×106 ㎜ 4 WX12×12木方q2=0.108kN/m A=1.44×104㎜2=2.88×105㎜Ⅰx=1.728×107 ㎜ 4 WX③贝檑梁q3=1 kN /m A=5.1×103㎜2 [σ]=220 MPa=3.5785×106㎜ 3Ⅰx=2.50497×109 ㎜ 4 WX④设上、下加强弦杆贝檑梁q4=1.4 kN /m A=1.02×104㎜2 [σ]=220 MPaⅠ，x=2.50497×109 ＋ 4×1274×8002 =5.766×109= Ⅰ，x/750=7.6885×106㎜ 3WX⑤Ⅰ50a q5=0.9361kN/m A=1.1925×104㎜2[σ]=215 MPa [τ]=125 MPa=1.859×106㎜3Ⅰx=46472×108㎜ 4 WX⑥[10a q6=0.1 kN /m A=1.274×103㎜2 [σ]=215 MPaⅠx=1.983×106 ㎜ 4 W=3.97×104㎜ 3X⑦竹胶板18mm q7=0.135 kN/m2 A=1.8×104㎜2/m [σ]=11 MPa=5.4×104㎜3/mⅠx=4.86×105㎜4/m WX=4494㎜3,,υ=⑧脚手架钢管Φ48×3,A=424㎜2,,I=107859㎜ 4 ,WX步距1.2m,三、箱梁荷载钢筋砼容重26 kN/m31.箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=38.27t/m=382.7kN/m×1.05=402kN/m2.跨中横梁0.3m, A=31.765㎡,qc2=86.72（沿桥长分布）3.支点横梁2.0m, A=32.52㎡, qc3=88.78t/m（沿桥长分布）4.端横梁1.5m, A=32.52㎡, qc4=88.78t/m（沿桥长分布）5.腹板qc5=0.6×2.0×26×1.05=32.76 kN/m26.顶板qc6=0.28×1.0×1.0×26×1.05=7.644 kN/m27.底板qc7=0.22×1.0×1.0×26×1.05=6.00 kN/m28.悬臀板qc6=（0.2＋0.55）÷2×3.5×2.6×1.05=35.8 kN/m四、施工荷载1.人群及小型机具荷载g1=1.00 kN/m22.砼振捣冲击g2=2.00 kN/m23.模板体系g3=1.00 kN/m2五、安全系数K2=1.3六、支架受力计算1、正截面设三个支墩，分别设立于距墩中心2.0m处和跨中，梁长38.4m,计算跨度17.2m 箱梁正截面：A=14.72㎡，qc1=14.72×2.6×1.05=40.2t/m=402 kN/m=402N/㎜，K=1.3计算式：按两等跨连续梁计算，查表得：跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2 ,中间支点最大负弯矩Mmax=0.125qL2，支点反力QA=0.375qL,支点反力QB=0.625qL,跨中挠度f=0.521×qL4/100EI荷载组合∑q=箱梁砼qc1+顶、底板模板体系g3+人群荷载g1+砼振捣冲击g2=402kN/m ＋（1＋1＋2）×22=490 kN/m取∑q=490×1.3=637 kN/m①.支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×637×172002=2.355626×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.355626×1010/（3.5785×106×220）=30片，②.跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×637×172002=1.31915056×1010 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.31915056×1010/（3.5785×106×220）=17片，2.腹板下计算qc5=32.76KN/m,取∑q=（32.76＋4×0.6）×1.3=45.708 KN/m支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×45.708×172002=1.69×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×45.708×172002=9.466×108 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=1.846×109 /（3.5785×106×220）=2.2片，3.悬臀板qc6=35.8 kN/m取∑q=（35.8＋4×3.5）×1.3=64.74 kN/㎜支点最大负弯矩Mmax=0.125q1L2=0.125×64.74×172002=2.39408×109 N·㎜跨内最大弯矩Mmax=0.07qL2=0.07×64.74×172002=1.34069×109 N·㎜需用贝雷梁n=M/[σ]W=2.39408×109 /（3.5785×106×220）=3.片，七、贝雷梁支架验算：根据上述计算，结合箱梁结构情况，决定采用加强弦杆贝雷梁18片,腹板下2片一组，腹板2片一组，悬臂各2片一组，共9组。

贝雷梁计算书

贝雷梁计算书应该包括以下内容：
1. 工程概况：介绍工程项目的名称、规模、施工条件等基本信息。

2. 计算依据：列出计算书所依据的相关标准和规范，例如《钢结构设计规范》、《公路桥涵设计规范》
等。

3. 贝雷梁设计参数：明确贝雷梁的跨度、间距、数量、尺寸等设计参数，提供必要的结构图和布置图。

4. 荷载分析：根据工程实际情况，对贝雷梁所承受的静载和活载进行分析，提供相应的荷载分布和大
小。

5. 强度和稳定性计算：根据贝雷梁的设计参数和荷载分析结果，进行强度和稳定性计算，包括弯矩、剪
力、挠度等方面的计算。

6. 连接和支撑设计：根据工程实际情况，对贝雷梁的连接和支撑方式进行设计，提供相应的结构图和计
算书。

7. 结论和建议：根据计算结果，提出相应的结论和建议，包括贝雷梁的选型、施工注意事项等。

贝雷梁支架计算书

- 1 -西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm。

贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm。

于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。

横杆步距为1.2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm（纵向）布置）。

内模板支架立杆为750（横向）×750mm（纵向）布置。

横杆步距为≤1.5m。

箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm方木间距为250mm。

翼板及其它空心部位设50*100mm方木间距为250mm。

内模板采用50*100mm方木间距为250mm。

夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。

3.2. 木材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σw]=13*0.9=11.7 MPa E=10×103×0.9=9×103MPa [τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3.型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力[τ]=80MPa，弹性模量E=2.0×105N/mm2。

贝雷梁支架计算书

贝雷梁支架计算书(总7页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。

计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。

它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。

贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。

二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。

这里对这两种方案进行检算。

方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。

图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。

图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。

2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。

3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。

（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。

(2021年整理)贝雷梁支架计算书

（完整）贝雷梁支架计算书编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（（完整）贝雷梁支架计算书）的内容能够给您的工作和学习带来便利。

同时也真诚的希望收到您的建议和反馈，这将是我们进步的源泉，前进的动力。

本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为（完整）贝雷梁支架计算书的全部内容。

西山漾大桥贝雷梁支架计算书1.设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2.支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm,每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400＊200＊21*13的双拼H型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片,贝雷片横向布置间距为450mm。

贝雷梁上设置上横梁，采用20＃槽钢＠600mm。

于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架,箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm;并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm（纵向）布置。

横杆步距为1。

2m，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向)布置）。

内模板支架立杆为750（横向)×750mm（纵向）布置。

横杆步距为≤1。

5m.箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100＊100mm方木间距为250mm.翼板及其它空心部位设50＊100mm方木间距为250mm。

内模板采用50＊100mm方木间距为250mm.夹板均采用1220*2440＊15mm的竹夹板。

贝雷梁及临时时墩受力分析计算书

贝雷梁及临时墩受力分析计算书一、底板强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑时腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇注高度h=1.05米。

q=1.05×1×2.5=2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30cm布设，取lp=0.3m。

3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22米，取n=1.22÷0.3≈4跨。

4、绘计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153页得M max=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32=0.029t-mQ max=0.62×ql=0.62×2.625×0.3=0.489t6、底板强度验算①正应力σ=M max÷W=0.029÷(bh2÷6)=(0.029×6)÷(1×0.022)=435t/m2=4.35MPa＜6.5MPa（A-5级木材的顺纹拉应力）故正应力强度满足要求。

②剪应力τ=QS÷Ib其中S =1/8×bh2=1/8×1×0.022=5×10-5m3I=1/12×bh3=1/12×1×0.023=6.67×10-7m4b=1mτ=(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)=36.66t/m2=0.3666MPa＜[τ]=1.2MPa（顺纹剪应力）满足剪应力要求。

（二）底板刚度验算查《建筑结构静力计算手册》P153页f max=(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E=8.5×103MPa=8.5×109PaI=6.67×10-7m4q=2.625t/m=2.625×104N/ml=0.3mf max=(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)=2.48×10-4m=0.248mm＜[f]=1.5mm故底板的刚度满足变形要求。

贝雷梁支架体系验算

跨前桥港地面桥梁贝雷梁支架体系验算本工程在第九联跨越前桥港地面桥梁，此处主线箱梁宽35.75米，匝道桥宽8.5米，地面桥梁跨度为13米，为保证施工过程中对地面桥梁进行有效的保护，施工至地面桥梁时采用搭设贝雷梁门洞的方式跨越地面桥梁，门洞纵梁采用贝雷梁跨越，计算跨度为15米，贝雷下垫焊接在一起的3排I36b的工字钢，主线箱梁采用纵向24组单层双排贝雷梁，匝道段采用6组纵向贝雷梁，贝雷梁上部采用横向I20B工字钢按90cm布设，工字钢上搭设碗扣架，碗扣架搭设同一般加宽地段现浇箱梁支架搭设。

碗扣架上部顺桥向立杆间距布置为：因本桥跨地面桥梁范围内全部为箱梁梁跨中一般地段，所以碗扣架顺桥向间距全部按90cm布设。

支架横桥向立杆间距布置为：主桥：4×1.2+3×0.6+3×0.9+2×0.6+4×0.9+3×0.6+3×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+4×0.9+2×0.6+3×0.9+3×0.6+2×0.9匝道：2×0.9+3×0.6+2×0.9+3×0.6+2×0.9水平杆步距1.2m一、荷载计算永久荷载的分项系数取1.2，可变荷载的分项系数取1.4.模板，支架和拱架设计计算的荷载组合（1）模板、支架自重（2）新浇筑砼、钢筋、预应力筋等的重力，（3）施工人员及施工设备、施工材料等荷载（4）振捣砼产生的振动荷载（5）新浇筑砼对模板的侧压力（6）砼入模时产生的水平方向和冲击荷载（7）设于水中的支架所承受的水流压力、波浪力等荷载。

（8）其它可能产生的荷载1、箱梁自重桥跨位置位于一般2米箱梁跨中截面，分别进行主桥和匝道桥不同位置的荷载计算，计算结果见箱梁支架横断面图，箱梁砼容重按26KN/m计算。

从图上可计算出主桥断面箱梁外腹板处最大面积荷载为27.586KN/m2，中腹板处面积荷载为37.83KN/m2，一般底板处荷载为13.388KN/m2，左侧翼板处荷载为10.4KN/m2，右侧翼板处为7.8KN/m2。

24米贝雷片计算(070312)

支架拼设方案检算说明1、该方案采用贝雷片拼设的支架进行现浇梁体的施工。

2、贝雷片上方铺设工字钢作为分配梁，工字钢上方直接铺设定型钢模板。

3、现浇梁内模支架通过底板泄水孔内安放Φ80mm的实体铁棒或填筑满砼的钢管伸出铁板层，然后在铁柱上安放纵向的工字钢，在工字钢上拼设内模支架。

4、为确保模板顺利拆除，在钢管桩顶设置Φ=500mm的钢砂箱。

5、为加快支架安装的速度，所有分配梁、钢管桩、砂箱均统一使用同一规格。

6、在确定是否采用单支墩还是双支墩，主要从以下几方面考虑：（1）如果采用单支墩，为保证贝雷梁的[Q]、[M]满足要求，需增加贝雷片、分配梁等材料的数量。

（2）如果采用双支墩，虽然增加了基底处理的工程量，但减少了贝雷梁、分配型钢的数量而且从控制挠度、支架受力等方面均比设单支墩效果好。

设2排钢管桩立柱结构拼设检算成果书一、检算过程中用到的各种参数钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa单排单层贝雷片I=250497.2cm4, W=3578.5 cm3[M]=788.2KN.m; [Q]=245.2KN贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m22号工字钢I=3400cm4, W=309 cm3, 每延米自重q=42kg/m。

20号工字钢I=2370cm4, W=239 cm3, 每延米自重q=27.9kg/m。

28号工字钢I=7110cm4, W=508 cm3, 每延米自重q=43.4kg/m。

32号工字钢I=11620cm4, W=726 cm3, 每延米自重q=57.7kg/m。

二、腹板部分，设3排贝雷片钢材E=2.1×105MPa=2.1×108KPa3排单层贝雷片力学参数I=250497.2×3=751491.6cm4，W=10735.5 cm3[M]=2364.6KN.m; [Q]=735.6KN检算过程所应考虑的各种荷载:1、贝雷片自重q1=915/3=305kg/m=3.05KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.75=5.5KN/m4、模板荷载(在腹板附近处)q4=腹板处模板重量+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系+底模系=(81.08×4.0/2/32/(2.5+3.3)+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3+24.779/32/5×2.75)×10=20.21KN/m5、梁体自重腹板q5=(2.5+2.5+0.4)×0.45×1/2×25=30.375KN/m顶板q6=(0.65×0.45×1+(0.65+0.3)/2×2.75)×25=39.97KN/m底板q7=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m6、分配型钢(暂按2根32号工字钢间距2m)q8=5×2×0.042×2.75/2=0.5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 + q8 =(6.875+5.5)×1.4+(3.05+20.21+30.375+39.97+19.25+0.5775)×1.2=153.447KN/m，贝雷梁跨径按6.5m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.1×ql2=0.1×153.447×6.52=648KN.m<[M]=2364.6KN.m满足要求Q=0.6ql=0.6×153.447×6.5=598.44<[Q]×1.2=882.72KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677×153.447 ×6.54/(100×2.1×108×500994.4×10-8)=0.0018m＝1.8mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm三、底板箱梁中心位置处设双排贝雷片双排单层贝雷片I=500994.4cm4, W=7157 cm3[M]=1576.4KN.m; [Q]=490.4KN检算过程所考虑的荷载:1、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.75×1=6.875 KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.75=5.5KN/m4、模板荷载q4=底板荷载+内模标准架+内模绗架+内模模板系+内模支架系=(24.779/32/5×2.75+0.1+0.11+0.312(内模暂考虑30t)+0.3)×10=20.21KN/m6、梁体自重顶板q5=(0.65+0.3)/2×2.75)×25=32.66KN/m底板q6=1×0.28×2.75×25=19.25KN/m7、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q7=5×2×0.042×2.75/2=0.5775KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 + q7 =(6.875+5.5)×1.4+1.2×(2.03+20.21+32.66+19.25+0.5775)=106.3KN/m，贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.1×ql2=0.1×106.3×6.52=449.1KN.m<[M]=1576.4KN.m满足要求Q=0.6ql=0.6×106.3×6.5=414.57<[Q]×1.2=588KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677×106.3 ×6.54/(100×2.1×108×751491.6×10-8)=0 .0012m＝1.2mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm四、翼缘板距箱梁中心6.75m的位置处设双排贝雷片钢材E=2.1×105MPa=2.1×108Kpa， I=500994.4cm4, W=7157 cm3[M]=1576.4KN.m; [Q]=490.4KN贝雷片自重305/3=102kg/m=1.02KN/m检算过程所考虑的荷载:1、贝雷片自重q1=710/3=203.3kg/m=2.033KN/m2、施工人员荷载q2=2.5×2.0×1=5 KN/m3、振捣荷载q3=2.0×2.0=4.0KN/m4、模板荷载q4=侧模=(81.08×4/5.85)×10=55.44KN/m5、梁体自重顶板q5=(0.2+0.3)/2×2×25=12.5KN/m6、分配型钢(2根32号工字钢间距2m)q6=5×2×0.042×2.0/2=0.42KN/m贝雷片所受荷载q= q1+ q2 + q3 + q4 + q5 + q6 =(5+4)×1.4+1.2×(55.44+2.033+12.5+0.42)=97.071KN/m 贝雷梁跨径按9m进行检算,检算时按三跨连续梁受均布荷载进行简化计算M=0.1×ql2=0.1×97.071×6.52=410.1KN.m<[M]=1576.4KN.m满足要求Q=0.6ql=0.6×97.071×6.5=378.6<[Q]×1.2=588KN(剪力在临时结构中可不考虑荷载分项系数,而且可考虑应力提高系数1.2,在进行Q检算过程中如果将荷载分项系数不进行考虑,即能满足结构受力特性,不需考虑应力提高系数)满足要求f=0.677ql4/(100EI)=0.677×97.071 ×6.54/(100×2.1×108×500994.4×10-8)=0.0011m＝1.1mm<[f]=l/400=6500/400=16.25mm五、钢管立柱顶横梁各种参数设计1、跨中检算跨中的钢管立柱尽量布置在纵向贝雷梁的附近,以减少工字钢横梁上弯矩和剪应力,具体检算如下：将作用在工字钢上的荷载简化为集中荷载，根据现场实际受力情况，横梁简化成4跨不等跨连续梁，将钢管立柱尽量布置在贝雷梁在下方，除箱梁中心线处和距箱梁中心线4.75m处对横梁跨中有弯矩外，其他位置的贝雷梁均在钢管立柱正上方。

贝雷梁支架验算书

附件2：汉中兴元新区西翼（汉绎居住片区）集中拆迁安置二期、三期及翠屏西路道路工程(翠屏西路工程)4#桥梁贝雷梁支架验算书计算：姚旭峰校核：程观杰1、支架基本数据2.1荷载分析（1）砼①腹板下：q=0.6×1×2.5×10/0.4=37.5KN/m2。

1-1=8.4×1×2.5×10/11.5=18.3KN/m2。

②箱室底板下：q1-2（2）钢筋及钢绞线=0.6×1×0.35×10/0.4=5.3KN/m2。

①腹板下：q2-2=8.4×1×0.35×10/11.5=2.6KN/m2。

②箱室底板下：q2-3（3）模板模板荷载q3：a、内模（包括支撑架）：取q3－1=1.6KN/m2；b、外模（包括侧模支撑架）：取q3－2=2.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q3－3=1.2KN/m2；总模板荷载q3=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。

（4）施工荷载因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q4=3.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。

（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。

（6）倾倒砼时产生的冲击荷载，取q6=2KN/m2。

（7）贝雷片自重按1KN/m计算，则腹板下q7-1=3KN/m2。

箱室底板下q7-2=4/2=2KN/m2。

2.2荷载分项系数（1）混凝土分项系数取1.2；（2）施工人员及机具分项系数取1.4；（3）倾倒混凝土时产生的冲击荷载分项系数取1.4；（4）振捣混凝土产生的荷载分项系数取1.4。

2、支架验算2.1 贝雷支架的验算（1）贝雷支架力学特性根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，贝雷梁力学特性见表 2.1-1、表2.1-2、表2.1-3。

表2.1-1 贝雷梁单元杆件性能表2.1-2 几何特性表2.1-3 桁架容许内力表剪力（kN）245.2 490.5 698.9 490.5 698.9 （2）受力分析每一组贝雷梁相当于单跨简支梁结构，将上横梁传递的荷载视为均布荷载。

贝雷架支架计算书

贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。

新浇混凝土密度取26KN/m3。

则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。

）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。

②q2--模板自重，取0.5KN/m2。

③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。

④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。

二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。

三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。

贝雷梁支架计算书

西山漾大桥贝雷梁支架计算书1. 设计依据设计图纸及相关设计文件《贝雷梁设计参数》《钢结构设计规范》《公路桥涵设计规范》《装配式公路钢桥多用途使用手册》《路桥施工计算手册》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2. 支架布置图在承台外侧设置钢管桩φ609×14mm ，每侧承台2根，布置形式如下：钢管桩与承台上方设置400*200*21*13的双拼H 型钢连成整体。

下横梁上方设置贝雷梁，贝雷梁采用33排单层321标准型贝雷片，贝雷片横向布置间距为450mm 。

贝雷梁上设置上横梁，采用20#槽钢@600mm 。

于上横梁上设置满堂支架。

支架采用钢管式支架，箱梁两端实心部分采用100×100方木支撑，立杆为450×450mm ；并在立杆底部设二个倒拔塞便于拆模。

箱梁腹板下立杆采用600（横向）×300mm （纵向）布置。

横杆步距为1.2m ，(其它空心部位立杆采用600（横向）×600mm （纵向）布置）。

内模板支架立杆为750（横向）×750mm （纵向）布置。

横杆步距为≤1.5m 。

箱梁的模板采用方木与夹板组合；两端实心及腹板部位下设100*100mm 方木间距为250mm 。

翼板及其它空心部位设50*100mm 方木间距为250mm 。

内模板采用50*100mm 方木间距为250mm 。

夹板均采用1220*2440*15mm 的竹夹板。

具体布置见下图： 3. 材料设计参数3.1. 竹胶板：规格1220×2440×15mm根据《竹编胶合板国家标准》（GB/T13123-2003），现场采用15mm 厚光面竹胶板为Ⅱ类一等品，静弯曲强度≥50MPa ，弹性模量E ≥5×103MPa ；密度取3/10m KN =ρ。

3.2. 木材100×100mm 的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"公路桥涵钢结构及木结构设计规范"中的A-2类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： [σw]=13*0.9=11.7 MPaE=10×103×0.9=9×103MPa [τ]=1.4×0.9＝1.26MPa3.3. 型钢Q235，钢容许应力：轴向应力[σ]=135MPa ，弯曲应力[σw]=140MPa ，剪应力[τ]=80MPa ，弹性模量E=2.0×105N/mm2。