大直径超长冲孔灌注桩施工缺陷及特殊问题处理

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满足设计要求。因此可以替代原设计 应用。 高， 地下室面积越来越大， 产生了许多
&’ - 长 的 ,#** -- 普 通 桩 在 本 工 程 中 !
结语 钻孔扩底灌注桩不仅对提高桩的 竖向抗压性能有利，对改善桩的抗拔 性能也能发挥较大作用。目前扩底的 机具日趋成熟， 工法上也有了保证， 加 上城市住宅建设中停车标准日益提
落入桩孔内。 施工中按以下方法处理。 连接混凝土 $） 重 新 安 装 料 斗 ， 导管并将导管放置在离孔底混凝土面 约 ’)! (处， 装混凝土后剪塞， 待管内泥 浆排除后立即下沉回插导管，让下冲 的混凝土拱浮孔底混凝土到混凝土的 表面层；
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桩中成桩
"’ 号桩桩径 $ &’’ ((，桩长 %% (，
第 %# 卷 （$**! 年） 第%期
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建 筑 技 术 S=CD?G<CG:=< 6<CDBFHFEU
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大直径超长冲孔灌注桩施工缺陷 及特殊问题处理
1$,)#’’31$!)+’’ ( 标高两段桩身混凝
土强度均低于设计值，且局部有夹泥 现象。施工中按以下方法处理。
桩号 桩径 \ -- 设计桩长 \ -
表 A
灌注桩设计技术参数
设计单桩 混凝土量 \ -% 混凝土 强度等级 单桩竖向极限承 载力标准值 \ R] 根数
桩主筋
-，桩端入中风化花岗岩不小于*.! -，
岩石单轴抗压强度不低于%*1XI。场地
苏亚武， 海南海口人， 中国建筑 ")’# 年 ! 月生， 第八工程局， 工程师， 广东珠海 !")*"! ， 收稿日期： $**&+*#+$!
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建
筑
技
术
第 !" 卷
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处理 本工程地质状况比较复杂 （基岩
注桩身混凝土的过程中因导管破裂 （距管底! (以上， 破裂长度 !’ .(） 导致 泥浆进入管内， 混凝土被阻滞， 遂中断 混凝土浇筑，此时桩底已浇筑混凝土 的高度为 ,)% (。施工中按以下方法处 理。 由于 ,, 号桩桩身较长，桩身底部 截面承受的竖向力和水平力较小， 已 浇筑的混凝土质量可靠，因此仍采取 接桩的办法， 完成桩身混凝土的浇筑。 在重新浇筑混凝土前，采用气举 反循环工艺清孔，清除新旧混凝土交 经有 接界面处的沉渣、 松 散 石 子 等 /$0， 关方面验收合格后，随即按水下混凝 土浇筑工艺浇灌桩身混凝土。 （,） ,&1, 号 桩 桩 径 $ +’’ ((， 桩 长 %’ (，灌注桩身混凝土时由于上部 浮浆较厚， 对混凝土面量测有误， 致使 混凝土浇筑面未达到设计要求的标高 （相差 , (） 。施工中按以下方法处理。 地下室土方开挖至设计桩顶标高 时，采用人工全断面用风镐逐层凿除 原桩的松散浮浆和混凝土，并浇灌混 ， 凝土护壁 （每凿深 %’ .( 做一层护壁） 直至坚硬的混凝土层。在凿除过程中 应边抽水边清渣，注意保护好原有钢 筋笼。 清除作业完成后， 经有关部门验 收合格并整修钢筋笼后即可进行接 桩，浇筑与原桩同等级的混凝土并高 出设计标高 %’ (( （浇筑承台混凝土前 凿除表面浮浆） 。 及混凝 ,%）
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移位成桩
,& 号桩桩径 $ #’’ ((，桩长 %+ (；
桩 长 %, (， 设计 %# 号 桩 桩 径 $ #’’ ((， 均为一桩一柱承台。施工中当两桩冲 孔深度分别达到 %+、 冲锤被卡 %, ( 时， 在中风化岩石内， 后经反复换浆， 水下 爆破及潜水员潜入孔底探测，捆绑钢 丝绳， 利用大吨位设备起吊、 冲锤击打 等措施进行打捞， 历时 %’ 余天， 终因无 果而放弃。施工中按以下方法处理。 （$ ） 考 虑 到 桩 锤 被 卡 的 孔 底 已 达到设计标高， 首选方案是原位成桩， 将重达 " 5 的桩锤浇在混凝土内，该方 案经有关单位论证认为方案有可行 性， 但最终由于效果无法检测 （钻孔抽 芯无法穿透钢锤，因单桩承载力过大 静压检测亦无法实施） ， 原位成桩埋锤 的方案未能实施。 （,） 首选方案被否定后， 经设计 同意改为移位成桩，原桩孔用砂回填， 将原单桩承台改为双桩单柱承台 （即将 原 $ 根 -$ #’’ (( 桩 改 为 , 根 -$ +’’ (( 桩） ， 并加大承台， 桩的长度、 混凝土强
方案。 经多方案优化后，采用桩中成桩 方案。即于 "’ 号桩桩身内用风镐凿除 钢 筋 笼 内 直 径 $%’’3$ %%’ (( 的 混 凝 土， 利用钢筋笼外 &’ ((的保护层作为 护壁， 使其起到挡土和隔水作用。施工 时 由 1%)’’’ ( 开 始 沿 桩 身 向 下 分 层 破 ， 再将破碎的混凝土渣 碎 （每层约 $ (） 清出，直至将断面内的不良混凝土全 部清除。 桩孔掘进时，应以钢筋笼为界控 制成孔直径，确保成孔直径不小于
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小，其余两种桩型的平均侧摩阻力发 挥相当。
$） 由潜水员潜入水下混凝土面，
水Hale Waihona Puke Baidu割除钢筋笼 （纵筋 ,’ 土导管 （-,%’） ， 并将割除物吊出； 从混凝土 ,） 用 -$ &’’ (( 冲锤， 面进行冲孔至设计孔深；
!） 成孔后安装新的钢筋笼和声
测管， 清渣后再灌注水下混凝土成桩。 （, ） * 号桩在灌注第一斗混凝土 时， 因储料斗一个吊耳突然断裂， 导致 料斗失稳倾斜， 料斗中约 $)% ( 混凝土
桩身成孔后在水下混凝土灌注至 由于输送泵发生故障， 混 1$!)+’’ (时， 凝土灌注中断 ! 2，排除故障后继续浇 筑至设计标高。后经超声波和抽芯检 测 ， 确 认 在 1&)"’’ 31#)%’’ ( 及
,） 第一斗混凝土下落后的后续
施工中，导管下沉至离孔底约 $’ .(， 并不断地冲插， 同时在孔口摆动导管， 使导管在孔底四周摆动，并使掉入桩 孔底部的混凝土全部拱至混凝土表 面。此后即转入正常的水下混凝土浇 注作业至设计混凝土顶面上约 &’ .(。
343 )& — "))& 建筑桩基技术规范
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吴正民
叶晓红
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苏亚武
摘
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（中国建筑第八工程局， !")*"!） 要：珠海国税大厦塔楼基础设计采用了大直径超长冲孔灌注
桩， 实际施工冲孔深度达到#*-， 由于地质条件复杂， 施工过程中出现了多 种缺陷及特殊问题， 经采用不同方法处理， 质量全部满足设计要求。 关键词： 大直径； 超长桩； 冲孔灌注桩5 缺陷 中图分类号： 67 &’%."& （$**! ） "***+&’$# *%+*$$’+*% 文献标识码： 8 文章编号：
存在裂隙和断裂带、岩面高差大） ， 加 之施工管理对潜在的问题考虑不周， 措 施不力，致使#根桩在成桩过程中因各 种原因引发不同类型和不同程度的质 量缺陷， 针对质量缺陷的产生原因和缺 陷严重程度， 分别采取以下处理方法。
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原位成桩 孔深 （$ ） %& 号 桩 桩 径 $ &’’ ((，
成孔后灌注水下混凝土时， 因 %!)*+ (， 混凝土塌落度不稳定， 配合比不良， 初 凝时间过短， 上部混凝土已凝固， 致使 混凝土导管被卡住， 不能自由移动， 混 凝土灌注被迫停止，此时水下混凝土 面的高度约为 ,% (。施工中按以下方 法处理。
- 不等，粒径 $W! --； $ 砂质粉质土
层， 厚 度 ".!W#.* -， 以石英砂粒为主；
% 花岗岩风化残积土及燕山期风化花
岗岩； 岩面 &全 风 化W强 风 化 花 岗 岩 ， 坡角 &(Y ； 埋深 $%W!& -， ’ 中风 化 花 岗 岩， 岩面埋深 %(W#! -， 坡角 !"Y 。 该 层 岩石坚硬， 岩石裂隙发育、 破碎， 局部 为石英脉和绿泥石充填； ( 微风化花 岗岩，岩面埋深 !"W"** -，最大坡角
大底盘多塔楼结构类型，因此这类桩 型存在较大的推广应用空间。 参考文献
" $ %
杨位光 / 地基及基础 012/ 北京： 中国建筑工业 出版社， "))( 桩 基 工 程 手 册 编 写 委 员 会/ 桩 基 工 程 手 册 中国建筑工业出版社， 012/ 北京： "))’
由此可以得出结论， ,’** --扩底 桩的极限抗拔承载能力最大，其余两 种桩型的极限抗拔承载能力相当。 （% ） 根 据 以 上 抗 拔 静 载 试 验 数 据及分析表明， %%.% - 长 ,#** 扩 底 桩 的抗拔极限承载力满足设计要求。另 经试验表明，该类型桩的受压要求也
图例说明
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图 "
桩平面布置图
大。桩基设计技术参数如表"所示。
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$ %’’ ((，同时应保存超声波检测管，
以供检测新成孔的桩身混凝土之用。 混凝土凿至预定标高后，经现场 有关部门检查确认已不存在不良混凝 土或夹渣现象时，即可清除残余的渣 土及泥土。此后在混凝土面钻孔 （深度 ， 植入纵向钢筋 （按规范 要 求 留 !’ .(） 出上部钢筋笼搭接长度） 。连接绑扎钢 筋笼， 经隐蔽验收后安装串筒， 浇灌桩 身混凝土。浇筑时应分层下料， 分层振 捣， 直至设计桩顶标高 （因新挖桩径比 原桩径小， 经等强度代换， 新浇桩混凝 土强度等级为 4+%） 。
的地质条件复杂， 有珠海湾仔断裂带的 低序次断裂经过， 桩的施工周期长 （历 时"年 多 ） ， 孔径大， 桩身深， 施工难度
上 %% 层 （其中裙房 & 层） ，总建筑高度
#"Y。
"%).**-，设计为框剪+筒体结构体系，
按’度抗震设防。塔楼基础采用冲孔灌 注桩， 共 #* 根 （图 "） ， 冲孔深度约 !$W#*
珠海国税大厦位于珠海市中心地 区， 总建筑面积#( (($.( - ， 地下"层， 地
$
A
地质条件 根据工程地质报告表明，施工中
冲孔通过主要地层为： ! 素填土层； " 冲积土层、砂质粉质粘土层及粉质粘 土、 砾砂 （以 石 英 为 主 ， 粒 径 $W( -- 厚 度 $W) - 不 等 ） ； 厚 度 $W# #中 粗 砂 层 ，