厦漳跨海大桥北汊主桥建造技术

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厦漳跨海大桥北汊主桥斜拉索外置式阻尼器及其参数分析

厦漳跨海大桥北汊主桥斜拉索外置式阻尼器及其参数分析李军;杜世界【摘要】This paper simply introduces project profile of Xia-zhang Crossing Sea Bridge and expatiates researches on vibration and vibration control of stayed cables at home and abroad. In allusion of features of big flexibility of ultrolong stayed cables, low internal damp, wide distribution of inherent frequency and easy vibration under excitation of wind and rain and displacement of supporting end in northern bay of Xia-zhang Crossing Sea Bridge, the paper conducts analysis for vibration frequency of stayed cables, determination of installing height of damper, selection of viscosity of viscous bodies and calculation for size of damper boxes, etc. , and finally selects viscous shearing damper as external damper for stayed cables to ensure safety of stayed cables.%简要介绍厦漳跨海大桥工程概况,阐述国内外对斜拉索振动及振动控制的研究.针对厦漳跨海大桥北汊主桥超长拉索柔性大、内阻尼低、固有频率分布广,极易在风、风雨和支承端位移等激励下发生振动的特点,从斜拉索振动频率分析、阻尼器安装高度确定、粘性体粘度选择、阻尼器箱体大小计算等几方面进行分析,最终选择粘性剪切型阻尼器作为斜拉索外置式阻尼器来保证斜拉索安全.【期刊名称】《公路交通技术》【年(卷),期】2012(000)003【总页数】5页(P50-54)【关键词】跨海大桥;斜拉索;外置式;阻尼器;粘性剪切型【作者】李军;杜世界【作者单位】招商局重庆交通科研设计院有限公司,重庆400067;合乐中国有限公司,上海200021【正文语种】中文【中图分类】U448.271 工程概况厦漳跨海大桥位于福建省漳州开发区九龙江入海口，北端起于角嵩路与青龙路交界处，南端止于漳州开发区的中埔。

厦漳大桥北汊斜拉桥成桥荷载试验研究

１
Ｈｚ以内，频率很低，结构为柔性体系；实测频率均
大于相应理论计算频率。
由表６数据可以看出，斜拉索索力增量校验系数为０．３１～０．９３，均小于１，说明索力增量实测值小于理论计算值。４动载试验结果与分析
４．１
图５
Ｘｚ
主粱竖弯理论频率与振型（频率０．１９６Ｈｚ）
Ｙｚ
自振特性测试结果与分析自振特性测试采用中国国家地震局工程力学研
［１］重庆交通科研设计院．ＪＴＧ／ＴＤ６５一０１—２００７公路斜拉桥设计细则［ｓ］．北京：人民交通出版社，２００７．［２］中交公路规划设计院．ｊｒＩ．ＧＤ６２－－２００４公路桥涵设计通用规范［Ｓ］．北京：人民交通出版社，２００４．［３］招商局重庆交通科研设计院有限公司．福建省厦漳跨海大桥北汉主桥成桥荷载试验检查报告［Ｒ］．重庆：招商局重庆交通科研设计院有限公司，２０１３．［４］严国敏．现代斜拉桥［Ｍ］．成都：西南交通大学出版社，
厦漳跨海大桥北汊主桥位于福建省厦门市，为主跨７８０ｍ的５跨连续半漂浮体系双塔双索面斜拉桥…，其跨径布置为９５
ｍ＝ｌ４３０ｍ＋２３０ｍ＋７８０ｍ＋２３０ｍ＋９５
ｍ。索塔采用钻石形，包括上塔柱、中塔
柱、下塔柱、下横梁。塔柱采用空心箱型断面，Ｃ５０混凝土浇筑。主梁采用扁平流线型钢箱梁，其含风
在０．００２
０．００１５～０．１１００．０９７６～０．１１３
９之间；Ｋ２截面冲击系数
０～
６～０．０９３
６之间；Ｋ５截面冲击系数在
７之间；Ｄ４截面冲击系数在０．００２
６—０．０７８
４之间。在２车以不同车速单幅跑车时，北汊
６之间；
８—０．０９９
主桥Ｄ５截面冲击系数在０．０１０Ｄ９截面冲击系数在０．０２０

厦漳跨海大桥钢桥面铺装施工工艺控制

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计量罐的计量精度进行检测，要求误差小于１％。．Ｏ
２３冷料仓上料速度测定．．２
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２桥面铺装底层（浇注式沥青混凝土）
根据本工程需要，首先由拌和楼有经验的操作人员初步确定拌和楼冷料仓放料口的开口大小，固定该开口尺寸并
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
钢板
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喷移采清洁度；５粒Ｉ与—ｌ０蹶ｓ级；逝０ｏ Ⅲ
ｒ
拌和楼计量检查主要是对拌和楼热料仓、粉仓及沥青称量系统进矿行计量检查，认拌和楼称量的准确性。确
采用适当的、现场易于操作的方法检测拌和楼称量系统的准确性检测方法和检测结果需得到监理的认可。对拌和楼的矿粉计量仓及沥青
建材发展导向２１０２年８月
交通建设
厦漳跨海大桥钢桥面铺装施工工艺控制
鞠赣华
（圳高速工程检测有限公司）深
摘要：本文结合工程实例，主要介绍了采用先进ＴＰＶＲ＠ＯＥＥ的防水粘结体系，确保桥梁结构安全，以及优良的防水粘结能力：利用浇注式沥青混凝土良好的整体性、耐久性而不易松散、抗水害和抗老化性能，以及防止水渗透能力等特点，应用于厦漳跨海大桥钢桥面铺装底层，作为桥面铺装的保护层；利用高弹改性沥青ＳＭＡ１０作为桥面铺装面层，确保了桥梁优良的使用质量及使用寿命。关键词：钢桥面铺装；施工工艺；控制厦漳跨海大桥桥面铺装及交通安全设施工程起于厦门马青路院前处，于漳州龙海市后宅处。路线全长９３５其中桥梁长度８４ｋ北止．３，．６ｍ，５高（０３％）沥青含量高（～０等“ ２～Ｏ，７１％）三高 ” 点，特其生产、运输、摊铺等施工工艺都完全不同于普通沥青混凝土，生产过程中温度要求高、运输过程需要专业运输设备、摊铺后不需要碾压。同时，浇注式沥青混凝土的旌工还需要处理许多施工工艺的细节问题：如：拌合到成型各环节例从的温度波动控制、两幅浇注式沥青混凝土之间的接缝处理等。这些细节问题都要求工程实施单位应具备丰富的浇注式沥青混凝土施工经验和固定的专业劳务人员完成，充分掌握浇注式沥青混凝土施工工艺，防范于未然，免出现施工质量问题。避

厦漳跨海大桥北汉主桥BZP3#主塔墩承台施工

浆。表１承台混凝土温度控制标准
序号
１２
钢筋保护层：承台周边的钢筋保护层采用水泥砂浆垫块，其强度不小于承台混凝土的设计强度，保护层垫块宜错开布置，间距ｌ＿０ｍ左右；承台底部钢筋保护层较厚，且有封底混凝土将承台底部与江水隔离，因此，承台底部的钢筋保护层可采用架立钢筋设置。为便于钢筋定位并加大钢筋骨架的强度、刚度，应根据需要配置适当数量的架立钢筋。 ④ 预埋件、预留孔接地装置应严格按设计要求施工。塔座预埋钢筋应按设计位置安装准确、牢固，若塔座钢筋与承台顶面钢筋相碰，可适当移动承台钢筋位置。为方便施工，在安装承台顶面的水平钢筋网时宜预留适当数量的进人孔，并在进人孔处安装楼梯供人员上下；浇筑混凝土时，应注意将进人孔处断开的钢筋连接上。２．３．３冷却水管、测温元件安装为减少混凝士内部水化热，降低承台混凝土内外温差，避免承台混凝土开裂，采取在承台混凝土内设冷却水管通水降温的措施。
按设计要求，模板面铺设透水模板布。２．３．５承台混凝土浇注承台属于大体积混凝土，其配合比应根据实际施工时所采用的砂石料、水泥及外加剂的性能进行交叉配合比试验，确定最佳的混凝土施工配合比。配合比应遵循的总的原则是：采用低水化热水泥，降低混凝土的入仓温度等潜施，以改善混凝土的性能，减小混凝土的水化
过钢筋数量的５０％。
承台模板采用定制钢模。钢模由工厂分块制作，螺栓连接。模板安装应在钢筋绑扎之前进行，安装前根据弹出的模板边线，在基坑底部支模处铺设水泥砂浆找平层，以保证模板下口平齐。模板安装前，按设计要求在模板表面铺设透水模板布。模板分块吊装，按从中间向两侧拼装的顺序进行施工，模板安装应稳固，接缝严密，不得漏浆。模板利用围堰进行支撑。６．５ｍ高模板应一次性全部安装到位。模板根部用水泥砂浆封堵，防止跑浆。

跨海大桥主桥建造技术汇报

单塔桩数 36
布置形式梅花型
类别嵌岩桩
桩径(m) 3.0~2.5
桩长(m) 73.8~111
工期工期较长,须在台风到来前下沉。工期短,受台风等因素影响较小。
25
2.1.2 方案比选
建安费
11646万元
10941万元
综合评述
1.沉井基础刚度大,整体性好,受力明确,但施工需要大型锚碇系统、浮运和下沉需困难,加工、浮运定位、下沉均需要较高的技术水平,施工风险较大,工程造价和成本较高。
2.桩基础的穿透能力较强,可以将上部结构的荷载传递到较深的地层中, 容易选择承载能力相对较理想的地层,同时桩基础也比较灵活,形式多样, 具有施工机具简便、技术简单、适用范围较广、造价较低。
从地质、水文、经济等角度分析，推荐采用群桩基础方案。
26
2.1.3 施工图设计
27
2.1.3 施工图设计
桩基基本设计参数
基础形式
沉井
桩基础
结构受力特性
整体稳定性好、刚度大,受力明确, 可以承受较大的竖向和水平荷载。
适应地层的能力强,稳定性好,整体刚度约小,承载力比较均匀,但单桩受力特性有一定离散性。
施工难度
规模较大,结构复杂,下沉深度较大, 需要较高精度的施工控制及较多的施工设备,施工难度大。
工艺多、成熟,对地质和施工条件适应性好,数量大。
米。
米，中
，塔高
227 97.1
塔
柱米
，
其
227米！
13
1.2.2 主要构件
热挤聚乙烯高强钢丝斜拉索
14
1.2.2 主要构件
流线型扁平钢箱梁
15
1.2.3 关键构造

福建厦漳跨海大桥钢箱梁施工技术探讨

福建厦漳跨海大桥钢箱梁施工技术探讨摘要：本文以福建厦漳跨海大桥钢箱梁施工技术为研究对象，针对施工中的相关问题进行了分析与研究。

文章主要介绍了材料及材料管理、钢箱梁段制作和整体组装、钢箱梁的工地连接以及附属设施安装等内容。

希望本文的研究能够为相关领域提供一些参考和借鉴。

关键词：福建厦漳跨海大桥；钢箱梁；施工技术厦漳跨海大桥工程是海峡西岸高速公路网和综合交通体系的重要组成部分，是福建省“十一五”规划建设的重要交通基础设施，起自厦门至成都国家高速公路厦门海沧至漳州天宝段的青礁枢纽互通，以桥梁方式跨越厦门湾，经海门岛，止于漳州龙海后宅。

它的建成将大大缩短从厦门湾南岸到厦门岛中心城区所需的时间，进一步促进厦漳经济融合。

此外，作为连接厦门港海沧和招银两大港区的纽带，厦漳跨海大桥对于整合港口资源、提升港口国际竞争力具有十分重要的现实意义。

本文针对钢箱梁施工的相关技术和要求进行了如下的分析。

1.材料及材料管理1.1 材料材料是指构成钢箱梁、钢锚梁、钢牛腿所发生的材料，包括钢材、高强度螺栓、圆柱头焊钉、焊接材料和涂装材料等；钢箱梁、钢锚梁、钢牛腿制造所用的钢材应为未经使用过的新材料；钢箱梁、钢锚梁及其零件制造使用的钢材，其化学成分、力学性能等必须符合相关标准和图纸的要求；当钢材表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许负偏差值的1/2；钢板厚度允许偏差应符合《热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量及允许偏差》（GB709-2006）的规定；钢材表面锈蚀等级应符合《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》（GB8923-88）的规定；焊接材料的选用应根据焊接工艺评定试验结果确定，必须符合相应标准的规定；高强度螺栓连接副应符合GB/T 1228～1231－2006的规定；普通螺栓应符合GB/T 5782－2000的要求；钢材下料前应进行预处理，喷涂无机硅酸锌车间底漆一道20μm。

1.2 材料管理主桥钢结构制造所用材料应符合设计文件的要求和现行标准的规定，除必须有材料质量证明文件外，还应进行抽样检验，合格后方能使用；制造厂应制定材料管理制度，做到存放、使用规范化，保证材料使用的可靠性；钢材应按同一厂家、同一材质、同一板厚、同一出厂状态每10个炉（批）号抽验一组试件；钢板应采用色带标识。

厦漳跨海大桥北汊桥钢箱梁锚拉板制造技术研析

厦漳跨海大桥北汊桥钢箱梁锚拉板制造技术研析摘要：根据厦漳跨海大桥北汊桥钢箱梁锚拉板结构特点，结合生产实际情况确定制造工艺过程，确保其制作质量。

关键词：厦漳跨海大桥；斜拉桥；钢箱梁；锚拉板；制造技术；角度控制Abstract：According to the Xiamen-Zhangzhou Cross-sea Bridge of North Bridge steel box girder drawing board structure characteristics, combined with the actual production to determine the manufacturing process to ensure that the quality of its productionKey words：Xiamen-Zhangzhou cross-sea bridge ,Cable-stayed bridge, Steel box girder,Anchoring plate, Manufacturing methods, Angle control1 工程概况厦漳跨海大桥位于福建漳州九龙江入海口，北连厦门海沧投资区，南接漳州经济开发区，其北汊主桥桥长1430米，主跨780米，可满足三万吨级船舶安全通航，采用双塔双索面五跨连续半漂浮斜拉桥形式，在同类型桥梁中其主跨跨度位居全国第六、世界第九，也是目前福建省第一大桥。

北汊主桥采用扁平流线形钢箱梁结构，考虑安装起吊能力，全桥钢箱梁划分为99个梁段，每个梁段是由桥面顶板、底板、外腹板、纵隔板、横隔板、锚拉板、风嘴等组成的单箱五室薄壁结构，见图1。

北汊桥斜拉索在钢梁上的锚固采用了锚拉板结构形式。

锚拉板焊接于对应主梁外腹板部分的箱梁顶板，分上、中、下三部分。

锚管嵌于锚拉板上部的中间，两侧用焊缝互相连接，中部除了要开孔安装锚具外，尚需连接上下两部分。

活动支架辅助不变幅架梁吊机架设钢箱梁

承台
3. 活动支架架设钢箱梁方案
3.3 索塔区梁段吊装施工步骤：
索塔区梁段吊装就位精确调整T1与T2梁段，塔梁临时连接匹配T3梁段焊接对位挂设、张拉第一对斜拉索架梁吊机前移斜拉索第二次张拉拼装大里程架梁吊机
T3 T2 T1 T2 T3 小里程大里程
塔柱
形成两端对称悬臂架梁工况
承台
3. 活动支架架设钢箱梁方案
拆除活动支架跳板梁
起吊M6梁段与M5梁段匹配挂索、张拉、架梁吊机前移起吊M7梁段与M6梁段匹配挂索、张拉、架梁吊机继续前移架设下一梁段
1. 工程概况
1.3 钢箱梁：
钢箱梁共分为A～J10种节段类型、50个节段。主梁标准节段长度15m。梁段最大起吊重量360.98t。梁段划分见下图：
塔区梁段标准梁段墩顶梁段合拢段
5
1. 工程概况
1.3 钢箱梁：
◎主梁为全断面整体式，扁平流线形封闭结构，中心线处梁高3.5m，含风
嘴梁宽38m,单箱五室薄壁结构。上翼缘采用正交异性板结构。
跨越天堑
超越自我
活动支架辅助不变幅架梁吊机架设钢箱梁
目录
一、工程概况二、施工方案比选
三、活动支架架设钢箱梁方案四、安全环保文明施工五、小结
1. 工程概况
1.1 地理位置：
厦漳跨海大桥，地处九龙江入海口，起于厦门海沧区，止于漳州龙海市。
1. 工程概况
1.2 桥型布置：
主桥主跨为780m的连续半漂浮体系双塔双索面钢箱梁斜拉桥。是中铁大桥局集团目前已建和在建跨度最大的斜拉桥，我公司承建北汊北引桥和北汊北半主桥。
3500
38000 钢箱梁标准断面示意图（单位：mm）

厦漳跨海大桥钢箱梁施工关键技术

拉索超张拉辅助悬臂拼装施工嘲；中跨合龙段采
用顶推辅助配切法施工Ⅲ 。４主要工况及关键技术
异常敏感，线型控制及合龙难度大。
（３）钢梁节段体积大（３８ｍ×１５ｍｘ３．５ｍ），
粱段吊装及纵移示意图见图３。
吊机底座
最大吊重达４００ｔ（吊具约４０ｔ），吊高达６０ｍ。悬
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总第２５７期２０１３年第２期
ＴｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎＳｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ
交
通
科
技
ＳｅｒｉａｌＮｏ．２５７Ｎｏ．２Ａｐｒ．２０１３
ＤＯＩ１０．３９６３／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７１ — ７５７０．２０１３．０２．００７
节段最重３６１ｔ。墩顶区共９节梁段，均采用活动支架辅助不变幅架梁吊机吊装施工，解决了浅滩区浮吊无法作业的难题；边跨合龙采用斜拉索超张拉辅助悬臂拼装施工，避免了合龙口观测、合龙

厦漳跨海大桥钢箱梁斜拉桥中、边跨合龙施工技术

２４：００的温度相差约７．５℃，合龙口间距相差约７ｃｍ，因此在２０：００时合龙段很难嵌人合龙口，合龙方式完全采用配切方式有较大困难，因此提出了有
万方数据
２４
世界桥梁
表２劲性骨架受力计算结果
千斤顶
２０１３，４１（４）
重三三圭三三三至三塑塑笪墨堕堡
删合龙段
：：
Ｍ２４
图９合龙口张拉装置
４．３连续观测为掌握合龙口间距在一天内的变化规律，对其进行了２４ｈ的连续观测，确定合龙口间距与时间和温度的关系。由于合龙段下料长度主要参考夜间温度，因此仅列出了夜间合龙口间距测试结果，如图７所示。
时ｌ司
世赠霹＊窭ｊ：｝｝
骨架仅传递弯矩和剪力，不传递轴力，合龙桁架承受日照升温。日照升温按体系升温２０℃、顶板升温４０℃考虑。②塔、梁临时约束解除后，合龙桁架与合龙段加强件共同承受体系降温６℃，此时劲性骨架能传递轴力、弯矩、剪力。该工况主要模拟主梁经顶推回到原位后、合龙段匹配完成后主腹板焊接完成前的夜间温度变化。③桥塔临时约束解除后，合龙桁架与合龙段加强件承受日照升温，此时劲性骨架能传递轴力、弯矩、剪力。该工况偏于安全地不考虑合龙段已焊接好的主腹板参与受力，主要模拟合龙后第２天的日照升温。３种工况的计算结果如表２所示。
文章编号：１６７１—７７６７（２０１３）０４一００２１一０５
１
工程概况厦漳跨海大桥北汉主桥为主跨７８０ｍ的５跨连
续半飘浮体系钢箱梁斜拉桥，跨径布置为（９５＋２３０＋７８０＋２３０＋９５）ｍ，双向６车道，箱梁全宽３８ｍ。全桥钢箱梁制作划分成８类梁段９９个节段。斜拉索采用１
６７０Ｎ∞ｏ．＇【．亨心
Ｂ１２、Ｂ１３、Ｂ１４斜拉索超张拉索长值

跨海大桥裸岩地质钢栈桥施工技术

跨海大桥裸岩地质钢栈桥施工技术朱鹏军摘要：钢管桩基础、贝雷梁结构的栈桥在桥梁建设中被大量应用，它的基础施工质量与安全应用息息相关，同时栈桥基础施工会因地质条件而会有所不同。

本文论述厦漳跨海大桥在水流速大、裸岩地质条件下事实建造的过程，介绍跨海大桥在裸岩地质钢栈桥施工技术。

关键词：跨海大桥；钢栈桥；施工技术；裸岩地质1 引言伴随当代铁路、公路网络快速发展，跨海大桥的大量出现，海况的复杂也越来越多。

栈桥在跨海大桥施工时起到物资通道的作用，其作用是变海上施工为陆上，将复杂海况影响降低。

海上栈桥受其周围环境条件影响，施工效率低、实施性难度较大、风险性比较大，在错综复杂的海上、裸岩地质情况下更为突出，研究复杂海况裸岩地质环境下栈桥快速施工技术对跨海大桥建设尤其重要。

2工程概况2.1大桥简介厦漳跨海大桥在厦门湾九龙江，全长九千多米，其有北汊桥、海门岛立交和服务区、南汊桥、海平立交四大部分组成。

北汊主桥为跨七百多米的双塔空间双索面五跨连续钢箱梁斜拉桥，桥塔形状为钻石形，钢箱梁截面为扁平流线型；南汊主桥为主跨三百米的双塔平行双索面三跨连续结合梁斜拉桥，桥塔为H 形，结合梁截面为工字形；引桥均为连续梁桥。

2.2施工条件（1）风大：其位置每年六到九月份为台风常发期，风速大，其中最大瞬时风速为46 m/s。

（2）位置恶劣：其位置在台湾海峡地震常发区，地震烈度高、发生次数大。

（3）地质复杂：桥位海床面高低落差大，倾角较大；覆盖层相对较浅，部分墩位覆盖层消失，基岩暴露在外面；基岩抵抗变形的能力强高，风化不均，大多数都有球状凸起。

3采用钢栈桥方案的总体思路3.1问题分析（1）裸岩地质条件下钢管桩建造难度大。

覆盖层区比较浅钢管桩打入比较浅，受斜岩面及圆球状凸起等各种因素的影响，插打时钢管桩底口易屈曲变形，钢管桩不能达到栈桥基础的受力。

（2）复杂海况栈桥实施效率低。

风大、位置恶劣、地质复杂、水流速度急的复杂海况将极大影响施工船舶的工作时间，对栈桥构件的吊装及焊接作业工效产生影响，栈桥建造进度将受到严重影响。

北汊大桥大直径深水钻孔桩桩基施工

王矍焦丕北汊大桥大直径深水钻孔桩桩基施工刘香云袁世超(河南宏达路桥建设有限公司，河南郑州450052)∥偏南”父直径深水套孑矗的施工：因其难度较高、贝脸大而存在其特殊．巨的二‘高7，在太妻具体问题具磊：＆并：?妊o ；预矗辜菇≥。

≥自i ≤“，?顺利她棵赁保量完鼠辘工任务的。

通过严格控制泥浆指标、钻进速度，合理控制水头赢魔，是可以防止和避免塌孔事故的；通过时穿孔洞浆，：j 。

等事故的处理，探索和积累经验，培养和锻炼了队伍，提高了队伍整洚索质。

2幺法熊蕾帕大直径；钻孔被；事故处理，j 。

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：．?声√州／，疹南京长江第二大桥桥位处的长江被八卦洲分为南、北两汊，北汉地形总体上倾向于长江，地面高程2．59—729m ，桥位处水面宽955m ，河床地形微向南倾，平均坡度<10深泓靠近南侧，最大水深1315m 。

北汉大桥全长为2172m ，桥面宽32m ，中央分隔带为15m ，主桥为90+3。

165+90m 五跨变截面PC 连续箱梁，主墩基础采用18根●2．B m 的钻孔灌注旺。

1水文．地质概况水文：该河段位于下游感潮区，以雨洪径流为主，同时受潮汐影响，每年5—10月为汛期，洪峰出现在6—8月。

—般冲刷436m ，主竭女局部冲届91370m ，最大冲届酆；R 度18．06m 。

工程地质：覆盖层为冲积层，主要为粉细砂、淤泥质亚粘土和亚粘土，岩层为沉积岩，主要为泥岩、粉砂钙质岩及砂岩，岩层中有少量裂隙水存在。

桥使不良地质为软土和可液化砂土，桩进入覆盖层深度约33m ，进入全风化岩深度为35m ，嵌入．微风化层9．65m 02钻机与泥浆由于覆盖层较厚，嵌岩较深，经比较分析，选用了K P 3500型全液压转盘式钻机，其主要技术参数见表1表l-赢童毫音曩3，■t 日一"缸1I■■811l i l t怫5．F ●．1《曩)蟹t 曩●(rPm m ；,(≮W )e托寸．，1，t 勰鼻啪■拜■力储桃矗t 琦事(m J{¨)∞2强符(m 日)f kW )●戈皇董m量走■压力鲫主氨舟●主扼l I《州-I II 蚋J(坩)啪盯f 1)l 此筋彻性能优良，在钻孔施工中较好地完成了施工任务。

厦漳跨海大桥

厦漳跨海大桥地理位置厦漳跨海大桥效果图简介厦漳跨海大桥位于厦门九龙江入海口，北连厦门海沧投资区，南接招商局中银经济开发区。

推荐方案的桥位选址是：北端起于角嵩路与青龙路交界处，南端止于漳州开发区的中埔。

外形大桥全长11.7公里，比海沧大桥长了近一倍，其中主桥长9.2公里，两端引桥长2.5公里，按双向四车道高速公路标准建设，设计时速100公里。

大桥的设计充分考虑了厦门港船舶通行的需要，其中北汊净高53米，航道净宽≥140米，可通行3万吨级集装箱船；南汊净高近40米，航道净宽≥220米，可通行5000吨级船舶。

大桥主体部分为双塔斜拉桥，南汊为每跨70米的连续钢构。

双向六车道，桥面行车道宽度为33米，海门岛到龙海岸桥梁外侧各设2.0米人行道，桥面宽37米。

设计行车速度100千米/小时。

工程可能产生的主要环境影响1.海域水动力及水环境影响：大桥建成后邻近海域流态的变化不明显，流速改变不大，以减速为主，所造成的淤积量增加很小；正常情况下，施工期泥沙、污水排海和营运期污水排海对水质和底质影响较小。

2.环境空气影响：施工扬尘和沥青烟气分别对沿线施工场界两侧外100~150米和50~100米范围的居民将产生一定的影响；燃油机动车尾气对周围环境空气质量影响较轻微。

3.环境噪声影响：施工期对施工场界外100~200米范围的居民等声敏感点将产生较明显的噪声影响；营运期对路基两侧外100米范围的居民等声敏感点将产生较明显的噪声影响。

4.生态环境影响：工程永久和临时占地约115公顷，果作林草植被破坏面积约75公顷，占用浅海和滩涂海域约19公顷。

工程施工无水下爆破影响。

大桥距白鹭和白海豚自然保护区最近距离分别约有4.5公里和9公里以上，大桥虽从红树林和河口湿地自然保护区边缘通过，但可采取桥墩避开和桥梁跨越红树林带措施，所占用属于河口湿地自然保护区实验区的湿地很少，工程建设对红树林、白鹭和白海豚影响较小。

工程建设虽对海陆生物生境、渔业养殖和动植物、湿地、土地资源有一定的影响，但对生物多样性影响不大，不会明显造成生态完整性和稳定性的破坏。

厦漳跨海大桥通车运营

［２］王学军，杜进生，吴沛林．高速公路桥梁拓宽中几个问题的讨论［Ｊｌ公路，２００８，（０７）．『３］谢丹，黄晖．高速公路桥梁拓宽技术研究［ＪＪ＿山西建筑，２ｏ０８，
（２ｏ）．
接的方式也进行了介绍，以期给相关的项目设计与建来自提供参考与帮助。
参考文献
［１】方益红．高速公路桥梁拼宽改造关键问题分析［Ｊ】．福建建筑，
２００９，（０９）．
２。３．１空心板梁的拼接处理空心板是共同连接方式的一种，让铰缝、桥面
２．３。２Ｔ梁的拼接处理
在同一时间进行的施工，无法避免沉降、收缩差异，天长日久，容易给结构的连接位置造成裂缝，使得行车安全存在隐患，所以，要重视施工后期对桥梁的维护。２＿２＿２上部构造与下部构造均连接新旧桥改建完成后，为提升其承载力，降低新结构的变形、沉降、内力作用等问题，可选择植入钢筋，对湿接缝进行浇筑，来提升改造后桥梁的整体性能，这些方法对墩台帽梁等结构同样适用。这种方案的优点是很好地将新、旧桥上、下结构联系成一个整体，使它们在工作时可以共同受力。该方式不尽完美，其缺陷表现在基础沉降的差异性导致其较大附加内力的产生，裂缝就出现在桥梁连接处，安全和外观均受到影响。２．２．３上部构造相互连接、下部构造不连接若对上部构造进行连接却不连接下部构造，上部构造因承受附加内力，上、下结构在受力时是独立的，上部连接不会对下部产生很大的内力。为减小桥梁存在的基础沉降差异，可通过加桩长等有效措施来解决。杭雨、沪宁等高速公路采用的是上部连接、下部不连接。沪宁高速公路目前在完成扩建后已通车逾２ａ，在这段时间，桥面还未出现纵向裂缝。

厦漳大桥北汊主桥通航孔通航能力分析

ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓｃａｌｅｏｆｔｈｅｗｈａｒｖｅｓｉｎｉｔｓｕｐｐｅｒｒｅａｃｈｅｓａｎｄａｄｊｏｉｎｉｎｇａｒｅａｓ．Ｂａｓｅｄｏｎｓｕｒｖｅｙｄａｔａ，ｔｈｅｆｅａｔｕｒｅｓｏｆｔｈｅ
ｏｆｔｈｅｎｏｒｔｈｎａｖｉｇａｂｌｅｓｐａｎ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｏｆｔｈｅｓｔｕｄｙｃａｎｂｅａｇｕｉｄｅｆｏｒｎａｖｉｇａｔｉｏｎｓａｆｅｔｙａｄｍｉｎｉｓｔｒａｔｉｏｎａｎｄｗｈａｒｆｄｅ～
厦漳大桥位于厦门湾九龙江口，连接厦门和漳州两市，路线全长９．７１３ｋｍ，其中桥梁长度９．０３５ｋｍ，预计２０１３年上半年建成通车。大桥在规划的海沧港区２３＃泊位处跨越北汊海域，经海门岛后跨
ｖｅｌｏｐｍｅｎｔｐｌａｎｎｉｎｇｏｆｔｈｅｕｐｐｅｒｒｅａｃｈａｎｄａｄｊａｃｅｎｔａｒｅａｓｏｆｔｈｅｂｒｉｄｇｅ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｗａｔｅｒｗａｙｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ；Ｘｉａｍｅｎ— Ｚｈａｎｇｚｈｏｕｂｒｉｄｇｅ；ｎａｖｉｇａｂｌｅｓｐａｎ；ｎａｖｉｇａｔｉｏｎａｌｃａｐａｃｉｔｙ；ｎａｖｉｇａｂｌｅｈｅｉｇｈｔｃｌｅａｒａｎｃｅ

厦漳跨海大桥北汊主桥建造技术

备注层状风化花岗岩，钻机共12台，回旋钻5台，冲击钻7台。锁口大板单臂围堰，水下封底，分两层浇注。
在标高26.7米、43.7米处设置拉杆两道
同步施工，分两次浇注。
a
19
1.3 施工历程
中塔柱上塔柱墩顶段标准段合龙段
97米 81米 5段 24段 1段
2011.3.13～ 2011.8.8
6台钻机、6个循环
a
31
2.2.3 实施情况
北塔桩基从2009年8月1日开始施工，至2010年6月7日最后一个桩基结束，历时310天；南塔桩基从2009年8月1日开始施工，至2010年4月10日最后一个桩基结束，历时253天。全桥共72根桩，经声测管检测，全部为A类桩。
北塔桩基是全桥工期的一个控制性节点，施工单位进行了课题研究——《海中球状风化花岗岩地层大直径超长钻孔桩施工技术研究》。
构件
主塔塔身、过渡墩、辅助墩
拉索主梁
主要材料混凝土C50 钢筋HRB335(HRB400) 钢丝φ7 钢材Q345C(Q370qC)
数量 41760(m3) 8737(t) 3236(t) 28044(t)
材料指标 0.77 0.16 0.060 0.52
注：全桥面积=1430*38=54340m2
此，不得海水造浆。 ➢虽然设计要
桩顶荷载/kN
0
20000 40000 60000 80000
0
桩端阻力/桩侧总阻力/kN /
求桩基进入弱、
10000
微风化岩层，但按摩擦桩计算。桩基承载力试验证明了计算模式的正确性。
20000 30000 40000 50000 60000
桩端阻力桩侧总阻力

厦漳跨海大桥第V标实施性总体施工组织设计.doc

目录第1章工程概况 (2)1.1、工程相关情况 (2)1.2、地理位置及自然环境、交通运输、水电、材料等情况 (4)1.3、工程结构、工程规模及主要工程数量表 (8)1.4、合同、顾客和政府的特殊要求 (18)1.5、质量、环境保护和职业健康安全要求 (18)第2章项目组织和总平面布置 (19)2.1、施工组织机构设置及职能部门框架图 (19)2.2、施工总平面简要说明 (20)第3章总体施工流程及分项工程施工工艺方案 (22)3.1、施工顺序 (22)3.2、主要工序的施工方法 (25)3.3重点（关键）和难点工程的施工方案、方法及其措施 (82)第4章质量计划 (98)4.1、技术规范和标准 (98)4.2、单位、分部、分项工程划分表 (98)4.3、质量保证技术措施 (98)4.4、冬季、雨季、台风季节施工质量保证措施 (128)第5章安全管理及控制措施 (133)5.1、安全生产目标 (133)5.2、安全生产组织机构 (133)5.3、项目部各级人员及部门的安全生产责任制 (134)5.4、安全保障措施 (139)5.5、安全保证的落实方法与组织管理措施 (144)5.6、安全实施细则 (145)第6章文明施工和环境保护 (145)6.1、文明施工与环境保护目标 (145)6.2、文明施工及环保的保证组织及体系 (146)6.3、文明施工及环保的技术措施 (147)6.4、文明施工及环保的落实方法与组织管理措施 (152)6.5、文明施工及环保实施细则 (153)第7章施工总进度计划 (155)第8章工、料、机需用计划 (157)8.1、劳动力需用计划 (157)8.2、材料需用计划 (157)8.3、机械设备需用计划 (157)第9章临时生产设施工程 (162)第10章施工技术总结计划 (163)第1章工程概况1.1、工程相关情况1.1.1、工程简要说明福建厦漳跨海大桥位于漳州九龙江入海口，北连厦门海沧投资区，南接招商局漳州港开发区，大桥全长10.4公里。

厦漳跨海大桥北汊主桥BZP3#主塔墩承台施工

厦漳跨海大桥北汊主桥BZP3#主塔墩承台施工摘要：厦漳跨海大桥北汊主桥BZP3#主塔墩位于九龙江入海口，承台采用锁口单壁钢套箱进行施工，施工难度大。

关键词：跨海大桥；主塔墩；承台；锁口；钢套箱；围堰1 工程概况厦漳跨海大桥工程位于厦门海沧区与漳州交界、九龙江入海口处。

路线全长9.333km，其中桥梁长度8.546km。

北汊桥梁长6.692km，南汊桥梁长1.854km，海门岛及漳州岸接线（即海门立交）长0.787km，按车速100km/h双向六车道高速公路标准设计，路基宽度33.5m，桥梁宽度33m，设计荷载为公路-I级。

大桥工程主要包括北汊北引桥、北汊主桥、北汊南引桥、海门岛立交及收费服务区、南汊桥、海平互通立交组成。

本文重点阐述北汊主桥BZP3#主塔墩承台施工。

2 承台施工2.1 概述BZP3#墩承台横桥向长42m，顺桥向宽29m，其平面设计为带圆角的矩形，四个角上的圆弧半径为R=2.50m；承台顶标高+3.7m，底标高-2.80m，厚度6.5m，承台混凝土方量7883m3，平面面积1213m2。

2.2 围堰施工结合水文地质条件，本墩采用锁口单壁套箱围堰施工，桥位处平均高潮位为+2.411m，最高高潮位为+4.511m，平均波浪高度1.76m，围堰顶标高考虑为+5.0m，底标高为-7.0m （入土深度为3.2～3.4m），封底厚度为1.6m。

配备一套围堰及承台模板。

钻孔桩施工完成后，拆除钻孔平台，在周边护筒上焊接导梁支撑牛腿，安装导梁和内支撑，插打锁口式单壁套箱围堰侧板。

围堰侧板、导梁及内支撑经计算均符合要求。

锁口式套箱围堰的设计及制造应保证其强度、刚度、密封性能达到使用要求。

围堰加工分块根据吊机起吊能力确定，制造完成后，根据设计、规范要求对其质量严格检查验收，现场采用龙门吊或履带吊在支栈桥上分块拼装插打的方法施工。

图1 主塔墩锁口套箱围堰布置图2.2.1 锁口套箱围堰施工准备①准备模板护脚砂袋；②根据设计图纸安装导环牛腿；③按设计图预拼套箱侧板；④套箱模板的验收和试插；⑤严格按图纸制作内支撑及导梁；⑥利用抓泥斗和吸泥机将套箱围堰范围内河床大致清平；⑦拆除平台，切割部分护筒，准备好导环牛腿材料。

夏漳跨海大桥北汊南引桥桩基施工方案

钻孔灌注桩施工组织设计1. 施工整体部署1.1单桩进度计划钻孔桩施工工效分析（60m桩长为例）1.2整体进度计划每个墩位单幅各有4根桩，由于施工钻机尺寸大，避免钻孔施工时地基承受钻机的竖向荷载、振动荷载后，护筒底口孔壁受挤压，导致坍孔、缩径情况的发生，必须对钻机相互位置进行合理安排，首先按合理顺序进行开钻，一般原则是斜向隔排间隔作业的钻孔顺序，使之满足桩间距不小于2.5d。

具体如下图：钻机开钻顺序图如图示，每台钻机按照1〜8的顺序开钻，根据工期需要尽可能的布置数量较多的钻机2. 施工方案2.1成孔工艺的选择根据本工程工程地质条件，桩长在60m左右，主要为细砂层、中砂层、圆砾层、卵石层、强风化花岗岩层、中风化花岗岩层，桩径从顶部 2.0m变化为1.6m，采用泵吸反循环成孔工艺, 其中土层、砂层、圆砾层、卵石层采用挂刀钻头，岩层采用牙轮滚刀钻头。

2.2钻机的选择钻机选型一般根据钻孔直径和钻孔深度确定。

在地层条件复杂，需使用不同钻头钻进的情况下，也要将钻机的扭矩和驱动动力功率等因素考虑在内,本工程选用GPS-25D型钻机。

2.3护筒长度、壁厚确定护筒埋置按照《桥涵》第二版中公式7-30计算。

L（h H Y w H Y oY d Y w式中：L—护筒埋置深度，mh—护筒内水头，即护筒水位于施工水位差，m卜—施工水位至海底深度，mY w —护筒内泥浆容重，kN/卅;Y o —海水容重，kN/卅;Y d—护筒外海床土的容重，kN/m3。

通过计算，L=2.8m,按3米取值。

由于海底不均质引起的局部渗透，为防止护筒底端向外发生流动、管涌，而使护筒倾斜、沉陷，对计算所得埋置深度乘以安全系数2,则L=2.8 X2=5.4mc由于桥位处于潮汐影响区，计入1m局部冲刷深度，则护筒最终埋置深度L=6.4m,此埋设深度为河床底以下深度，河床以上根据平台标高、最高潮位确定。

护筒壁度按照挖空桩计算，对护筒来说是偏安全的，则护筒最底端压力：p （Y Y w）H tan 2（45 ）（h H） Y w2式中：P—护筒最底端压力，kN/m";Y-土的容重，3kN/m；Y w-海水容重，kN/m3；卜―护筒埋深，mh—施工水深，m通过计算，p 158kN/m2;护筒采用Q235钢，f=205MPa,则护筒壁厚t KpD.（2f）式中：t—护筒壁厚，cmK—安全系数；D—护筒直径，m计算得t=1.7cm。