火电厂锅炉末级过热器爆管事故分析
电厂锅炉高温过热器爆管事故分析 电厂锅炉高温过热器爆管事故分析 电厂锅炉高温过热器爆管事故分析
检验其是否符合对数正态分布 。
表 2 电厂用几种耐热钢按威布尔分布参数与线性
相关系数
耐热钢 材名称
疲劳试验时对称
循环应力中
的最大应力/ MPa m
290
1. 86
威布尔分布
参数 N 0 ×103 1. 112
α×103 20. 124
性线相关 系数值
0. 946
B HW35
250
1. 78 1. 134 21. 342 0. 944
225
1. 66 1. 268 21. 246 0. 978
C422
223
1. 64 1. 476 21. 328 0. 976
221
1. 62 1. 814 21. 426 0. 974
227
1. 68 1. 224 20. 678 0. 977
25Cr2MoV
225
1. 65 1. 268 21. 246 0. 975
研究论文
电厂锅炉高温过热器爆管事故分析
江苏省电力试验研究所 (南 京 210008) 肖向东 江苏省电力建设三公司 (江苏镇江 212006) 闻 捷
[ 摘 要] 过热器是锅炉“四管”爆漏的主要部件 ,针对某厂高温过热器发生的爆管事故 ,本文通过一系 列试验研究 ,分析其爆管原因 ,并对此提出相应的预防措施 。
图 10 σb - T 曲线
7 原因分析
比较 1 号 、2 号样和 3 号 、4 号样的组织以及它们
热力发电·1999( 2)
的浸蚀情况可见 ,在爆管前 1 号 、2 号样管段被加热进 行了一次重新固溶 ,其在运行过程中的晶界析出被溶 入基体而使晶界较为纯净 ,原始的孪晶奥氏体组织亦 被改变 。而 3 号 、4 号样则无此过程 。根据强度校核 分析 ,可粗略估计该重新固溶温度约在 900 ℃以上 。
锅炉过热器爆管原因分析及对策
锅炉过热器爆管原因分析及对策引言锅炉过热器是锅炉中的重要组成部分，负责将燃烧产生的高温烟气与水进行换热，以提供高温高压的蒸汽。
然而，由于各种因素的影响，锅炉过热器爆管现象时有发生，严重影响锅炉的安全运行。
本文将对锅炉过热器爆管的原因进行分析，并提出相应的对策。
原因分析1. 温度过高过高的温度是导致锅炉过热器爆管的主要原因之一。
当锅炉蒸汽温度超过设计工作温度时，过热器的金属材料容易发生膨胀和变形，从而导致管道的破裂。
2. 压力异常锅炉过热器爆管还与压力异常有关。
当锅炉压力超过设计压力时，过热器的结构受到过大的负荷，管道极易发生破裂。
另外，过热器内的水流量不足或受阻也会导致局部的压力过高，从而引发爆管。
3. 水质不合格水质不合格是导致锅炉过热器爆管的另一个重要原因。
水中的杂质、溶解气体和盐类等物质会在过热器内沉积和结垢，增加了管道的阻力，使得过热器的冷却效果减弱，导致爆管的风险增加。
4. 设计和制造问题有些锅炉过热器的设计和制造问题也是导致爆管的原因。
例如，过热器管道的焊接质量不合格、结构强度不足等问题会使管道易于破裂。
此外，如果过热器的尺寸设计不合理，也会导致管道局部过热，进而导致爆管。
对策1. 加强水质管理为了预防锅炉过热器爆管，首先要加强水质管理工作。
定期对锅炉内的水质进行检测，确保水质符合要求。
对于水质不合格的情况，要及时进行处理，使用适当的水处理设备进行除垢和除氧处理，确保水质清洁、无杂质。
2. 控制温度和压力合理控制锅炉的温度和压力是防止过热器爆管的重要措施之一。
严格按照锅炉的设计工作参数进行运行，不超过设计温度和压力范围。
对于温度和压力异常的情况，要立即停机检修，确保锅炉运行在安全状态下。
3. 提高过热器结构强度对于设计和制造问题导致的过热器爆管，要采取相应的措施加以解决。
加强对过热器管道的焊接质量检查，确保焊接工艺符合标准。
另外，对于结构强度不足的过热器，应该进行改造或更换，确保其能承受设计工作条件下的压力和温度。
锅炉过热器超温爆管的案例分析
锅炉过热器超温爆管的案例分析在电厂设备中，锅炉四管中的过热器泄露导致机组停运的频率越来越高。
本文首先分析了过热器在超温下管子材料发生蠕变的机理;并对某电厂过热器爆管案例从宏观形貌、化学成分、力学性能和金相组织进行分析，得出爆管的原因为管子长期超温和短时超温共同作用，使在高温下管子的圆周应力超过材料许用应力而发生爆管。
建议对集箱及受热面管子的清洁度进行检查，严格对启停炉的速率进行控制，严禁使受热面管子超温运行。
0 引言锅炉作为电厂的主要设备，其运行一直是电厂极为关注的重点，在我国火电机组中，锅炉导致非停事故约占全厂非停事故的70%左右。
此外，从图1可知，在锅炉导致的非计划停运中，由水冷壁、省煤器、过热器和再热器组成的四管，其泄露造成的停运占了总锅炉停运的47%。
而从图1～2可知，四管中过热器泄露的次数普遍高于其他受热面。
综上所述，过热器泄露是影响机组经济安全运行的重要原因。
特别是随着大型煤电向大容量、高参数、大电厂方向发展，过热器泄露事故愈发严重。
因此有效的预防过热器泄露，对提高电厂锅炉运行的可靠性有重要作用。
1 锅炉过热器超温机理分析过热器是锅炉四管中受热面工作温度最高的部件，影响其失效的主要因素就是超温导致的管子材料发生蠕变。
因此对过热器进行超温机理的分析将有助于指导预防过热器泄漏。
蠕变指的是金属材料长期处在恒温恒应力环境下发生连续且缓慢的塑性变形过程，且这种变形不能被恢复。
受热面管子的蠕变表现为在高温高压的工作条件下，耐热钢的组织会随着时间逐渐发生变化，从而降低钢的强度和屈服点，降低其蠕变极限和强度，并增加脆性。
主要失效現象表现为在长期超温下状态下，形成蠕变孔洞、老化材质、降低强度和韧性，最终造成管子失效。
总的来说，碳素钢的工作温度达到300℃以上、合金钢工作温度达到400℃以上就要考虑蠕变对管子失效的影响。
当珠光体耐热钢通过正火+高温回火的热处理方式后，钢的金相组织就会变成铁素体+片状珠光体的晶体形式。
锅炉爆管事故、过热器管爆破事故现象及处理
锅炉爆管事故、过热器管爆破事故现象及处理一、锅炉爆管事故（一）锅炉爆管现象1、爆管时可听到汽水喷射的响声，严重时有明显的爆破声。
2、炉膛由负压燃烧变为正压燃烧，并且有炉烟和蒸汽从炉墙的门孔及漏风处大量喷出。
3、给水流量不正常大于蒸汽流量。
4、虽然加大给水，但水位常常难于维持，且汽压降低。
5、排烟温度降低，烟气颜色变白。
6、炉膛温度降低，甚至灭火。
7、引风机负荷加大，电流增高。
8、锅炉底部有水流出，灰渣增多。
（二）锅炉爆管处理1、炉管爆裂泄露不严重且能保持水位，事故不至扩大时，可以短时间降低负荷维持运行，待备用炉启动后再停炉。
2、炉管破裂不能保持水位时，应紧急停炉，但引风机不应停止，还应继续给锅炉上水，降低管壁温度，使事故不致再扩大。
3、如因锅炉缺水，管壁过热而爆管时，应紧急停炉，且严禁向锅炉给水，这时应尽快撤出炉内余火，降低炉膛温度，减少锅炉过热的程度。
4、如有几台锅炉并列供汽，应将事故锅炉的主蒸汽管与蒸汽母管隔断。
二、过热器管爆破事故（一）过热器管爆破事故现象1、过热器附近有蒸汽喷出的响声或爆破声。
2、蒸汽流量不正常地下降，且流量不正常地小于给水流量。
3、炉膛负压减少或变为正压，严重时从炉门、看火孔向外喷汽和冒烟。
4、过热器后的烟气温度不正常地降低或过热器前后烟气温差增大。
5、损坏严重时，锅炉蒸汽压力下降。
6、排烟温度显著下降，烟囱排出烟气颜色变成灰白色或白色。
7、引风机负荷加大，电流增高。
（二）过热器管爆破事故处理1、过热器管轻微破裂，可适当降低负荷，在短时间内维持运行，此时应严密监视泄露情况，与此同时，迅速启动备用锅炉。
若监视过程中故障情况恶化，则应尽快停炉。
2、过热器管爆裂严重时必须紧急停炉。
火电厂锅炉末级过热器爆管事故分析
火电厂锅炉末级过热器爆管事故分析1.事故概述2.事故原因（1）设备老化：末级过热器作为锅炉的重要设备之一，长时间运行后，管道和构件会因受热和腐蚀等作用而老化，增加了发生事故的风险。
（2）过热器进口过热：如果锅炉过热器的进口过热，导致过热器内的温度和压力升高，可能引发爆管事故。
（3）烟气侧过热：火电厂锅炉末级过热器烟气侧的过热也是发生爆管事故的常见原因。
这可能是由于进口烟气过热、烟道积灰或热风堵塞等原因引起的，导致烟气无法正常流动，增加了末级过热器内部压力。
（4）水侧过热：火电厂锅炉末级过热器水侧的过热也是爆管事故的主要原因之一、可能是由于给水温度过高或给水流量异常增大等原因导致，从而导致过热器内部水压过高。
（5）操作不当：操作人员对锅炉运行参数的监控和调整不到位，对末级过热器的正常工作和保护措施不够重视，也有可能导致爆管事故的发生。
3.事故对策（1）加强设备维护：定期对末级过热器进行检查、试验和维护，及时更换老化或受损的管道和构件，确保设备的安全可靠运行。
（2）加强设备检测：利用无损检测手段，如超声波检测、红外热像仪等，对末级过热器的管道和构件进行定期的检测，及时发现隐患并采取措施，防止事故的发生。
（3）加强运行监控：将末级过热器的温度和压力等重要参数纳入监控系统，及时发现异常情况并采取行动，避免事故的发生。
（4）加强操作培训：对操作人员进行定期的培训，提高其对锅炉运行参数和设备状态的监控能力，增强对末级过热器的操作管理和维护保养的认识。
（5）提高设备技术水平：引进先进的设备和技术，提高锅炉和末级过热器的安全性能和可靠性，降低发生爆管事故的风险。
4.结论火电厂锅炉末级过热器爆管事故的发生可能是由于设备老化、过热器进口过热、烟气侧过热、水侧过热和操作不当等原因导致。
为了预防此类事故的发生，需要加强设备的维护和检测工作，建立有效的运行监控系统，加强对操作人员的培训和技术提升，提高设备的安全性能和可靠性。
超临界锅炉末级过热器爆管原因的分析
形态并分析氧化皮脱落的方式 .各管样内壁氧化物 的宏观形貌特征见表 1 , 宏观形态见图 2 ～ 图 12 .
表 1 各管样内壁氧化物的宏观形貌特征 Tab .1 Macrostructure of scales taken from
various tube samples
管样编号
内壁氧化物状态
化皮脱落现象 , 脱离形式有大片状和椭圆状 ;内壁凸 棱上氧化皮易形成鼓包而脱落 , 内圆面上也会形成 氧化皮鼓包而脱落 ;鼓包一般呈椭圆状 , 氧化皮起包
图 12 26 号 T91 管样纵剖内壁形貌(管样计算壁温 605 ℃) Fig .12 Inner su rface appearance of tu be T91 sample N o.26
Burst Cause Analysis of Final-stage Superheater Tubes for a Supercritical Boiler
Z H AO H ui-chuan1 , J I A J i an-mi n2 , C HE N J i-gang 2 , L I A N G J un1 , Y A N G H ong-quan3 , Y I N Cheng-w u3
(calcul at ed met al t em perat ure 605 ℃)
图 7 13 号 T 23 管样纵剖内壁体视显微镜照片 Fig .7 M icrost ruct ure of tub e T23 sample N o.13
图 11 25 号 T91 管样纵剖内壁体视显微镜照片 Fi g .11 M i crost ructu re of t ube T91 sam ple N o .25
某厂 8 号锅炉为超临界参数变压运行螺旋管圈 直流炉 .过热器出口压力为 25 .4 MP a , 出口温度为
电厂锅炉过热器爆管原因分析及对策
电厂锅炉过热器爆管原因分析及对策随着我国经济建设的发展，煤炭生产的需求在加大，安全、可靠、经济供电是煤矿生产的前提和保证，各种类型的大容量自备火力发电机组不断涌现，由于锅炉结构及运行的复杂性，当工作在恶劣条件下的承压受热部件的工作条件与设计工况偏离时，就容易造成锅炉爆管。
本文主要阐述了有关我国电厂锅炉过热器爆管原因分析及对策。
标签：电厂锅炉;过热器爆管;原因;对策一、前言近些年，一些电厂锅炉过热器弯管爆管事故频繁发生，已经严重影响到电厂正常的运行。
对电厂锅炉过热器爆管的原因分析，预防爆管发生，对安全生产意义重大。
文章从锅炉过热器爆管的现象，结合现场实际，分析了锅炉过热器发生爆管的原因及采取的防范措施。
二、锅炉过热器爆管的现象1.过热器附近有响声或爆破声。
2.蒸汽流量不正常的小于给水流量。
3.炉膛负压减小或变为正压，严重时从炉门、看火孔向外喷汽和冒烟。
4.过热器后的烟气温度降低或两侧温差增大。
5.损坏严重时，锅炉蒸汽压力下降。
6.排烟温度显著下降，烟囱排出烟气颜色变成灰白色。
7.引风机负荷加大，电流增高。
三、过热器爆管的原因分析1.电厂锅炉制造工艺造成的爆管分析在对多家电厂的锅炉过热器爆管原因分析中发现，电厂锅炉制造工艺也是造成电厂锅炉过热器爆管的重要原因之一。
锅炉制造工艺问题、锅炉材料问题、现场安装以及日常检修质量等都会对锅炉质量产生影响，进而使得锅炉过热器爆管现象时有发生。
根据电厂锅炉制造工艺引起的爆管因素分析中，锅炉焊接质量、管壁厚度、焊接施工中异物堵塞、管材质量及钢材型号选择等都在一定程度上影响了锅炉的制造工艺，进而使得锅炉运行过程中出现管路堵塞或不能满足管路压力而发生爆管现象。
2.锅炉设计、选型不当首先由于燃料特性存在复杂性和多样性，早期锅炉成型的产品，缺乏根据燃料特性选择炉膛尺寸的可靠依据，使设计出的炉膛不能适应煤种多变的运行条件。
当炉膛高度偏高时，易引起汽温偏低。
相反，炉膛高度偏低则易引起过热器超温。
锅炉末级过热器爆管原因分析与对策
锅炉末级过热器爆管原因分析与对策作者：陈永利来源：《价值工程》2013年第33期摘要：本文从五个方面对内蒙古元宝山发电有限责任公司600MW机组锅炉高温过热器爆管原因进行了详细分析，结果发现管材球化是造成爆管的首要原因，并有针对性地提出了改进方案，改造后锅炉运作可靠性大大提高，取得了很好的经济效益。
Abstract： This article analyzes the reasons of high temperature superheater tube explosion of the 600MW unit boiler in Inner Mongolia Yuanbaoshan Power Generation Co.， Ltd. and finds out that pipe balling is the main cause of tube explosion. Improvement measures are given accordingly. After the improvement， the boiler operation reliability is greatly improved and good economic benefit is obtained.关键词：高温过热器；爆口；管材球化；经济效益Key words： high temperature superheater；explosion mouth；pipe balling；economic benefit中图分类号：TK223.3 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2013）33-0042-020 引言国内近来已有容量为1000MW的燃煤机组投产，所配锅炉也趋于大型化。
但是一些大型锅炉运行中存在着一些问题，有些甚至限制了机组的出力。
针对这些实际的工程问题，相关专家做了大量细致的研究工作，并取得了实效。
锅炉爆管典型事故案例及分析
锅炉典型事故案例及分析第一节锅炉承压部件泄露或爆破事故大型火力发电机组的非停事故大部分是由锅炉引起的。
随着锅炉机组容量增大，“四管”爆泄事故呈现增多趋势，严重影响锅炉的安全性，对机组运行的经济性影响也很大。
有的电厂因过热器、再热器管壁长期超温爆管，不得不降低汽温5~10℃运行；而主汽温度和再热汽温度每降低10℃，机组的供电煤耗将增加0.7~1.1g/kWh；主蒸汽压力每降低1MPa，将影响供电煤耗2g/kWh。
为了防止锅炉承压部件爆泄事故，必须严格执行《实施细则》中关于防止承压部件爆泄的措施及相关规程制度。
一.锅炉承压部件泄露或爆破的现象及原因（一）“四管”爆泄的现象水冷壁、过热器、再热器、省煤器在承受压力条件下破损，称为爆管。
受热面泄露时，炉膛或烟道内有爆破或泄露声，烟气温度降低、两侧烟温偏差增大，排烟温度降低，引风机出力增大，炉膛负压指示偏正。
省煤器泄露时，在省煤器灰斗中可以看到湿灰甚至灰水渗出，给水流量不正常地大于蒸汽流量，泄露侧空预器热风温度降低；过热器和再热器泄露时蒸汽压力下降，蒸汽温度不稳定，泄露处由明显泄露声；水冷壁爆破时，炉膛内发出强烈响声，炉膛向外冒烟、冒火和冒汽，燃烧不稳定甚至发生锅炉灭火，锅炉炉膛出口温度降低，主汽压、主汽温下降较快，给水量大量增加。
受热面炉管泄露后，发现或停炉不及时往往会冲刷其他管段，造成事故扩大。
（二）锅炉爆管原因（1）锅炉运行中操作不当，炉管受热或冷却不均匀，产生较大的应力。
1)冷炉进水时，水温或上水速度不符合规定；启动时，升温升压或升负荷速度过快；停炉时冷却过快。
2)机组在启停或变工况运行时，工作压力周期性变化导致机械应力周期性变化；同时，高温蒸汽管道和部件由于温度交变产生热应力，两者共同作用造成承压部件发生疲劳破坏。
（2）运行中汽温超限，使管子过热，蠕变速度加快1)超温与过热。
超温是指金属超过额定温度运行。
超温分为长期超温和短期超温，长期超温和短期超温是一个相对概念，没有严格时间限定。
电厂锅炉爆管的原因分析及处理措施2100字
电厂锅炉爆管的原因分析及处理措施2100字摘要:本文对电厂锅炉过热器爆管的原因进行分析,并详细的论述了过热器超温的具体处理措施。
关键词:电厂锅炉过热器爆管近年来,电厂锅炉爆管事故的频繁发生,已影响到了电厂正常的安全生产。
为了不影响电厂的正常生产和经效效益,分析爆管事故的原因,妥善处理爆管事故的措施就成为电厂急需解决的重大问题。
笔者从自身工作出发,对电厂锅炉过热器爆管的原因进行分析,并详细的阐述了过热器超温的具体处理措施。
▲▲一.电厂锅炉过热器与再热器爆管的主要原因在电厂锅炉过热器与再热器爆管的原因主要是由于过热器与再热器温度过高,磨损严重,管路被腐蚀等原因造成锅炉爆管。
在现场检验中查出由于金属过热造成爆管的事故占爆管事故的百分之三十,磨损原因和腐蚀原因的爆管事故各占百分之十五,焊接质量不合格的爆管点百分之三十,其它原因点百分之十五。
1.1因管材的质量而引发的锅炉爆管在过热器与再热器爆管原因的分析时还要注意管材的产品质量,这也是爆管的主要原因之一。
管材的自身存在着一定缺陷,如:加渣,分层等,在锅炉运行时如果管壁受液体的压力和温度的影响,造成过热器与再热器爆管。
其爆管开裂处一般成圆形,爆裂原因非常明显,就是由于管材自身的质量原因造成的爆裂,所以在管材的选择上要严把质量关,避免因管材质量而引起的锅炉爆管事故发生。
1.2 焊接质量差引起的锅炉爆管在电厂锅炉的建设与维护中,要注意由于焊接质量不合格引起的锅炉爆管。
焊接质量不合格主要是由于焊接缝中存在杂质,焊接中封闭不严存有细小的孔洞,焊接缝不牢靠和焊接时存有焊瘤而引起的爆管事故的发生。
在锅炉的正常运行中,由于焊接原因发生的泄漏事故时有发生,从事故原因分析来进行检验,焊缝焊接质量差,焊接时存有焊瘤是泄漏的主要原因,在检查过程中,泄漏点主要分布于焊缝的熔合线和热管区域内。
1.3长期与短期过热的锅炉爆管锅炉运行时,由于受热面温度超过设计温度,造成过热器爆管,这类爆管可分为短期超温和长期超温两种类型,主要原因是受热面温度过高,管材金属超过允许使用的极限温度,造成管材组织结构发生变化,减少了受压能力,管体在内压的作用下产生了结构变形,最后致使超温爆管。
火电厂锅炉过热器爆管原因分析及对策
温度升高；反之，如果锅炉 的蒸发量在每时等于外 界负荷则汽压稳定，汽温也恒定。
它的以此类推。这样可减小受热不均 ，同时各管的 长度 比较接近，可减少因管子的阻力差而造成的流 量不均 ，在运行 时应保持燃烧稳定 ，防止火焰中心 偏斜 ，消除局部 结渣 现象 ，喷燃器 投入 力求均匀 。 ２ ６ ２ 影 响汽 温 的因素 ．．
也要变 化 。
产生热偏差的管子 ，管 内蒸汽温度较高，甚至远超 过 了金属 的管壁温 度 ，从而造 成长 期严重超温 。 （ ）过 热器 受 热不 均匀 。热负 荷大 的管 子 ，吸 １ 热量 则 大 ，焓 增量 也大 ，其蒸汽 温 度和 管壁 温度 也 较高，受热产生热力偏差；另外烟气中温度场和速 度场 分布 不均 匀等 ，也会产 生影 响 。 （ ）管 内流量 不均 匀 。对 于屏 过 而言 ，可 以使 ２ 外 圈管子 短 路 ，减 小其 阻力 ，增 大蒸 汽 的流量 ；除
临修次数 。下面结合国电兰州热电有限公司实际，
分析过热器爆管泄漏的机理、原因及采取 的一些对
策。
化过程 ，只要能形成稳定的碳化物 ，则球化过程减 速。 通过对 １Ｃ ｌｏ 管试验发现， ２ ｒＭ Ｖ 温度在 ５０ ４ ℃时 ， 随着运行 时间的增加，钢的工作温度下蠕变极限和 持久强度也相应 降低。随着运行温度 的提高、时间
的延 长 、应 力 的变 化都 会 加速 合 金 元素 的固溶 体 和 碳 化物 间 的重新 分配现 象 。 ２３ 焊 接质 量 ．
国 电 兰 州 热 电 有 限 公 司锅 炉 型 号 为 Ｈ Ｇ一 ２ ０ １０ ４ ２ ／ ０ － ，全封 闭布 置 ， 固态 排渣 煤 粉 炉 ， 四角 切 圆燃 烧 ，过 热器 由辐 射 式炉 顶 过热 器 、 半辐 射屏
电厂锅炉过热器爆管原因及防范措施
电厂锅炉过热器爆管原因及防范措施【摘要】目前锅炉爆管事故已成为当前威胁发电设备稳定运行的突出矛盾，而且随着机组服役时间的增加，这类事故还有逐年上升的趋势，成为影响安全生产的主要因素，严重影响了电厂的平稳生产，造成了极大的经济损失。
本文主要介绍了过热器爆管原因并提出了保护过热器的各种措施。
【关键词】锅炉;过热器爆管;原因分析;防范措施过热器是锅炉最重要的组件之一，其作用是将饱和蒸汽定压加热成具有一定过热度的过热蒸汽。
过热器又是锅炉最复杂的受热面,所在区域烟气流速高,受热面管壁温度高，管内蒸汽温度高。
高温烟气除了冲刷受热面进行对流换热外,还对受热面进行辐射换热,加上受热面管外结焦、积灰、高温腐蚀以及结构等原因导致烟气走廊和管内结垢而造成的吸热不均和流量不均,往往会使部分受热面管壁超过许用温度,引起钢材的热强度、热稳定性下降,甚至造成受热面管壁过热、爆管等严重事故。
所以过热器的工作状况不仅决定主蒸汽品质的高低,而且在一定程度上决定锅炉的安全运行,对锅炉的经济性及安全性有着重要影响。
１．爆管原因分析1.1超温过热引起的爆管1.1.1炉内燃烧工况不好，火焰中心偏高运行中锅炉的煤粉着火点离燃烧器出口较远，以致会出现脱火儿引起炉膛负压波动，炉膛火焰中心上移等如果燃烧组织不良，燃烧燃尽困难，飞灰含碳量高，易发生炉膛上部煤粉在燃烧，从而导致炉膛出口烟温升高，这是前屏超温的直接原因。
1.1.2一次风速过高，烟气旋转动量偏大导致烟温差偏大，对于四角切圆布置的燃烧器，炉膛烟气螺旋上升，在炉膛出口处本身就会出现很大的延期残余扭转，同时锅盖的风速，与引风机抽吸速度产生叠加，使烟气转动动量增大，在炉膛出口处出现大烟温偏差，由于烟温差加大而导致锅炉局部管子过热。
1.1.3给粉机的单侧停机投或缺角运行增大了切圆直径，从而加剧了烟温偏差。
如果粉仓密封不好，就会有潮气和漏水进入粉仓，并由此引起给粉机给粉不畅、卡涩乃至频繁跳闸，出现火焰缺角运行在这种情况下，火焰将发生偏斜，即当一角燃烧器出口射流动量小于其他角时，由于从上游来的旋转气流动量增加，会使实际切圆增大，由此加剧了炉膛出口的气流残余扭转和延期偏差；当一角给粉机的停投构成缺角运行时，烟气沿炉膛高度做偏心螺旋运动，并强烈向壁面移动，由此造成更大的热偏差，导致锅炉局部管子过热。
1025T_H锅炉末级过热器爆管分析及处理
1025T_H锅炉末级过热器爆管分析及处理１７１ｍｍ，纵向节距１０２ｍｍ，材料为钢１０２和１２Ｃｒ１ＭｏＶ合金钢。
设计煤种和校核煤种均为高挥发份煤，其元素分析如表３－１所示。
２．末级过热器爆管情况２００７年，２号锅炉末级过热器共发生爆管泄漏２次，造成机组停运，给机组安全、经济运行造成了重大影响。
２次爆管全部发生在末级过热器弯头附近。
２００７年４月２４日，２号机组负荷２８０ＭＷ，Ｂ、Ｃ磨煤机全磨运行，机组在自动控制方式，运行人员无其它操作。
１７：２０，监盘发现２号机给水流量不正常的大于蒸汽流量，就地检查发现２号锅炉折焰角处异音较大，初步判断为锅炉末级过热器或包覆过热器管泄漏。
经停炉后检查确认，２号炉４９．６米折焰角上部，末级过热器左数第４２排外数第三根管段向火侧弯头为首爆口，爆破汽流吹漏４２排第二根管段，同时分散汽流吹漏４１排外数第二根及４３排外数第一根管段，此外还检查发现爆破管段附近另有多根末过及包覆过热器管子局部吹损痕迹明显。
爆管处材料为钢研１０２，爆破的管子被割下拿出来后，未发现管内下部弯头处有堵塞情况，由于机组停运时间短，采取了管子更换简单１０２５Ｔ／Ｈ锅炉末级过热器爆管分析及处理李鑫华电国际莱城发电厂２７１１１３１．设备概况某电厂２号机组锅炉为上海锅炉厂有限公司生产的３００ＭＷ亚临界压力中间一次再热控制循环汽包炉，单炉膛π型露天布置，高强度螺栓全钢架悬吊结构，炉前布置低压头锅炉循环泵，炉后尾部布置二台三分仓容克式空气预热器。
炉膛宽度为１４０２２ｍｍ，深度为１２６１５ｍｍ，宽深比为１．１１：１，近似正方形炉膛截面。
于１９９９年１２月安装完毕并投入运行。
锅炉结构如图１所示。
过热器系统由炉顶及包覆壁过热器、低温过热器、分隔屏过热器、后屏过热器及末级高温过热器五级组成，整个过热器为辐射和对流组合式系统。
末级过热器共８１排，位于水平烟道内，每片由４根并联蛇形套管组成。
管子外径为Φ５１，横向节距恢复的措施。
火电厂 T91 钢管爆管原因分析
火电厂 T91 钢管爆管原因分析摘要：某火力发电厂T91末级再热器管发生爆管，通过宏观爆口分析、化学成分分析、金相组织分析以及力学性能检验等手段对此次 T91管爆管事故进行了研究。
结果表明：爆口呈喇叭状，边缘锋利，具有典型的塑性变形特征爆口附近的金相组织不具有典型的马氏体形貌特征。
综合判断此次爆管原因短期过热至氏体相变点之上，材料强度急剧下降，低于内部介质的压力而瞬间发生爆管。
关键词：末级再热器；短时过热；马氏体相变；T91管在煤粉锅炉事故中，受热面(水冷壁、过热器、再热器、省煤器)的爆破.即“四管”爆破是最常见的事故，是锅炉安全运行的最大障碍。
在诸受热面中，过热器及再热器是工作温度最高的受热面。
而再热器内流动的再热蒸汽不仅压力低，而且蒸汽的质量流速也较低，导致再热器管壁的放热系数很小(仅为过热器的1/5)，对管壁的冷却能力较差。
管外又是高温烟气，所处环境恶劣，使再热器中管壁温度与工质温度的温差比过热器的大，同时，工质的比热容小，使再热器对热偏差特别敏感，更易超温。
随着煤粉锅炉向大容量高参数发展，燃煤炉再热器爆管现象发生日趋频繁，甚至影响到锅炉运行的安全性与经济性。
因此，减少锅炉爆管次数是提高锅炉运行可靠性和经济性的关键因素。
T91是美国橡树岭国家实验室（ORNL）在70年代初研制的改良的9Cr-1Mo钢，主要用于高参数锅炉的过热器、再热器管。
90年代，大口径 P91钢管用于高参数机组的主蒸汽、再热蒸汽管道以及高温联箱。
T91钢的化学成分见表1，GB5310 中对应牌号的10Cr9Mo1VNbN元素及含量与ASME 相同，DINEN 10216-2-2007 中对应牌号的 X10CrMoVNb9-1 规定Cu≤0.30%、Al≤0.040%，对Ti、Zr无规定。
T91钢的含C量较低，主要目的在于增强钢的组织稳定性，高的Cr量大大的提高了钢的抗氧化性和抗腐蚀能力，Cr、Mo、Mn元素的加入起到了固溶强化的作用，保证了钢的基体强度，同时，Mo元素的加入提高了钢的再结晶温度，延缓了高温运行下马氏体的分解，添加少量的 N 使钢的第二相增加，不仅有碳化物，还有氮化物等，也可在钢中形成复合碳、氮化物 Nb（C、N）；V及强碳化物元素 Nb的加入，在钢中形成细小的碳、氮化物粒子，对钢的基体产生了沉淀强化效应，同时提高了钢在高温服役条件下的组织稳定性；低的 P、S 含量提高了钢的品质，同时也使晶界得到了净化，提高了晶界强度。
锅炉末级过热器爆管事故分析
固态排 渣 、全钢 架悬 吊结 构 、露 天 布置 的 订型超 临界 锅 炉 ，带 有 道 中间位置 １０—２Ｏ屏 ；
内置 式再 循 环泵 的启 动 系统 ，采 用 低 ＮＯｘ燃 烧技 术 ，２４只燃 烧 末级过热器入 口联箱开 口内窥镜检查 ：联箱内部无氧化皮 ，
器分 ６层 布 置 ，采 用 切 圆燃 烧方 式 ，配北 京 电力设 备 总厂 ６台 部分支管 内部发现有氧化皮 ，割管检查发现末级过热器 出口侧
ｌｏｎｇ－ｔｅｒｍ ｓｔａｂｌｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｏｉｌｅｒ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ．
Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｄｉｒｅｃｔ ｃｕｒｒｅｎｔ ｂｏｉｌｅｒ；Ｔｕｂｅ－ｂｕｒｓ；Ｏｖｅｒｈｅａｔｅｄ；Ｅｘｆｏｌｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｏｘｉｄｅ ｓｋｉｎ
中图分 类 号 ：ＴＫ２２９．２
文 献标 识码 ：Ａ
机 。
机组 负荷 ３９５ＭＷ 时 ，８屏 ４、６、７、８壁温测点 温度突 降 ，降幅
３检 查 情 况
６０℃～９０￣Ｃ，由超 温状 态恢 复至 正常值 ，其余 ７个 温度 未 突降过 热 ；氧化 皮脱 落
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ａ ｐｉｐｅ ａｃｃｉｄｅｎｔ ｏｃｃｕｒｒｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｏ ｆ ａ ６６０ＭＷ ｓｕｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ．
－ １８８－ 科 学技 术创 新 ２０１８．２８
锅 炉末级过热器爆 管事 故分析
宋宏伟 （辽宁大唐 国际沈 东热电有限责任公司，辽宁 沈阳 １１０１７２）
摘 要 ：分析某 ６６０ＭＷ 超临界电厂运行 中出现 的一起爆 管事故 ，通过爆 管位置、测点位置 、磁通量检查、化学水质及蒸汽品 质 等检 查 ，查找 引起 爆 管 的原 因 ，找 出解决 办 法 ，保 证锅 炉设备 长期 稳 定运 行 。
火电厂锅炉末级过热器爆管事故分析
火电厂HG-1980/25.4-YM1型号锅炉末级过热器爆管事故分析1.概述某电厂1号锅炉型号为HG-1980/25.4-YM1，为640MW超临界参数变压运行直流炉，单炉膛一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构∏型。
1月25日19时10分，末级过热器发生爆管，爆口位于炉右侧数第11屏（总30屏）内一圈出口侧，距顶棚管200mm左右，弯头迎火面的侧面。
机组截止爆管时已运行22475.204h。
末级过热器工作压力24.3Mpa，工作温度550℃。
厂方割取爆管送至我单位进行失效分析。
管样规格为φ44.5×8.3mm，材质为T91。
2.管样宏观检查爆口处管段胀粗变形，见图1。
爆口呈鱼嘴状，长约32mm，爆口边缘粗钝，减薄至4.3mm，爆口侧分布着数道纵向丛裂，见图2。
管段内壁附着一层较为致密的氧化皮，爆口附近的氧化皮上分布着密集的树皮状丛裂，见图3。
图1 爆管宏观形貌图2 爆口形态图3 爆口附近内壁丛裂3.金相检验使用仪器：德国Axio-observer AIM倒置式金相显微镜。
分别在爆口边缘和远离爆口的管样端部切取试样，经过镶嵌→研磨→抛光→苦味酸酒精溶液擦蚀→显微镜观察后，详细情况分述如下：爆口边缘：未见超标夹杂物。
金相组织为碳化物颗粒+蠕变孔洞，组织完全球化，见图4。
内壁氧化皮厚度δ=1.163mm，见图5。
200×已蚀1000×已蚀图4 爆口金相组织图5 爆口侧内壁氧化皮50×已蚀管样端部：未见超标夹杂物。
金相组织为均匀回火索氏体，为T91正常组织，见图6。
内壁氧化皮厚度δ=0.818mm，见图7。
200×1000×图6 管端金相组织图7 管端内壁氧化皮50×4.光谱检验使用仪器：德国SPECTOR定量光谱仪。
检验结果见表1。
元素 C Si Mn P,≤S,≤Cr Mo V试验数值0.115 0.341 0.54 0.003 0.002 9.24 0.87 0.246 0.108 0.352 0.57 0.003 0.002 9.26 0.86 0.237 0.120 0.359 0.59 0.003 0.002 9.25 0.88 0.249平均值0.114 0.351 0.57 0.003 0.002 9.25 0.87 0.244ASME SA213 T91 0.08～0.120.20～0.500.30～0.600.040 0.0308.00～9.500.85～1.050.18～0.25由表1可看出，管样的化学成分符合ASME标准对T91的要求。
末级过热器爆管分析报告
末级过热器爆管分析报告发布时间：2022-10-23T08:45:54.612Z 来源：《当代电力文化》2022年12期作者：钟海新[导读] 广州珠江电厂4台30万机组亚临界自然循环汽包锅炉，锅炉为单炉膛四角布置的摆动式燃烧器，切向燃烧。
钟海新广州发展电力科技有限公司邮政编码：511400摘要：广州珠江电厂4台30万机组亚临界自然循环汽包锅炉，锅炉为单炉膛四角布置的摆动式燃烧器，切向燃烧。
#2机组为1994年投产运行发电。
过热器由五个主要部分组成：末级过热器；后屏过热器；分隔屏；立式低温过热器和水平低温过热器；后烟道包墙和顶棚过热器。
末级过热器位于水冷壁排管后方的水平烟道内，一共有90片,管径为Φ51，以152.4的横向节距沿整个炉宽向布置。
5月27日，末过发现管子泄漏，6月1日，泄漏管抢修完成。
关键词：末级过热器爆管分析防范1、概况：5月27日下午，珠电#2锅炉8楼右侧12R吹灰枪附近烟道内有泄漏声，经电厂和科技公司人员检查确认炉内有泄漏。
23点41分,机组打闸。
机组停运后。
5月29日16：01炉内温度检修要求办理工作票进入炉内检查，检查发现泄漏点为末级过热器右数第18屏前往后数第3根直管段长期过热爆管（距下弯头约1米），吹损右数第17屏前往后数第1根，管子规格Ф51×7、材质T91。
6月1日11：40爆管抢修工作结束，交运行恢复系统运行。
2、检查处理情况：外观检查情况：检查发现泄漏点为末级过热器右数第18屏迎火面第3根直管段爆管（距下弯头约1米），吹损右数第17屏迎火面第1根，管子规格Ф51×7、材质T91。
检查发现该爆管位置管段内有明显胀粗，爆口周围有较多沿管子方向裂纹。
管屏及周围管子检查情况：除爆管外，其余所有末级过热器管屏无明显变形，爆口管段无变形突出，爆口段管子外表有表面明显氧化外，未发现其余管子有明显氧化。
胀粗、硬度及测厚检查情况：其中胀粗爆口部位57.5mm、爆口两侧52mm，其余均未超出标准2.5%，但爆口同圈管子最高51.9mm略有胀粗；从硬度检测结果看，爆口管圈及吹损管段硬度偏低；测厚结果除右数第17屏前往后数第1根减薄严重，其余均未超标。
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火电厂HG-1980/25.4-YM1型号锅炉末级过热器爆管事故分析
1.概述
某电厂1号锅炉型号为HG-1980/25.4-YM1，为640MW超临界参数变压运行直流炉，单炉膛一次再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构∏型。
1月25日19时10分，末级过热器发生爆管，爆口位于炉右侧数第11屏（总30屏）内一圈出口侧，距顶棚管200mm左右，弯头迎火面的侧面。
机组截止爆管时已运行22475.204h。
末级过热器工作压力24.3Mpa，工作温度550℃。
厂方割取爆管送至我单位进行失效分析。
管样规格为φ44.5×8.3mm，材质为T91。
2.管样宏观检查
爆口处管段胀粗变形，见图1。
爆口呈鱼嘴状，长约32mm，爆口边缘粗钝，减薄至4.3mm，爆口侧分布着数道纵向丛裂，见图2。
管段内壁附着一层较为致密的氧化皮，爆口附近的氧化皮上分布着密集的树皮状丛裂，见图3。
图1 爆管宏观形貌
图2 爆口形态图3 爆口附近内壁丛裂
3.金相检验
使用仪器：德国Axio-observer AIM倒置式金相显微镜。
分别在爆口边缘和远离爆口的管样端部切取试样，经过镶嵌→研磨→抛光→苦味酸酒精溶液擦蚀→显微镜观察后，详细情况分述如下：
爆口边缘：未见超标夹杂物。
金相组织为碳化物颗粒+蠕变孔洞，组织完全球化，见图4。
内壁氧化皮厚度δ=1.163mm，见图5。
200×已蚀1000×已蚀
图4 爆口金相组织
图5 爆口侧内壁氧化皮50×已蚀
管样端部：未见超标夹杂物。
金相组织为均匀回火索氏体，为T91正常组织，见图6。
内壁氧化皮厚度δ=0.818mm，见图7。
200×1000×
图6 管端金相组织
图7 管端内壁氧化皮50×
4.光谱检验
使用仪器：德国SPECTOR定量光谱仪。
检验结果见表1。
元素 C Si Mn P,≤S,≤Cr Mo V
试验数值0.115 0.341 0.54 0.003 0.002 9.24 0.87 0.246 0.108 0.352 0.57 0.003 0.002 9.26 0.86 0.237 0.120 0.359 0.59 0.003 0.002 9.25 0.88 0.249
平均值0.114 0.351 0.57 0.003 0.002 9.25 0.87 0.244
ASME SA213 T91 0.08～
0.12
0.20～
0.50
0.30～
0.60
0.040 0.030
8.00～
9.50
0.85～
1.05
0.18～
0.25
由表1可看出，管样的化学成分符合ASME标准对T91的要求。
5.显微硬度检测
使用仪器：日本岛津HMV-2T显微硬度计
在金相试样上分别进行硬度检测，结果见表2。
表2 显微硬度检测结果（荷载m=1000g）
硬度值(HB)
试样位置
试点1 试点2 试点3 平均值爆口中心142 141 145 143 距离爆口15mm 179 183 182 181
由表2可知，管样端部硬度值正常，爆口中心硬度值明显下降，与金相检验结果相符。
6.结论
由以上分析可知，管样材质符合ASME标准要求，金相样面未见超标夹杂物及其他原始缺陷。
管段内壁氧化皮较厚，爆口边缘粗钝且开口不大，爆口附近分布着密集纵向细裂纹，爆口处组织完全球化并出现蠕变孔洞，硬度明显下降。
这些均符合长时超温爆管特征。
因此本次爆管主要为长时超温所致。