最新墩柱模板计算书
圆柱形墩柱模板计算书
混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中：a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成，单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中：b为板宽，取10mm；
h为板厚，取6mm。
面板最大内力为：
σ=M =
W
125.10976 ＜f=215N/mm2
（2）挠度验算
圆弧面板受力为径向力，且受力均匀，径向变形相同，故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ （8-8）
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ （8-9）
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/γc
2.86 m
（8-10）
取两式的较小值
F：新浇混凝土对模板的侧压力（KN/㎡）；计算得
74.4216 KN/㎡
γc：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型，将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析，模型如下：
墩柱模板计算书midascivil
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
墩柱(门式墩)计算书
墩柱模板计算书一、编制依据《东##高架工程》设计文件；《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施工计算手册》；《建筑施工计算手册》；《建筑结构静力计算手册》。
二、计算参数（一）结构材料参数1、普通钢筋混凝土容重γ=26KN/m2。
c2、混凝土浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝土初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截面模量（每延米）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截面模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截面模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截面模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截面惯性矩S=104.7cm3,截面积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书（原创版）目录一、前言1.编写目的2.工程背景3.墩柱模板计算书的作用二、墩柱模板的概述1.墩柱模板的定义2.墩柱模板的分类3.墩柱模板的结构组成三、墩柱模板的设计原则1.安全性2.经济性3.实用性四、墩柱模板的计算方法1.模板的尺寸计算2.模板的强度计算3.模板的稳定性计算五、墩柱模板的施工要点1.模板的选材2.模板的搭建3.模板的拆除六、墩柱模板的检查与维护1.模板的检查2.模板的维护七、结论1.墩柱模板计算书的重要性2.对工程的影响正文一、前言1.编写目的墩柱模板计算书是为了确保墩柱模板工程的安全、经济、实用而编写的，它包含了墩柱模板的设计原则、计算方法、施工要点和检查维护等内容，是墩柱模板工程的重要参考文件。
2.工程背景随着我国基础设施建设的快速发展，墩柱模板工程在桥梁、隧道、涵洞等工程中得到了广泛应用。
墩柱模板的质量直接影响到工程的安全和质量。
3.墩柱模板计算书的作用墩柱模板计算书是墩柱模板工程的设计、施工、检查和维护的重要依据，对于保证工程质量和安全具有重要作用。
二、墩柱模板的概述1.墩柱模板的定义墩柱模板是桥梁、隧道、涵洞等工程中用于墩柱施工的一种临时性支撑结构。
2.墩柱模板的分类墩柱模板根据材质、结构形式、用途等不同，可以分为多种类型。
3.墩柱模板的结构组成墩柱模板一般由模板主体、支撑系统、连接件等组成。
三、墩柱模板的设计原则1.安全性墩柱模板的设计应保证其使用过程中的安全性，避免发生坍塌等安全事故。
2.经济性墩柱模板的设计应考虑经济性，降低工程成本。
3.实用性墩柱模板的设计应考虑实用性，方便施工，提高工程效率。
四、墩柱模板的计算方法1.模板的尺寸计算模板的尺寸应根据墩柱的尺寸和施工工艺进行计算。
2.模板的强度计算模板的强度应根据工程荷载、材料性能等因素进行计算。
3.模板的稳定性计算模板的稳定性应根据模板的结构形式、尺寸、荷载等因素进行计算。
五、墩柱模板的施工要点1.模板的选材模板的选材应考虑材质的强度、刚度、耐久性等因素。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。
Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。
墩柱模板设计计算书
墩柱模板设计计算书一、设计依据1、面板采用6mm钢板，竖肋采用[10槽钢，横向小肋采用-100×6mm钢板，横肋采用槽钢做成桁架，所有钢材都采用国标的A3钢。
2、竖肋间距控制在350mm，横向小肋间距控制在350mm，横肋间距1000mm。
3、设计采用的标准及规范《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）；参照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）9.2节相关规定；参照《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）相关规定；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
4、荷载的取值：新浇筑混凝土对侧面模板的压力：F1=1.2×0.22×r×t×β1×β2×υ1/2=0.22×25×7×1.2×1.2×21/2=78.4kN/m2F1：新浇注混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）r: 混凝土的重力密度（kN/m3）t：混凝土的初凝时间（h）υ：混凝土的浇注速度（m/h）β1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β21：混凝土坍落度修正系数，取1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载；F2=1.4×2=2.8 kN/m 2F=F1+F2=78.4+2.8=81.2 kN/m 2取F=80 kN/m 2二、计算（一）、面板验算1、强度验算1350350==ly lx 查表得=K mx 0=K my 0-0.0513，=K Mx =K My 0.0176 ，=K f 0.00127。
取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.08×1=0.08N/mm求支座弯距：=M x 0=M y 0K my 0·q ·l y 2=-0.0513×0.08×3502=503 N ·mm 面板的截面系数：W=61bh 2=61×1×62=6mm 3应力为：σmax =W M max =6503=84N/mm 2<215 N/mm 2 满足要求。
墩柱计算书
墩柱模板计算书编制：批准：安徽奥发模板公司墩柱模板设计计算书已知条件：设计模板的面板采用6㎜厚度Q235钢板，贴面板的纵肋采用10号槽钢，间距250-350mm；横筋为10mm筋板，间距为400mm；背楞采用18号槽钢，间距700㎜。
浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，浇注速度为：1.74m/h,穿墙对拉螺栓间距为3500mm,模板简图（图1）如下图：图1 模板简图一、荷载根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值P=0.22rt0β1β221V(1)P=rH (2)式中P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取26t——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,可实测,暂取15t=200/(T+15)＝200/(15+15)=6.7V——混凝土的浇注速度(1.74m/h)β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15H ——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m) 式(1)：P=0.22×26×6.7×1.2×1.15×1.7421=69.76(KN/㎡) 式(2)：P=26×5.4=140.4(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力P=69.76(KN/㎡) 新浇注混凝土侧压力设计值:F 1=69.76×1.2=83.712KN/m 2。
倾倒混凝土时荷载标准值查表得6 KN/m 2其设计值为F 2=6×1.4=8.4 KN/m 2 F 3= F 1 +F 2=83.712+8.4=92.112KN/m 2。
F 4][2121v c H tc v c c -+=γ0.11=c ，45.02=c ，2)1636(+=T t ，代入上式得：F 4=77.25KN取小值，所以F 4=77.25KN 二、 面板验算(1)选面板小方格中最不利情况计算:即三面固定一面简支（双向板） (2)强度验算取10mm 宽面板条为计算单元荷载为 q=0.07725 KN/mm ×10=0.77N/mm根据1=y x l l /,查建筑设计手册“常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表”（表2-20） 得mmN ql M x x ⋅=⨯⨯-=⨯=739240077.02200.06系数m mN ql M y y ⋅=⨯⨯-=⨯=677640077.02200.055系数截面抵抗矩：)(6061032为板厚h m m W W yx =⨯===66bh22202152.123607392m m N f m m N W M x x x =<===∴σ22021594.112606776m m N f m m N W M yyy =<===σ（3）挠度验算根据 1.0400/400==y x l l /，从建筑设计手册“常用结构计算”表2-20中查得Kql 4max⋅=0.0016ω而6235231054.41)3.01(12106106.2)1(12⨯=-⨯⨯⨯=-=γb Eh Km m m m 5.164.01054.4140065.064max<=⨯⨯⋅=∴0.0016ω 三、 纵肋计算纵肋、面板共同工作承受外力，纵肋的材料规格为[10#，知其截面积21274m m A =，41983000mm I x =计算简图 背楞是纵肋的支承，根据背楞的布置（图2），荷载为mm N q 8.30400=⨯=0.077q=30.8N/mm图2 纵肋计算简图(2)强度验算板肋共同作用时确定面板的有效宽度1b （图3）：378544)650(127434006mm S =+⨯+⨯⨯=图3 面板与纵肋组合截面2367440061274m m A =⨯+= mm A S y 38.213674785441===∴m m y 62.8438.211062=-=422395.4320129)210062.84(12701980000)338.21(6400126400m m I =-⨯++-⨯⨯+⨯=3108.202064m m y IW ==上323.51053m m y I W ==下m m N M .188********.302=⨯⨯=0.125最大应力：f m m N W M <===2/95.363.510531886500上σ（1） 挠度验算yx图4 背楞变形图可得最大变形为max ω＝0.043＜1.5，满足变形要求。
墩柱计算书
YD3.6m*8m模板计算书一、计算依据1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204－2002 ；3.《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041-2000；4.《建筑工程大模板技术规程》 JGJ74－2003；5.《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002；6.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；7.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；8.《预应力混凝土用螺纹钢筋》 GB/T20065-2006；二、设计计算指标采用值1.钢材物理性能指标弹性模量E＝2.06×105N/mm2；质量密度ρ＝7850kg/m3；2.钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；3.容许挠度钢模板板面〔δ〕≤1.0mm，≤L1/400；模板主肋〔δ〕≤1.5mm，L2/500；背楞〔δ〕≤2.5mm，L3/1000。
三、荷载计算（一）水平荷载统计：1、新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。
按照（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定：F ＝Min （F 1，F 2）2/1210122.0V t F c ββγ=HF c γ=2本计算书各工艺参数： γc ------取25 kN/m 3； t 0------初凝时间为6小时； V ------浇筑速度为1.5m/h ；H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取6.0m ；β1------取1.2； β2------取1.15。
则砼侧压力标准值F 为：F 1＝0.22×25×6×1.2×1.15×1.5１/2 ＝55.77kN/m 2 F 2＝25×6＝150kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =55.77kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。
最新墩柱模板计算书-midascivil
墩柱模板计算书-m i d a s c i v i l墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2Pmax =γh式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
圆柱墩模板计算书
4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。
4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。
为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。
Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。
面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。
取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。
跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。
立柱模板计算书
立柱模板计算书附件1：墩柱模板计算书一、基本情况本圆柱墩高度为24.147m，直径1.8m，采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。
圆柱墩模板由两块半圆模板对接而成，面板采用δ6mm厚钢板，竖肋采用8#槽钢，间距300mm，环肋采用100mm宽、δ8mm的圆弧肋板，法兰采用100mm宽、δ12mm带钢，螺栓采用8.8级M18*60高强螺栓。
验算均取最不利位置进行，为达到安全目的，验算时受力结构模型均取用简支，相当于另外附加了一个安全系数。
计算模型中安全系数静载取用1.1，动载取用1.2。
二、混凝土侧压力计算F1=0.22rtβ1β221V (1)F1=rH (2)式中F1——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)；r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25；——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按施工温度可取25℃；t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5；tV——混凝土的浇注速度3m/h；β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)；β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15；当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15；H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F1=0.22×25×5×1.2×1.15×3?=65.73KN/m 2式(2)：F1=25×24.147=604(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F1=65.73(KN/㎡)其他动载为施工荷载，按照常规取F2=6(KN/㎡)F=F1×1.1+F2×1.2=65.73×1.1+6×1.2=79.5(KN/㎡)三、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。
墩柱模板设计分析计算书
墩柱模板设计分析计算书一、计算依据1、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2000）2、钢结构设计规范（GBJ17-2005）3、建筑结构静力计算手册4、建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）5、全钢大模板应用技术规程（DBJ01-89-2004）二、设计原始数据1、模板材料：面板：6mm；连接法兰：-100×12;横肋板：-100×10;竖肋板：[10，外加强箍：2×[12。
（材料均为Q235）2、模板设计数据：肋板间距：400mm一道，加强箍1000mm一道。
3、施工数据：墩柱截面为：350cm×50cm;每小时浇注上升速度：v=3m/h;混凝土初凝时间：to=200/T+15=4h。
（T=35℃）三、模板侧压力计算F=0.22γetoβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=25KN/M3；to为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.05 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。
计算得：F=46.012KN/M2,即46.012kPa。
四、设计验算（1）面板验算1、强度验算选用最不利受力情况进行分析计算：Ix/Iy=300/300=1.0,得Kmx 0=-0.0600;Kmy0=0.0550; KMx=0.0227; KMy=0.0168;Kf=0.0016。
取1mm宽的板条作为计算单元，载荷为：q=0.046012×1=0.046012N/mm 求支座弯矩：Mx o= Kmx0·q·lx2=-0.0600×0.046012×4002=-441.72N·mmMy o= Kmy0·q·ly2=0.0550×0.046012×4002=404.91N·mm面板的截面系数：W=1/6·bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=Mmax/W=441.72/6=73.62N/mm2<215N/mm2可以满足要求。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m，按最大墩柱尺寸计算。
墩高14.4m分两次浇筑，第一次浇筑8米，第二次浇筑剩余部分。
浇筑速度按4m/h考虑，砼冲击荷载为6KN/m2，振捣荷载为4KN/m2。
砼密度取25KN/m2。
1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1；K2=1.15；t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm，面板厚为4mm，按二边固结计算。
强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、 肋的计算水平肋用2[8槽钢，间距为1m ；竖向肋用2[10，间距为1.5m 。
[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。
墩身模板计算书(正本)
墩身模板计算书一、模板概述模板面板采用δ=6mm厚的钢板，[8作为横肋，纵肋采用[16。
二、计算假定选用板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。
三、荷载计算：1、新浇混凝土自重:砼容重γ=24kN/m32、混凝土振捣时产生的荷载q2=4 kN/ m 2四、强度验算1、面板验算面板采用6mm厚的钢板，其下用[16作为肋，横肋与纵肋最大间距分别为450，452mm。
荷载计算：浇注速度为v=3m/h，砼入模温度为T=15℃，v/T=0.2>0.035时，有效压头高度h=1.53+3.8v/T=2.29，P m=K〃r〃h=1.2×24×2.29=66KPaK-外加剂影响修正系数1.2L Y /LX=452/450=1.0取板宽1mm，按连续梁计算q=Pm〃1=0.066N/mm弯矩最大值MmAX =KMX0〃q〃LX=-0.06×0.066×4502=-801.9N.mm查附表2-18得MXO=-0.06钢板抗弯刚度W=1/6*B*H2=6mm3面板抗弯强度σ=MmAX/W=133MPa<[σ]=215MPa2、小肋（横向加劲肋）计算小肋采用80mm×100mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3小肋按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0.9米。
Ⅱ区q=43.62*0.3=13.09kN/m m=0.1*q*0.92=1.06kN.mⅢ区q=10.05kN/m m=0.81kN.mⅣ区q=10.41kN/m m=0.94kN.m/W=7.95MPaσ=mmAX3、大肋（横桥向分配梁）计算大肋采用100mm×120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=24000mm3弯矩最大值m=1.26kN.m=1260000n.mmmAX/W=5.25Paσ=mmAX4、支架计算碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm，考虑到制造负公差，按δ=3.0mm 计算。
墩柱脚手架计算书
墩柱脚手架计算书
墩柱脚手架采用双排脚手架搭设在承台上，立杆步距为1.0m和1.1m，横杆层距为1.0m，立杆横距为1.0m。
布置示意图如下：
（1）稳定性验算
脚手架布置图
①荷载分析
铺板q1=0.3KN/m²
施工荷载q2=2.0KN/m²
荷载组合q=1.2*q1+1.4*q2
=1.2*0.3+1.4*2.0
=3.16KN/m²
立杆步距最大为1.1m，横距为1.0m,层距为1.0m,查《路桥施工计算手册》表13-5相对应的对接钢管的容许荷载[N]为35.7KN。
单根立杆受力为：N=1.1*1.0*3.16=3.476KN<35.7KN
支架整体受力满足承载力要求。
查《路桥施工计算手册》表13-4，Φ48×3.5mm钢管的回转半径i=1.58cm，截面积A=4.89cm2。
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》公式5.3.1-1计算：N/(ψA)≤f=205MPa。
l0=k*μ*h
k为计算长度附加系数，其值取1.155；
μ为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.5；
h为立杆步距，1.1m。
l0=k*μ*h=1.155*1.5*1.1=1.9m。
长细比λ= l0/i=131.6。
查规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》C表，得出ψ=0.390 。
N/(ψA)=3.476KN/(0.390*4.89*10-4㎡)=18.227MPa≤f=205MPa。
支架满足稳定性验算要求。
9.8x4墩柱模板设计计算书
实心墩模板设计计算书文水县强盛钢模板有限公司2016年模板设计计算书设计说明：以截面9.8m*4m实心墩为例，墩身高度为12m。
设计模板的面板为6mm厚Q235钢板，纵肋采用[10#槽钢，间距为350mm，背楞采用20#槽钢，间距为1000，浇注时采用泵送混凝土，浇注速度为1.5米 /小时，混凝土入模温度为25℃。
I 荷载砼对模板的侧压力：F=0.22×r c×t0×β1×β2V1/2=0.22×26×（200/（25+15））×1.2×1.15×21/2=55.8KN/m²V=1.5m/ h（浇注速度） t=25℃（入模温度）倾倒混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m²振捣混凝土时产生的水平荷载为2 KN/m²荷载组合为：（55.8×1.2+4×1.4）×0.85=61.7 KN/m²II面板验算已知：板厚h=6mm 取板宽b=10mm q=F〃b=0.617N/mm按等跨考虑1、强度验算:Mmax =0.1×ql²=0.1×0.617×350²=7558 N〃mm截面抵抗矩W=bh²/5=10×6²/5=60mm³最大内力：σ=Mmax/W= 7558/60=126N/ mm²＜215N/ mm²满足要求。
2、挠度验算:I=bh³/10=10×6³/10=180mm4ω=0.677×ql4/100EI=0.677×0.617×307*5004/(100×2.06×105×180）=1.7mm<2mm满足要求。
III 竖肋验算已知：l=1000mm a=500mm q=0.0617×350=21.6N/mm W［10=39.7×10³mm³ I[10=198.3×104mm4强度验算:竖肋为两端外伸，按外伸梁计算，Mmax=qa²/2=21.6×500²/2=2699375N〃mm最大内力：σ=Mmax/W［10=2699375/39.7×10³=68N/mm²＜215N/ mm²2、挠度验算:ω=ql4/384EI×(5-24×a2/l2)=21.6×10004/（384×2.06×105×198.3×104×(5-24×5002/10002))=0.14mm<1mm满足要求III 背楞验算已知：l=3000mm q=0.0617*1000=61.7N/mm2W［20=356×10³mm³ 2I[20=3560×104mm41、强度验算:按三等跨连计算Mmax =0.1ql²=0.1×61.7×24002=55530000N〃mm最大内力：σ=Mmax/2W［20=55530000/(356×10³)=156N/mm²＜215N/ mm²2、挠度验算ω=0.677ql4/100EI=0.677×61.7×24004/(100×2.06×105×3560×104）=1.88mm满足要求满足要求IV 对拉螺栓验算一根对拉螺栓所承受的拉力：N=0.0617*3000*1000=185100 φ25拉杆净截面积为350mm2φ25拉杆所承受的力为：350*750=262500N>185100 N文水县强盛钢模板有限公司2016年。
墩柱模板安全计算书
中铁大桥局墩柱模板设计计算书一、设计原始数据1、模板材料：面板：6mm；连接法兰：-100x14；横肋：-100x10；竖肋【10；外加劲箍：【20ax2。
（材料均为Q235）2、加劲箍最大竖向间距为1050mm一道。
3、施工数据：墩柱截面分别为：9095(L)x4095(W);每小时浇注混凝土30立方米，即上升速度V=0.89m/h;混凝土初凝时间：t o=4h.二、模板侧压力计算F=0.22γe t oβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=24KN/m3；t o为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.1 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。
计算得：F=25.2KN/m2。
三、面板验算选面板小方格中最不利的情况，即三面固定，一面简支（短边）。
由L y/L x=312.5/312.5=1，查静力计算图表得最大弯矩系数K m=0.061,最大挠度系数：K f=0.00187。
1、强度验算取1mm宽的肋条为计算单元，载荷为：q=25.2×1=0.0252(N/mm2)M max=K m×q×L y2=0.061×0.0252×312.52=150.12(Nmm)W x=bl2/6=1×62/6=6（mm3）得：σmax=M max/W x=150.12/6=25.02(N/mm2)<215N/mm2强度满足要求。
2、挠度验算ωmax=K f F L y4/ B o其中B o =Eδ3/12（1-r2）r —钢板泊松系数r=0.3δ—面板厚度B o=2.06×105×63/12×(1-0.32)= 4.07×106(Nmm)则ωmax =0.00187×0.0252×312.54/9.66 ×106=0.047（mm）[ω]=L y/500=312.5/500=0.625（mm）ωmax< [ω]挠度满足要求。
铁路墩柱钢模板力学计算书
铁路墩身力学计算书编制:校核:审核:目录表一计算条件 (2)1构造 (2)2荷载 (3)二面板强度验算 (5)三小背肋[12+]10计算 (7)四大背肋][16强度检算 (10)五对拉杆强度检算 (12)一计算条件1构造本工程铁路墩身模板是一个形式于矩形的墩柱模板，由δ=6mm钢面板，[12内对扣]10槽钢为高度方向的通长背肋，两根[16（][）的横向大纵肋和M20对拉螺栓组成。
以上材料的材质均为Q235。
对拉杆为45#φ25圆钢。
模板高度h=2000mm，横向大背肋[16间距Ly=1000mm，高度方向的通长背肋[12+]10间隔Ly=300mm。
有2荷载2.1、混凝土施工参数：混凝土入模温度30度，浇注速度2m/h ，最大浇注高度按8米。
2.2、混凝土浇筑时侧压力的标准值：由式F c =0.22r c t o β1β2ν½取⑴r c =25KN/m ³⑵t o =4.44(h)新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。
当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；T=混凝土的入模温度取30°得：t=200/(30+15)=4.44⑶β1=1.2（掺外加剂）⑷β2=1⑸ν=2m/h(浇筑速度)有：㈠、Fc=0.22×25×4.44×1.2×1×2½=41.44KN/㎡㈡、Fc=r c H=25×8=200KN/㎡按规范取:Fc=41.44KN/㎡2.3、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值取2KN/㎡(混凝土入模时采用溜槽入模)根据《建筑结构荷载规范》(GBJ9-87)和《混凝土结构工程及验收的规范》（GBJ5024-92）的有关规定，各类荷载相应的分项系数和调整系数，取值如下：恒载分项系数取：1.2活载分项系数取：1.4折减调整系数取:0.852.4、则混凝土浇筑的侧压力设计值为：41.44×1.2×0.85=42.27KN/㎡2.5、倾倒混凝土时产生的水平荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡2.6、总荷载设计值为:=42.27+2.38=44.65(KN/㎡)F钢模主要承受混凝土的侧压力，侧压力取为F=45KN/㎡，有效高度h=F0/r c=45/25=1.8m参见下图示。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书1、基本情况桥墩最高圆柱模高12米，直径1.8米。
采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约15℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用普通10#槽钢滚圆，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距376mm。
因模板制作较保守，材料选用较保守，安全余量较大，模板强度薄弱点在模板竖向连接螺栓处，连接螺栓选用M18×50，间距200mm ，需校核螺栓抗拉强度。
2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F1=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F2=Rс.H带入数据得F1=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59KN/㎡F2=24*13.992=335.808KN/㎡取两者中较小值，即F1=52.59KN/㎡(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。
3.1计算简图3.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584*10=0.584N/mm根据lX/lY=0.9,查表得ωmax=0.00258ql4/kk=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000V-钢的泊桑比=0.3ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求4竖肋计算4.1计算简图：竖肋采用10#槽钢间距376 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算4.2截面惯性距组合截面的形心计算：板和竖肋在X轴心与组合形心重合y¯´=S/A式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³式A =1274+353*6=3394mm ²y¯´=71.2 mm由平行公式得：I=I1+A1y²+I2+A2y²=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²=46.93*105（㎜4）4.3挠度计算ωmax=ql4/384EI=20.6*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mmωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求5法兰及连接螺栓强度计算5.1法兰抗剪承载力计算：法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径18mm连接螺栓为M18*50单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30*3.1415*12*85=96129.9N2τ=192.26KN>T=21.024KN故法兰符合抗剪承载力要求5.2连接螺栓强度计算在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M18*50查（桥梁施工计算手册）附表3.-2，3.-23得ft=110N/mm²螺栓内径15.25 mm 单个连接螺栓承受拉力F= D²лft/4 =15.25²*3.1415*110/4=20.09KN2F=40.18KN>T=21.024KN故螺栓抗拉承载力符合要求。
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墩柱模板计算书墩柱模板计算书2010-03-10*设计、施工规范*模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《公路桥涵设计通用规范》（JTJD60-2004）等规范。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；本计算数据采用贵单位给出的施工图纸中标准节段桥墩.*设计计算条件*1.混凝土坍落度：150mm;2.混凝土入模温度：25℃；3. 混凝土初凝时间：6小时；4.混凝土浇筑速度：约60.0m3/h；一、参数信息1.基本参数内楞间距(mm):320；外楞间距(mm):1000；外楞设对拉螺杆，对拉螺栓直径(mm):Φ25精轧螺纹钢(fy=785 MPa)；模板连接螺栓采用4.8级M20螺栓.2.内楞信息内楞材料: 槽钢100×48×10.008kg/m；Ix = 198cm4, Wx = 39.7 cm3,3.外楞信息外楞材料:圆弧段：槽钢 2[280×84×35.823 kg/m；Ix = 2x5130cm4, Wx = 2x366 cm3,4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):6.00；Ix = 1.8cm4, Wx = 6.0 cm3, A = 0.006m2 (取100cm长为计算单元)E = 210 GPa5.对拉螺杆参数对拉螺杆采用Φ25精轧螺纹钢Φ25 x 5000 mm二、模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.0h,本工程去6.0h;T -- 混凝土的入模温度，取25℃；V -- 混凝土浇筑速度（m/h）；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85，50-90mm时取1.0，110-150mm时取1.15。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；有效压力高度：h =按每小时浇筑速度（60m 3/h,截面积约S=73m 2,故V=60/73≈1m/h ）,以及初凝时间（t = 6小时）计算，H = 1.0 X 6 = 6.0米,本工程按12米考虑。
F 1=0.22*24*6*1.15*1.2*√1 = 43.7 kN/m 2F 2=24*12= 288 kN/m 2分别为 43.7 kN/m 2、288 kN/m 2，取较小值43.7 kN/m 2作为本工程计算荷载。
h = = 43.7/24 = 1.820 米。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2.000 kN/m 2。
本计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F 1=75.5kN/m 2； 新浇混凝土侧压力设计值q 1: 1.2×43.7×1.00×0.85=44.6kN/m 2，其中0.85为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q 2: 1.4×2.00×1.00×0.85=2.380kN/m 2； 故取面荷载： q = q 1 + q 2 =44.6+2.380=47.0 kN/m 2； 三、模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
取连续三跨计算，简化为两端固定的连续梁，利用‘清华大学力学求解器’计算其内力。
计算结果见下图：47000.0047000.0047000.001234( 1 )( 2 )( 3 )0.320.320.32面板计算简图 (m)123( 1 )( 2 )( 3 )-481.28120.32-481.28M 图 (N.m)47.0k N /m 21.8212.00kN/m 2混凝土侧压力分布图1234( 1 )( 2 )( 3 )6016.007520.00-7520.009024.00-6016.00Q 图 (N)x1234( 1 )( 2 )( 3 )位移图 (m)1.抗弯强度验算面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 481.28x 103/ 6.00×103 = 80.21 N/mm2 < [f]=205.000N/mm2……………………OK！；2.抗剪强度验算面板截面的最大受剪应力计算值:T =16544 /(1000×6.0) = 2.75 N/mm2 < [f v]=125N/mm2 …………………………OK！3.挠度验算dmax = (1/16) * L2 * (M1 + M2) / EI= - (0.0625*0.3202*(481.23+481.23)) / (210*10 9*1.8*10 -8)= - 1.630 mmdmax = (5/384) * q * l 4 / EI= 0.013 * 47.0 * 1000 * 0.320 4 / (210*10 9*1.8*10 -8)=1.695 mm∑d = 1.695-1.630 = 0.065 mm 〈 [ω] = (L/250) = 275/250 = 1.100mm …………………………OK！标题:SMSolver计算结果：位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码 u -水平位移 v -竖直位移-转角 u -水平位移 v -竖直位移-转角-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.01018582 0.00000000 0.00000000 0.003395272 0.00000000 0.00000000 0.00339527 0.00000000 0.00000000 -0.003395273 0.00000000 0.00000000 -0.00339527 0.00000000 0.00000000 0.01018582-----------------------------------------------------------------------------------------------内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 6016.00000 0.00000000 0.00000000 -9024.00000 -481.2800002 0.00000000 7520.00000 -481.280000 0.00000000 -7520.00000 -481.2800003 0.00000000 9024.00000 -481.280000 0.00000000 -6016.00000 -0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------4 0.00000000 6016.00000 -0.00000000 6016.00000 90.0000000 -0.000000001 0.00000000 6016.00000 -0.00000000 6016.00000 90.0000000 -0.000000002 0.00000000 16544.0000 0.00000000 16544.0000 90.0000000 0.000000003 0.00000000 16544.0000 0.00000000 16544.0000 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------四、模板内楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁,采用‘清华大学力学求解器’计算其内力。
剪力及弯矩计算结果见下图：15040.0015040.0015040.001234( 1 )( 2 )( 3 )1.131.131.13内楞计算简图 (m)1234( 1 )( 2 )( 3 )-1920.46480.11-1920.46M 图 (N.m)1234( 1 )( 2 )( 3 )6798.088497.60-8497.6010197.12-6798.08Q 图 (N)x 1234( 1 )( 2 )( 3 )位移 图 (m) 1.内楞的抗弯强度验算内楞的抗弯强度应满足下式：σ = < f内楞的最大应力计算值：σ = 1920.46×103/25.3×103 = 75.9 N/mm2 < [f] = 205.000N/mm2 ………………… OK！2.内楞的抗剪强度验算内楞的最大剪力：∨ = （10197.12+8497.6）= 18.70 KN；内楞截面的受剪应力计算值:f v =18.70 x1000/1274.8 = 14.7 N/mm2 < [f v]=125 N/mm2 …………………………………OK !3.内楞的挠度验算取最不利跨计算：dmax = (1/16) * L2 * (M1 + M2) / EI= - (0.0625*1.132*(1920.46+1920.46)) / (210*10 9*198*10 -8) = -0.740 mmdmax = (5/384) * q * l 4 / EI= 0.013 *15.04 * 1000 * 1.13 4 / (210*10 9*198*10 -8) = 0.600 mm∑d = -0.740+0.600 = 0.140 mm 〈 [ω] = (L/250) = 1000/250 =4.00mm ……………………………OK！标题: SMSolver计算结果：位移计算杆端位移值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码 u -水平位移 v -竖直位移-转角 u -水平位移 v -竖直位移-转角-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 0.00000000 -0.00130478 0.00000000 0.00000000 0.000434932 0.00000000 0.00000000 0.00043493 0.00000000 0.00000000 -0.000434933 0.00000000 0.00000000 -0.00043493 0.00000000 0.00000000 0.00130478-----------------------------------------------------------------------------------------------内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------杆端 1 杆端 2---------------------------------------- ------------------------------------------单元码轴力剪力弯矩轴力剪力弯矩-----------------------------------------------------------------------------------------------1 0.00000000 6798.08000 0.00000000 0.00000000 -10197.1200 -1920.457602 0.00000000 8497.60000 -1920.45760 0.00000000 -8497.60000 -1920.457603 0.00000000 10197.1200 -1920.45760 0.00000000 -6798.08000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)-----------------------------------------------------------------------------------------------结点约束反力合力支座 ---------------------------------------- ------------------------------------------结点水平竖直力矩大小角度力矩-----------------------------------------------------------------------------------------------4 0.00000000 6798.08000 0.00000000 6798.08000 90.0000000 0.000000001 0.00000000 6798.08000 0.00000000 6798.08000 90.0000000 0.000000002 0.00000000 18694.7200 0.00000000 18694.7200 90.0000000 0.000000003 0.00000000 18694.7200 0.00000000 18694.7200 90.0000000 0.00000000-----------------------------------------------------------------------------------------------五、模板外楞计算外楞直接承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的简支梁,采用‘清华大学力学求解器’计算其内力。